门式支架承载力计算书
门式钢管脚手架计算书
门式钢管脚手架计算书一、基本参数:脚手架用途结构脚手架脚手架搭设高度H = 8.5 m脚手架距墙体距离b2 = 2000 mm连墙件布置形式 2 步3 跨同时施工层数n = 1 层施工均布荷载Qk = 3 kN/m2门架型号MF1219门架立(横)杆钢管φ42×2.5门架加强杆钢管φ26.8×2.5门架步距h = 1950 mm门架跨距l = 1500 mm地基承载力标准值fgk = 200 N/mm2基础底面面积 A = 40 m2二、荷载计算(1) 静荷载标准值门架自重NG1=0.115 kN/m交叉支撑自重NG2=0.021 kN/m连接棒自重NG3=0.003 kN/m锁臂自重NG4=0.004 kN/m水平架自重NG5=0.169 kN/m扣件自重NG6=0 kN/m静荷载标准值NG=0.115 + 0.021 + 0.003 + 0.004 + 0.169 + 0=0.143 kN/m(2) 活荷载标准值NQ = (1500÷1000)×(1219÷1000)×3 = 5.49 kN(3) 风荷载标准值计算其中：wo 基本风压，wo=0.3 kN/m2μz 风荷载高度变化系数μz=0.74μs 风荷载体型系数μs=0.25经计算得到：风荷载标准值wk=0.7×0.74×0.25×0.3=0.04 kN/m2。
三、立杆的稳定性计算1、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)其中: NG 静荷载标准值，NG=0 kN/mNQ 活荷载标准值，NQ=5.49 kNH 脚手架的搭设高度，H=8.5 m。
经计算得到N=1.2÷0×8.5+1.4×5.49=7.69 kN2、作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(组合风荷载)其中：wk 风荷载标准值，wk=0.04（kN/m）；H1 连墙件的竖向间距，H1=3.9m；b 门架的宽度b = 1219 mml 门架跨距l = 1500 mmH 脚手架搭设高度H = 8.5 mNG 静荷载标准值NG = 0.143 kN/mNQ 活荷载标准值NQ = 5.49 kN经计算N=1.2×0.143×8.5+0.85×1.4×(5.49+2×0.04×1500×3.9^2÷(10×(1219÷1000)))=8.17 kN3、作用于一榀门架的轴向力设计值取上面计算中的大值N=8.17 kN。
梁模板门式脚手架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书计算依据《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)。
计算参数:脚手架搭设高度为2.8m，门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
门架的宽度 b = 1.20m，门架的高度 h0 = 1.70m，步距1.95m，跨距 l = 1.83m。
门架 h1 = 1.54m，h2 = 0.08m，b1 = 0.75m。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用27.2×1.9mm钢管。
每榀门架之间的距离1.20m，梁底木方距离350mm。
梁底木方截面宽度80mm，高度80mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
木方剪切强度1.6N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量10000.0N/mm2。
梁顶托采用80×80mm木方。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3，施工活荷载2.00kN/m2。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图按照规范4.3.1条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.80+0.50)+1.40×2.00=27.880kN/m2由永久荷载效应控制的组合S=1.35×24.00×0.80+0.7×1.40×2.00=27.880kN/m2由于永久荷载效应控制的组合S最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98一、模板面板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值 q1 = 25.500×0.800×1.200+0.500×1.200=22.572kN/m活荷载标准值 q2 = (2.000+0.000)×1.200=2.160kN/m面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 120.00×1.80×1.80/6 = 64.80cm3；I = 120.00×1.80×1.80×1.80/12 = 58.32cm4；(1)抗弯强度计算f = M / W < [f]其中 f ——面板的抗弯强度计算值(N/mm2)；M ——面板的最大弯距(N.mm)；W ——面板的净截面抵抗矩；[f] ——面板的抗弯强度设计值，取15.00N/mm2；M = 0.100ql2其中 q ——荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100×(1.35×22.572+0.98×2.160)×0.350×0.350=0.399kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.399×1000×1000/64800=6.161N/mm2面板的抗弯强度验算 f < [f],满足要求!(2)抗剪计算 [可以不计算]T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.600×(1.35×22.572+1.0×2.160)×0.350=6.844kN截面抗剪强度计算值 T=3×6844.0/(2×1200.000×18.000)=0.475N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2抗剪强度验算 T < [T]，满足要求!(3)挠度计算v = 0.677ql4 / 100EI < [v] = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.677×22.572×3504/(100×10000×583200)=0.393mm面板的最大挠度小于350.0/250,满足要求!二、梁底木方的计算木方按照简支梁计算。
门式支架验算
附件4：满堂支架计算书一、满堂支架承载力计算A、E匝道箱梁相比较，A匝道箱梁结构较大，现对A匝道箱梁支架进行验算：1、荷载①在支承中心线两侧共1.5m的范围内，砼自重：2.2m×25KN/m3=55Kpa梁高2.2m，取钢筋砼容重为25kn/m3②腹板两侧及倒角处共1.65m范围内，砼自重：该范围每延米混凝土数量为1.13m3，故砼自重1.13m×25KN/m3=28.25Kpa③一般箱梁处砼厚度为0.53m，故砼自重：0.53m×25KN/m3=13.25Kpa④翼缘板最大厚度0.48m，故砼自重：0.48m×25KN/m3=12Kpa⑤模板自重荷载：2.0kpa⑥施工人员、施工料具，运输，堆放荷载：2.5kpa⑦倾倒砼时产生的冲击荷载:2.0 kpa⑧振捣砼产生的荷载:2.0 kpa2、竖向荷载组合A、①+⑤+⑥+⑦+⑧=55+2+2.5+2+2=63.5kpaB、②+⑤+⑥+⑦+⑧=28.25+2+2.5+2+2=36.75kpaC、③+⑤+⑥+⑦+⑧=13.25+2+2.5+2+2=21.75kpaD、④+⑤+⑥+⑦+⑧=12+2+2.5+2+2=20.5kpa3、立杆的稳定性计算：1、门架静荷载计算：门架静荷载标准值包括以下内容：（1）、每米高度脚手架自重产生的轴向力NGK1:Ngk1=0.35 KN/m《建筑施工脚手架使用手册》表5—11（2）、每米高度附件产生的轴心力标准值NGK2：Ngk2=0.1 KN/m《建筑施工脚手架使用手册》表5—12则静荷载标准值总计：Ng=0.450 KN/m。
2、托梁传递荷载：最高支架高度取A匝道第二联上跨E匝道处，高度10m，则作用在支架上荷载总和：Q1=组合荷载A+10×0.450=68kPaQ2=组合荷载B+10×0.450=41.25kPaQ3=组合荷载C+10×0.450=26.25kPaQ4=组合荷载D+10×0.450=25kPa托梁传递荷载为一榀门架两端点产生的支点力总和。
梁模板(门式)-计算书
门架式支撑梁模板安全计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128－20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-2013二、计算参数二、计算简图（图1）剖面图1（图2）剖面图2三、面板验算根据规范规定面板可按简支跨计算，根据施工情况，面板的跨度为梁底次楞的间距，故面板的跨度为l mb=b/m=350/(4-1)/1000=0.117。
故可按简支跨一种情况进行计算，取b=1m单位面板宽度为计算单元。
（图3）面板强度计算简图W=bh2/6=1000×122/6=24000mm3，I=bh3/12=1000×123/12=144000mm41、强度验算荷载基本组合：q=0.9×{1.2×[G1k+(G2k+G3k)h]b+1.4Q3k b}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1+1.4×2×1)=19.584k N/m（图4）面板弯矩图M max=0.033kN·mσ＝M max/W＝0.033×106/24000=1.388N/mm2≤[f]＝31N/mm2满足要求2、挠度验算q k=(G1k+(G3k+G2k)×h)×b=(0.5+(24+1.5)×600/1000)×1=15.8kN/m（图5）面板挠度计算简图ν＝0.023mm≤[ν]＝250/400=0.625mm满足要求（图6）面板挠度图(mm)四、次楞验算根据实际工况次楞的验算可按有悬挑的四跨连续梁进行计算，次楞计算简图：（图7）次楞强度计算简图荷载控制基本组合：q1=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a+1.4Q3k a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000)+1.4×2×350/((4-1)×1000))= 2.285kN/mq1静=0.9×{1.2[G1k+(G2k+G3k)h]a}=0.9×(1.2×(0.5+(24+1.5)×600/1000)×350/((4-1)×1000))=1.991kN/mq1活=0.9×1.4Q3k a=0.9×1.4×2×350/((4-1)×1000)=0.294kN/m取活荷载最不利布置进行计算最大弯矩、剪力、挠度。
门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术标准》JGJ/T128-20192、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、基本参数二、荷载参数三、设计简图落地门架_门架简图落地门架_门架平面图四、门架稳定性计算1、荷载计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1= (G k1+ G k2×2+ G k3×1/2+ G k4×2×1/2+ G k5×2+ G k6×2) /h=(0.224+ 0.040×2+ 0.165×1/2+ 0.184×2×1/2+ 0.006×2+ 0.0090×2) /1.950 =0.308 kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/2表示脚手板设置2步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2= (G k7×l/cosα×2/4+ G k8×l×1/4+ G k9/4+ G k10×4/4+ G k11×l+ G k12×l×h) /h=(0.038×1.830/0.684×2/4+ 0.038×1.830×1/4+ 0.014/4+ 0.015×4/4+0.015×1.830+ 0.050×1.830×1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=(n zj×Q kzj )×b×l=(2×2 )×1.2×1.83=8.784 kN门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值：ωk=μz×μs×ωo =0.65×1×0.3=0.195 kN/m2q k= ωk× l=0.195×1.83=0.357 kN/ m风荷载产生的弯矩：M wd=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζ1q k H12)=0.9×0.9×1.5×(0.05×0.25×0.357×3.92)=0.082k N·m2、作用于门架的轴向力设计值N=γG(N Gk1+ N Gk2)H+γLγQ N Qk =1.3×(0.308+0.15)×30+0.9×1.5×8.784=29.707 kN 3、门架的稳定承载力设计值参数计算：I=I0+I1·h1/h0=121899+14199×1550/1900=133482 mm4i=(I/A1)0.5=(133482/489)0.5=16.522 mmλ=kh0/i=1.13×1900/16.522=129.95由λ查规范表B.0.6，得φ=0.401γ0(N/(φA)+ M wd/W)=1×(29.707×103/(0.401×489×2)+0.082×106 /5080)= 91.977N/mm2≤ f=205 N/mm2门架的稳定性，满足要求！五、最大搭设高度计算λ=kh0/i=1.22×1900/16.522=140.3由λ查规范表B.0.6，得φ=0.349不组合风荷载时：H d=(φAf-1.5γ0γL N Qk)/[1.5γ0(N Gk1+ N Gk2)]=(0.349×489×2×205×10-3-1.5×1×0.9×8.784)/[1.5×1×(0.308+0.15)]=84.651 m组合风荷载时：H w d=[φA(f-γ0M wd/W)-1.5γ0γL N Qk]/[1.5γ0(N Gk1+ N Gk2)]=[0.349×489×2×(205-1×0.082×106/5080)×10-3-1.5×1×0.9×8.784]/[1.5×1×(0.308+0.15)]=76.583 m按照稳定性计算的可搭设高度 H s= min[H d ,H w d ]=76.583 m。
梁模板门式脚手架支撑计算书
梁模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为4.5米（梯顶层部份5.6m增加一度纵横向水平支撑），门架型号采用MF1217，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距 l = 1.50米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.04米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用48.0×3.5mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.90m，每榀门架内的方木数量4根。
梁底方木截面宽度100mm，高度100mm。
梁底托梁截面宽度120mm，高度120mm。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一）、梁底方木的计算方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W = 10.00×10.00×10.00/6 = 166.67cm3；I = 10.00×10.00×10.00×10.00/12 =833.33cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 24.000×0.900×0.407=8.784kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.340×0.900×(2×0.300+0.407)/0.407=0.968kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 5.000×0.407=2.033kN/m经计算得到，方木荷载计算值 Q = 1.2×(8.784+0.968)+1.4×2.033=14.549kN/m2.强度计算最大弯矩的计算公式如下:M = ql2/8最大弯矩 M = 0.90×14.55×14.55/8=1.473kN.m截面应力=1.473×106/166666.7=8.84N/mm2方木的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!3.抗剪计算最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力 Q=0.900×14.549/2=6.547kN截面抗剪强度计算值 T=3×6547/(2×100×100)=0.982N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2方木的抗剪强度计算满足要求!4.挠度计算最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:v = 5ql4/384EI最大变形 v =5×12.124×900.04/(384×9500.00×8333334.0)=1.308mm方木的最大挠度小于900.0/250,满足要求!二）、梁底托梁的计算梁底托梁按照集中荷载下连续梁计算计算简图梁底托梁弯矩图(kN.m)0.034梁底托梁变形图(mm)梁底托梁剪力图(kN)经过连续梁的计算得到最大弯矩 Mmax=0.678kN.m最大变形 vmax=0.479mm最大剪力 Qmax=2.738kN截面应力=0.678×106/288000.0=2.355N/mm2梁底托梁的计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!梁底托梁的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!梁底托梁抗剪强度计算值 T=3×2738/(2×120×120)=0.285N/mm2梁底托梁抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm2梁底托梁的抗剪强度计算满足要求!三）、门架荷载标准值作用于门架的荷载包括门架静荷载与上面托梁传递荷载。
门式刚架计算书
目录2 荷载计算 (2)2．1荷载取值计算 (2)2.1.1 永久荷载标准值（对水平投影面） (2)2.1.2 可变荷载标准值 (2)2.1.3 风荷载标准值 (2)2.1.4 吊车资料 (2)2.1.5 地震作用 (3)2.2各部分作用的荷载标准值计算 (3)3 内力计算 (5)3.1在恒荷载作用下 (6)3.2在活荷载作用下 (7)3.3在风荷载作用下 (8)3.4在吊车荷载作用下 (9)3.5内力组合 (10)4 刚架设计 (14)4.1截面形式及尺寸初选 (14)4.2构件验算 (14)4.2.1 构件宽厚比验算 (15)4.2.2 有效截面特性 (15)4.2.3 刚架梁的验算 (18)4.2.4 刚架柱验算 (19)4.2.5 位移计算 (21)4.3节点设计 (21)4.3.1 梁柱节点设计 (21)4.3.2 梁梁节点设计 (23)4.3.3 刚接柱脚节点设计 (26)5 吊车梁及牛腿设计 (28)5.1吊车梁设计 (28)5.2牛腿设计 (31)6 其它构件设计 (34)6.1隅撑设计 (34)6.2檩条设计 (34)6.2.1 基本资料 (34)6.2.2 荷载及内力 (34)6.2.3 截面选择及截面特性 (34)6.2.4 强度计算 (36)6.2.5 稳定性验算 (37)6.3墙梁设计 (37)6.3.1 基本资料 (37)6.3.2 荷载计算 (37)6.3.3 内力计算 (37)6.3.4 强度计算 (37)7 基础设计 (38)7.1刚架柱下独立基础 (38)7.1.1 地基承载力特征值和基础材料 (38)7.1.2 基础底面内力及基础底面积计算 (38)7.1.3 验算基础变阶处的受冲切承载力 (39)7.1.4 基础底面配筋计算 (39)7.2山墙抗风柱下独立基础 (39)结论 (41)参考文献 (42)致谢 (44)1 绪论2 荷载计算2．1 荷载取值计算2.1.1 永久荷载标准值（对水平投影面）YX51-380-760型彩色压型钢板0.13 KN/m250mm厚保温玻璃棉板0.05 KN/m2PVC铝箔及不锈钢丝网0.02 KN/m2檩条及支撑0.10 KN/m2合计0.3 KN/m22.1.2 可变荷载标准值屋面活荷载：按不上人屋面考虑，取为0.50 KN/m2。
门式钢架设计实例计算书
门式钢架设计实例计算书设计说明：本设计为门式钢架结构，用作工业厂房，设计荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载。
本文将详细介绍该结构的设计计算。
一、荷载计算1.1 自重荷载本结构的自重荷载为每平方米40kg。
1.2 活荷载根据工业厂房的使用情况，本结构的活荷载为每平方米300kg。
1.3 风荷载根据当地的气象情况和设计规范，本结构的基本风压为0.6kN/m2，按照结构类别为3类，结构重要性系数为1，地面粗糙度系数为B，风向系数为1.2计算得出风荷载为每平方米1.44kN。
二、结构计算2.1 稳定性分析首先进行稳定性分析，根据工业厂房的结构特点，本结构采用门式结构，悬臂梁的跨度为12米。
采用单跨分析的方法，分析单跨悬臂梁的稳定性。
按照设计规范，门式结构各构件轴力应在允许范围内，轴力比不得大于0.7。
通过计算，单跨悬臂梁的极限状态下轴力比为0.6，因此结构的稳定性满足设计要求。
2.2 强度计算其次进行强度计算，采用配筋设计的方法，根据结构荷载和构件的截面性质计算每个构件所需的钢材强度和配筋。
按照设计规范，各构件的强度应在允许范围内，杆件的屈曲和轴心受拉受压强度比不得小于0.9。
通过计算得出，本结构各构件满足设计要求。
2.3 钢材选型根据结构荷载和强度要求，选用Q345钢材，柱截面为H150×150×7×10，梁截面为H250×125×6×9。
三、结构检验采用有限元分析软件进行结构检验，确认结构的合理性。
通过有限元分析，检验结果满足设计要求。
四、总结本设计采用门式钢架结构，荷载包括自重荷载、活荷载和风荷载，通过稳定性分析、强度计算和钢材选型等步骤，最终得出一个合理而可靠的工业厂房门式钢架设计方案。
门支架受力分析计算书
门支架受力分析计算书一、底板的强度、刚度计算（一）底板强度验算1、荷载的取值由于箱梁混凝土浇筑分两次进行，先浇底板和腹板，此时对底模的强度和刚度的要求较高；第二次浇筑顶板混凝土时，箱梁底板已形成一个整体受力板，对底模的强度和刚度的要求相对较低，因此取第一次浇筑是腹板底位置横桥向1m宽的模板进行验算，现浇砼的浇筑高度h＝1.05米。
q=1.05×1×2.5＝2.625t/m2、跨度的取值模板底横向方木的纵向间距按30c m布设，取；lp＝0.3m。
3、跨数的取值底模的最小宽度为1.22m，取n＝1.22÷0.3≈4跨。
4、绘制计算简图5、计算最大弯矩及最大剪力值查《建筑静力结构计算手册》P153得Mm ax=0.121×ql2=0.121×2.625×0.32＝0.029t•mQm ax＝0.62×ql＝0.62×2.625×0.3＝0.489t6、底板强度验算①正应力σ＝Mmax÷W＝0.029÷(bh2÷6)＝0.029×6÷(1×0.022)＝435t/m2=4.35Mpa＜6.5Mpa（A-5级木材的顺纹拉应力）②剪应力τ＝QS÷Ib其中S＝1/8×bh2＝1/8×1×0.022＝5×10-5m3I＝1/12×bh3＝1/12×1×0.023＝6.67×10-7m4b＝1mτ＝(0.489×5×10-5)÷(6.67×10-7×1)＝36.66t/m2＝0.3666Mpa＜[τ]＝1.2Mpa（顺纹剪应力）满足剪应力要求（二）底板刚度验算查《建筑静力结构计算手册》P153得fm ax＝(0.66×ql4)÷(100×EI)其中E＝8.5×103Mpa＝8.5×109PaI＝6.67×10-7m4q=2.625t/m＝2.625×104N/ml＝0.3mfm ax＝(0.66×2.625×104×0.34)÷(100×8.5×109×6.67×10-7)＝2.48×10-4m＝0.248mm＜[f]＝1.5mm故底板的刚度满足变形要求。
门式钢架计算书
风荷载作用下轴力图
39.1
26.0
12.826ຫໍສະໝຸດ 012.8--20..64
6.1 6.1
14.8 14.8
23.5
14.8
-1.6
-22. 4
-29.7
-29.7
0. 0 -167.3
活荷载作用下的轴力图
11..11
-11. 4
-8.7 -8.7
-18.5 -18.5
-8.7 -8.7
-18.5 -18.5
-7.7
-7.7
43.9
43.9
-7.7
43.9
43.9
16.2 17.5 18.8
15.5 16.4 17.2
0. 0 -96. 7
40.8
96. 7 0. 0
25.1
恒载作用下的弯矩图 （2）活载作用(标准值)下，计算简 图及内力值：
-14.3
-13.3
-12.3
-12.3
-13.3
-14.3
-14. 8
=22.71
同样因其板边的最大应力 <f,可用 =1.1× 119.95=131.62 代替 。
则
⁄ =0.27<0.8,则可以认定ρ=1.0，全截面有效。
.
⁄
根据《刚架规程》第6.1.2 条之规定验算其强度为：
V=72<0.5 =0.5× （600-28）× 12× 125=429KN
M=260<
⁄ =(215-36× 1000/12464)× 66800× 10000/300=472.30KN.m
故该截面强度满足规范限值要求。
稳定验算：
考虑压型钢板屋面与檩条紧密连接，具有蒙皮效应，与梁相连的檩条可以作
楼板模板门式脚手架支撑计算书_内附门架计算过程
楼板模板门式脚手架支撑计算书门式钢管脚手架的计算参照《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ128-2000）。
计算的脚手架搭设高度为3.0米，门架型号采用MF1219，钢材采用Q235。
搭设尺寸为：门架的宽度 b = 1.22米，门架的高度 h0 = 1.93米，步距1.95米，跨距l = 2.42米。
门架 h1 = 1.54米，h2 = 0.08米，b1 = 0.75米。
门架立杆采用27.2×1.9mm钢管，立杆加强杆采用48.0×3.5mm钢管。
每榀门架之间的距离0.92m，梁底木方距离300mm。
梁底木方截面宽度50mm，高度100mm。
梁顶托采用双钢管48×3.5mm。
1——立杆；2——立杆加强杆；3——横杆；4——横杆加强杆图1 计算门架的几何尺寸图图2 模板支架示意图一、楼板底木方的计算木方按照简支梁计算，木方的截面力学参数为1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1 = 25.500×0.200×0.300=1.530kN/m(2)模板的自重线荷载(kN/m)：q2 = 0.340×0.300=0.102kN/m(3)活荷载为施工人员与施工设备产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值 q3 = 2.000×0.300=0.600kN/m经计算得到，木方荷载计算值 Q = 1.2×(1.530+0.102)+1.4×0.600=2.798kN/m 2.木方强度、挠度、抗剪计算2.80kN/m木方计算简图0.432木方弯矩图(kN.m)0.058经过计算得到从左到右各支座力分别为N1=1.353kNN2=3.831kNN3=3.296kNN4=3.296kNN5=3.831kNN6=1.353kN经过计算得到最大弯矩 M= 0.432kN.m经过计算得到最大支座 F= 3.831kN经过计算得到最大变形 V= 1.0mm木方的截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 5.00×10.00×10.00/6 = 83.33cm3；I = 5.00×10.00×10.00×10.00/12 = 416.67cm4；(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f=0.432×106/83333.3=5.18N/mm2木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求!(2)木方抗剪计算 [可以不计算]截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]截面抗剪强度计算值 T=3×2.061/(2×50×100)=0.618N/mm2截面抗剪强度设计值 [T]=1.60N/mm2木方的抗剪强度计算满足要求!(3)木方挠度计算最大变形 v =1.0mm木方的最大挠度小于1220.0/250,满足要求!二、楼板底托梁的计算梁底托梁选择三榀门架的跨度作为一计算单元。
门式脚手架支撑计算书
佛山市狮山至和顺公路主干线工程BS04标段西北角互通立交箱梁模板支架计算书南昌铁路工程（集团）有限责任公司2005年5月10日目录一、说明 --------------------------------------------------------------------------------------------------- 3（一）、设计依据：--------------------------------------------------------------------------------- 3 （二）、概述：--------------------------------------------------------------------------------------- 3二、脚手架计算参数 ------------------------------------------------------------------------------------ 3三、梁底方木的计算 ------------------------------------------------------------------------------------ 4（一）、荷载计算------------------------------------------------------------------------------------ 41、箱梁恒载计算 ------------------------------------------------------------------------------ 42、模板、方木荷载计算 --------------------------------------------------------------------- 53、施工荷载 ------------------------------------------------------------------------------------ 6（二）、托梁（支架上方木）计算： ----------------------------------------------------------- 61、强度验算 ---------------------------------------------------------- 错误！未定义书签。
(完整版)门式脚手架计算书
门式脚手架计算书计算依据：1、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ128-20102、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计规范》GB50017-2003、基本参数、荷载参数三、设计简图门架简图落地门架落地门架门架平面图四、门架稳定性计算每米高度脚手架构配件自重产生的轴向力标准值：N Gk1= (G k1+ G k2 ×2+ G k3×1/2+ G k4×2×1/1+ G k5×2+ G k6×2) /h=(0.224+ 0.040 2+× 0.165 1×/2+ 0.184 2×1/1+ 0.006 2×+ 0.0085 2×) /1.950 =0.402 kN/ m1/2表示水平架设置2步1设1/1表示脚手板设置1步1设每米高度脚手架附件重产生的轴向力标准值：N Gk2= (G k7×l/cosα×2/4+ G k8×l ×1/4+ G k9/4+ G k10×4/4+ G k11×l+ G k12×l ×h)/h =(0.038 1×.830/0.684 2×/4+ 0.038 1×.830 ×1/4+ 0.014/4+ 0.0154/4×+0.015 1×.830+ 0.050 ×1.830 ×1.950) /1.950=0.15 kN/ m1/4表示水平加固杆4步1设各施工层施工荷载产生的轴向力标准值：N Qk=n× Q k×b×l=2 ×3×1.219 ×1.83=13.385 kN 门架宽度b，见门架型号编辑风荷载标准值：ωk =μz×μs×ωo =0.74 0×.8 ×0.3=0.178 kN/ m2 q k= ωk × l=0.178 1×.83=0.325 kN/ m风荷载产生的弯矩标准值：M k= q k H12/10=0.325 3×.92/10=0.494 kN . m 2、作用于门架的轴向力设计值不组合风荷载时：N=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+1.4 N Qk =1.2 (×0.402+0.15) 33×.6+1.41×3.385=40.975 kN 组合风荷载时：N w=1.2(N Gk1+ N Gk2)H+0.9 ×1.4 (N Qk+2M k/b)=1.2× (0.402+0.15) 33×.6+0.9 1×.4 × (13.385+2 0×.494/1.219) =40.123kN门架轴向力设计值：N=max[N, Nw]=40.975 kN参数计算：I=I0+I1·h1/h0=107800+107800×1536/1930=193593 mm4i=(I/A 1)0.5=(193593/424)0.5=21.37 mmλ=kh0/i=1.22 1×930/21.37=110.19由λ查规范表B.0.6，得φ=0.516N d=φA··f=0.516 ×424×2×205×10-3=89.7kN 得，N ≤ N d 门架的稳定性，满足要求！五、钢丝绳卸荷计算(因此内容在规范以外，故仅供参考)钢丝绳卸荷按照完全卸荷计算方法。
门式脚手架的荷载计算
门式脚手架的荷载计算第一篇：门式脚手架的荷载计算门式脚手架的荷载计算一、永久荷载（恒载）作用于门式脚手架的恒载系指脚手架的结构自重及其附件重：1．脚手架结构自重指组成门式脚手架的主要构件重，应包括门架、脚手板、水平架、交叉支撑、连接棒、锁臂等重量，其计算简图见图。
（1）各种门架型号及其配件的单件重量见表（2）一个架距范围内，外脚手架结构自重计算方法如下。
注：脚手架结构自重产生的门柱轴心力标准值，如下；（3）一个架距范围内，每米高的外脚手架结构自重宜采用上表。
2、脚手架附件重指加固件及防护用的物品重。
加固件包括水平加固杆、剪刀撑及连接它们的扣件重；防护用物品包括（拦杆柱、扶手杆、挡脚板）或护栏网板重、安全网或纺织物、竹笆、苇席等重量。
（1）一个架距范围内，每米高脚手架加固件重宜按下式计算：式中 L---脚手架架距g---每米加固杆重量，可由表查得a----剪刀撑斜杆与地面夹角；0.0135、0.0145-----一个直角扣件、一个旋转扣件的重量（2）敞开式脚手架，即仅采用栏杆柱、扶手杆或保护网板等防护物品时，一个架距范围内，每米高脚手架防护栏板重可取0.02KN/M （3）当脚手架采用立网封闭时，一个架距范围内每米高网重可取0.02KN(0.02KN/M)二、采用立网封闭的外脚手架，一个架距范围内，每米高脚手架附件自重如下表二、可变荷载：作用于门式脚手架活荷载系指施工荷载与风荷载。
（一）施工荷载一个架距范围内每米高的脚手架附件自重注：当附件设置和材料与表中所注不符时，应按实际情况计算。
外脚手架的施工均布荷载标准值宜根据脚手架用途按表采用。
（二）风荷载1．垂直作用于脚手架表面的风荷载标准按第4章式4-4计算，式中的风荷载体型系数宜按本条采用。
2．门式脚手架的风荷载体型系数（1）敞开式脚手架0、25；（2）采用立网封闭脚手架0。
4；（3）采用其它材料封闭或半封闭的脚手架，三、荷载效应组合脚手架结构及构件计算应按表进行荷载效应组合。
门式脚手架的荷载计算
门式脚手架的荷载计算一、永久荷载（恒载）作用于门式脚手架的恒载系指脚手架的结构自重及其附件重：1．脚手架结构自重指组成门式脚手架的主要构件重，应包括门架、脚手板、水平架、交叉支撑、连接棒、锁臂等重量，其计算简图见图。
（1）各种门架型号及其配件的单件重量见表（2）一个架距范围内，外脚手架结构自重计算方法如下。
项目门架连接棒锁臂交叉支撑水平架脚手板1 2 3 4 5 6单位榀个副榀块数量 1 2 2 2 4/5 2/5 重量G1 G2 G3 G4 G5 G6每米高脚手架结构自重（KN/M）注：脚手架结构自重产生的门柱轴心力标准值，如下；门架型号门架立杆42mm 门架立杆42.7mm 门架立杆48mm MJ1219 MJ1217 MF1219 MF1217 MF12190.28 0.30 0.27 0.29 0.35 （3）一个架距范围内，每米高的外脚手架结构自重宜采用上表。
2、脚手架附件重指加固件及防护用的物品重。
加固件包括水平加固杆、剪刀撑及连接它们的扣件重；防护用物品包括（拦杆柱、扶手杆、挡脚板）或护栏网板重、安全网或纺织物、竹笆、苇席等重量。
（1）一个架距范围内，每米高脚手架加固件重宜按下式计算：式中 L---脚手架架距g---每米加固杆重量，可由表查得a----剪刀撑斜杆与地面夹角；0.0135、0.0145-----一个直角扣件、一个旋转扣件的重量（2）敞开式脚手架，即仅采用栏杆柱、扶手杆或保护网板等防护物品时，一个架距范围内，每米高脚手架防护栏板重可取0.02KN/M（3）当脚手架采用立网封闭时，一个架距范围内每米高网重可取0.02KN(0.02KN/M)二、采用立网封闭的外脚手架，一个架距范围内，每米高脚手架附件自重如下表项目自重（kN/m）注加固件1．加固杆件采用￠4.8*3.5钢管0.06 根据水平加固杆、剪刀撑每3步、3架距设一道，每架距采用直角扣二、可变荷载：作用于门式脚手架活荷载系指施工荷载与风荷载。
门式架稳定承载力计算
官田互通立交匝道桥现浇连续梁补充：门式架稳定承载力计算(一)材料参数参考《桥梁施工计算手册》第1版、《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》，支撑系统各构件参数如下表：支撑系统构件材料参数表表1(二)一榀门式架稳定承载力计算：一、适用公式根据《门式架规范》JGJ128-2000第11页一榀门架的稳定承载力设计值计算公式5.3.1-5式进行计算：N d=φ*A*f (5.2.1-3式)i=√I/A1I=I0+I1*(h1/h)N d—一榀门式架的稳定承载力设计值φ—门架立杆的稳定系数，按λ＝kh0/i查《规范》表B.0.6 k —调整系数，支架高度小于30m，取k=1.13i —门架立杆换算截面回转半径，i=0.0113mI—门架立杆换算截面惯性矩，h0—门架高度，MU1219门架高度为1.93mI 0—单根立杆截面惯性矩，I＝6.08*10-8m4A1—一根立杆截面积，A=3.10*10-4m2h1—门架加强杆的高度，h1=1.536mI1—门架加强杆的截面惯性矩，I1＝6.08*10-8m4A —一榀门架立杆截面积，A＝2A1=2*3.10*10-4=6.2*10-4m2f —门架钢材的强度设计值，Q235钢采用205 N/mm2＝205000 kN/m2二、承载力计算1、I=I0+I1*(h1/h)=6.08*10-8+6.08*10-8*(1.536/1.93)=1.09*10-7 m42、i=√I/A1=√(1.09*10-7)/(3.10*10-4)=0.0188 m3、λ＝kh/i=1.13*1.93/0.0188=1164、由λ＝116查《规范》表B.0.6得φ＝0.4765、N d=φ*A*f=0.476*6.2*10-4*205000=60.5 kN经计算，30m高以内门架稳定承载力N d＝60.5 kN。
门式支架承载力计算书
戴港互通现浇箱梁支架计算书一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规》（以下简称规）5. 2. 1之规定，现计算一棍HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：N d一一门架稳定承载力设计值i——门架立杆换算截面回转半径I——门架立杆换算截面惯性矩ho ----- 1 J 架高度,h o= 1900mmIo. A：----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积h’、I：----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，1700mmA——门架立杆的毛截面积，A二2扎二2 X 428二856mm'f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm:口、山——分别为门架立杆的外径和径D:=57mm,山二52mmD、d：——分别为门架加强杆的外径和径D尸27mm.妒24mm<1） ------- 门架立杆稳定系数，按入查规表B. 0.6X ----------- 门架立杆在门架平面外的长细比X =Kho/iK ----------- 门架高度调整系数，查规表5. 2. 15当支架高度W30米时,K=l. 13I0=n （D!-d\） /64=15. 92+10'mm1Ii二n （Dc'-d1：） /64=0. 98^10'mm11=10+1： Xhi/ho=15. 92X10'+0. 98 X10'X 1700/1900=16. 8*10 Wi= TITA’二J 16. 8X107428二19. 8mmX=Kho/i=l. 13X1900/19. 8=108. 43按入查规表B. 0.6, ”0.53N=<l> XAXf二0. 53X856X205二93 KN根据规9. 1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200〜300mm时，住要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85,即1^=0. 85X93=79KNo 门架产品出厂允许最大承载力为75KN。
门式支撑系统验算书
门式支架支撑系统验算书本验算书选取箱梁荷截最大的梁高1.65m段进行验算。
箱梁混凝土分二次浇注，第一次浇捣底板和腹板，第二次浇捣顶板和翼板。
本方案按一次浇筑进行模板支撑系统的设计和安全稳定验算，以增大安全储备。
一、材料规格及其力学性能1 、模板外模均采用厚18mm木胶合板，基本幅面为2440×1220mm每米宽截面力学性能如下：W＝5.4×10-5m3 I=4.86×10-7m4E=4.0×103MPa 〔σw〕=30Mpa2、模板横楞模板横楞采用100×100mm截面方木条其截面力学性能如下：W＝1.67×10-4m3 I=8.33×10-6m4E=9.0×103MPa 〔σw〕=12Mpa每米自重5.0Kg，即0.05KN/m。
3、托梁采用Φ48×3.5mm钢管，以○○形式进行安装单根钢管截面力学性能如下：W＝5.08×10-6m3 I=1.218×10-7m4A=4.89×10-4m 2 r＝1.578×10-2m〔σn〕=145Mpa每米自重3.92Kg，即0.0392KN/m。
4、门架（1）一榀门架的稳定承载力设计值N d根据门架型号和尺寸已知：门架立杆钢管Φ42×2.5mm，A1=310mm2h 0=1930mm，I=6.08×104mm4门架加强杆钢管为Φ26.8×2.5mmI 1=1.42×104mm4 h1=1536mm门架立杆换算截面惯性矩I=I0+I1·h1/h=6.08×104+1.42×104×1536/1930=7.21×104mm4门架立杆换算截面回转半径门架立杆长细比：根据H=11m＜30m，查表知系数k=1.13 λ=k×h0/ i=1.13×1930/15.25=143查表知轴心受压构件稳定系数φ=0.335一榀门架的稳定承载设计值：N d=φ·A·f =0.335×310×2×205×10-3 =42.6KN（2）门架静荷载计算①脚手架自重产生的轴向力(kN/m)门架的每跨距内，每步架高内的构配件及其重量分别为：门架(MF1219) 1榀 0.224kN交叉支撑 2副 2×0.040=0.080kN水平架 4步1设 0.165×1/4=0.041kN连接棒 2个 2×0.006=0.012kN锁臂 2副 2×0.009=0.017kN合计 0.374kN经计算得到，每米高脚手架自重合计 Ngk1 = 0.374 / 1.950 = 0.192kN/m②加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力计算(kN/m)剪刀撑采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重计算：tg=(4×1.950)/(1×0.600)=13.0002×0.038×(1×0.600)/cos/(4×1.950)=0.077kN/m水平加固杆采用48.0×3.5mm钢管，按照4步1跨设置，每米高的钢管重为0.038×(1×0.600)/(4×1.950)=0.003kN/m每跨内的直角扣件1个，旋转扣件1个，每米高的钢管重为0.037kN/m；(1×0.014+4×0.014)/1.950=0.037kN/m每米高的附件重量为0.020kN/m；每米高的栏杆重量为0.010kN/m；经计算得到，每米高脚手架加固杆、剪刀撑和附件等产生的轴向力合计 Ngk2 = 0.147kN/m 经计算得到，静荷载标准值总计为 N= 0.339kN/m。
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戴港互通现浇箱梁支架计算书
一、HR型可调重型门式支架稳定承载力计算
根据JGJ128-2000《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》（以下简称规范）5.2.1之规定，现计算一榀HR100A型重型门架稳定承载力设计值如下：
N d----门架稳定承载力设计值
i-----门架立杆换算截面回转半径
I-----门架立杆换算截面惯性矩
h 0----门架高度，h
o
=1900mm
I 0、A
1
----分别为门架立杆的毛截面惯性矩与毛截面积
h 1、I
1
----分别为门架加强杆的高度及毛截面惯性矩，h
1
=1700mm
A——门架立杆的毛截面积，A=2A
1
=2×428=856mm2 f——门架钢材强度设计值，Q235钢材用205N/mm2
D 1、d
1
——分别为门架立杆的外径和内径D
1
=57mm，d
1
=52mm
D 2、d
2
——分别为门架加强杆的外径和内径D
2
=27mm.d
2
=24mm
φ-------门架立杆稳定系数，按λ查规范表B.0.6
λ-------门架立杆在门架平面外的长细比λ=Kh
/i
K--------门架高度调整系数，查规范表5.2.15当支架高度≤30米时，K=1.13
I 0=π（D
1
4-d4
1
）/64=15.92*104mm4
I 1=π（D
2
4-d4
2
）/64=0.98*104mm4
I=I
0+I
1
×h
1
/h
=15.92×104+0.98×104×1700/1900=16.8*104mm4
i=√I/A
1
=√16.8×104/428=19.8mm
λ=Kh
/i=1.13×1900/19.8=108.43
按λ查规范表B.0.6，φ=0.53
N=φ×A×f=0.53×856×205=93 KN
根据规范9.1.4要求，当可调底座调节螺杆伸出长度超过200～300mm时，N d要乘以修正系数，一般情况下取修正系数0.85，即N d=0.85×93=79KN。
门架产品出厂允许最大承载力为75KN。
托座和底座每个允许承载力不小于50KN，一榀门架2个底座，允许承载力为100KN，不作验算。
二、HR型可调重型门式支架承载力验算
1、恒载
（1）箱梁砼自重
a、腹板（实体处）：
钢筋砼重：26×1.4=36.4 KN/m2
b、梁端腹板（空心处）：
钢筋砼重：26×0.72=18.72 KN/m2
c、跨中腹板（空心处）：
钢筋砼重：26×0.52=13.52 KN/m2
d、翼缘板：
钢筋砼重：26×0.29=7.54 KN/m2
（2）模板、钢托架自重取0.75 KN/m2
（3）支架自重计算：
单榀门架自重24KG,两付拉杆重5KG，合计290N/榀
支架自重按5层门架计，自重290×5×10-3=1.45 KN
2、活荷载
（1）施工人员及施工设备荷载 1.5KN/m2，浇筑砼时产生的对水平模板冲击力2KN/m2，合计3.5KN/m2
（2）风荷载计算
本工程门式支架最大高度10m左右，作用于支架的水平荷载按
ω
K =0.7×μ
z
×μ
S
×ω
O
计算。
式中基本风压ω
O ----按象山石浦地区，地面粗糙系数B时，取ω
O
=0.70KN/m2
风压高度变化系数μ
z ----按建筑结构荷载规范，10m高度时取μ
z
=1.00
风荷载体型系数μ
S
----参照JGJ128-2000条文说明算例，取
μ
S
=（0.093×2）× 1.2=0.223
故ω
K
=0.7×1.0×0.223×0.70=0.109 KN/m2
风荷载对脚手架计算单元产生的弯矩值：
M K =0.85×1.4×ω
K
×H2×b/10=0.85×1.4×0.109×102×b/10=1.297b KN*M
三、支架稳定性验算。