箱涵结构计算介绍模板之令狐文艳创作

合集下载

分享箱涵结构计算

箱涵结构计算一. 箱涵结构分析计算说明 1.计算内容淘浦东路—真南路下立交跨铁路段采用现浇混凝土箱形结构，主车道断面形式为单箱单室，机动车道净宽8.8米,净高4.5米,非机动车道净宽4.2米,净高2.5米,横断面见图1,箱涵全长43.7米.图1 主通道箱涵横断面箱涵采用C40防水钢筋混凝土结构,各部位结构尺寸见表1.2.荷载及组合(1)结构设计所考虑的荷载主要有三种:恒载,活载.恒载:结构自重,顶板上覆土自重,静止土压力,路面铺装活载:地面列车荷载(考虑冲击力的影响),机动车道车道荷载,非机动车道车道荷载,主动土压力(2)荷载组合荷载组合1:结构自重+顶板覆土自重+路面辅装+静止土压力荷载组合2: 结构自重+顶板覆土自重+路面辅装+地面列车荷载(考虑冲击力的影响)+ 主动土压力(3)主要设计参数结构自重:钢筋混凝土重度3/25m kN =γ 顶板上覆土自重: m kN q /48=车行道路面辅装: m kN q /2.391= 非车行道路面辅装: m kN q /1962=静止土压力:箱涵顶部m kN q /123=,箱涵底部m kN q /5.1064=（铁路桥涵设计基本规范TB 10002.1—2005）主动土压力:箱涵顶部m kN q /4.665=,箱涵底部m kN q /3.1726=（铁路桥涵设计基本规范TB 10002.1—2005）地面荷载:铁路荷载:中—活载路面荷载：城A 车道荷载土的主要物理力学性质指标：3/18m kN =γ， 35=ϕ 3．结构计算荷载组合1,荷载组合2下的计算模型如图2,图3所示.q4图26图3本计算采用MIDAS/civil 软件对结构进行有限元分析，箱涵纵向计算取3.135米最不利荷载组合,进行配筋计算和裂缝验算.荷载组合1下的计算结果如图4—图6所示，荷载组合2下的计算结果如图7---图9所示,结构控制内力如表2所示。

2553 2147 1829 1589 1419 1311 1256 1272 1326 1399C i v i l O C E S S ORAGR AM 表示-方向-1253 -1211 -1169 -1127 -1085 -1043 -1001 -959 -917 -875表示-方向-675 -538 -415 MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR BEAM DIAGRAM-z1.43455e+003表示-方向剪力3452 3250 3088 2974 2908 2955 3073 3255 3504 3826 2286 表示-方向弯矩图MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR BEAM DIAGRAM表示-方向顶板,底板轴力表示-方向腹板轴力MIDAS/CivilPOST-PROCESSOR表示-方向腹板剪力表示-方向顶板，底板剪力应力，结果如下所示。

箱涵设计计算

）203(45h)tg(H e 21p2-+γ=箱涵结构计算一、设计资料净跨径L 0为4.5m ，净高位2m ，箱涵填土高H 为0.7m ，土的摩擦角ϕ为30，土的容重γ1=19KN/m ³,设箱涵采用C20砼和HRB335钢筋。

二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1）顶板、底板厚度δ=40cm （C 1=15cm ）侧墙厚度 t=36cm （C 2=15cm ）故 L p =L 0+t=4.5+0.36=4.86mh p =h o +δ=2.0+0.4=2.4m（二）荷载计算 1.恒载恒载竖向压力 P =γ1 H+γ2δ=19×0.7+25×0.4 = 23.2 KN/㎡恒载水平压力顶板处=19×0.7×tg ²30º =4.43 KN/㎡底板处：=19 ×（0.7+2.8）×tg ²30）203(45h)tg(H e 21p2-+γ==22.16 KN/㎡2.活载公里-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽>1.32m 0.62+0.7tg30°=0.704m <1.82m故，两列车相邻车轴有荷载重叠，应按如下计算横向分布宽度a=（0.62+0.7tg30°）×2+1.3=2.708 m同理，纵向：0.22+0.7tg30°=0.504<1.4/2m 故b=（0.22+ 0.7tg30°）×2=1.008m车辆荷载垂直压力q 车= 1402.708×1.008㎡车辆荷载水平压力e 车=51.29tg ²30°=17.10 KN/㎡三、内力计算 1 .构件刚度比677.086.44.236.011214.01121Ie 22121p1=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=pL h I2 .节点弯矩和轴向力计算（1）α种荷载作用下（图2）涵洞四角节和弯矩:M aA =M aB =M aC =M aD = - 1K+1 · PLp²12N a1=N a2=0 N a3= N a4= PLp2恒载（p=P ）M aA = -10.677+1 · 23.3×4.86²12 = -27.351 KN ·mN a3= 23.3×4.862 = 56.62KN车辆荷载（p=q 车）M aA = -10.677+1 · 51.29×4.86²12 = 60.56 KN ·mN a3= 51.29×4.862 = 124.63KN（2）b 种荷载作用下（图3） M aA =M aB =M aC =M aD = - K K+1 · Php²12N b1=N b2= Php2N a3= N a4=0恒载（p=eP1）M bA = - 0.6770.677+1 ·4.43×2.4²12 =-0.858 KN ·mN b1= 4.43×2.42 =5.316KN（3）C 种荷载作用下（图4）60Ph )3K )(1K ()8K 3(K M M 2p cD cA ∙+++-==60Ph )3K )(1K ()7K 2(K M M 2p cC cB ∙+++-==pcBcA p1h M M 6Ph Nc -+=pcBcA p2h M M 3Ph Nc --=恒载（p=ep2-ep1=22.16-4.43=17.73 KN ）604.273.17)3677.0)(1677.0()8677.03(677.0M M 2cD cA ⨯⨯+++⨯-=== -1.875 KN ·m604.273.17)3677.0)(1677.0()7677.02(677.0M M 2cC cB ⨯⨯+++⨯-=== -1.561 KN ·mKN96.64.2561.1875.164.273.17Nc 1=+-+⨯=KN315.144.2561.1875.134.273.17Nc 2=+--⨯=（4）d 种荷载作用下（图5）4Ph ]5K 152K 10)3K 4K (6)3K (K [M 2p2dA ⋅++++++-=4Ph ]5K 153K 5)3K 4K(6)3K (K [M 2p2dB ⋅++-+++-=4Ph ]5K 153K 5)3K 4K(6)3K (K [M 2p2dC ⋅++++++-=4Ph ]5K 152K 10)3K 4K(6)3K (K [M 2p2dA ⋅++-+++-=pDCdD d1h M M N -=pDCdD pd2h M M Ph N -=-车辆荷载（P=e 车=17.10 KN/m ²）0673.05677.0153677.05)3677.04677.0(6)3677.0(677.05K 153K 5)3K 4K(6)3K (K 22=+⨯+⨯++⨯++=++++++5797.05677.0152677.0105K 152K 10=+⨯+⨯=++4213.05677.0153677.055K 153K 5=+⨯+⨯=++mKN 932.1544.210.17)5297.00673.0(M 2dA ⋅-=⨯⨯+-=mKN 717.844.210.17)4213.00673.0(M 2dB ⋅=⨯⨯--=mKN 113.2544.210.17)4213.00673.0(M 2dC ⋅-=⨯⨯+-=mKN 617.1244.210.17)5297.00673.0(M 2dA ⋅=⨯⨯--=KN72.154.2113.25617.12N d1=+=KN32.2572.154.210.17N d2=-⨯=pCdB d4d3h MdM N N --==KN96.686.4113.25717.8N N d4d3-=+-==（5）节点弯矩和和轴力计算汇总表（6）荷载效应组合。

箱涵设计计算精选全文完整版

）203(45h)tg (H e 21p2-+γ=可编辑修改精选全文完整版箱涵结构计算一、设计资料净跨径L 0为4.5m ，净高位2m ，箱涵填土高H 为0.7m ，土的摩擦角ϕ为30，土的容重γ1=19KN/m ³,设箱涵采用C20砼和HRB335钢筋。

二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1）顶板、底板厚度δ=40cm （C 1=15cm ）侧墙厚度 t=36cm （C 2=15cm ）故 L p =L 0+t=4.5+0.36=4.86mh p =h o +δ=2.0+0.4=2.4m（二）荷载计算 1.恒载恒载竖向压力P =γ1 H+γ2δ=19×0.7+25×0.4 = 23.2 KN/㎡恒载水平压力顶板处=19×0.7×tg ²30º=4.43 KN/㎡底板处：=19 ×（0.7+2.8）×tg ²30 =22.16 KN/㎡2.活载公里-Ⅱ级车辆荷载由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条计算一个汽车后轮横向分布宽>1.32m 0.62+0.7tg30°=0.704m <1.82m 故，两列车相邻车轴有荷载重叠，应按如下计算横向分布宽度a=（0.62+0.7tg30°）×2+1.3=2.708 m 同理，纵向：0.22+0.7tg30°=0.504<1.4/2m 故b=（0.22+ 0.7tg30°）×2=1.008m车辆荷载垂直压力q 车= 1402.708×1.008= 51.29 KN/㎡车辆荷载水平压力e 车=51.29tg ²30°=17.10 KN/㎡）203(45h)tg (H e 21p2-+γ=三、内力计算 1 .构件刚度比677.086.44.236.011214.01121I e 22121p1=⨯⨯⨯⨯⨯=⨯=p L h I2 .节点弯矩和轴向力计算（1）α种荷载作用下（图2）涵洞四角节和弯矩: M aA =M aB =M aC =M aD = - 1K+1 · PLp²12N a1=N a2=0 N a3= N a4= PLp2恒载（p=P ）M aA = -10.677+1 · 23.3×4.86²12 = -27.351 KN ·mN a3= 23.3×4.862 = 56.62KN车辆荷载（p=q 车）M aA = -10.677+1 · 51.29×4.86²12 = 60.56 KN ·mN a3= 51.29×4.862 = 124.63KN（2）b 种荷载作用下（图3） M aA =M aB =M aC =M aD = -K K+1 · Php²12N b1=N b2= Php2N a3= N a4=0 恒载（p=eP1） M bA = -0.6770.677+1 ·4.43×2.4²12=-0.858 KN ·mN b1= 4.43×2.42 =5.316KN（3）C 种荷载作用下（图4）60Ph )3K )(1K ()8K 3(K M M 2p cD cA •+++-== 60Ph )3K )(1K ()7K 2(K M M 2p cC cB •+++-== p cBcA p 1h M M 6Ph Nc -+=pcBcA p 2h M M 3Ph Nc --=恒载（p=ep2-ep1=22.16-4.43=17.73 KN ）604.273.17)3677.0)(1677.0()8677.03(677.0M M 2cD cA ⨯⨯+++⨯-== = -1.875 KN ·m604.273.17)3677.0)(1677.0()7677.02(677.0M M 2cC cB ⨯⨯+++⨯-== = -1.561 KN ·mKN 96.64.2561.1875.164.273.17Nc 1=+-+⨯=KN 315.144.2561.1875.134.273.17Nc 2=+--⨯=（4）d 种荷载作用下（图5）4Ph ]5K 152K 10)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dA ⋅++++++-= 4Ph ]5K 153K 5)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dB ⋅++-+++-= 4Ph ]5K 153K 5)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dC ⋅++++++-= 4Ph ]5K 152K 10)3K 4K (6)3K (K [M 2p 2dA⋅++-+++-= pDCdD d1h M M N -=pDCdD p d2h M M Ph N -=-车辆荷载（P=e 车=17.10 KN/m ²）0673.05677.0153677.05)3677.04677.0(6)3677.0(677.05K 153K 5)3K 4K (6)3K (K 22=+⨯+⨯++⨯++=++++++5797.05677.0152677.0105K 152K 10=+⨯+⨯=++4213.05677.0153677.055K 153K 5=+⨯+⨯=++m KN 932.1544.210.17)5297.00673.0(M 2dA ⋅-=⨯⨯+-=m KN 717.844.210.17)4213.00673.0(M 2dB ⋅=⨯⨯--=m KN 113.2544.210.17)4213.00673.0(M 2dC ⋅-=⨯⨯+-=pCdB d4d3h M d M N N --==m KN 617.1244.210.17)5297.00673.0(M 2dA ⋅=⨯⨯--=KN 72.154.2113.25617.12N d1=+=KN 32.2572.154.210.17N d2=-⨯=KN 96.686.4113.25717.8N N d4d3-=+-==（5）节点弯矩和和轴力计算汇总表（6）荷载效应组合。

钢箱梁顶推计算介绍模板之令狐文艳创作

令狐文艳创作计算书令狐文艳一、设计依据 1．《苏州广济北延 GY-A1 项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》 2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85） 4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86） 5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000) 二、设计参数 1．箱梁自重：钢箱梁自重按 80.7kN/m 进行计算。

2、导梁自重：导梁总重为 316kN，建模时对其结构进行简化，按 14.1kN/m 进行计算。

3、其它结构自重：由程序自动记入。

4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力 F1 作用，取摩檫系数μ为 0.1；在 11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用力 T，同时受到墩顶摩檫力 F2 的作用，取摩檫系数μ为 0.1。

三、设计工况及荷载组合根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下：工况一：钢箱梁拼装阶段。

荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构自重。

令狐文艳创作令狐文艳创作工况二：钢箱梁顶推阶段。

在钢箱梁顶推阶段按每顶推 2.5m 为一个工况，以箱梁端头顶推至 12#墩为最后一个工况，共 30 个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷载组合为：钢箱梁自重+ 导梁自重。

根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。

对于 11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+ 顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。

四、钢箱梁拼装阶段的受力分析 4.1 贝雷支架的计算分析钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为 14m。

每个断面布置有四组贝雷片进行箱梁支撑，考虑 1.4 的不均匀分配系数，作用在每组贝雷片的作用力为 F=80.7/4×1.4+2.7/3=29.2kN/m。

箱涵结构计算书

一、设计资料（一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L o =8.O 米, 净高h °=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度 H=3.6米，填土的内摩擦角 ©为24°, 土体密度丫 1 = 20.2KN/m 3，设箱涵采用 C25混凝土（f cd =11.5MPa 和HRB335I 冈筋（f sd =280MPa 。

桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。

结构安全等级二级，结构重要性系数丫 0= 1.0。

地基为泥质粉砂岩，［c 380kPa,本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

（二）依据及规范1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98）2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007（一）截面尺寸拟定（见图1-1 箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度S = 100cm （C=50cm ）侧墙厚度 t = 100cm （G=50cn ）故 L P =L ）+t=8+1=9mh p =h ）+S =10.5+1=11.5m（二）荷载计算 1、恒载恒载竖向压力P = 丫 1H+丫 2 S = 20.2 X 3.6+25 X 1=97.72kN/m 2恒载水平压力图1-1顶板处：e p1 = 丫 1Htan%45°- ©/2)=20.2 X 3.6 X tan 2 (45°-24 72 ) = 30.67 kN/m 2底板处：e p2= 丫(H+ h ) tan 2(45°-以2) = 20.2 X (3.6+12.5 ) X tan 2(45°-24°/2)=137.15kN/m 22、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》 4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力，车轮扩散角30°。

箱涵结构计算

箱涵结构计算---------------------------------------------------------------------- [ 计算简图 ]------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------------- [ 计算条件 ]---------------------------------------------------------------------- [ 基本参数 ]规范标准：水工砼规范SL/T191-96承载能力极限状态?0： 1.0正常使用极限状态?0： 1.0设计状况系数： 1.00衬砌断面类型：矩形每段计算的分段数：10计算迭代次数：10抗力验证要求：高[ 衬砌参数 ]底板半宽： 0.750(m)底板厚度： 0.150(m)侧墙高度： 1.500(m)侧墙厚度： 0.150(m)顶板厚度： 0.150(m)衬砌的弹性模量： 23000.000(MPa)[ 荷载参数 ]顶部压力(侧)：70.000(kN/m)顶部压力(中)：70.000(kN/m)内水压力水头： 6.000(m)外水压力折减系数(?)：0.400顶板灌浆压力：20.000(kPa)顶板灌浆压力作用起点距离：0.000(m)其它段灌浆压力：0.000(kPa)衬砌容重：24.000(kN/m3)[ 荷载组合参数 ]编号荷载名称是否计算分项系数1 衬砌自重√ 1.002 顶岩压力√ 1.003 底岩压力√ 1.004 侧岩压力√ 1.005 内水压力√ 1.006 外水压力√ 1.007 顶部灌浆压力√ 1.008 其余灌浆压力√ 1.00[ 配筋参数 ]对称配筋：是混凝土等级：C25纵筋等级：Ⅱ级(fy=310MPa,fyk=335MPa) 箍筋计算：计算箍筋等级：Ⅰ级(fy=210MPa,fyk=235MPa)箍筋间距：100(mm)配筋计算as：65(mm)配筋调整系数： 1.00裂缝计算：计算采用的荷载效应组合：短期效应组合最大裂缝宽度允许值：0.40(mm)单侧钢筋：12D20砼保护层厚度：50(mm)----------------------------------------------------------------------[ 计算结果 ]----------------------------------------------------------------------[ 内力配筋计算 ]----------------------------------------------------------------------计算结论:经过3次计算,达到各点设定抗力条件和法向位移一致!轴向力剪力弯矩切向位移法向位移转角围岩抗力单侧纵筋箍筋面积抗剪验算N Q M U V W As Av (kN) (kN) (kN.m) (mm) (mm) (度) (kPa) (mm^2) (mm^2)底板(从中心向左等分10段):0 40.725 0.000 15.328 0.000 119399.792 0.000 0.1 3045.6 178.6 满足1 40.725 4.185 15.171 0.000 119399.799 0.010 0.1 3015.2 178.6 满足2 40.725 8.370 14.701 0.002 119399.818 0.020 0.1 2924.1 178.6 满足3 40.725 12.555 13.916 0.003 119399.851 0.030 0.1 2772.2 178.6 满足4 40.725 16.740 12.817 0.004 119399.896 0.039 0.1 2559.6 178.6 满足5 40.725 20.925 11.405 0.004 119399.952 0.047 0.1 2286.2 178.6 满足6 40.725 25.110 9.679 0.005 119400.017 0.054 0.1 1952.1 178.6 满足7 40.725 29.295 7.638 0.006 119400.091 0.059 0.1 1557.2 178.6 满足8 40.725 33.480 5.284 0.007 119400.172 0.064 0.1 1101.6 178.6 满足9 40.725 37.665 2.616 0.008 119400.257 0.066 0.1 585.2 178.6 满足10 40.725 41.850 -0.365 0.009 119400.345 0.067 0.1 170.0178.6 满足侧墙(从下向上等分10段):0 -41.850 40.725 -0.365 -119400.345 0.004 0.067 0.0 170.0 64.5 满足1 -41.310 31.838 -5.805 -119400.347 0.175 0.063 0.0 1043.6 64.5 满足2 -40.770 23.175 -9.928 -119400.348 0.327 0.052 0.0 1842.6 64.5 满足3 -40.230 14.738 -12.769 -119400.350 0.445 0.037 0.0 2393.5 64.5 满足4 -39.690 6.525 -14.360 -119400.352 0.518 0.019 0.0 2702.6 64.5 满足5 -39.150 -1.462 -14.737 -119400.354 0.542 -0.001 0.0 2776.6 64.5 满足6 -38.610 -9.225 -13.933 -119400.355 0.515 -0.020 0.0 2622.0 64.5 满足7 -38.070 -16.762 -11.981 -119400.357 0.440 -0.037 0.0 2245.3 64.5 满足8 -37.530 -24.074 -8.916 -119400.359 0.324 -0.051 0.0 1653.0 64.5 满足9 -36.990 -31.162 -4.770 -119400.360 0.177 -0.060 0.0 851.7 64.5 满足10 -36.450 -38.024 0.422 -119400.362 0.013 -0.063 0.0 170.0 64.5 满足顶板(从左向中心等分10段):0 38.024 -36.450 0.422 -0.008 -119400.362 -0.063 0.0 170.0 178.6 满足1 38.024 -32.805 3.019 -0.007 -119400.444 -0.062 0.0 657.9 178.6 满足2 38.024 -29.160 5.342 -0.007 -119400.524 -0.059 0.0 1107.6 178.6 满足3 38.024 -25.515 7.393 -0.006 -119400.599 -0.055 0.0 1504.4 178.6 满足4 38.024 -21.870 9.170 -0.005 -119400.668 -0.050 0.0 1848.4 178.6 满足5 38.024 -18.225 10.673 -0.004 -119400.728 -0.043 0.0 2139.4 178.6 满足6 38.024 -14.580 11.903 -0.003 -119400.780 -0.036 0.0 2377.5 178.6 满足7 38.024 -10.935 12.860 -0.002 -119400.821 -0.027 0.0 2562.7 178.6 满足8 38.024 -7.290 13.544 -0.002 -119400.851 -0.018 0.0 2694.9178.6 满足9 38.024 -3.645 13.954 0.000 -119400.869 -0.009 0.0 2774.3 178.6 满足10 38.024 0.000 14.090 0.000 -119400.875 0.000 0.0 2800.8 178.6 满足----------------------------------------------------------------------[ 配筋结果 ]衬砌内侧纵筋最大面积As = 3045.6mm^2，外侧纵筋最大面积As1 = 3045.6mm^2；纵筋面积总和As = 6091.2mm^2。

箱涵结构计算书

L p 图1-1一、设计资料（一）概况：***道路工程经过水库溢洪道处设置箱涵，箱涵净跨L 0=8.0米，净高h 0=10.5米，路基红线范围内长49米，箱涵顶最大填土厚度H=3.6米，填土的内摩擦角φ为24°，土体密度γ1＝20.2KN/m 3，设箱涵采用C25混凝土（f cd =11.5MPa ）和HRB335钢筋(f sd =280MPa)。

桥涵设计荷载为城-A 级，用车辆荷载加载验算。

结构安全等级二级，结构重要性系数γ0＝1.0。

地基为泥质粉砂岩，［σ0］＝380kPa ，本计算书主要内容为结构设计与地基应力验算。

（二）依据及规范 1、《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ77-98） 2、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004） 3、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004） 4、《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）二、设计计算（一）截面尺寸拟定（见图1-1）箱涵过流断面尺寸由水利部门提供，拟定顶板、底板厚度δ＝100cm （C 1=50cm ）侧墙厚度 t ＝100cm （C 2=50cm ）故 L P =L 0+t=8+1=9mh p =h 0+δ=10.5+1=11.5m (二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力P ＝γ1H+γ2δ＝20.2×3.6+25×1＝97.72kN/m 2恒载水平压力顶板处： e p1＝γ1Htan 2(45o -φ/2)＝20.2×3.6×tan 2（45o -24o /2）＝30.67 kN/m 2底板处：e p2＝γ1（H ＋h ）tan 2(45o -φ/2)＝20.2×（3.6+12.5）×tan 2（45o -24o /2）＝137.15kN/m 2 2、活载城-A 级车辆荷载轴重按《城市桥梁设计荷载标准》4.1.3条确定，参照《公路桥涵设计通用规范》第4.3.4条2款，计算涵洞顶车辆荷载引起的竖向土压力,车轮扩散角30o 。

箱涵结构计算书三篇

箱涵结构计算书三篇篇一：箱涵结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-20XX)，以下简称《规范》《建筑地基基础设计规范》（GB 50007—20XX）《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《公路桥涵设计通用规范》JTJ D60-20XX，以下简称《通规》《涵洞》（中国水利水电出版社出版，XX编著）中国建筑工业出版社《高层建筑基础分析与设计》2．几何信息：箱涵孔数n = 1孔净宽B = 2.900 m孔净高H = 2.500 m底板厚d1 = 0.500 m顶板厚d2 = 0.500 m侧墙厚d3 = 0.400 m加腋尺寸t = 0.250 m3．荷载信息：埋管方式：上埋式填土高Hd = 3.200 m填土种类：密实砂类土、硬塑粘性土内摩擦角φ = 36.0 度水下内摩擦角φ = 32.0 度填土容重γ = 22.000 kN/m3填土浮容重γs = 18.000 kN/m3汽车荷载等级：公路-Ⅱ级4．荷载系数：可变荷载的分项系数γ＝ 1.20Q1k＝ 1.10可变荷载的分项系数γQ2k＝ 1.05永久荷载的分项系数γG1k永久荷载的分项系数γ＝ 1.20G2k构件的承载力安全系数K ＝ 1.355．材料信息：混凝土强度等级： C15纵向受力钢筋种类： HRB335纵筋合力点至近边距离as = 0.040 m= 0.250 mm最大裂缝宽度允许值ωmax6．荷载组合：7．荷载组合下附加荷载信息：8．约束信息：第1跨左侧支座约束：铰支第1跨右侧支座约束：铰支9．地基土参数：按弹性地基上的框架进行箱涵内力计算。

地基模型：弹性半空间模型地基土的泊松比μo ＝ 0.200地基土的变形模量Eo ＝ 20.00 MPa 三、荷载计算1．垂直压力计算顶板自重q v2 = d2×25 = 12.500kN/m 垂直土压力计算公式如下： q v1 = K s ×γ×H d工况：正常使用，顶板上的垂直土压力q v1 = 84.053kN/m 作用于顶板上的垂直压力qt = q v1+q v2 = 96.553kN/m 2．侧向水平土压力计算水平土压力计算公式如下： q h = γ×H×tan 2(45°－φ/2) 3．汽车荷载由《通规》第4.3.1条规定并考虑车辆荷载的相互作用得到： q q = 8.676 kN/m ，顶板承受汽车荷载汽车荷载产生的对称作用于侧墙两侧水平土压力为： q qh = q q ×tan 2(45°－φ/2) = 2.25 kN/m 4．荷载单位及方向规定垂直、平行集中荷载单位：kN 弯矩单位：kN ·m均布荷载、三角形、倒三角形等线性分布荷载单位：kN/m 垂直集中荷载及线性分布荷载垂直单元轴线，以向上或者向左为正平行集中荷载平行于单元轴线，以向上或者向右为正弯矩以逆时针为正。

箱涵结构计算书

钢筋混凝土箱涵结构设计一、设计资料1、孔径及净空净跨径Lo＝4 m净高Ho=3 m2、设计安全等级一级结构重要性系数ro=1.13、汽车荷载荷载等级公路-Ⅰ级4、填土情况涵顶填土高度H=1.8 m土的内摩擦角φ=30 °填土容重γ1=18 KN/m^3地基容许承载力[σo]=200 KPa5、建筑材料普通钢筋种类HRB335主钢筋直径12 mm钢筋抗拉强度设计值fsd=280涵身砼强度等级C20涵身砼抗压强度设计值fcd=9.2 MPa涵身砼抗拉强度设计值ftd=1.06 MPa钢筋砼重力密度γ2=25 KN/m^3基础砼强度等级C15混凝土重力密度γ3=24 KN/m^3二、设计计算(一)截面尺寸拟定(见图01)顶板、底板厚度δ=0.3 mC1=0.3 m侧墙厚度t =0.28 mC2=0.5 m横梁计算跨径Lp=Lo+t=4.28 mL =Lo+2t=4.56 m侧墙计算高度hp=ho+δ=3.3 mh =ho+2δ=3.6 m基础襟边c=0.2 m基础高度d=0.4 m基础高度B=4.96 m(二)荷载计算1、恒载恒载竖向压力p恒=39.9 kN/m^2恒载水平压力顶板处：ep1=10.8 kN/m^2底板处：ep2=32.4 kN/m^22、活载汽车后轮着地宽度0.6 m,由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条规定，按30°角方向分布。

一个后轮横向分布宽度a=3.1 m同理，纵箱，汽车后轮着地宽度0.2 m，则b=1.4 m∑G＝140 kN车辆荷载垂直压力q车=32.3 kN/m^2车辆荷载水平压力e车=10.8 kN/m^2(三)内力计算1、构件刚度比K=0.952、节点弯矩和轴向力计算计算结果见《荷载效应组合汇总表》,相关图示见图02～图053、构件内力计算(跨中截面内力)(1)顶板(见图06)x=Lp/2P=1.2P恒+1.4q车=93.1kNNx=N1=53.64kNMx=124.25kN.mVx=7.74kN(2)底板(见图07)ω1=66.13kN/m^2ω2=120.07kN/m^2x=2.14Nx=N3=191.49kNMx=122.93kN.mVx=-21.11kN(3)左侧墙(图08)ω1=30.24kN/m^2ω2=60.48kN/m^2x=1.65Nx=N3=191.49kNMx=-31.88kN.mVx=8.73kN(4)右侧墙(见图09)ω1=15.12kN/m^2ω2=45.36kN/m^2x=1.65Nx=N4=206.97kNMx=-44.43kN.mVx=-16.22kN(5)构件内力见《构件内力汇总表》(四)截面设计1、顶板(B-C)钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。

箱涵计算书

已知计算条件：涵洞的设计安全等级为三级，取其结构重要性系数：.9涵洞桩号= K0+123.00箱涵净跨径= 3米箱涵净高= 2米箱涵顶板厚= .3米箱涵侧板厚= .25米板顶填土高= .42米填土容重= 18千牛/立方米钢筋砼容重= 25千牛/立方米混凝土容重= 22千牛/立方米水平角点加厚= .6米竖直角点加厚= .6米涵身混凝土强度等级= C30钢筋等级= II级钢筋填土内摩擦角= 30度基底允许应力= 250千牛/立方米顶板拟定钢筋直径= 20毫米每米涵身顶板采用钢筋根数= 9根底板拟定钢筋直径= 20毫米每米涵身底板采用钢筋根数= 9根侧板拟定钢筋直径= 20毫米每米涵身侧板采用钢筋根数= 5根荷载基本资料：土系数 K = 1.047776恒载产生竖直荷载p恒=20.18千牛/平方米恒载产生水平荷载ep1=4.11千牛/平方米恒载产生水平荷载ep2=19.71千牛/平方米汽车产生竖直荷载q汽=94.7千牛/平方米汽车产生水平荷载eq汽=31.57千牛/平方米计算过程重要说明：角点(1)为箱涵左下角,角点(2)为箱涵左上角,角点(3)为箱涵右上角,角点(4)为箱涵右下角构件(1)为箱涵顶板,构件(2)为箱涵底板,构件(3)为箱涵左侧板,构件(4)为箱涵右侧板1>经过箱涵框架内力计算并汇总,结果如下(单位为：千牛.米)：a种荷载(涵顶填土及自重)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -7.992409kN.m Na1 = Na2 = 0kNNa3 = Na4 = P * Lp / 2 = 32.79926kNa种荷载(汽车荷载)作用下：MaA = MaB = MaC = MaD = -1 / (K + 1) * P * Lp^2 / 12 = -37.49901kN.m Na1 = Na2 = 0kNNa3 = Na4 = P * Lp / 2 = 153.8885kNb种荷载(侧向均布土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MbA = MbB = MbC = MbD = -K / (K + 1) * P * hp^2 / 12 = -.996318kN.m Nb1 = Nb2 = P * Lp / 2 = 4.724453kNNb3 = Nb4 = 0kNc种荷载(侧向三角形土压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：McA = McD = K *(3K + 8) / ((K + 1)*(K + 3)) * P * hp^2 / 60 = -2.09079kN.mMcB = McC = K *(2K + 7) / ((K + 1)*(K + 3)) * P * hp^2 / 60 = -1.692493kN.mNc1 = P * hp / 6 + (McA - McB) / hp = 5.806827kNNc2 = P * hp / 3 - (McA - McB) / hp = 12.13317kNNc3 = Nc4 = 0kNd种荷载(侧向汽车压力)作用下：涵洞四角节点弯矩和构件轴力：MdA = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) + (10K + 2) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = -29.27469kN.mMdB = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) - (5K + 3) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = 12.47248kN.mMdC = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) + (5K + 3) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = -20.12802kN.mMdD = -(K * (K + 3) / 6(K^2 + 4K +3) - (10K + 2) / (15K + 5)) * P * hp^2 / 4 = 21.61916kN.mNd1 = (MdD - MdC) / hp = 18.15095kNNd2 = P * hp - (MdD - MdC) / hp = 54.45284kNNd3 = Nc4 = -(MdB - MdC) / Lp = -10.03092kN角点(1)在恒载作用下的的总弯矩为：-11.08角点(1)在汽车作用下的的总弯矩为：-66.77角点(1)在混凝土收缩下的的弯矩为：7.2角点(1)在温度变化下的的总弯矩为：7.2构件(1)在恒载作用下的的总轴力为：10.53构件(1)在汽车作用下的的总轴力为：18.15构件(1)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(1)在温度变化下的的总轴力为：0角点(2)在恒载作用下的的总弯矩为：-10.68角点(2)在汽车作用下的的总弯矩为：-25.03角点(2)在混凝土收缩下的的弯矩为：-7.2角点(2)在温度变化下的的总弯矩为：-7.2构件(2)在恒载作用下的的总轴力为：16.86构件(2)在汽车作用下的的总轴力为：54.45构件(2)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(2)在温度变化下的的总轴力为：0角点(3)在恒载作用下的的总弯矩为：-10.68角点(3)在汽车作用下的的总弯矩为：-57.63角点(3)在混凝土收缩下的的弯矩为：-7.2角点(3)在温度变化下的的总弯矩为：-7.2构件(3)在恒载作用下的的总轴力为：32.8构件(3)在汽车作用下的的总轴力为：143.86构件(3)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(3)在温度变化下的的总轴力为：0角点(4)在恒载作用下的的总弯矩为：-11.08角点(4)在汽车作用下的的总弯矩为：-15.88角点(4)在混凝土收缩下的的弯矩为：7.2角点(4)在温度变化下的的总弯矩为：7.2构件(4)在恒载作用下的的总轴力为：32.8构件(4)在汽车作用下的的总轴力为：163.92构件(4)在混凝土收缩下的的轴力为：0构件(4)在温度变化下的的总轴力为：02>荷载组合计算角点(1) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -57.82111 角点(1) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -37.789 角点(1) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -106.7786角点(2) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -28.19979 角点(2) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -20.69183 角点(2) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -47.8546角点(3) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -51.02014 角点(3) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -33.73203 角点(3) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -93.4953角点(4) 正常使用极限状态效应组合短期组合(M恒 + 0.7 * M活) = -22.19541 角点(4) 正常使用极限状态效应组合长期组合(M恒 + 0.4 * M活) = -17.43146 角点(4) 承载能力极限状态 (1.2 * M恒 + 1.4 * M活) = -35.52721构件(1) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 23.23694 构件(1) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 17.79166 构件(1) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 38.04886构件(2) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 54.97461 构件(2) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 38.63876构件(2) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 96.46313构件(3) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 133.4995构件(3) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 90.34227构件(3) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 240.7597构件(4) 正常使用极限状态效应组合短期组合(N恒 + 0.7 * N活) = 147.5428构件(4) 正常使用极限状态效应组合长期组合(N恒 + 0.4 * N活) = 98.36702构件(4) 承载能力极限状态 (1.2 * N恒 + 1.4 * N活) = 268.84633>将箱涵框架分解为四根独立构件，求其跨中内力并进行效应组合。

模板计算介绍模板范本之令狐文艳创作

剪力墙计算书：令狐文艳一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200；穿墙螺栓水平间距(mm):600；主楞(外龙骨)间距(mm):500；穿墙螺栓竖向间距(mm):500；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型:圆钢管48×3.5；钢楞截面惯性矩I(cm4):12.19；钢楞截面抵抗矩W(cm3):5.08；主楞肢数:2；3.次楞信息龙骨材料:木楞；宽度(mm):60.00；高度(mm):80.00；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:木胶合板；面板厚度(mm):17.00；面板弹性模量(N/mm2):9500.00；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50；5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50；钢楞弹性模量E(N/mm2):210000.00；钢楞抗弯强度设计值f c(N/mm2):205.00；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T -- 混凝土的入模温度，取20.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H -- 模板计算高度，取3.000m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.000；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。

根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为 47.705 kN/m2、72.000 kN/m2，取较小值47.705 kN/m2作为本工程计算荷载。

计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=47.705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值 F2= 2 kN/m2。

箱涵专项施工方案之令狐文艳创作

箱涵施工专项施工方案令狐文艳编制：审核：审批：一、工程简况二、编制依据及相关规范1、蠡塘河桥工程招、投标文件、施工图设计2、现场踏勘的施工环境及地理条件3、《公路桥涵施工技术规范》4、《城市桥梁工程施工与质量验收规范》三、工期计划本工程计划开工时间为2016年10月28日，完工时间为2017年5月25日。

具体开工时间依据总监理工程师颁布的开工指令为准。

四、施工准备情况1、施工人员准备情况劳动力情况表2. 机械及料具机械及料具情况表五、施工方案1、施工放样技术人员用全站仪测设箱涵的纵、横轴线，精确定位，经复核无误后，进行施工放样。

2、基坑的开挖基坑的开挖应根据设计图的尺寸进行开挖，开挖界线为周边放宽50cm，以便于施工。

当地质情况良好时，边坡可不设支撑；当容易塌方时，可设临时支撑，以保证边坡的稳定性。

基坑开挖完成后，基底达到图纸要求地基允许承载力。

据附近的地质情况，在箱涵基础的开挖过程中无地下水，可以不设排水设施。

为了防止下雨时积水，在基坑附近挖积水坑，并在坑底的边缘挖排水沟通入积水坑，并由专人负责及时把积水坑中的水排干。

基坑开挖完成后，应通知地质勘察部门进行验槽。

3、地基处理地基处理范围根据桥梁全宽+2×1.0m×全长，并在地基两侧边缘外设降排水沟各一道，确保地基满足旱地施工要求。

地基处理的形式为浇筑10cm厚封底C15细石砼。

4、支架搭设支架选用承载力大、安全可靠、便于施工的满布式碗扣钢管架或Φ48×3.5扣件式脚手钢管支架。

立杆搭设纵向间距为0.9m，横向间距为0.6m，步距为 1.5m。

支架两侧各设两道剪刀撑，中间设三道横向剪刀。

支架搭设完成后根据设计及《钢管满堂支架预压技术规范》（JGJT194-2009）要求进行不小于15kpa/㎡的堆载预压，以消除支架的非弹性变形，收集支架、地基的变形数据，作为设置预拱的依据，预拱度按跨中向两侧按二次抛物线分配，在跨中设置L/1000的预拱度。

桥梁、涵洞施工方案之令狐文艳创作

(K42+900—K56+400)令狐文艳桥梁、涵洞专项施工方案编制:审核:批准:云南阳光道桥股份有限公司小磨公路改扩建工程土建第六标段项目经理部2015年9月10日工程概括土建第6标段勐仑段起点K42+900，位于勐腊县勐仑镇曼掌村附近；于K46+366.315设置勐仑互通立交（K45+300～K47+100）连接勐仑镇；止于K56+400，本合同路线段长13.503公里。

（1）地形地貌本项目地处景洪市在横断山系纵谷区南端，地处澜沧江大断裂带两侧，具山原地形，北高南低，两侧高，中部低，山峦叠嶂，沟壑纵横。

最高海拔2196.8米，最低海拔485米。

市政府所在地海拔552.7米。

（2）气象与水文项目所在区位于景洪市境内景洪市属北热带和南亚热带湿润季风气候，长夏无冬，干湿季分明，兼有大陆性气候和海洋性气候的优点而无其缺点，日温差大，年温差小，静风少寒，基本无霜。

年平均气温在18.6°～21.9°之间。

全年年平均降水量在1200～1700毫米，年平时日照1800～2300小时，太阳辐射总量120～136千卡/年，年平均相对湿度在80—86之间。

风向多为东南风和西南风，年平均风速0.5～1.5米/秒，静风频率71%。

江河共71条，属澜沧江水系，澜沧江从西北部思茅市入景洪，从市境东南经勐腊流入缅甸，市内流程150公里。

3、项目主要工程有路基挖土石方、路基填方、特殊路基处理以及排水工程、防护工程、桥涵、隧道工程。

其中，大桥9 座/ 4170.79 米，中桥7 座/ 214.02 米，小桥1座/ 16.06 米桥梁合计 17 座/ 4400.87 米；隧道 1座/ 239 米。

桥梁施工方案采用钻孔桩基础，根据地质条件可分别采用回旋钻或冲击钻钻孔，钢筋笼现场绑扎，汽车吊吊沉钢筋笼。

柱式墩模板采用整体式钢模，一次浇筑成型；肋板式台、薄壁墩等的模板采用大块钢模板，龙骨采用型钢加劲，并采用对拉螺栓固定，外用脚手架支撑，确保墩台施工时所必须的强度、刚度和稳定性。

涵洞施工方案之令狐文艳创作

太原高铁龙城苑涵洞施工方案令狐文艳一、工程概况高铁龙城苑临时道路，位于太原市小店区，道路全长606.862米。

全段为道路新建工程。

近期根据业主要求，按施工道路形成，施工道路全长563米。

本工程为临时道路范围内东干一支渠覆盖共计27m。

二、设计依据1、太原市城市总体规划；2、太原市城市雨污水专业规划；3、中华人民共和国交通部《公路桥涵设计通用规范》；4、中华人民共和国交通部《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》；5、其他相关设计规范及手册6、现场测量资料三、编制说明1、本专项方案在施工中用于指导现场的施工生产。

2、本专项方案根据招标文件要求、工程实际情况及现有施工条件，本着充分利用和发挥我公司现有施工实力及技术特长，体现先进性、合理性、可行性的特点为原则来编制，以指导本工程施工，达到快速、优质、高效、安全的管理目的。

四、工程材料及机械准备主要材料：砼（C15 C30P6）方木，δ=2cm厚复合木模板，钢管，扣件，竹胶板，止水螺杆等材料。

主要机具：垂直运输机械为16T吊车一台，土方开挖机械为210型反铲挖机一台、60型反铲挖机一台，材料运输为50型铲车一台。

五、主要施工方案5.1涵洞工程施工方法：首先对施工作业范围内的水渠进行截流（沙袋）。

由上游至下游施工。

在截流处挖1.5m（长）*1.5m（宽）*2m（高）的沉淀井，沉淀井处放置钢筋笼，钢筋笼采用下面放置钢板、四周及顶子用钢筋、外部设置钢丝滤水网组合焊接而成（同排水干线），钢筋笼内放置2台6寸150mm口径泥浆泵进行导流。

5.2、测量放样：在基础开挖之前，按照图纸所示坐标及尺寸，放出箱涵中心线及基础开挖边线，并设临时坐标及水准点，加以保护，作为箱涵施工过程位置及高程控制依据，箱涵中心线应引至两端木桩上，以便随时进行中心线检查。

测量放线成果须经监理工程师复核无误后方可进行下一步施工。

5. 3、基础挖方、片石换填：本箱涵基础土方采用1台210型反铲挖掘机进行开挖，从西面沿涵洞纵向向东面后退开挖，土方自卸汽车外运。

圆管涵施工方案之令狐文艳创作

圆管涵施工方案一、令狐文艳二、编制依据1、《天津快速路系统二期项目——外环线东北部调线工程施工招标文件--第三标》，招标文件补遗书。

2、《天津快速路系统二期项目——外环线东北部调线工程施工图设计--第三标》。

3、现行的相关标准、规范、规程和指南。

《公路路基施工技术规范》JTG F10-2006《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011《公路工程水泥混凝土试验规程》JTJ 053-94《天津市市政工程施工技术规范》（道路部分）DB29-74-2004《天津市市政工程施工技术规范》（桥梁部分）DB29-75-20044 、天津市外环线东北部调线工程施工标准化技术指南。

5 、我单位有关工程技术、质量、安全、环保等管理办法。

6 、我单位拥有的科技成果、施工技术、机械设备、施工能力及相关工程的施工经验。

7 、根据踏勘现场、调查施工现场周边环境、了解和掌握施工现场实际情况；通过对施工环境、施工条件和自然条件的分析等资料。

二、编制原则1、根据本合同段实际情况，合理安排施工计划，科学组织施工。

2、围绕本工程精心组织、合理安排、科学管理，对平行工序施工综合考虑，确保按期完成。

3、坚持技术先进性、管理科学性、经济实用性与实事求是相结合的原则，选择合理的施工方案，在保证工程质量的前提下，加快工程施工进度。

三、技术标准1、设计荷载：城-A级。

2、涵洞覆土深度：不超过8.0m。

3、路基边坡：1:1.5及1:2.4、基础埋深：100cm5、控制最大裂缝宽度<0.1mm6、施工后沉降量<20cm四、设计要点1、按无压力式和半压力式管涵设计，出水口为自由堰流。

2、活载计算理论：按刚性管节计算，即不考虑管节的变形，也不考虑涵洞顶土柱和周围填土间的摩擦力，采用角度分布法计算，半无限弹性体理论核算。

3、管节配筋按纯弯板断面分析，采用双向配筋管壁设置内外圈两层钢筋，并根据管节大小区别配用不同等级的钢筋，管节配筋由裂缝控制，控制最大裂缝宽度<0.1mm。

圆管涵施工技术方案之令狐文艳创作

东线高速公路陵水立交改建工程令狐文艳圆管涵工程施工一、工程概况东线高速公路K190+899.103陵水立交位于陵水县城西侧、在建的东环铁路陵水车站东侧，北距香水湾和南距文罗互通立交的距离分别为8.3km和7.8km。

被交道路为国道海榆东线，高速公路上跨。

陵水立交现状为简易型立交，变速车道、匝道技术指标低，不满足现行规范要求，本项目的实施是针对该情况将现状陵水立交改建为半苜蓿叶式互通立交。

二、沿线地形、地质及水文自然地理特征1、地质水文：互通区地貌单元属海成Ⅳ级阶地，微地貌单元进一步划分为坡地和地沟。

地下水主要接受大气降水及地下水侧向补给，总体向下游排泄。

勘察期间实测混合地下水位埋深为0.00-2.5m，根据区域水文地质资料及附近水井调查，地下水位年变幅在0.5-1.0m。

本次勘察揭露的地层，表层为第四系全新统冲击土及第四系中更新统北海组海相沉积土，下伏晚白垩纪花岗闪长岩及其残积土。

2、气象：项目所在地属热带季风岛屿性气候，气候温和，雨量充沛，年平均气温24℃，夏季长达9个月，春秋不分，长3个月，无冬天。

夏季高温高湿，台风活动频繁，降水充沛，12－2月为春秋季，降水稀少，全年无霜日，日照充足，太阳辐射强。

三、施工准备：施工前应先根据设计要求，对圆管涵进行定位放线，放出圆管涵具体位置，合理安排平面布置，应充分考虑施工期间的车辆通行情况和管线的施工方向之间的互相干扰。

根据规范要求，在充分了解工程的实际情况和选择合理经济的沟槽横断面。

并充分考虑冬季和雨期的施工措施，编制施工组织设计报监理审批，着重以下几点：（1）挖、填方的土方平衡计算，做出合理安排，减少重复运输。

（2）进行施工现场的排水设计，并考虑排水和周边构筑物的影响。

（3）考虑具体投入的设备、数量、品种、人员等。

（4）土方开挖后弃土的堆放、运输以及可利用土的临时堆放点的布置等。

四、钢筋砼圆管涵施工管涵施工完毕后，砌体砂浆或砼强度达到规定要求时方可进行回填，涵洞顶以上及涵身两侧在不小于两倍孔径范围内的填土须分层对称夯实，相对密度达到96%，回填材料严格按设计要求，每层厚度不超过15cm。

盖板涵施工方案之令狐文艳创作

元氏县北外环道路池村互通工程令狐文艳盖板涵施工方案项目负责人：编制：审核：单位：中星路桥工程有限公司日期： 2018年3月20日目录一、工程概况2二、施工准备2三、施工进度计划4四、施工方案41、施工放样42、基坑开挖43、钢筋工程44、模板与支架55、混凝土工程56、沉降缝的处理67、防水层68、涵背回填69、八字翼墙洞口710、质量标准711、盖板涵施工工艺框图8五、控制质量通病和质量保证措施81、砼工程质量通病82、钢筋工程质量通病93、质量保证措施10六、安全保证体系101、安全目标及方针102、安全保证措施103、安全管理控制点11七、环境保护技术措施11盖板涵施工方案一、工程概况元氏县北外环道路池村互通工程包含盖板涵一座，位于GK0+823.009处，样式为1-4×1.5m暗盖板涵涵洞长度为44.823米。

涵底地基承载力≥250KPa，否则进行换土或采用其它加固措施。

盖板涵涵身、台基、台帽均采用C30混凝土，盖板为C40混凝土。

洞身第隔3～6米设置一道沉降缝，缝宽1-2cm，沉降缝要贯穿整个断面，缝内填以沥青麻絮材料。

八字翼墙洞口基础及墙身采用M7.5砂浆砌筑MU30块石，截水墙及洞口铺砌采用M7.5砂浆砌筑MU30片石，M15砂浆抹面。

二、施工准备1、技术准备(1)、图纸复核确认无误；(2)、临时导线点、水准点已加密完毕；(3)、测量内业计算准确无误；(4)、外业测量放样、护桩埋设与保护完毕。

a、轴线护桩均为混凝土包木桩，点位位置用钢钉标识。

b、施工用高程控制桩位使用钢筋埋入地面以下1m，并用混凝土加固。

c、现场所有桩位均要通知所有参加施工的人员工作中可能危及的桩位位置，对于有变动迹象或模糊不清的桩位，由技术人员清除后统一设置。

2、施工准备（1）、清除杂物，整理场地；（2）、清查安装主要的施工机具；（3）、准备足够的施工所需用的材料。

3、资源配置项目经理部根据项目施工计划进行部署，选派精干有力的施工队伍，配备足够而实用的机械设备。

工程签证单之令狐文艳创作

工程签证单
令狐文艳
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日
工程签证单
编号：日期：年月日。