厨房通风设计中风机风量与风压的确定

4.1 对风机压力的影响
P2 = 273 + 20 P1 273 + t
（7）
式中 P2 —风机实际压力，Pa；
P1 —风机标准状态下压力，Pa；
t —排出气体温度，℃。
本文已经计算，夏季排出空气温度 80℃左右，冬
季排出空气温度 60℃左右。风机压力变化：
P2D / P1 = 293（/ 273+60）=88%
P2X / P1 = 293（/ 273+80）=83%
由于排出烟气温度的影响，冬季风机压力 P2D 下
降 12%，夏季风机压力 P2X 下降 17%。
4.2 对厨房排风量的影响
因空气密度的变化，风机的质量流量发生了较大
变化，即实际厨房的通风量发生了很大变化。风量变化
可用式（8）表达：
GT =
ρT GB ρB
（3）以烟罩的大小来确定风量。以烟罩下沿和灶
台之间的迎风面积和迎风速度的乘积来计算风量较为
合适。排风量可按式（1）计算：
G = 3600L（h2 - h1）Vx 式中 G —排风量，m3/h；
（1）
L —烟罩迎风面的长度（烟罩两端长度及双面
进风另一边长度也应计入），m；
h1 —灶台高度，m；
h2 —烟罩下沿高度，m；
差。可以通过专用空调以喷口的形式直接使厨师处于
风浴中，可以改善厨房内夏季高温、炉灶的烘烤给厨师
造成的恶劣工作环境。
2 烟囱效应
较高建筑的烟管或建筑风井因气体密度不同具有
不可忽略的烟囱抽吸效应，其抽吸力与高度和气体密
度差有关[1]，其大小表达为：
ΔH = g h（ρ1 - ρ2） 式中 ΔH —抽吸力，Pa；
前向多翼型风机叶轮对油烟积垢较为敏感。容易 在叶轮上积灰，积灰的位置在叶片的前缘和叶片的深 弧形流道内，从而破坏了叶轮流道的型线和阻塞进风。 风机经过短期运行后风量和压力会大大下降，甚至导 致风机功能的失效。
后向风机叶轮叶片大、数量少，积灰对叶轮影响较 小。叶轮流道长且缓慢扩张，比较符合污染物流动方
ρ —空气密度，kg/m3，取 1.0kg/m3。
则空气温升 ΔT =1.0×105/ （1.0×2000 ×1.009）
=50（℃）。
通过调查，夏季厨房室温 30℃，因此排出烟气
80℃，在此温度下空气密度 ρ2 =1.0kg/m3；室外计算温 度 30℃，空气密度 ρ1 =1.165kg/m3。密度差 ρ1 - ρ2 = 0.165kg/m3。
[S]. 北京：中国计划出版社，2001. [4] GB18483- 2001 中华人民共和国国家标准. 饮食业油烟净化标准[S].
北京：中国标准出版社，2001. [5] 武志胜. 住宅厨房排风道计算探讨[J]. 暖通空调，2002，32（5）.
收稿日期：2009- 10- 14 修回日期：2009- 11- 10
向，因而叶轮积灰也较少。该风机叶片稀疏的结构便于 清除积垢。
笔者认为，一种无蜗壳的后向风机箱更适合厨房 油烟排风，具有可靠性高、压力稳定、无需拆除风机，打 开箱门即可进行清除油垢等维护。采用电动机直接驱 动风机叶轮比皮带传动有更高的可靠性。采用高绝缘 等级、高防护等级的电动机，以保证高温、高湿、高油污 污染的环境长期安全可靠地工作。
GTX = ρTX = 1.0 = 83% GB ρB 1.2 GTD = ρTD = 1.06 =88% GB ρB 1.2 因此，在烟气温度的影响下，风机排风量夏季 GTX 下降 17%，冬季 GTD 下降 12%。
5 厨房排风用风机的选型
在厨房油烟排风系统中，多数风机在净化器的下 游。当油烟通过风机时，对其的性能、功能都有较大的 影响。对油烟污染的适应性成为风机选型的重要因素。
厨房通风设计中风机风量与风压的确定
吕玉民
（合肥通用机械研究院，安徽 合肥 230031）
摘要：介绍了厨房排风量确定的几种方法；讨论了在厨房通风系统设计中对风量和压力影 响比较大而又经常不被注意的几个问题，如烟囱效应、风机压力有效性等；并介绍了厨房排风用 风机的选型。
关键词：厨房通风； 油烟； 风量； 压力
Vx —迎风速度，m/s。
灶台高度按 0.8 m 计算，烟罩下沿高度一般按
1.9m 计算。对于猛火灶的中式热炒迎风速度按 0.5m/s
左 右 选 取 ；蒸 煮 、烧 烤 、面 点 、煲 仔 、西 餐 迎 风 速 度 按
0.3m/s 左右选取。大量实践证明，按上述方法计算风量
风面积，避免风
Determination to the Fan Air Volume and Pressure in the Design of Kitchen Ventilation
LV Yu- min
（Hefei General Machinery Research Institute，Hefei 230031，China）
冬季，厨房为室温 10℃，排出烟气 60℃，空气密
度为 1.06kg/m3；室 外 计 算 温 度 5℃ ，空 气 密 度 ρ1 = 1.28kg/m3；密度差 ρ1 - ρ2 =0.22kg/m3。
因此，一般地垂直高度的浮升压力 ΔH = g h（ρ1 ρ2）≈1.9Pa。
3 风机压力有效性
风机厂家提供的压力数据多是全压值。工程设计 中不可以此作为设计依据。一般厨房排风机作为系统 的终端设备，风机的出口排向大气，其动压不可利用， 全部以射流的形式损失掉，应该以风机的静压作为设 计通风工程系统的依据。已知全压值 PQ 应扣除出口动
均使用率在 70%左右，考虑到风管的沿程散热，扣除
15%左右，平均单个灶产热量 q=1.0×105kJ/h[4]。
空气温升按下式计算：
ΔT = q Cp V ρ
式中 ΔT —空气温升，℃；
（3）
Cp —空气定压比热容，kJ（/ kg·℃）；在空气温度
80℃时，Cp =1.009kJ（/ kg·℃）； V —排风量，m3/h，取 2000m3/h；

压值 Pd2 以便可得到静压值 PY 。
PY = PQ - Pd2
（4）
出口动压可按下式计算：
Pd2
=
ρv2 2
（5）
v= V s
（6）
式中 v —气流速度 m/s；
s —风机出口面积，m2。
通风工程中常用前向多翼离心风机，因风量大蜗
壳较小，具有较大的出口风速，出口动压可达全压的
1 厨房排风量的确定
排风量要根据厨房大小、炉灶的数量、烟罩的尺 寸、污染物的散发量来确定。一般有几种方法确定厨 房的排风量：
（1）按换气次数确定排风量。各家厨房差别较大， 厨房面积与厨具、炉灶的数量不成正比；同样，灶产生 的污染物和热量也差别很大。实际上，厨房通风并非 是全面通风，按换气次数设计风量会有很大的误差。
（2）
h —集烟罩进口至风管排出口的垂直距离，m；
ρ1 —室外计算温度下的大气密度，kg/m3； ρ2 —风管内热空气密度，kg/m3； g —重力加速度，m/s2。
下面对热空气浮升力作概略计算：
按 GB18483- 2001《饮食业油烟净化标准》，一般
灶头产生的热量 Q=1.67×105 kJ/h，由于厨房的炉灶平
Key words：kitchen； ventilation； oily fume； air volume； pressure
30%，后向离心风机的出口风速相对小些。
为了减小风机出口动压损失，风机出口设置渐扩
风管可以将出口动压予以回收，渐扩风管的扩张角度
应小于 15°。
4 厨房排风的温度对风机性能的影响
风机性能参数是在大气压 760mmHg、大气温度 20℃、相对湿度 50%的标准状况下试验得到的数据。 由于厨房的炉灶、蒸锅等热源的影响，排出的气体温度 远高于大气环境温度，在夏季可达 80℃左右。温度的 变化显著影响风机压力和风量[2]。
中图分类号：TU834.29
文献标识码：A
文章编号：1006- 8449（2010）01- 0033- 03

0 引言
在一般的厨房通风设计中，常发现工程设计者的 设计预期与实际结果差别很大，通风效果欠佳。究其 原因是饮食业厨房通风有其特殊性，以一般的设计经 验处置会带来较大的设计误差，甚至出现错误。本文 对厨房的通风系统和设备影响较大的若干因素作探讨 之。
式中 ρB —标准空气密度，kg/m3；
ρT —热空气密度，kg/m3；
（8）
GB —标准空气质量流量，kg/h；

GT —热空气质量流量，kg/h。 夏季排出空气计算温度 80℃，查得空气密度 ρTX =1.0kg/m3；冬季排出空气计算温度 60℃，查得空气密 度 ρTD =1.06kg/m3 与风机标准状态 ρBX =1.2kg/m3 的风量相比，质量 流量比为：
6 结语
在厨房通风设计时，除了要考虑一般通风的因素 外，还应该注意厨房通风的特殊因素，以便得到更切合 实际的工程设计。
参考文献： [1] 陆耀庆. 供暖通风设计手册[M]. 北京：中国建筑工业出版社，1987. [2] [德国] B．埃克. 通风机[M]. 北京：机械工业出版社，1993- 02. [3] GBJ19- 87 中华人民共和国国家标准. 采暖通风与空气调节设计规范
（2）按污染物散发量的多少设计排风量。国家环 保 GB18483- 2001《饮食业油烟排放标准》规定每个灶 头需风量 2000m3/h[4]。笔者认为按照此方法设计风量仍 有局限性。实际上饮食业的实际情况要复杂：炉灶大 小，炉灶有广式、苏式等分别；除了灶头外还有汤锅、煲 仔、蒸锅烤箱等；在功能上，有烹调间、蒸煮间、面点间、 烧烤间、西餐加工间、洗碗间等，散热量及污染物散发 量都不同，简单按灶头数量确定排风量是不适当的。