201110水声换能器在水下探测应用中的发展
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水声换能器在水下探测应用中的发展
郑乙
(海军装备部,山西侯马043003)
[摘要]水声换能器是利用声波对水下目标进行探测、识别以及定位或者进行水下通信和发报的主要工具。用来发射声波的换能器称为发射器。当换能器处于发射状态时,将电能转换成机械能,再转换成声能。目前利用压电材料设计的常规换能器阵元,尤其是低频换能器,由于其结构上的特点,使得体积与重量庞大,不仅使制造、使用与维修成本提高,而且对平台提出了特殊要求,并限制了组阵的规模和形式,从而约束了战术与技术指标。如何解决声基阵的组阵规模与组阵形式问题,如何将低频、高频声纳基阵的结构设计统一起来,并在新阵元结构的基础上,通过组合大规模共形基阵,提高声纳基阵的各项技术指标,无疑是发挥平台与水中兵器作战性能,提高我军水下作战能力的迫切需要。
[关键词]水声换能器;水下探测;应用;发展
1新型压电复合换能器
图3.1月芽式压电复合换能器阵元与阵元剖面图
图3.2钹式换能器阵元与阵元剖面图
月芽式压电复合换能器(如图3.1)和钹式压电复合换能器(如图
3.2)是当前国外重点研究的最具代表性的弯张换能器。这两种结构的
压电复合换能器由其金属端帽的形状而得名。月芽式结构的金属端帽腔
体为月芽式,而钹式结构的金属端帽腔体为翘钹式,腔体为空气,它们
都是通过金属与压电陶瓷复合制作而成。金属—压电陶瓷复合材料通过
板状、壳状和帽状金属与压电陶瓷复合,改变陶瓷内部的应力分布,从
而提高压电材料的性能。
其主要特点是设计简单、易于加工、成本低。月芽式压电复合换
能器和钹式压电复合换能器显现出良好的压电性能,这种结构通过帽状
金属与陶瓷介面的应力转换,改变陶瓷介面的应力分布,使复合材料的
纵向压电性能和横向压电性能产生加合作用,从而大大提高材料的压电
耦合性能d
h
。其中月芽结构复合材料的d h较压电陶瓷高10~20倍。帽
状结构可以较压电陶瓷提高30~40倍。月芽和帽状金属—压电陶瓷复
合材料与压电陶瓷的性能比较见表3.1。
表3.1金属—压电陶瓷复合材料的性能
2钹式换能器
图4.1钹式换能器阵元基本结构剖面图
图4.2钹式阵元陶瓷片的径向位移转化为金属帽厚度方向位移
阵元结构:阵元基本结构如图4.1,它是由两片冲压成钹状的金属
片与压电陶瓷片粘结成型,金属片材料可以为钛合金、黄铜、合金钢
等。利用钛合金作为金属片材料,可以使钹式阵元具有较大的抗水压性
能,对于阵元直径dp=10mm的钹式换能器可以承受600米水深时的
压力。但是钛合金材料较黄铜和合金钢材料昂贵,因此在不考虑水深使
用时,钛合金材料相对受限。黄铜与合金钢材料相比,当它们同时应用
于钹式阵元时,黄铜材料的钹式阵元具有更好的压电性能。压电陶瓷的
材料也主要包括PZT-4、PZT-8和PZT-5,钹式换能器作发射换能器
使用时,常用PZT-4和PZT-8压电陶瓷,作接收换能器使用时,常
用PZT-5压电陶瓷。工作原理:当在钹式阵元的两极施加电压时,压
电陶瓷会产生纵向和横向的振动,压电陶瓷的纵向振动,使得阵元的两
金属片直接产生纵向位移;压电陶瓷片的横向位移使得金属片发生径向
的压缩或扩张,由于钹式的特殊形状,这同样导致金属片顶端产生纵向
的位移,如图4.2。压电陶瓷纵向和径向位移都会使得金属端帽产生纵
向的位移,而且两种位移叠加后的结果,即为金属端帽的位移,从而产
生了金属端帽位移的放大。
3钹式压电换能器的特点及应用前景
3.1钹式压电换能器的特点
1)阵元体积小,静压压电系数高,易与水介质匹配,具有十分大
的带宽;其中利用凹型阵元设计、特殊静液压平衡设计,突破基阵的工
作深度限制。
2)为水下平台与水中兵器提供一类全面适用的声传感器与阵列,
该类声基阵体积小、重量轻、适用范围广,采用共形阵方式,布阵安装
灵活,对平台结构无要求。
3)由于新型钹式阵元小而轻的特点,可以将其进行大规模组阵,
获得较高灵敏度(FFVS)和较大的发射幅压响应(TVRS)。
4)用钹式阵元设计理论与专用软件,将各个频段(下转第60页)
(上接第58页)
的基阵结构统一为各种尺度的钹式结构,籍此可以优化、开发各个频段的声基阵,并且避免了不必要的繁琐试验,形成快速统一的新型钹式基阵设计开发方法。利用该方法,除了研制同类工作频率的产品,还将开发新的工作于不同频段的低频、高频阵元与基阵。
3.2应用前景
1)水下通信:由于钹式声纳换能器具有体积小、重量轻、易于布放、灵敏度高等特点,因此可以将钹式声纳阵元组成线列阵用于水下通信,或作为水下通信系统单元建立水下通信网路,实现水下大面积、长距离的通信,而且可以根据作战需要,即时改变水下布防位置,使水下通信快捷、灵活。
2)用于鱼雷制导:钹式声纳具有较高的接收灵敏度,可以将钹式声纳应用于被动式鱼雷,实现鱼雷的跟踪制导。
3)用于潜艇接收声纳:可以将钹式声纳阵元组成共性阵,布置在潜艇头部或侧面,起到侦查、定位等功能。
4)其他:可以作为拖曳声纳、水雷规避声纳、吊放声纳等。
作者简介:郑乙,1985年生,工作单位海军装备部,籍贯河南洛阳,研究方向为军品质量管理。[参考文献]
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全的,但还需核算基础的抗倾覆能力,等下文分析。
再看看单回路三根JKLYJ-10-1×120架空绝缘线,档距30m,弧垂比常规弧垂0.5米加大至1米时水泥杆的抗弯强度是否满足。此条件下的水平拉力为1819N。以12米水泥杆为例,一般埋深为2米,则离顶部10米处的水平弯矩为1819×10=18.19KN×M。如果碰到大风大雪,敷冰天气,所承受的弯矩将大大超过此数值,因此取安全系数2。即18.19×2=36.38KN×M。最常用的12米水泥杆C类J级的抗弯矩强度为34.12KN×M。36.38略大于34.12,说明,单回路三根JK-LYJ-10-1×120架空绝缘线,即使档距只有30米,弧垂比常规0.5米大的多,加大到1米情况下,水泥杆在碰到大风大雪,敷冰天气下,仍有危险。有些施工单位,以随便想想的态度,120线径50米档距下,不打拉线没有问题的想法是非常危险的,必须立即改正。
3水泥杆基础抗倾覆能力核算
水泥杆除了需核算抗弯矩强度,即核算水泥杆是否有断杆危险。还需核算水泥杆的基础抗倾覆能力,即埋入地下部分的水泥杆,是否有足够的力防止电杆倾斜甚至倒杆。
单回路常用水泥杆为12米杆,以12米杆为例,12米杆底部梢径约300m m,埋深以2米计,与泥土的垂直方向面积为0.3×2=0.6m2。坚土情况下,抗倾覆力为62.7×0.6=37.62KN;可塑土情况下,抗倾覆力为48×0.6=28.8KN,软土情况下,抗倾覆力为25.2×0.6=15.12 KN。因埋深为2米,因此抗倾覆力的平均力矩为1米,即抗倾覆力矩在三种土质下,分别为37.62KN×M,28.8KN×M,15.12KN×M。最常用的12米水泥杆C类J级的抗弯矩为34.12KN×M。37.62大于34.12,因此在坚土情况下,不打拉线,只要经过电杆抗弯矩核算,抗倾覆能力也就没有问题了。在可塑土情况下及软土情况下,经过电杆抗弯矩核算后,还需核算抗倾覆能力,在抗倾覆能力不能达到要求下,可通过加装卡盘来解决。
土压力系数m(KN/m3)
4结语
综上所述,小容量用户杆变工程,单回路小线径架空绝缘线,水泥杆承受单方向的水平拉力,在确实无法打拉线情况下,可通过技术处理,免除拉线。技术处理方法为减小档距,增加弧垂,加强基础强度。具体如何通过计算作技术处理,读者可参考前文所述。经过严格的水泥杆抗弯矩强度核算和水泥杆基础抗倾覆能力核算后,水泥杆可不打拉线。但很多施工队和设计人员,不经安全核算,就盲目的取消拉线,确实是非常危险的。
作者简介:周骁,男,1979年生,单位温州电力局,现在职称工程师。
[参考文献]
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