人货电梯基础施工方案

第一章编制依据
1 编制依据
1.1项目建筑、结构、安装专业施工图纸；
1.2租赁公司提供的SC系列施工人货电梯使用说明书；
1.3项目施工组织设计；
1.4《建筑机械使用安全技术规程》JGJ33-2001；
1.5本工程所涉及的主要或行业规、规程、技术法规、标准。

第二章工程概况
工程名称：XXX小区商住项目
工程地点：XXX
建设单位：XXX
勘察单位：XXX
设计单位：XXX
施工单位：XXX
监理单位：XXX
工程规模及特点：
XXX小区商住项目占地面积为12523㎡，总建筑面积为55936.65㎡，其中含1、2栋为17层住宅楼、3-5栋为18层住宅楼、6栋为4层住宅楼；设有1层地下车库，1栋1层门卫室，临街为1、2层为商业。

单体建筑概况：
人货电梯选择及位置布置：
根据XXX小区商住项目工程施工总平面图、工程结构特点，选用SCD200,考虑本工程施工条件，结合人货电梯与结构之间的关系以及人货电梯附属，我项目将在1栋、2栋、3栋及4栋分别布置一台电梯。

第三章施工部署
1、人货电梯基础施工顺序为：土平整（土开挖时已施工至地下室底板底标高）→定位放线→浇筑砼垫层→钢筋加工、绑扎→焊3mm水平止水钢板（四用钢丝网围挡）→预埋基础节→砼浇筑、养护
2、基础尺寸为6000×4000×400，（长×宽×高），人货电梯基础布置见附图。

3、钢筋的安装绑扎要求：
骨架的宽及高±5 骨架的长±10 箍筋间距±20
排距±5 受力筋间距±10
（5）基础预埋件必须牢固地固定在基础加强钢筋上，地脚螺栓中心距最大允偏差为±5mm。

（6）做好预留地预留工作，预留尺寸为200mm×200 mm，深350mm，钢筋外露，供二次浇筑，预留位置见附图。

4、在钢筋绑扎完成之后进行基础砼浇筑：
（1）格执行浇灌令制度。

（2）砼要按规定做坍落度试验，并进行自我检查，不得随意增加用水量，按规定取试块一组标养。

（3）检查钢筋与预埋件的规格、数量、安装位置及构件接点连接焊缝，是否与设计符合，正确无误后可进行砼浇筑。

（4）砼分层振捣，一次性浇筑，不留施工缝。

（5）浇筑混凝土时，应注意防止混凝土的离析。

（6）基础砼振捣采用插入式振捣器，在钢筋埋件、模板。

并避免漏振，欠振和超振。

（7）混凝土浇筑过程中，要保证混凝土保护层厚度及钢筋位置的正确性，不得移动预埋原来位置，如发现偏差和位移，应及时校正。

（8）要安排专人负责振动机的振捣，专人负责看模，发现模板、钢筋、螺栓、埋件、留洞有变形位移及破坏情况应及时进行整修。

（9）基础平面为1/1000。

（10）砼浇筑后要及时覆盖草包，养护法是在草包上浇水养护，保证砼表面湿润一，使砼充分达到设计强度。

5、人货电梯基础要做好可靠的防雷接地，砼试块制作，砼浇灌后做好养护，必须保证砼强度达到设计强度之后可开始人货电梯安装作业.
附一：人货电梯基础计算书
一、参数信息
1、施工升降机基本参数
2、地基参数
地基土承载力设计值：150kPa;
二、 基础承载力计算：
导轨架重（工需要35节标准节，标准节重165kg ）；165kg ×35=5775kg,施工升降机自重标准值：k P =（1600×2+1480+1200×2+2000×2+5775+200）×10/1000= .55KN 考虑动载、自重误差及风载对基础的影响，去系数n=2.1 基础承载力设计值：p=2.1×.55=358.16KN
三、 基础承载力验算
承台自重标准值：k G =25×6×4×0.3=180KN 承台自重设计值：G=×1.2=216KN
作用在地基上的竖向力设计值：F=358.16+216=574.16KN 基础下地基承载力为：P=150×6×4×0.3=1080KN ＞F=574.16KN
该基础符合施工升降机的要求。

四、 基础承台验算 1、承台底面积验算 轴心受压基础面积应满足
S=6×4=24≥()/k k c P G f =（.55+）/16.7×1000=0.02㎡. 承台底面积满足要求。

2、承台抗冲切验算
由于导轨架直接与基础相连，故只考虑导轨架对基础的冲切作用。

计算简图如下：
. . .
1F ≤0.70hp t m f a h β ()/2m t b a a a =+ 1j i F p A =
式中j p ——扣除基础自重后相应于荷载效应基本组合时的地基土
单位面积净反力，
j p =P/S=358.16/24=14.923kN/ ㎡
hp β——受冲切承载力截面高度影响系数，hp β=1；
0h ——基础冲切破坏锥体的有效高度，0h =300-35=265mm ；
i A ——冲切验算时取用的部分基地面积，i A =4×2.15=8.6 ㎡；
m a ——冲切破坏锥体最不利一侧计算长度；
t a ——冲切破坏锥体最不利一斜截面的上边长，取导轨架宽a;
b a ——冲切破坏锥体最不利一斜截面在基础底面积围的下边长；
b a =a+20h =0.6+2×0.365=1.33m;
()/2m t b a a a =+=(0.6+1.33)/2=0.965m;
1j i F p A ==14.923×8.6=128.34KN
0.70hp t m f a h β=0.7×1×1.57×965×265/1000=281.041KN ≥
128.34KN.
承台抗冲切满足要求。

3、承台底部弯矩计算
属于轴心受压，在承台底部两个向的弯矩：
M1=()2'max max /12[(21)(2/)()]t a a p p G A p p l ++-+-
M2=()max min 1/48(1)(2)(2/)a b b p p G A -++-
式中M1,M2——任意截面1-1、2-2处相应于荷载效应基本组合
时的设计值；
1a ——任意截面1-1至基底边缘最大反力处的距离，1 2.55a m =； l,b ——基础底面的长和宽；
max p ，min p ——相应于荷载效应基本组合时的基础底面边缘最大和
最小地基反力设计值，max p =min p =(358.16+216)/24=23.91kN/
㎡；
P ——相应于荷载效应基本组合时在任意截面1-1处基础底面地基反力设计值，P=max p =23.91kN/ ㎡kN/ ㎡；
G ——考虑荷载分项系数的基础自重，当组合值由永久荷载控制时，G=1.25Gk, Gk 为基础标准自重，G=1.25×=225KN ；
M1=2.55×2.55/12×[(2×6+0.9) ×(23.91+23.91-2×225/24+0]=202.50KN.M
M2=(6-0.9)×(6-0.9)/48×(2×4+0.6) ×(23.91+23.91-2×225/24)=.46KN.M
4、 承台底部配筋计算
210/()s c M f bh αα=
1
2
1(12)s ξα=-- 1/2s γξ=-
0/()S y A s M h f γ=
式中1α——当混凝土强度不超过C50时，1α取为1.0，当混凝土
强度等级为C80时，1α取为0.94，期间按线性插法，1α=1；
1-1截面：210/()s c M f bh αα==202.50×1000000/（1×16.7×4×
1000×265×265）=0.043；
1
2
1(12)s ξα=--=1-0.5(1-20.021)⨯=0.043 1/2s γξ=-=1-0.043/2=0.978
0/()S y A s M h f γ==202.5×1000000/(0.978×210×
265)=37202mm
2-2 截面：210/()s c M f bh αα==.46×1000000/（1×16.7×4×1000
×265×265）=0.
1
2
1(12)s ξα=--=1-0.5(1-20.014)⨯=0.03 1/2s γξ=-=1-0.03/2=0.85
0/()S y A s M h f γ==.46×1000000/(0.85×210×265)
=2863.692mm 截面1-1配筋：1s A =74602mm ＞37202mm 截面2-2配筋：1s A =74602mm ＞2863.692mm 承台满足配筋要求!。