预应力张拉与伸长量计算PPT课件
后张法预应力张拉计算及关键Ppt讲课文档
张拉安全注意事项
1、高压油管使用前应作耐压试验，油泵与千斤顶之间采用高压油管连接， 在最大工作油压下保持5min以上均不得漏油，否则应及时修理更换。 张拉时不得踩踏高压油管；
3、张拉时，千斤顶后面、预应力筋的两端严禁站人；张拉操作人员 必须站在千斤顶和预应力筋的侧面；
4、锚具、夹具均应设专人妥善保管，避免锈蚀，张拉时发现张拉设备运 转异常，应立即停机检查维修；
3、千斤顶检修或更换配件后； 4、使用过程中千斤顶或压力表出现异常情况；
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张拉伸长量的计算
一、计算公式的选用
1、理论伸长值计算公式
L PP L AP E P
PP — 预应力筋平均张拉力（N） L — 预应力筋的长度（mm） AP — 预应力筋的截面面积（mm2）
EP — 预应力筋的弹性模量（N/mm2）
时，采取分批、分阶段的方式对称进行，预施应力应采用 双控制，即以张拉控制应力为主，并以钢绞线伸长量校核， 实际伸长量应不超过理论伸长量的±6%，当伸长量超过 ±6%时应查明原因。
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预应力筋张拉端的设置应符合设计要求，当设计无 具体要求时，应符合：对于曲线预应力筋或长度大于等 于25m的直线预应力筋，宜在两端张拉；对长度小于 25m的直线预应力筋，可在一端张拉；
注意事项：
1、计算时要保证各参数单位的统一；
2、注意孔道长度与预应力筋的长度区别，单位的变化；
3、角度与弧度的转换， 1 =rad；如竖弯角度与平弯角度同时
存在，需进行角度叠加计算；1 8 0 4、注意两端张拉与一端张拉在计算伸长量中的差别。两
端张拉伸长量的计算以跨中为界，应考虑双倍的半幅
预应力伸长量值；一端张拉应的以锚固端为界，依次 分段计算伸长量值至张拉端，然后汇总求和。
预应力张拉与伸长量计算
预应力张拉与伸长量计算关键信息项：1、预应力张拉的设备与材料规格设备名称：＿___________________________材料型号：＿___________________________2、张拉施工的流程与要求流程步骤：＿___________________________施工标准：＿___________________________3、伸长量的计算方法与参数计算公式：＿___________________________相关参数：＿___________________________4、质量检测标准与验收程序检测项目：＿___________________________验收流程：＿___________________________5、双方的责任与义务甲方责任：＿___________________________乙方责任：＿___________________________6、违约责任与争议解决方式违约情形：＿___________________________解决途径：＿___________________________11 协议背景本协议旨在规范预应力张拉施工过程以及伸长量的计算方法，确保工程质量和施工安全，明确双方在该项目中的权利和义务。
111 适用范围本协议适用于具体工程名称中的预应力张拉与伸长量计算相关工作。
12 预应力张拉的设备与材料121 设备要求预应力张拉所使用的设备应具备准确的张拉能力，包括千斤顶、油泵等。
设备应定期校准和维护，确保其性能符合施工要求。
122 材料规格预应力筋的规格、型号和质量应符合设计要求和相关标准，具有合格的质量证明文件。
13 张拉施工的流程与要求131 施工准备在进行张拉施工前，应完成梁体混凝土强度的检验，确保其达到设计规定的强度要求。
同时，应对锚垫板、孔道等进行清理和检查。
132 张拉顺序按照设计要求的顺序进行张拉，一般遵循对称、均匀的原则。
《预应力张拉》课件
《预应力张拉》课件一、引言预应力张拉技术是一种广泛应用于土木工程领域的重要技术，其原理是在混凝土结构施工过程中，预先对钢筋进行拉伸，使其产生预应力，从而提高结构的承载能力和抗裂性能。
本课件旨在介绍预应力张拉的基本原理、工艺流程、施工要点及质量控制等方面，帮助读者全面了解预应力张拉技术。
二、预应力张拉的基本原理1. 预应力混凝土的概念（1）提高结构的承载能力：预应力混凝土结构中的预应力钢筋能够在混凝土承受荷载之前预先承担一部分荷载，从而提高结构的承载能力。
（2）改善结构的抗裂性能：预应力混凝土结构中的预应力钢筋能够抵消一部分由于外部荷载产生的拉应力，从而降低混凝土的开裂风险。
（3）节省材料：预应力混凝土结构中的预应力钢筋能够充分利用高强度钢材的性能，从而减小钢筋用量，降低结构自重。
2. 预应力张拉的基本原理预应力张拉是指在预应力混凝土结构施工过程中，通过对钢筋进行拉伸，使钢筋产生预应力，从而在混凝土中形成预压应力的一种技术。
预应力张拉的基本原理如下：（1）拉伸钢筋：在混凝土浇筑前，将钢筋拉伸至一定长度，使钢筋产生预应力。
（2）锚固钢筋：将拉伸后的钢筋锚固在混凝土中，使钢筋保持预应力状态。
（3）施加外部荷载：在混凝土结构承受外部荷载时，预应力钢筋产生的预压应力能够抵消一部分拉应力，从而提高结构的承载能力和抗裂性能。
三、预应力张拉的工艺流程1. 钢筋加工：根据设计要求，将钢筋加工成所需的形状和尺寸。
2. 钢筋锚固：将加工好的钢筋锚固在混凝土中，确保钢筋在张拉过程中不会滑动。
3. 张拉设备准备：根据预应力钢筋的直径和强度，选择合适的张拉设备，并检查设备是否正常。
4. 张拉：按照设计要求，对钢筋进行拉伸，使钢筋产生预应力。
5. 锚固：将张拉后的钢筋锚固在混凝土中，保持预应力状态。
6. 补偿收缩：在张拉过程中，混凝土会产生收缩，需要进行补偿收缩处理，确保预应力效果。
7. 混凝土浇筑：在预应力钢筋张拉和锚固完成后，进行混凝土浇筑。
预应力工程施工控制预应力钢绞线张拉伸长量计算及现场量测PPT学习教案
计算公式： 《公路桥梁施工技术规范》(JTJ 041-2000)中关 于预应筋伸长值ΔL的计算按照以下公式（1）：
ΔL＝Pp×L/Ap×Ep
ΔL—各分段预应力筋的理论伸长值（mm）； Pp—各分段预应力筋的平均张拉力（N）； L—预应力筋的分段长度(每一直线段或曲线段 ，mm）； Ap—预应力筋的截面面积（mm2）； Ep—预应力筋的弹性模量（Mpa）；
不得大于3mm。 6、预应力筋张拉锚固后将多余部分进行切 除，切割后预应力筋的外露长度不应小于 30mm，切割时严禁使用电弧焊切割。
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预应力钢筋张拉控制重点：
7、持荷时间为油泵开启、油压表读数稳定 后的稳压时间，最短不得少于5分钟。两端张 拉时50m（不含）以上的预应力筋宜取8分钟。
性、停顿时间、加载速率等。
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混凝土浇筑质量控制：
1、混凝土浇筑过程中，应避免卸料口直接 对准波纹管道。在振捣过程中应避免震动器碰 撞管道及埋设件。浇筑过程中，随时检查模板、 管道、锚固端垫板等的稳固性。保证其位置及
尺寸符合设计要求。 2、对于箱梁腹板与底板及顶板连接处的承 托、预应力筋的锚固区及其他预应力钢束与钢 筋密集的部位，应使用小型振捣棒并延长一倍 的振捣时间加强振捣，以确保这些部位砼的密
压浆与封锚控制重点：
6、压浆过程中，如发现管道有局部漏浆时，可在 漏浆处用毡片盖好、贴严、顶紧堵漏。如果堵漏无效， 则应用水压入管道，将已压进的灰浆冲洗出来，待漏
浆处理修补完毕，重新压浆。 7、当真空泵胶管出现浆体时，打开出浆阀，待连 续流出与规定稠度相同的浆体后，为保证管道中充满 灰浆，应关闭阀门保持不小于0.5MPa的稳压期，稳压 5min以上，稳压完成后立即将压浆管密封。 8、对后张预制构件，在管道压浆前不得安装就位。 压浆后，在压浆强度达到设计要求后方可移运和吊装。
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力拉和理论伸长量计算一、拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj15.24钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、拉力计算a、单根钢绞线拉力P=0.75 R b y×A=0.75×1860×106×140×10-6=195.3Knb、每束拉力(中跨梁)N1~N2〔4索〕：P总=195.3×4=781.2Kn〔标准〕*1.02=796.8 KnN3~N4〔3索〕：P总=195.3×3=585.9Kn〔标准〕*1.02=597.6 Knc、每束拉力(边跨梁)N1~N4〔4索〕：P总=195.3×4=781.2Kn〔标准〕*1.02=796.8 Kn 二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0559〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0559〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P35m箱梁预应力拉和理论伸长量计算一、拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj15.24钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、拉力计算a、单根钢绞线拉力P=0.75 R b y×A=0.75×1860×106×140×10-6=195.3Knb、每束拉力(中跨梁)N1~N5〔4索〕：P总=195.3×4=781.2Kn〔标准〕*1.02=796.8 Knc、每束拉力(边跨梁)N1、N5〔4索〕：P总=195.3×4=781.2Kn〔标准〕*1.02=796.8 KnN2~N4〔5索〕：P总=195.3×5=976.5Kn〔标准〕*1.02=996.0 Kn 二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P〔1〕、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0192〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100〔为弧度〕竖弯和平弯1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.1100〔为弧度〕竖弯和平弯N3：理论计算值〔根据设计〕1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0559〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ=0.25根据图纸计算角度θ=0.0192〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P。
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N2〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN3~N4〔3索〕：P总=1×3=Kn〔标准〕= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1~N4〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ187〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P35m箱梁预应力张拉和理论伸长量计算一、张拉力计算〔校核图纸〕1、钢绞线参数Øj钢绞线截面积：A=140mm2，标准强度：R b y=1860Mpa，弹性模量E y=1.95×105Mpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=5 R b y×A=5×1860×106×140×10-6Knb、每束张拉力(中跨梁)N1~N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= Knc、每束张拉力(边跨梁)N1、N5〔4索〕：P总=1×4=Kn〔标准〕*1.02= KnN2~N4〔5索〕：P总=1×5=Kn〔标准〕*1.02= Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线和曲线分布，且有故P≠P P〔1〕、中跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N2：理论计算值〔根据设计〕1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕〔2〕、边跨箱梁1.1:N1钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N1：理论计算值〔根据设计〕1.2:N2钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯1.3:N3钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ100〔为弧度〕竖弯和平弯N3：理论计算值〔根据设计〕1.4:N4钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N4：理论计算值〔根据设计〕1.5:N5钢绞线经查表：k=0.0015 μ5根据图纸计算角度θ〔为弧度〕竖弯和平弯N5：理论计算值〔根据设计〕备注：以上终点力P P〔KN〕、ΔL〔mm〕伸长量根据以下公式计算P〔1- e-(kx+μθ)〕〔1〕、P P= kx+μθP P L〔2〕、ΔL= A P E P。
预应力张拉ppt课件
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压浆
压浆前应对孔道进行清洁处理
压浆所用的配合比必须经监理工程师验
证合格后方可适用；压浆使用活塞式压
浆泵，运转正常并能达到所需压力时，
才能正式压浆。压浆时将另一头的通气
口打开，使孔道内排气畅通，使出浆端
排出空气—水—稀浆，直到排出的水泥
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预应力钢绞线制作（二）
穿束前，将孔道内的污物和积水清理干净， 以确保孔道畅通；穿束工作采用人工直接穿束，钢绞线在孔 道两端伸出的长度要大致相等且满足千斤顶工作长度要求(0.6m)。
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锚具
• 锚具采用设计规定的YM锚具，夹片必须附有产品合格证，校对实物检验 型号、规格、硬度、质量、外观要求等。
• 为了检查孔道内水泥浆的实际密度，压浆后应查清孔道内的注浆数量及从 出浆口检查水泥浆的密实情况，如有不实应及时处理和纠正。孔道压浆时， 工人应戴防护眼镜，以免水泥浆喷伤眼镜。压浆完毕后应认真填写施工记 录。
• 压浆每工作班试件不少于3组（40×40×160mm）。
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封端
封端按照如下顺序进行
• 1、清理梁端：封端前应将梁端水泥浆和污垢冲洗干净，并将端面砼凿毛，以便于 新老混凝土衔接。
• 张拉
• 张拉顺序按规定的束号顺序进行，张拉时，及时填写施工记录。且张拉时要检查构件弯曲变形，如 发生异常情况必须停止张拉、分析原因，待问题解决后方可继续张拉。
• 实际伸长值与理论伸长值的差值为±6%。 • 每束钢绞线中钢丝的断丝或滑丝不超过1丝，每个断面断丝之和不超过该断面的钢丝总数的1%。
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• 2、设置端部钢筋网：为固定钢筋网位置，可将部分箍筋点焊在锚垫板上，但不容 许焊在锚圈上。
预应力张拉伸长值简易计算与量测方法
预应力张拉伸长值简易计算与量测方法摘要：为了保证桥梁混凝土不开裂或裂缝宽度在规范允许的范围内，在混凝土中施加钢绞线预应力已在桥梁工程中普遍使用，作为质量双控指标的钢绞线张拉伸长值及锚固张拉控制力的计算，人们并不陌生，可在预应力张拉实际施工中的具体量测实际作法存在较大差异，确实值得大家探讨。
关键词：预应力钢绞线；张拉；工作长度；伸长值；量测目前在桥梁工程施工领域当中，普遍采用以低松弛钢绞线作为桥梁施加预应力的载体。
在实际操作中对钢绞线施加预应力张拉的伸长值、钢绞线锚固时锚具锚塞回缩量的量测，各家作法存在差异，这对预应力张拉质量控制的双控指标（即钢绞线张拉力与实测伸长值）的计算和评判产生了一定的影响。
1. 张拉程序：0→初应力σ0.15→应力σ0.30→σk(持荷5min) →锚固1.1张拉准备工作预应力张拉之前，应对不同类型的孔道进行至少一个孔道的摩阻测试，通过测试所确定的μ值、孔道偏差系数k值及钢绞线弹性模量Ep，用于对设计张拉控制应力的修正。
张拉时结构混凝土的强度、弹性模量必须符合设计规定，未规定时，混凝土强度和弹性模量均不低于80%。
张拉千斤顶的额定张拉力宜为所需张拉力的1.5倍，且不得小于1.2倍。
与千斤顶配套使用的压力表最大读数应为1.5~2.0倍，标定精度不低于1.0级，张拉机具设备与锚具产品配套使用，并在使用前在国家授权的法定计量技术机构定期进行校正、检验和标定。
使用时间超过6个月或张拉次数超过300次，必须重新进行标定。
根据标定证书给的千斤顶与压力表对应的函数关系，例如：Y=0.021X+0.6938，计算各阶段的控制张拉力。
张拉前先清理孔道，注浆孔干净，配套使用的小型工具准备齐全（如：夹片管、手锤、钳子、撬棍等），检查设备是否配带齐全（油泵、千斤顶、油表、限位板、工具锚、工具夹片），最后与项目部技术人员核对其技术数据及技术准备工作是否完善。
1.2张拉技术要领1.2.1首先清理锚垫板口波纹管，必须清理到注浆孔后面，安装顺序：正确依次安装工作锚环、工作夹片、限位板、千斤顶、工具锚、工具夹片。
预应力张拉伸长量计算
后张法预应力张拉伸长 量计算与测定分析一、理论伸长量计算 1、理论公式：（1）根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041—2000），钢绞线理论伸长量计算公式如下：PP P E A LP L =∆ ①()()μθμθ+-=+-kx e P P kx P 1 ②式中：P P ——预应力筋的平均张拉力（N ），直线筋取张拉端的拉力，曲线筋计算方法见②式；L ——预应力筋的长度；A P ——预应力筋的截面面积（mm 2）；E P ——预应力筋的弹性模量（N/mm 2）； P ——预应力筋张拉端的张拉力（N ）；x ——从张拉端至计算截面的孔道长度(m)；θ——从张拉端至计算截面的孔道部分切线的夹角之和(rad)；k ——孔道每米局部偏差对摩擦的影响系数；μ——预应力筋与孔道壁的摩擦系数。
（2）计算理论伸长值，要先确定预应力筋的工作长度和线型段落的划分。
后张法钢绞线型既有直线又有曲线，由于不同线型区间的平均应力会有很大差异，因此需要分段计算伸长值，然后累加。
于是上式中：i L L L L ∆+∆+∆=∆ 21PP ip iE A L P L i =∆ P p 值不是定值，而是克服了从张拉端至第i —1段的摩阻力后的剩余有效拉力值，所以表示成“Pp i ”更为合适；（3）计算时也可采取应力计算方法，各点应力公式如下：()()()()111--+--⨯=i i kx i i eμθσσ各点平均应力公式为：()()ii kx i pikx e iiμθσσμθ+-=+-1 各点伸长值计算公式为：pip i E x L iσ=∆ 2、根据规范中理论伸长值的公式，举例说明计算方法：某后张预应力连续箱梁，其中4*25米联内既有单端张拉，也有两端张拉。
箱梁中预应力钢束采用高强度低松弛钢绞线（Φ），极限抗拉强度f p =1860Mpa ，锚下控制应力б0==1395Mpa 。
K 取m ，µ=。
（1）单端张拉预应力筋理论伸长值计算：预应力筋分布图（1）伸长值计算如下表：（2）两端非对称张拉计算：预应力筋分布图（2）伸长值计算如下表：若预应力钢筋为两端对称张拉，则只需计算出一半预应力筋的伸长值，然后乘以2即得总的伸长量。
30m预应力箱梁张拉应力计算伸长量
30m预应力箱梁X拉应力、伸长量计算一、预应力钢绞线X拉力计算：根据图纸设计预应力钢绞线锚下控制应力：δK=0.75R y b=0.75×1860=1395Mpa根据公式P=δK×AP×n AP=139mm2（1）正弯矩四股、五股钢绞线X拉力：P4=1395×139×4=775.6KNP5=1395×139×5=969.5KN（2）负弯矩单根X拉力P1=1395×139=193.9KN二、预应力钢绞线的理论伸长值计算：伸长量ΔL= PpL Pp= P（1-e-(kL+μθ)）ApEp kL+μθ根据图纸设计与钢绞线的技术指标，取值如下：Ap=139mm2Ep=1.95×105Mpa δK=1395Mpa 查《桥规》附表C1得k、μ值，k=0.0015 μ=0.17X拉端X拉力P1=δK×Ap=1395×139=193905N1、中跨箱梁:（1）N1（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96495385）/0.035675=190487NΔL1=190487×13.895/(139×1.95×105)=0.09765m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190487-193905=187069NPp2=187069×（1-0.99882319）/0.0011775=186959N ΔL2=186959×0.785/(139×1.95×105)=0.005414mN1的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（2）N2（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96728123）/0.033266=190715N ΔL1=190715×12.289/(139×1.95×105)=0.086467m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190715-193905=187525NPp2=187525×（1-0.99639601）/0.0036105=187187N ΔL2=187187×2.407/(139×1.95×105)=0.016623mN2的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（3）N3（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.9696142）/0.030857=190944N ΔL1=190944×10.683/(139×1.95×105)=0.0752575m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190944-193905=187983NPp2=187983×（1-0.99397473）/0.0060435=187416N ΔL2=187416×4.029/(139×1.95×105)=0.027858mN3的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.6cm（4）N4（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.99317182）/0.0068516=193242N ΔL1=193242×1.799/(139×1.95×105)=0.012825m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×193242-193905=192579NPp2=192579×（1-0.98100816）/0.0191745=190744N ΔL2=190744×12.783/(139×1.95×105)=0.089956mN4的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.5cm2、边跨箱梁：P1=δK×Ap=1395×139=193905N（1）N1（2×5）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96754025）/0.03299825=190741N ΔL1=190741×12.1105/(139×1.95×105)=0.085222m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190741-193905=187577NPp2=187577×（1-0.99605978）/0.003948=187207N ΔL2=187207×2.632/(139×1.95×105)=0.0181785mN1的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.7cm（2）N2（2×5）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.96985714）/0.0306065=190967N ΔL1=190967×10.516/(139×1.95×105)=0.07408998m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×190967-193905=188029NPp2=188029×（1-0.99367211）/0.006348=187433N ΔL2=187433×4.232/(139×1.95×105)=0.02926458mN2的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.67cm（3）N3（2×5）：分段ΔL1: Pp1=193905×（1-0.97218103）/0.02821325=191195N ΔL1=191195×8.9205/(139×1.95×105)=0.062924m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×191195-193905=188485NPp2=188485×（1-0.99129015）/0.008748=187663N ΔL2=187663×5.832/(139×1.95×105)=0.04037819mN3的伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.66cm（4）N4（2×4）：ΔL1: Pp1=193905×（1-0.99331038）/0.0067121=193256N ΔL1=193256×1.706/(139×1.95×105)=0.0121636m ΔL2: P2=2 Pp1-P1=2×193256-193905=192607NPp2=192607×（1-0.98073303）/0.019455=190745N ΔL2=190745×12.97/(139×1.95×105)=0.09127329mN4伸长值（ΔL1+ΔL2）×2=20.68cm3、负弯矩伸长值（1）T1（2×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.98955493）/0.0105=192891N ΔL1=192891×7/(139×1.95×105)=0.05mT1伸长值（ΔL1）=0.5cm（2）T2（2×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.985112）/0.015=192457NΔL1=192457×10/(139×1.95×105)=0.071mT2伸长值（ΔL1）=7.1cm（3）T3（3×5）ΔL1: Pp1=193905×（1-0.97775124）/0.0225=191740NΔL1=191740×15/(139×1.95×105)=0.106mT1伸长值（ΔL1）=10.6cm预应力钢绞线X拉力对应油表读数一、根据图纸设计预应力钢绞线锚下控制应力：δK=0.75R y b=0.75×1860=1395Mpa根据公式P=δK×AP×n AP=139mm2（1）正弯矩四股、五股钢绞线X拉力：P4=1395×139×4=775.6KNP5=1395×139×5=969.5KN（2）负弯矩单根X拉力P1=1395×139=193.9KN二、根据千斤顶与压力表检定报告与1#、2#千斤顶回归线型方程：1#千斤顶（20204#压力表）：Y=0.0329X+0.652#千斤顶（20208#压力表）：Y=0.0329X+0.23#千斤顶（20212#压力表）：Y=0.2251X+0.794#千斤顶（90411#压力表）：Y=0.2257X+0.69计算得到X拉力为10%δK、20%δK、100%δK时油压表读数如下表:1#千斤顶（20204#压力表）2#千斤顶（20208#压力表）3#千斤顶（20212#压力表）4#千斤顶（90411#压力表）中跨梁钢绞线理论伸长值一览表边跨梁钢绞线理论伸长值一览表负弯矩理论伸长值一览表。
桥梁预应力张拉技术PPT课件
额定张拉吨位宜为张拉力的1.5倍，且不得少于1.2倍
油表量程的选择
实际压力表最大读数=（1.5-2倍） × Pu。 Pu:实际压力表最大读数
要求采用防震型、 标定精度不低于1.0级
伸长值双控
意义：
钢绞线为梁体等结构重要受力部分，为确保防止 张拉过程意外的发生，采用：
理论伸长值与实际张拉伸长值校核
一批，不足60t也按60t一批
锚具-钢绞线用张拉端工作锚
工作夹片
螺旋筋
钢绞线
锚环
锚垫板
钢绞线用 ：锚环及工作夹片
材料进场检验：同种材料、同一生产工艺 条件下、同批进场的产品可视为同一验收 批，锚具的每个验收批不超过2000套； 夹具、连接器的每个验收批不超过500套； 获得第三方独立认证的产品其验收批可扩 大1倍。检验合格的产品，在现场存放期 超过1年时，再用时应进行外观检查。
钢绞线在梁体波纹管内应力受损失 1、管道摩擦阻力
根据管道材质不同，阻力不同 2、管道不顺直偏差
根据管道定位工艺标准不同而不同 3、管道形状
受以上因素影响，钢绞线内部实际应 力远离张拉端渐减小。
计算伸长值分段
单侧伸长值=δ1+ δ2 +δ3 +δ4
平均张拉力计算
P（平） =P[1-e-(Kx+μQ)]/(Kx+μQ) 式中： P――预应力钢材张拉端的张拉力（N） X――从张拉端至计算截面的孔道长度（m） Q――从张拉端至计算截面曲线孔道部分切线的夹 角之和（rad） K――孔道每m局部偏差对摩擦的影响系数 U――预应力钢筋与孔道的摩擦系数
允许偏差±6%
理论伸长值的概念
钢绞线为弹性体 视钢绞线为均匀弹性体
伸长量= P （平） ×L/A×Eg Eg--本批钢绞线弹性模量（N/mm2） P （平） --钢绞线的平均张拉力（N） L—钢绞线的计算长度 A－钢绞线的截面面积（mm2）
箱梁预应力张拉力和理论伸长量计算
25ｍ箱梁预应力张拉与理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸）1、钢绞线参数Øj15、24钢绞线截面积:A=140mm2,标准强度:R b y=１86０Mpa，弹性模量E y=1、9５×105Mpａ2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力Ｐ=0、７５Ｒb y×A=０、75×186０×106×140×10—6＝195、3Knｂ、每束张拉力(中跨梁）N１～N２(4索）:Ｐ总=195、3×4=781、2Kｎ（标准）*1、0２=796、８ＫnN3～N４(3索)：P总=195、3×３＝５85、9Ｋn（标准）＊1、02＝59７、6Knc、每束张拉力(边跨梁）N1~N4(4索）:Ｐ总=195、3×4=７81、2Ｋｎ（标准）＊1、0２=796、8Ｋn二、设计图纸中钢绞线中有直线与曲线分布，且有故P≠P P（1）中跨箱梁1、1：N1钢绞线经查表：k＝0、0０15μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、11８7（为弧度)竖弯与平弯N１：理论计算值（根据设计)1、2：N２钢绞线经查表:k=０、0015 μ＝0、2５根据图纸计算角度θ=０、１187（为弧度)竖弯与平弯N２:理论计算值（根据设计）1、3：N３钢绞线经查表：k=0、0015 μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、1１８７（为弧度）竖弯与平弯N３：理论计算值(根据设计）1、4：N4钢绞线经查表: k=０、００15 μ=０、25根据图纸计算角度θ＝0、0559(为弧度)竖弯与平弯N4：理论计算值（根据设计)（2)、边跨箱梁1、1:N1钢绞线经查表：k＝０、0０1５μ=０、2５根据图纸计算角度θ=0、1187(为弧度）竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计)1、２:N2钢绞线经查表：k=0、0015 μ=0、25根据图纸计算角度θ=0、11８7（为弧度）竖弯与平弯Ｎ2:理论计算值(根据设计)１、３：N3钢绞线经查表: ｋ=0、00１5 μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、1１87（为弧度）竖弯与平弯N3：理论计算值（根据设计）1、4：N4钢绞线经查表: k=0、0015 μ=0、2５根据图纸计算角度θ=0、０5５9（为弧度)竖弯与平弯N4:理论计算值（根据设计）备注:以上终点力P P(KＮ）、ΔL（mm）伸长量根据下列公式计算P(1—e－(kx+μθ)）(1)、ＰP＝kx+μθP P L（２)、ΔL= ＡP E P35ｍ箱梁预应力张拉与理论伸长量计算一、张拉力计算（校核图纸)1、钢绞线参数Øｊ15、2４钢绞线截面积:A=140mm２，标准强度:Ｒｂｙ=1860Mｐa，弹性模量Ｅy＝1、95×105Ｍpa2、张拉力计算a、单根钢绞线张拉力P=0、75 Rｂy×Ａ=0、7５×1８６0×10６×14０×10—6=１95、３Kｎb、每束张拉力(中跨梁）Ｎ１~Ｎ5(4索）：P总＝195、３×４=7８1、2Kn(标准）＊1、０2＝７9６、８Knc、每束张拉力（边跨梁）N１、N5（４索）：P总＝195、３×４=７81、2Kn(标准）*1、02＝796、8KnN2~N4(5索）：Ｐ总=195、3×５=9７6、５Kn(标准)*１、０2＝９96、０Kn二、设计图纸中钢绞线中有直线与曲线分布,且有故P≠ＰＰ(1）、中跨箱梁１、1：N1钢绞线经查表：k=0、0０１５μ＝0、25根据图纸计算角度θ=0、1100（为弧度)竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计)１、2:N2钢绞线经查表: k＝0、0０1５μ=0、25根据图纸计算角度θ＝0、110０（为弧度）竖弯与平弯N2：理论计算值(根据设计）１、3:N3钢绞线经查表：k=０、0015 μ=０、25根据图纸计算角度θ=0、1100(为弧度)竖弯与平弯N3：理论计算值(根据设计)1、4：N4钢绞线经查表: k＝0、０015 μ＝0、25根据图纸计算角度θ=0、１1０0（为弧度）竖弯与平弯N4：理论计算值(根据设计）1、5：N5钢绞线经查表: k＝0、0０15 μ=0、25根据图纸计算角度θ=０、0１92（为弧度）竖弯与平弯N５：理论计算值（根据设计）（2)、边跨箱梁1、1:N1钢绞线经查表：k=0、0015μ＝０、2５根据图纸计算角度θ=0、110０（为弧度）竖弯与平弯N1：理论计算值（根据设计)1、２：N２钢绞线经查表: k＝0、0015μ=0、25 根据图纸计算角度θ=0、1１00（为弧度）竖弯与平弯N２：理论计算值(根据设计)１、3:Ｎ３钢绞线经查表: k=0、001５μ=0、25根据图纸计算角度θ＝0、1100(为弧度)竖弯与平弯N3：理论计算值（根据设计）1、4:N4钢绞线经查表：ｋ=0、０015 μ=０、2５根据图纸计算角度θ＝0、0559(为弧度）竖弯与平弯N4：理论计算值（根据设计）1、5:N5钢绞线经查表：k=0、０015μ＝0、２5根据图纸计算角度θ=0、０192(为弧度）竖弯与平弯N５:理论计算值（根据设计）备注：以上终点力ＰP(KN）、ΔＬ(mｍ）伸长量根据下列公式计算P（1—ｅ—（kx+μθ）)(1）、P P= ｋx＋μθPＰＬ（２)、ΔL= A PＥP。
梁板预应力张拉理论伸长值计算
梁板预应力张拉理论伸长值计算一、工程简介：本桥梁板共计48片，为20米和10米后张法预应力梁板。
二、张拉控制要素：1、20米中板每束钢绞线张拉控制力781.2KN，每孔4根钢绞线，每根公称截面积为140mm2。
2、10米中板每束钢绞线张拉控制力上束390.6KN每孔2根钢绞线，下束585.9KN每孔3根钢绞线，每根公称截面积为140mm2。
三、张拉计算：1、张拉顺序0 初应力（10%δK）20%δK 100%δK 持荷2min 锚固2、油表读数2-1）20米中板2-1）10米板上束2-1）10米中板下束3、理论伸长值计算计算公式P*LΔL=Ar*Eg【L-e-（KL+μθ）】P=P*Ar*EsEg=1.950×105 MpaK=0.0015μ=0.225θ=钢绞线起弯点至张拉端部分切线夹角(rad) 3-1)20米中板L下=2066.2cmL上=2076.3cmP MAX=781.2KNAy=140×4=560mm2（1）下束2．θ= ×π=0.034906585 rad180781.2×（1-e-0.0015×20.662+0.225×0.034906585）P1=0.0015×20.662+0.225×0.034906585=766.22KN766.22×103×20.662×102ΔL=560×1.950×105=14.50cm（1）上束12．θ= ×π=0.20943951rad180781.2×（1-e-0.0015×20.763+0.225×0.20943951）P1=0.0015×20.763+0.225×0.20943951=751.41KN751.41×103×20.763×102ΔL=560×1.950×105=14.29cm3-3)10米中板下束L下=1066.3cmP MAX=585.9KNAy=140×3=420mm22.5．θ= ×π=0.043633231 rad180585.9×（1-e-0.0015×10.663+0.225×0.043633231）P1=0.0015×10.663+0.225×0.043633231=578.4 KN578.4×103×10.663×102ΔL=420×1.950×105=7.53cm4-2)10米边板下束L下=1066.3cm P MAX=781.2KN Ay=140×4=560mm22.5．θ= ×π=0.043633231 rad180781.2×（1-e-0.0015×10.663+0.225×0.043633231）P1=0.0015×10.663+0.225×0.043633231=771.2KN771.2×103×10.663×102ΔL=560×1.950×105=7.53cm4-2)10米板上束L下=1017.1cmP MAX=195.3KNAy=140=140mm26．θ= ×π=0.104719755 rad180195.3×（1-e-0.0015×10.171+0.225×0.104719755）P1=0.0015×10.171+0.225×0.104719755=191.56KN191.56×103×10.171×102ΔL=140×1.950×105=7.14cm。
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位移传感器
限位板（内有6mm 的凹槽，工作夹片就 在该凹槽内）
工作夹片 工具夹片
张拉端工作长度L00，包 括垫块内钢绞线的伸长
量
内缩量与回缩量量测---自制夹具
建议采用扁 平钢条
自制测 量夹具
梁体
千斤顶
回缩量发生在放张时：σK时量测到梁端距离LHK；放张到σ0 时量测LH0; 回缩量= LHK –LH0-(1- σ0/ σ k)*LQ
预预应应力பைடு நூலகம்张张拉拉及与伸伸长长量量计计算算
广东省交通运输工程质量监督站 20XX年X月X日
1.智预能张应拉力—自张动拉控制与各伸阶段长拉量力，计自算动（位
移传感器）量测伸长量。 2.人工张拉—人来控制张拉力，人工量测伸长 量。
广东省交通运输工程质量监督站 20XX年X月X日
3.活预塞法应—力伸长张量拉量活与塞伸（千长斤量顶伸计出算锃亮锃
工作夹片广同东样省存交在通的运输內工缩程量质问量题监，督但站一般都没有 考虑，理论上工作夹片20的XX年內X缩月量X日跟工具夹片的內缩量 是一样的（发生在放张时）。
限位板凹槽 （6mm）
预应力张拉与伸长量计算
因此，回缩量理论上不应该超过6mm，仍需实际测量 后得出数据。
回缩量的量测：
广东省交通运输工程质量监督站 20XX年X月X日
张拉端工作长度L00，包 括垫块内钢绞线的长度
预应力张拉与伸长量计算
8.工具夹片——千斤顶外端的夹片，张拉完 后，工具夹片就没有用了。
9.工作夹片——梁端锚垫板处的夹片，跟钢 绞线、锚垫板协同永久工作。（三片）
广东省交通运输工程质量监督站
工具夹片和工作夹片20不XX能年混X月用X日。
预应力张拉与伸长量计算
初张拉力的选定：30米以下，10%~25% 30~60米，15%~20% 大于60米，20％~25% 大于100米 通过试验确定
广东省交通运输工程质量监督站 20XX年X月X日
预应力张拉与伸长量计算
广东省交通运输工程质量监督站 20XX年X月X日
预应力张拉与伸长量计算
广东省交通运输工程质量监督站 20XX年X月X日
•
L1
σ0
•
L2
σ1
•
L3
σk
• A端伸长量=(L3－L1)＋(L2－L1)－LQ－NS
• LQ——千斤顶内及垫块钢绞线长度的计算伸长量
• NS ——千斤顶外缘夹片內缩量，一般3～3.5mm
• 回缩量(有限位板的作用)一般不超过6mm，计算总伸长量不考虑
•
[(A端伸长量＋B端伸长量)－设计伸长量]
• 伸长量率= •
10.工具夹片的内缩量NS：随着预应力的加大， 工具夹片会内缩，內缩量一般为3～3.5mm。（10 ％时夹片外露距离－100％时夹片外露距离）
计算总伸长量时要扣除NS （省监督站发文要 求）
没有资料说明夹片內缩量在多大张拉力时完 成？（量测是100％－10%的內缩量，实际可能50 ％就完成了内广东缩省）交通运输工程质量监督站 对于相同的锚具、夹20片XX、年和X月钢X日绞线， NS应该是相 差不大。
• 伸长量率=
设计伸长量
x100%
• • 初张拉阶段张拉最好采用单根张拉。 • 设计伸长量（理论伸长量）不能加上工作端长度的伸长量。上述公式分
母大了，伸长量率就会偏小。 • 规范要求伸长量率控制在±6％
预应力张拉伸长量计算（四阶段张拉）
港珠澳大桥海底隧道管节预制，钢绞线长度178.994m(直 线)，设计伸长量1212mm，千斤顶量程问题分四次张拉。
预应力张拉与伸长量计算
11.回缩量——钢绞线张拉时，工作夹片跟随钢绞 线往外拉，（限位板的限制，往外拉最多6mm），锚 固时，工作夹片往锚垫板缩，最多回缩6mm，这就是 回缩量。
回缩量由于有限位板6mm的凹槽作用，所以回缩 量一般不会超过6mm，超过6mm就是滑丝了。设计时考 虑了回缩量的影响的，计算伸长量不用再扣除回缩量。
设计伸长量
x100%
• 初张拉阶段张拉最好采用单根张拉。对于智能张拉，初张拉选取可人工 输入
• 设计伸长量（理论伸长量）不能将工作端长度的伸长量记入。上述公式 分母大了，伸长量率就会偏小。
• 规范要求伸长量率控制在±6％
预应力张拉伸长量计算（二阶段张拉叫倒锭）
• 0→初张拉10％→20％→50％1→50％2→100% k
亮的长度） 4.夹具法—用专用夹具夹住钢绞线，量测伸长 量。
广东省交通运输工程质量监督站 20XX年X月X日
5.千预斤顶应的力量程张—拉—千与斤伸顶缸长体量伸缩计的算距离。
6.初张拉力——消除钢绞线的非弹性变形，要 根据预应力长度选取。
广东省交通运输工程质量监督站 20XX年X月X日 千斤顶量程
预应力张拉与伸长量计算
预应力张拉与伸长量计算
7.张拉端工作长度内的伸长量LQ——千斤顶内 钢绞线长度的伸长量，以理论计算代替。
当梁端有粗钢筋妨碍千斤顶时，可以加垫块， 尽量不要折弯钢筋。这时LQ 包括千斤顶和垫块长 度钢绞线的计算伸长量
智能张拉的要求做到：初张拉力可选输入； 张拉端工作长度L00及伸长量LQ可输入。 去工作LQ不端要伸加长广入东量省到LQ交。设2通计0运X伸X输年长工X月量程X,质日而量是监实督测站 伸长量减
预应力张拉与伸长量计算
12.预应力损失测试（桥规附录C2） ①锚圈口摩阻损失的测试 ②孔道摩阻损失的测试
③混凝土的收缩徐变 ③温度的变化
广东省交通运输工程质量监督站 20XX年X月X日
预应力张拉与伸长量计算
广东省交通运输工程质量监督站 20XX年X月X日
工具夹片 有内缩
伸长量量测（ 包括了千斤顶
• L1
L4
•
L2
L5
•
L3
• A端伸长量=(L3－L1)＋(L2－L1)＋(L5－L4)－LQ－ NS • LQ——千斤顶及垫块钢绞线长度的计算（理论）伸长量 • NS ——千斤顶外缘夹片內缩量，一般3～3.5mm • 回缩量(有限位板的作用)一般不超6mm，计算总伸长量不考虑
•
[(A端伸长量＋B端伸长量)－设计伸长量]
内缩量NS发生在张拉时：对应σ0 、 σ1 、σk，量测到工具锚 垫板距离分别为L’0、 L’1 、 L’k ； NS =( L’0- L’1 )+( L’0- L’k )=2 L’0- L’1 -L’k
预应力张拉伸长量计算（一阶段张拉）
• 0→初张拉（10％～30％ ）→（20％～60％ ）→100% k