定 期 排 污 扩 容 器
锅炉连排、定排规范书
中煤能源黑龙江煤化工有限公司220吨/小时煤矸石循环流化床锅炉扩能改造项目连续排污、定期排污扩容器及疏水扩容器技术规范书编制:会签：校核:审核:审定:项目负责人:中煤西安设计工程有限责任公司2011年8月目录1.0 工程概况及总则2.0 设备运行环境条件3.0 主要技术规范4.0 技术要求5.0 性能保证、试验及监造6.0 供货范围7.0 设备包装、标志、运输8.0 设备验收及贮存9.0 投标文件及图纸资料10.0 资格及业绩要求1.0 工程概况及总则1.1 本工程为中煤能源黑龙江煤化工有限公司的扩能改造项目，厂址位于依兰县达连河镇以北1公里处，距哈尔滨市东北方向约250公里，距依兰县城23公里。
本工程装机为1台220吨/小时煤矸石循环流化床锅炉，同时增加一套制备能力200m3/h除盐水装置。
1.2 招投标总则1.2.1 本规范书用于中煤能源黑龙江煤化工有限公司220吨/小时煤矸石循环流化床锅炉扩能改造项目的连续排污、定期排污扩容器及疏水扩容器，它包括了连续排污、定期排污扩容器及其辅助装置的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。
1.2.2 本技术规范书提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节明确规定，也未充分引述有关标准和规范的条文，投标方应保证提供符合本技术规范书和工业标准的优质产品。
投标方提供的设备必须是全新的和先进的，并经过运行实践已证明是完全成熟可靠的产品。
1.2.3 如投标方没有以书面形式对本技术规范书的所有条文提出异议，招标方可以认为投标方提供的产品完全满足技术规范书的要求。
1.2.4 签订合同后，因技术规范书标准和规程发生变化，招标方有权以书面形式提出补充要求，具体项目由双方共同商定。
1.2.5 本技术规范书所使用的标准如与投标方所执行的标准发生矛盾时，应按高标准执行。
所列标准如有更新版本，应以最新版本为准。
2.0 设备运行环境条件2.1、环境条件设备安装地点黑龙江省依兰县达连河镇厂房零米海拔高度（黄海高程） 110 m年平均气温 3.1℃最热月（7月）平均气温21.9℃极端最高气温 35℃极端最低气温-37.2℃最冷月（1月）平均气温-18.9℃空调用夏季干球温度 29.3℃空调用夏季湿球温度 23.6℃月平均最高相对湿度(8月) 81%月平均最低相对湿度(1月) 1%年平均相对湿度68%冬季空调计算用相对湿度69%主导风向和频率西南 + 西西南 17%地面上10米高处最大风速24米/秒冬季平均风速 4.6米/秒夏季平均风速 3.0米/秒年平均风速 4.1米/秒最大风压(参照佳木斯市) 0.5KN/m2最高绝对气压1032.1毫巴最低绝对气压958.7毫巴年平均气压 1002.1毫巴年平均降水量540.7毫米月平均最大降水量(7月) 137.0毫米月平均最小降水量 2.1毫米日最大降水量(1965.7.9) 127.4毫米一小时最大降水量(1968.7.25) 68.8毫米最大积雪厚度(1958) 280毫米雪荷重0.7KN/m2冻土深度-2.3米年平均雷暴日数34.5日/年本工程抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05。
不同形式疏水扩容器的优势分析
形式 简 图
容 器 形 式 简 图
１ ． ３ 单体 卧式 扩容 器
单 体 卧式 扩容 器 ， 采 用 卧式布 置 ， 直径相 比双
在正 常工 作时 ， 该设 备水 位处 于较 低位 置 ， 但
需要 保证 高 于下方 水泵 发生 汽蚀 时 的压头 。在启 动 时疏 水 大 量 涌人 ， 此 时 汽 空 间较 大 ， 易 于 闪蒸 ，
时 采用 单体式 卧式 扩容 器较 为合适 。此 种扩容 器 倾 向于储 水 ， 所 以 内部 留有 的储水 空 间较 大 ， 并 且 容 器 内部上 升横 截面接 大 ， 水 位上 升慢 ， 蒸汽 上升 速 度也 能得 到控 制 ， 汽水 分离 效果 较好 ， 并且蒸 汽
管道 个 数可 以布 置 １至 ２根 ， 有效 防止 由 于蒸 汽
超临界 、 超超临界锅炉与之前 的亚临界锅炉 相 比减 少 了汽包 ， 采用 锅 炉 启 动 疏 水 扩容 器 代 替
回收锅 炉启 动工 况 时锅炉 的疏水 。 由于锅 炉 机组 近年来 参 数不 断增加 ， 产 汽量 不断 增大 ， 启动 时排 出 的疏水 量也 相 比前 期 的机 组 也 大 幅增 加 ， 所 以
长 度相 比第 一种 扩 容 器 要 长 ， 整体 设 备 看 起 来 类 似 塔器 结构 ， 一般 由于重量较 大 ， 采用 裙座 结构 直
接 布置 在近 地面 层 。
此 种扩 容器优 势 在于可 以省 去两 个设 备 的连
接 管道 布置 ， 整体 的设 备 制 造 用料 也 少 于 双 体 式
・
５ ０・
锅
炉
制
造
总第 ２ ６ ７期
１ ． １ 双体 式扩 容器
除氧器、定排乏汽回收、连排扩容器、疏水扩容器等技术协议
合同编号：七台河宝泰隆煤化工股份有限公司焦炭制30万吨稳定轻烃（转型升级）项目电厂扩建工程连排扩容器，定排扩容器，旋膜高压除氧器，疏水扩容器；锅炉定排、除氧器外排乏汽热能自动回收装置技术协议设计院：赛鼎工程有限公司买方：七台河宝泰隆煤化工股份有限公司卖方：磬石容器集团有限公司日期：2014年07月29日Ⅰ、总体要求1、总则1.1 七台河宝泰隆煤化工股份有限公司（下称买方）与磬石容器集团有限公司（下称卖方）就焦炭制30万吨稳定轻烃（转型升级）项目电厂扩建工程的连排扩容器、定排扩容器、旋膜高压除氧器、疏水扩容器、锅炉定排、除氧器外排乏汽热能自动回收装置设备的功能设计、制造、采购一事，经充分交流和友好协商，达成以下协议。
1.2 卖方对整套设备和配套辅助系统负有全责，即包括分包（或采购）的产品。
分包（或采购）的产品制造商应事先征得设计院或买方的认可。
1.3本技术协议提出的是最低限度的技术要求，并未充分引述有关标准和规范的条文，所使用的标准如与卖方所执行的标准发生矛盾时，按较高标准执行。
1.4 在合同签订后，设计院或买方有权因规范、标准、规程发生变化而提出一些补充要求，具体内容双方共同商定。
1.5 所有的参数均采用国际单位制()，压力单位采用，温度单位采用℃。
1.6 本技术协议经买、卖双方确认后作为订货合同的技术附件，与合同正文具有同等效力。
2、设备环境条件：2.1 本厂址所在区域属寒温带大陆性气候，冬季时间长，春秋两季时间短，年平均气温3～4℃，干燥寒冷。
最低温度12月至1月底可达零下36℃，最高气温7月至8月达35℃。
从11月至笠年4月为冻结期，气温在0℃以下，冻结深度1.2～2.0m。
主要气象资料如下：年平均气温 3～4℃极端最高气温 35℃极端最低气温 -36℃冬季平均气压 992.8夏季平均气压 980.8年最平均降雨量 300-500历年最大降雨量 767历年最小降雨量 359年平均风速 3.6最大风速 24主导风向西南风最大冻土深度 1902.2 地质条件1）工程地质厂址所在区域地势平坦，厂区自然地形高程在159.4m～163.2m之间。
连续排污扩容器说明书
连续排污扩容器Contin uousBlow-down FlashTank一、连续排污扩容器概述Su mmary连续排污扩容器也称为连续排污膨胀器，是与锅炉的连续排污口连接的，是用来将锅炉的连续排污减压扩容，排污水在连续排污膨胀器内绝热膨胀分离为二次蒸汽和废热水，并在膨胀器内经扩容、降压、热量交换，然后排放，二次蒸汽由专门的管道引出，废热水通过浮球液位阀或溢流调节阀自动排走，热能可以得到回收再利用。
连续排污量随锅炉给水负荷变化自动调节，保持相对稳定的排污率。
所以对二次蒸汽和废热水作为热源加以利用，可以回收部分锅炉连续排污损失的热量，提高锅炉效率。
Contin uousBlow-down FlashTank is also called Contin uousBlow-down Expand Vessel, whichis connec ted with boiler contin uousdrainvent and used to reduce the pressu re and expand the draine d water. The draine d wateris expand ed inside the tank to separa te to outlet steamand sewage, whichare expand ed、reduce d pressu re、exchan ged heat and discha rged. Outlet steamis leaded out throug h specia l pipe, and sewage is automa tical ly discha rgedthroug h floatball liquid level valveor overfl ow regula tionvalve. The heat is recycl ed to use. The draine d wateris automa tical ly regula ted accord ing to boiler watersupply to keep stable drainrate. Theref ore recycl ing the heat from outlet steamand sewage coulddraw back part of boiler heat loss and improv e the boiler effici ency.二、连续排污扩容器工作过程Opera tionProcess锅炉排污水连续均匀地连入排污扩容器，排污水在外壳中部的圆筒隔板中作切向运动，并且立即汽化成二次蒸汽，它经过上部百叶窗式的汽水分离器进行汽水分离后，再经连排顶部的出口引进除氧器，而留下的排污水则通过水位调节阀排放。
蒸汽发生系统
（4）汽包上有压力表、水位计、事故放水等设 备，保证蒸发器的安全运行。
以V 401为例，下图是汽包的大致流程。
V401
蒸汽自E210顶
蒸
汽
至
除
加
氧
除氧水至E210底
热
水
炉
至定排罐
至连排罐
汽包水位的影响因素
对于汽包的水位控制非常重要，如果水位 控制不好易造成下面的蒸发器发生液空现 象，导致事故的发生。其影响因素主要有：
连续排污是指连续排出浓缩的锅炉水，主要目的 是为了防止锅炉水的含盐量和含硫量过高，排污 部位多设在锅炉水浓缩最明显的地方，即汽包水 位下200~300mm处。通常根据汽包水水质分析 指标调整连续排污量。
汽水分离器
蒸汽发生器 蜡
油
汽水分离器
至分馏加热炉
蒸汽发生器
柴 油
蒸汽发生器
柴 油
低压蒸汽 除盐水
另外，蒸汽溶解盐的能力大大低于除氧水， 使得蒸汽离开汽包时，盐分被浓缩留在汽 包中。若不采取措施将这些杂物及高盐分 水排除汽包外，最终引起蒸汽品质变坏。 所以，必须进行排污。
排污分为连续排污和定期排污两种。
定期排污每间隔一定时间从锅炉底部沉积的水渣、 污垢，定排一般8~24小时排污一次，每次排 30~60秒时间，排污率不少于1％，定排以频繁、 短期为好，可使汽包水均匀浓缩，有利于提高蒸 汽质量。（石化只对蒸发器定排，每24小时一次， 每次排20s左右）
除氧器的压力和温度是相互影响的， 要使温度稳定在104℃，除氧器压 力需稳定在0.02MPa。
液位波动一方面影响除氧效果，另 外也影响除氧水供给量，除氧器液 位控制在2/3液位左右。 所用管网1.0MPa低压蒸汽，根据 除氧原理，蒸汽压力直接影响除氧 效果。
排污扩容器计算2016.4.12
?
? ?
计算 计算 计算 Dk=(i*η-i1)/(i2-i1)/x 计算 给定1.2~1.3
Vj=k*Dj*Dk*v/R V=Vp+max(Vd+Vj)
4.426 4.902 5.4 φ1500*3856
容器计算 2016.4.12 计算公式 给定 给定 给定，一般取1%~3% 给定 给定，一般取0.97 给定，一般取0.98 给定1.2~1.3 一般取800~1000 计算 计算 计算 Dk=(i*η-i1)/(i2-i1)/x Dip=D*1000*排污率/100 计算 Vp=k*Dip*Dk*v/w 取值，0.1%~0.5% t取0.5~1min 给定 给定，一般取0.97 给定，一般取0.98 定排，一般取2000 Ddp=P/100*D*1000/t*60 计算 计算 计算 Dk=(i*η-i1)/(i2-i1)/x 计算 给定1.2~1.3 Vd=k*Ddp*Dk*v/R 给定 给定 给定
x η k w i i1 i2 Dk Dip v Vp P t x η R Ddp i i1 i2 Dk v k Vd
Vj i i1 i2 Dk v k
14 五 1 六 1 2
定期排污扩容器容积 排污扩容器总 V 选用 选用容积 尺寸
m3 m3 m3
Vj、涂红色的部分不确定是否有问题。
数值 52 4.12 2 0.15 0.97 0.98 1.25 900 1103.0 467.1 2693.4 0.284 1040 1.159 0.476 0.5 1 0.15 0.97 0.98 2000 15600 1103.0 467.1 2693.4 0.284 1.159 1.25 3.212 1.8 10 0.075 796.1 1074.7 3 21493.6 1103.0 467.1 2693.4 0.284 1.159 1.25
定期排污扩容器的选择
定期排污扩容器的选择作者：梁晓林来源：《价值工程》2010年第36期摘要：本文针对电厂锅炉排污系统经常出现的定排超压及排汽带水现象，通过采用不同的设计标准，结合实例进行扩容器选择设计计算，并根据对本工程的调研情况的分析，找出问题根本所在。
Abstract: In this paper, based on over-pressure and exhaust steam with water phenomenon of the power plant boiler sewage system, through the use of different design criteria withexamples,calculation of periodic blow down flash tank selection is made and according to the analysis of the project survey situation, the problems are identified.关键词：排污系统；扩容器；存在问题；解决措施Key words: sewage system; flash tank; existing problem; solutions中图分类号：TH89 文献标识码：A文章编号：1006-4311（2010）36-0197-011锅炉排污系统简述为了控制锅炉锅水的水质符合规定的标准，使炉水中杂质保持在一定限度以内，需要从锅炉中不断地排除含盐、碱量较大的炉水和沉积的水渣、污泥、松散状的沉淀物，这个过程就是锅炉排污。
2排污系统存在的主要问题通过对国内几家燃煤电厂锅炉排污系统的调研，发现存在与定期排污扩容器连接的管道法兰经常被“吹开”，引起泄漏、定期排污扩容器排汽带水等现象。
造成以上问题的发生，除了有一定的电厂实际运行过程中不恰当操作的原因以外，究其原因还是定期排污扩容器容量及尺寸选择不当造成的。
污水厂扩容项目报告范文通用18篇
污水厂扩容项目报告范文通用18篇（经典版）编制人：__________________审核人：__________________审批人：__________________编制单位：__________________编制时间：____年____月____日序言下载提示：该文档是本店铺精心编制而成的，希望大家下载后，能够帮助大家解决实际问题。
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锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化
锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化?10?热机技术第3期2006年8月锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化江苏省电力设计院李威[内容提要]本文针对锅炉排污系统经常出现定期排污扩容器超压及排汽带水现象,通过采用两种不同的设计标准结合实例进行扩容器设计计算,并根据对电厂调研情况的分析,找出问题根本所在,最后对排污系统设计提出优化建议,希望能为今后锅炉排污系统设计和运行提供借鉴.[关键词]锅炉排污系统扩容器1锅炉排污系统简述从锅炉蒸发段排出含盐分及杂质较多的炉水,经扩容器和热交换器(或只经过扩容器)回收部分工质和热量,最后排人下水道或其它出处的管道系统称为锅炉排污系统.排污可分为连续排污和定期排污两种.主要用于自然循环和辅助循环的锅筒锅炉上.在蒸发段出口设分离器的早期直流锅炉上也曾进行排污,从分离器下部引出排污水.随着给水品质提高,现代直流锅炉在正常运行时已不再进行排污.去图1锅筒锅炉排污系统图2排污系统存在的主要问题设置排污系统的主要目的是满足锅炉排污的需要,确保汽水品质,但排污就意味着工质和热量的损失,因此尽可能的回收工质和热量也是排污系统主要的任务.为了降低排污水压力以便更好的回收工质和热量,除在系统管路中设置截流孔板和减压阀以外还需在排污系统中设置排污扩容器.因此作为排污系统中的一个重要组成部分一排污扩容器,其选择设计就尤为重要.曾有设计院对国内几家有代表性的300MW和600MW机组燃煤电厂的锅炉排污系统进行过调研,发现存在与定期排污扩容器连接的管道法兰垫片经常"吹开",引起泄漏,定期排污扩容器排汽带水等现象.由于排汽携带大量的湿蒸汽和汽雾状的水滴被锅炉的一次风机和送风机吸风口吸人,对锅炉制粉系统的设备和管路等造成不良影响.有的电厂采用在排汽管上加装汽水分离器的措施来解决,结果使得排汽不畅,定排超压,严重时造成了汽水分离器"爆炸".造成以上问题的发生,除了有一定的电厂实际运行过程中不恰当操作的原因(如经常开启水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门来保证锅炉炉水品质,造成大量汽水进人定期排污扩容器)以外,究其根本还是定期排污扩容器容量及尺寸选择不当造成的.第3期2006年8月热机技术3排污扩容器容量计算对于国产引进型锅炉,由于采用引进技术制造,排污系统设计均采用同一规范(美国依巴斯公司标准MNE--83,MNE--85),即连续排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量(BMCR)的2,内部断面蒸汽流速按不大于1.22m/s设计;定期排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量()的3,内部断面蒸汽流速按不大于2.44m/s设计.但实际按此标准计算选择的定期排污扩容器却普遍存在超压或排汽带水现象,这是为什么呢? 我们不妨以我院设计的扬州电厂四期工程(2×300MW机组)为例,按此标准对锅炉定期排污扩容器进行选择计算.3.1典型的通到定期排污扩容器的疏水有以下几种:a.在投入商业性运行以前的煮炉和烘炉过程中,从锅炉放水联箱来的周期性放水.b.正常运行时,从连续排污扩容器来的排污水.c从连续排污扩容器的旁路管道来的临时排污.d.汽包锅炉的汽包紧急放水管道.e.其它设备的疏放水,视系统的设计而定.注:在正常运行时,不应开启锅炉放水联箱的放水门,因为这样可能会影响炉水的循环,并伴随着损坏炉管的危险.由于在定期排污扩容器中的扩容蒸汽是通往大气的,所以只能允许释放到周围环境中去的流体才可以引入扩容器.3.2一般设计导则a.定期排污扩容器中释放的扩容蒸汽量释放的扩容蒸汽量可按下式求得:mf=m而hL--hf式中Inf——排往大气的扩容蒸汽,t/h;mIJ——从热水源来的排污水量,t/h;h——对应于水源压力饱和水的焓值,/kg; ht——在定期排污扩容器中对应于在扩容蒸汽压力下的饱和水的焓值,KJ/kg;Hf——对应于扩容蒸汽压力下饱和蒸汽的焓值,KJ/kg;b.扩容蒸汽的上升速度V在定期排污扩容器中,扩容蒸汽离开容器中分离面(即容器中的汽水接触面)的最大允许上升速度为8英尺/秒(2.44m/s).巳分离表面在定期连续排污扩容器中,分离表面的最小面积可按下式确定:A一其中A——最小分离面积,m2;m2——排往大气的扩容蒸汽,t/h;扩容蒸汽的比容,m3/kg;V——扩容蒸汽的最大容许上升速度,取2.44m/s;d.扩容器的结构参数定排扩容器水平布置时,分离面积为:A—D×L式中A——扩容器分离面的面积,m2;一扩容器的直径,m;I一扩容器长度,m;定排扩容器立式布置时,扩容器的内径按下式计算:D一√其中一扩容器的内径,m;A——扩容器的分离面积,m2;e.扩容器的工作压力应等于大气压力,排出管道中的流体静压头,排汽管道中的阻力损失与出口动压头损失之和. 排汽管道的尺寸选则应使压力损失尽可能地小.在设计工况下,通过排汽管道的总压力损失按接1.5磅/英寸(O.O11MPa)考虑是适当的.f.扩容器的工作温度取锅炉汽包压力下的饱和温度.?12?热机技术第3期2006年8月3.3扬州电厂四期工程扩容器设计原始数据该工程配备东方锅炉厂生产的1036t/h亚临界参数自然循环汽包炉过热器出口蒸汽流量:Q1—1036t/h汽包运行压力:Pa一18.7Mpa.a汽包运行压力下饱平时始:h=1764.789/kg定排运行压力:P3一O.11Mpa.a运行压力下饱和水焓:h3=428.84K]/kg定排运行压力下饱和汽焓:5"3=2679.61KJ/kg 定排扩容蒸汽比容:Vd一1.549244522m3/kg 定排蒸汽蒸发速度Vd:按依巴斯标准取为8 英尺/秒,即2.44m/s排污量Q5:考虑连排旁路进定排,连续排污2加定期排污3,定排接收的锅炉最大排污量为5,Q5—51.8t/h3.4定排扩容器最小分离面积定排排污扩容器放出的扩容蒸汽量Q6Q6一Q5一51.8×(1764.789—428.84)/(2679.61--428.84)一30.75t/h分离面积:一一(30.75×1.549244522)/(3.6×2.44)一5.42mz3.5扬州电厂四期工程定排实际选用尺寸扬州定排扩容器水平布置,简体内壁直径2m,直段长度4.084m,总长5.235m,工作容积12m3,全容积15ms,分离面积为:A—DXL一2×4—8mz(按直段长度较保守计算)式中A——扩容器分离面的面积,m2;扩容器的直径,m;L——扩容器长度,m;可见扬州工程实际选用定排扩容器分离面积A已明显大于计算最小分离面积,满足依巴斯公司标准关于扩容蒸汽离开容器中分离面的最大允许上升速度2.44m/s的要求.但实际扬州工程在工程调试和启动过程中,同样出现一定程度的定排排汽带水现象,定排排汽区域如降小雨,所幸投运期不是在冬季,否则还将引起地面较大范围结冰,影响运行维护安全.由此看来按依巴斯公司标准选择的定排扩容器偏小了一点.在此我们不妨换种计算标准来验算一下按依巴斯公司标准选定的扩容器是否偏小,我们按照原苏联推荐的按扩容器容积蒸发强度要求(即单位汽室体积允许发生的蒸汽量为:定排2000~ 3000m3/(h?m3);连排800~1000m3/(h?m3))计算所需定排容积,计算容积为(考虑3O水容积):Vd一(1+o.3)一[-(3O.75X1.549244522)/2]×1.3:=31m3可见扬州工程选用的实际定排全容积15m3明显小于计算容积Va,并不能满足原苏联推荐的定排扩容器容积蒸发强度的要求.根据国内某设计院对东北地区几家电厂调研的情况看,同样是300MW机组的双辽发电厂,铁岭发电厂共八台锅炉均配置15m3的卧式园筒型定期排污扩容器,同样发生较严重的定排排汽带水现象.而哈尔滨第三发电厂3,4号机组及元宝山发电厂三期的锅炉,按依巴斯公司标准所推荐的蒸汽离开液面速度2.44m/s选用DP一11.3型定排扩容器(容积为11.3m3)即可满足要求,但实际也发生定排超压及排汽带水,后通过把定排扩容器容积扩大到19.54m3或再增加一台DP一11.3型定排扩容器的方法才得到改善.第3期2006年8月热机技术?13?表1各电厂定期排污扩容器规范机组容量每台机内径直段长度容积电厂名称机组台数定排型式MW定排数量mmmmm3扬州发电厂四期30021卧式园筒2000400015双辽发电厂30041卧式园筒1800550015铁岭发电厂30041卧式园筒1800550015哈尔滨第三发电厂#3机组60011卧式园筒150058501l-3哈尔滨第三发电厂#4机组6001●1卧式园筒1800800019.54 元宝山发电厂三期60022卧式园筒}}1l-34结论我们至此可以推断,产生定期排污扩容器超压及排汽带水现象的主要原因是定排容积选择偏小.美国依巴斯公司标准考虑扩容器设计的关健参数是扩容蒸汽离开分离面的最大允许速度,该速度能保持或低于1.22m/s,则蒸汽中携带的水滴杂质等是最小的,对连排设计就选用了该推荐值,但对定排设计考虑这种场合下蒸汽污染不是关键,所以取用了该推荐值的两倍2.442m/s,可见推荐的定排内部断面蒸汽流速应该是上限.而按原苏联标准推荐扩容器容积蒸发强度2000m3/ (h?m3)选择定排容积,一般不会造成超压和排汽带水,但原苏联标准偏于保守,选择的扩容器容积偏大,不经济.通过以上两种计算方法的对比和对几家电厂的实际选用定排容量及运行情况的分析,建议在进行定排选择设计时,可先按依巴斯公司标准MNE一83确定扩容器尺寸,再按原苏联标准(容积蒸发强度可取3000m3/(h?m3)校核扩容器有效汽容积,最终确定扩容器容积.5排污系统设计及运行的优化建议按照美国CE公司的经验及当时自动化的水平,原引进技术中并没有锅炉汽包紧急放水管道.但锅炉制造厂在国产化的系统图中,按照以往的习惯和《蒸汽锅炉安全技术监察规程》规定增加了紧急放水,而紧急放水的量是多少又提不出具体数据,但其管道公称直径却定为DN100.按此DN100的通流面积计算,在临界流动下的放水量是相当大的,如果以此计算定期排污扩容器的容积也是相当大的,是不经济的.设计时,只能在定期排污扩容器人口处装设节流孔板限制流量,以正常运行工况扩容器接受的排水量先选定的定期排污扩容的容积,反算节流孔板的通径,以免排水量过大,危机定期排污扩容器的安全,并且计算后的限制流量应得道锅炉厂的认可.再考虑锅炉紧急放水的限流措施,并按以上推荐的方法计算选型并适当放大留有一定余量的情况下,还可以在系统设计时采取以下优化措施:提高定排进水口接口处法兰的压力等级,按《火力发电厂汽水管道设计技术规定》(DL/T5054—1996)中规定"锅炉排污管道排污阀门后管道设计压力,在锅炉压力大于10.301MPa时取6.2MPa";为便于监视定排内部压力,设计时可加装就地压力表;加大排汽管道管径,在考虑加大定排容量的同时可将原DN500排汽管道改为DN600,以防止定排超压;排污扩容器尽量布置在两炉外侧靠炉后,同时排汽管尽量引向高处并指向空旷处,减少排汽对周围建筑物和设备的影响;为近一步减少排汽带水及排汽噪音对周围的影响,还可考虑在排汽管上加装汽水分离器及消声装置.?14?热机技术第3期2006年8月当然在正确选择设计锅炉排污系统的同时,电厂后期实际运行操作也还有许多需注意的地方.如锅炉水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门仅为锅炉停炉放水用,在锅炉正常运行时不应开启,否则排水量相当大,势必造成大量汽水进入定排引起超压和排汽带水.另外应规定不能在锅炉满负荷和最大压力下进行定期排污,以保证锅炉水循环安全.因为此时进行排污,排污量极大,并且有很高的势能极有可能引起锅炉运行异常及定排超压和排汽带水.上班族应该多做的六个动作亚博经济2OO6—7—12现代化的办公室中,我们需要进行体力锻炼的机会越来越少,下班后也没有太多时间去参加各种各样的健身班.据《洛杉矶时报》报道,来自美国的健康专家给你提供在办公室工作时可以抓住的6种锻炼机会.伏案工作时我们多数时间是坐在椅子上工作,因此让自己保持一个正确的坐姿是非常重要的.选择一把有靠背和扶手的椅子,工作的时候,一定要让自己的两前臂保持平行,膝盖与脚成9O度.另外,你可以给背的下部垫上一个柔软的靠垫.复印文件时复印文件的时候,你可在等候的过程中放松自己的脖子和肩膀肌肉,有节奏地转动自己的头部等,伸展自己的四肢.这些运动都可以帮助你缓解伏案工作时给身体带来的压迫.尽量少乘电梯中强度的身体锻炼可以帮助人加强心脏功能.因此要尽量少搭乘电梯,改为走楼梯.如果你的办公室在第5层,那么每天上下班步行上楼是最好不过的锻炼方式.午餐休息时间吃完午餐不要急于马上回到办公室工作.饭后一段短距离的散步不仅助消化,而且可以帮助自己放松身体各个部位以及心情.做下蹲运动双脚分离,距离为与两肩宽度相等,然后双手扶着椅子慢慢下蹲,起身站立.如此反复做1O次,休息片刻后继续做1O次.该运动可以帮助你增强大腿和背部肌肉强度.喝茶或咖啡时工作一段时间后就起身去给自己冲杯茶或者咖啡.冲茶或者冲咖啡的时候你可以单腿轮流站立,最大限度抬高一腿;或者双腿并拢站立,弯腰,让自己的双手掌触摸地面.。
防止锅炉疏水扩容器超压的措施
防止锅炉疏水扩容器超压的措施
#6号机组试运过程中，361阀A及361阀出口至排污扩容器管路电动闸阀开启，高压饱和水进入排污管道，产生汽水两相流引起管道强烈振动，排污扩容器满水，水和汽从与之相连的高位放水管的疏水漏斗返回到汽机房，造成汽机房6.85m和13.65m积水和汽雾缭绕，造成返汽至与之相连的中联门疏水管，定排扩容器工作压力为0.4MPa，为防止疏扩超压，针对上述问题结合同类型电厂经验，制定如下措施：
1、锅炉启动及运行应严格遵照600MW机组集控运行规程的要求进行。
2、锅炉冷态开式清洗阶段，锅炉汽水分离器储水罐的清洗水经361阀和361阀出口至排污扩容器电动闸阀排往锅炉排污扩容器，清洗水温度在80℃左右。
直至储水罐下部出口水质优于下列指标值后，冷态开式清洗结束，进入锅炉冷态循环清洗阶段： Fe < 500 ppb 或混浊度≤3 ppm；油脂≤1 ppm；pH值≤9.5。
3、锅炉冷态循环清洗阶段，开启361阀出口至冷凝器管路电动闸阀，同时关闭361阀出口至排污扩容器管路电动闸阀，启动系统清洗水由排往排污扩容器切换至冷凝器；维持25%B-MCR 清洗流量进行循环清洗，直至省煤器入口水质优于下列指标，冷态循环清洗结束：水的电导率＜1μS/cm；Fe＜100 ppb ；pH值9.3～9.5
4、锅炉点火后锅炉汽水分离器储水罐的热水不允许经361阀和
361阀出口至排污扩容器电动闸阀排往排污扩容器，只能排至冷凝器。
连续排污和定期排污扩容器技术规范书
编号：工程连续排污扩容器和定期排污扩容器技术规范书编制单位： XXXXX有限公司年月日编号：工程连续排污扩容器和定期排污扩容器技术规范书审核：校核：编制：目录一技术规范 (1)1 总则 (1)2 工程概况 (1)3 设备运行参数和布置要求 (1)4 技术要求 (3)5 性能保证值(由卖方填写) (7)6 清洁、油漆、包装、装卸、运输与储存 (7)二供货范围 (9)1 一般要求 (9)2 供货界限（含设计界限） (9)3 供货范围 (10)三技术资料和交付进度 (12)1 一般要求 (12)2 资料提交内容和进度 (12)四监造、工厂检验和性能验收试验 (14)1 总则 (14)2 设备监造 (14)3 工厂检验与试验 (17)4 性能验收试验 (20)五技术服务和设计联络 (21)1 现场技术服务 (21)2 培训和技术配合 (22)3 设计联络 (22)4 售后服务 (22)六大(部)件情况 (23)七分包与外购 (24)八技术性能违约金支付条件 (25)九交货进度 (26)一技术规范1 总则器设备，它提出了该设备的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。
1.2 本技术规范提出的是最低限度的技术要求，并未规定所有的技术要求和适用的标准，卖方提供一套满足本技术规范和所列标准要求的高质量产品及其相应服务。
对国家有关安全、环保等强制性标准，必须满足其要求。
1.3 如未对本技术规范书提出偏差，将认为卖方提供的设备符合技术规范书和标准的要求。
偏差（无论多少）都必须清楚地以书面形式提出，经买卖双方讨论、确认后，载于本技术规范书。
1.4 卖方须执行本所列标准。
有矛盾时，按较高标准执行。
卖方在设备设计和制造中所涉及的各项规程，规范和标准必须遵循现行最新版本的标准。
1.5合同签订1个月内，按本技术规范的要求，卖方提出连续排污扩容器和定期排污扩容器的设计、制造、检验/试验、装配、安装、调试、试运、验收试验、运行和维护等标准清单给买方，由买方确认。
锅炉乏汽及疏水系统综合利用
锅炉乏汽及疏水系统综合利用摘要：目前国内大部分电厂都安装有锅炉定排扩容器，定排乏汽直接排入大气，造成大量热能及工质损失。
怎样有效利用定排扩容器排出的大量蒸汽,减少锅炉损失。
为此我厂在定排扩容器上加装一套乏汽回收利用装置,有效利用#1、2炉定排扩容器乏汽及暖风器疏水箱疏水在水质合格的工况下回收利用，有效减少大量的电厂耗水及热能损失，具有很好的节能效果并取得了一定得经济效益。
关键词：回收原理设计方案投运方式1引言节约能源是我国经济发展的一项长期战略方针，节约能源不仅能缓解能源需求的矛盾更有利于促进国民经济健康持续发展和保护生态环境的需求。
电力生产中存在大量的乏汽，而有些乏汽在设计初期未考虑回收。
如定排扩容器在运行中产生大量的闪蒸汽（乏汽）直接向空排放，从而造成能源的损失及浪费。
实施乏汽回收后既利用了热能又节约了水资源从而降低生产运行成本，为企业带来明显的经济效益。
此外乏汽回收还可以消除环境热污染并改善企业的生产环境更为企业的节能减排提供了有力保障。
我厂运行机组为2x150MW超高压机组，疏水排放量较大，三抽抽汽量最大约为30T/h，疏水主要有连排、吹灰疏水、暖风器疏水、暖气疏水、生水加热器疏水等各路疏水。
定排排空乏汽由锅炉定期排污水闪蒸产生，排污主要包含锅炉定期排污水、事故疏水、过热器疏水、冬季暖气疏水，这些疏水压力及温度等级高，水质好具有很高的回收效益及环保效益。
#1、2机组定排扩容器乏汽在机组正常运行工况下全部得到回收，暖风器疏水在水质合格的工况下经高温疏水泵打入机组凝结水系统得到回收。
整个回收系统运行稳定、安全、回收效果明显，对机组运行无影响。
2回收原理，工艺流程在#1、2 机组定排扩容器顶部排空管各加装一套水封，在靠近#1机定排扩容器 0 米位置加装一台表面式换热器及一台高温疏水箱。
表面式换热器在高温疏水箱上方顶部，在高温疏水箱下方位置设置 2 台高温疏水泵（一用一备）。
整个回收系统分两套回收管路，分别为#1、2 机组定排扩容器乏汽回收管路，#1、2 机组疏水综合回收管路。
火电厂参观心得体会
火电厂参观心得体会篇一：火电厂参观实习报告唐山陡河火力发电厂参观实习报告一．概述2021年6月17日-19日，我们自动化专业全部学生去唐山的大唐国际陡河发电厂进行了参观实习，通过这次参观实习中我收获颇丰，了解到不少课堂内接触不到的知识，拓展了知识面；对本专业相关的工厂生产有了更加深刻的理解，培养了实践意识和生产意识。
陡河发电厂隶属于大唐国际发电股份有限公司，它坐落于河北省唐山市，始建于1973年，先后经历了震后重建和扩建。
到1987年 10月，八台机组全部建成投产，总装机容量1550MW。
电厂现有发电机组8台，一期工程1、2号机组发电机和汽轮机是日本进口日立机组，每台机组的装机容量为125MW。
二期工程3、4号机组是日本原装日立机组，每台机组的装机容量为250MW。
三、四期工程于80年代投建，5～8号机组均为国产机组，每台机组装机容量为200MW。
二．行程安排三．参观前安全教育6月17号下午，老师给我们介绍了陡电的背景以及火力发电厂的生产过程，让我们从根本上了解发电厂的所有流程，包括空气流程，原煤流程，烟气流程，水及蒸汽流程，能量转化流程，主。
再热蒸汽流程，锅炉给水流程，风烟流程，轻油流程等。
下面是生产过程示意图（图）通过我查资料和当时做的笔记（图），使我了解火电企业涉及的内容包括燃料燃烧、蒸汽动力循环、发电、电力电网等。
其中火电生产流程中能量转换是关键环节。
参观了陡河火电厂，我了解到火电生产包括锅炉燃烧、蒸汽动力循环、机组发电、电力入网等环节。
通过查资料和做的笔记，对火电厂的系统构成以及各流程系统进行详细阐述。
火电厂系统：（1）汽水系统，由锅炉、汽轮机、凝汽器、水泵、加热器及其管路组成；（2）燃料、燃烧系统，包括：输煤系统、制粉系统、烟风系统和除灰除尘系统；（3）其它辅助热力系统（4）电气系统1电厂汽水系统电厂基本汽水系统流程（朗肯循环）：给水→锅炉→过热蒸汽→汽轮机→凝汽器→给水泵→给水送入锅炉。
连续排污膨胀器(连排扩容器)作用及原理、设计计算与运行操作方法
连续排污膨胀器（连排扩容器）作用及原理、设计计算与运行操作方法一）、连排扩容器简介：连续排污扩容器也称连续排污膨胀器，它与锅炉汽包的连续排污口相连接,是用来将锅炉的连续排污饱和热水减压扩容的——锅炉排污水连续均匀地连入排污扩容器，在外壳中部的圆筒隔板中作切向运动，并在膨胀器内经扩容、降压、热量交换、绝热膨胀后分离为二次蒸汽和废热水。
二次蒸汽经过上部百页窗式的汽水分离器进行汽水分离后，再经连排顶部的出口由专门的汽平衡管道引出至除氧器，而留下的排污水则通过浮球液位阀自动排至定排扩容器。
如此可回收部分锅炉连续排污损失的热量，提高锅炉效率，实现热能得到回收再利用。
连续排污量随锅炉给水负荷的变化自动调节，保持相对稳定的排污率。
我公司的连排扩容器分一期和二期两套，分别回收1#、2#、3#炉和4#炉的连续排污水的部分热量。
具体见下图：工艺图中序号表示：1、4#炉连排扩容器放水一次阀；2、4#炉连排扩容器放水浮球阀；3、4#炉连排扩容器放水二次阀；4、4#炉连排扩容器事故放水阀；5、4#炉连排扩容器手动隔离阀；6、4#炉连排扩容器汽水平衡阀：1）、一期连排扩容器放水浮球阀；2）、一期连排扩容器出水阀；3）、一期连排扩容器出水旁路阀3；4）、一期连排扩容器出水旁路阀2；5）一期连排扩容器出水旁路阀1；6）、一期连排扩容器底部出水阀；7）、1#，2#，3#炉至连排扩容器进口二次阀；8）、1#，2#，3#炉至连排扩容器进口一次阀；9）、一期连排扩容器汽平衡阀。
二）、事情经过：炉水含硅量无强制标准，但为保证蒸汽品质中压锅炉一般均控制在2000ug/L以下。
但在XX月XX日—XX日的时间段内各炉炉水硅大幅上升达3000——5000ug/L，尽管加强排污，效果却不明显。
具体见下表：在此时间段内未见除盐水、疏水水质异常，却发现1#除氧器水样含硅量超标（150ug/L）并出现少量磷酸根(1—2mg/L)。
磷酸根只会出现在炉水中，也就是说一定有炉水进入到了除氧器。
除氧器连排扩容器安全门定砣试验三项措施
除氧器、连排扩容器安全门定砣试验一、组织措施：1.生产部：董刚刘克明2.发电部：彭延虎3.检修部：王强王东刘全忠二、具备条件：1.除氧器及连排扩容器承压部件没有检修工作，无工作票。
2.各阀门开关灵活，关闭严密，标志清楚，开关方向明确。
3.与除氧器及连排扩容器的各系统处于运行状态。
4.热工各仪表经校验合格，装配齐全。
5.校验安全门所需的脚手架搭设牢固。
6.检修人员准备好安全门的操作工具。
7.配装对讲机一付，以便就地及远方联系。
8.联系热工投入除氧器连排扩容器的所有表计。
三、技术措施：1、运行人员根据运行操作安全措施（附后）对系统进行检查。
2、除氧器上除盐水至1.8-2.0m之间。
3、按操作阀门卡对除氧器加热系统进行检查。
4、除氧器水加热至50－100℃时，联系检修，进行安全门定砣。
5、运行人员保持厂用蒸汽联箱压力＝0.9Mpa，并派专人监护。
6、在安全门校验前联系热工证实压力表合格、准确、灵敏。
7、上、下对照压力表的准确性，并投入除氧器压力表记录表。
8、安全门定砣时由生产部派一人专门负责指挥协调；发电部派一人负责操9、作阀门，一人监视压力；检修部负责调校。
10、除氧器升压力，升压速度保持在0.049Mpa/分，接近安全动作值时，绝对缓慢，防止超压。
11、除氧器安全门校验由高往低值进行校验，依次为除氧头、除氧水箱、连排扩容器。
12、安全门校验时做好记录，校完一个要将止回扣螺丝及顶帽拧紧。
13、安全门回座压力一般应为起座压力的96%-93%，最大不超过10%。
14、当各安全门压力值超过10%而安全门拒动时，检修人员手动旋开安全门，并对其进一步检查。
15、校验工作毕后，由校验负责人通知值长及汽机主值工作完毕，各部门负责人签字以备后查。
16、安全门定砣数据如下：四、安全措施1.除氧器上水至1.8-2.0m。
2.安全门定砣时由生产部专门负责指挥协调，发电部负责操作监视压力，检修部负责调校。
3.除氧器升压速度保持在0.049Mp/分，接近安全动作值时要绝对缓慢，防止超压。
锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化
锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化?10?热机技术第3期2006年8月锅炉排污扩容器设计计算及排污系统优化江苏省电力设计院李威[内容提要]本文针对锅炉排污系统经常出现定期排污扩容器超压及排汽带水现象,通过采用两种不同的设计标准结合实例进行扩容器设计计算,并根据对电厂调研情况的分析,找出问题根本所在,最后对排污系统设计提出优化建议,希望能为今后锅炉排污系统设计和运行提供借鉴.[关键词]锅炉排污系统扩容器1锅炉排污系统简述从锅炉蒸发段排出含盐分及杂质较多的炉水,经扩容器和热交换器(或只经过扩容器)回收部分工质和热量,最后排人下水道或其它出处的管道系统称为锅炉排污系统.排污可分为连续排污和定期排污两种.主要用于自然循环和辅助循环的锅筒锅炉上.在蒸发段出口设分离器的早期直流锅炉上也曾进行排污,从分离器下部引出排污水.随着给水品质提高,现代直流锅炉在正常运行时已不再进行排污.去图1锅筒锅炉排污系统图2排污系统存在的主要问题设置排污系统的主要目的是满足锅炉排污的需要,确保汽水品质,但排污就意味着工质和热量的损失,因此尽可能的回收工质和热量也是排污系统主要的任务.为了降低排污水压力以便更好的回收工质和热量,除在系统管路中设置截流孔板和减压阀以外还需在排污系统中设置排污扩容器.因此作为排污系统中的一个重要组成部分一排污扩容器,其选择设计就尤为重要.曾有设计院对国内几家有代表性的300MW和600MW机组燃煤电厂的锅炉排污系统进行过调研,发现存在与定期排污扩容器连接的管道法兰垫片经常"吹开",引起泄漏,定期排污扩容器排汽带水等现象.由于排汽携带大量的湿蒸汽和汽雾状的水滴被锅炉的一次风机和送风机吸风口吸人,对锅炉制粉系统的设备和管路等造成不良影响.有的电厂采用在排汽管上加装汽水分离器的措施来解决,结果使得排汽不畅,定排超压,严重时造成了汽水分离器"爆炸".造成以上问题的发生,除了有一定的电厂实际运行过程中不恰当操作的原因(如经常开启水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门来保证锅炉炉水品质,造成大量汽水进人定期排污扩容器)以外,究其根本还是定期排污扩容器容量及尺寸选择不当造成的.第3期2006年8月热机技术3排污扩容器容量计算对于国产引进型锅炉,由于采用引进技术制造,排污系统设计均采用同一规范(美国依巴斯公司标准MNE--83,MNE--85),即连续排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量(BMCR)的2,内部断面蒸汽流速按不大于1.22m/s设计;定期排污扩容器容量按锅炉最大连续蒸发量()的3,内部断面蒸汽流速按不大于2.44m/s设计.但实际按此标准计算选择的定期排污扩容器却普遍存在超压或排汽带水现象,这是为什么呢? 我们不妨以我院设计的扬州电厂四期工程(2×300MW机组)为例,按此标准对锅炉定期排污扩容器进行选择计算.3.1典型的通到定期排污扩容器的疏水有以下几种:a.在投入商业性运行以前的煮炉和烘炉过程中,从锅炉放水联箱来的周期性放水.b.正常运行时,从连续排污扩容器来的排污水.c从连续排污扩容器的旁路管道来的临时排污.d.汽包锅炉的汽包紧急放水管道.e.其它设备的疏放水,视系统的设计而定.注:在正常运行时,不应开启锅炉放水联箱的放水门,因为这样可能会影响炉水的循环,并伴随着损坏炉管的危险.由于在定期排污扩容器中的扩容蒸汽是通往大气的,所以只能允许释放到周围环境中去的流体才可以引入扩容器.3.2一般设计导则a.定期排污扩容器中释放的扩容蒸汽量释放的扩容蒸汽量可按下式求得:mf=m而hL--hf式中Inf——排往大气的扩容蒸汽,t/h;mIJ——从热水源来的排污水量,t/h;h——对应于水源压力饱和水的焓值,/kg; ht——在定期排污扩容器中对应于在扩容蒸汽压力下的饱和水的焓值,KJ/kg;Hf——对应于扩容蒸汽压力下饱和蒸汽的焓值,KJ/kg;b.扩容蒸汽的上升速度V在定期排污扩容器中,扩容蒸汽离开容器中分离面(即容器中的汽水接触面)的最大允许上升速度为8英尺/秒(2.44m/s).巳分离表面在定期连续排污扩容器中,分离表面的最小面积可按下式确定:A一其中A——最小分离面积,m2;m2——排往大气的扩容蒸汽,t/h;扩容蒸汽的比容,m3/kg;V——扩容蒸汽的最大容许上升速度,取2.44m/s;d.扩容器的结构参数定排扩容器水平布置时,分离面积为:A—D×L式中A——扩容器分离面的面积,m2;一扩容器的直径,m;I一扩容器长度,m;定排扩容器立式布置时,扩容器的内径按下式计算:D一√其中一扩容器的内径,m;A——扩容器的分离面积,m2;e.扩容器的工作压力应等于大气压力,排出管道中的流体静压头,排汽管道中的阻力损失与出口动压头损失之和. 排汽管道的尺寸选则应使压力损失尽可能地小.在设计工况下,通过排汽管道的总压力损失按接1.5磅/英寸(O.O11MPa)考虑是适当的.f.扩容器的工作温度取锅炉汽包压力下的饱和温度.?12?热机技术第3期2006年8月3.3扬州电厂四期工程扩容器设计原始数据该工程配备东方锅炉厂生产的1036t/h亚临界参数自然循环汽包炉过热器出口蒸汽流量:Q1—1036t/h汽包运行压力:Pa一18.7Mpa.a汽包运行压力下饱平时始:h=1764.789/kg定排运行压力:P3一O.11Mpa.a运行压力下饱和水焓:h3=428.84K]/kg定排运行压力下饱和汽焓:5"3=2679.61KJ/kg 定排扩容蒸汽比容:Vd一1.549244522m3/kg 定排蒸汽蒸发速度Vd:按依巴斯标准取为8 英尺/秒,即2.44m/s排污量Q5:考虑连排旁路进定排,连续排污2加定期排污3,定排接收的锅炉最大排污量为5,Q5—51.8t/h3.4定排扩容器最小分离面积定排排污扩容器放出的扩容蒸汽量Q6Q6一Q5一51.8×(1764.789—428.84)/(2679.61--428.84)一30.75t/h分离面积:一一(30.75×1.549244522)/(3.6×2.44)一5.42mz3.5扬州电厂四期工程定排实际选用尺寸扬州定排扩容器水平布置,简体内壁直径2m,直段长度4.084m,总长5.235m,工作容积12m3,全容积15ms,分离面积为:A—DXL一2×4—8mz(按直段长度较保守计算)式中A——扩容器分离面的面积,m2;扩容器的直径,m;L——扩容器长度,m;可见扬州工程实际选用定排扩容器分离面积A已明显大于计算最小分离面积,满足依巴斯公司标准关于扩容蒸汽离开容器中分离面的最大允许上升速度2.44m/s的要求.但实际扬州工程在工程调试和启动过程中,同样出现一定程度的定排排汽带水现象,定排排汽区域如降小雨,所幸投运期不是在冬季,否则还将引起地面较大范围结冰,影响运行维护安全.由此看来按依巴斯公司标准选择的定排扩容器偏小了一点.在此我们不妨换种计算标准来验算一下按依巴斯公司标准选定的扩容器是否偏小,我们按照原苏联推荐的按扩容器容积蒸发强度要求(即单位汽室体积允许发生的蒸汽量为:定排2000~ 3000m3/(h?m3);连排800~1000m3/(h?m3))计算所需定排容积,计算容积为(考虑3O水容积):Vd一(1+o.3)一[-(3O.75X1.549244522)/2]×1.3:=31m3可见扬州工程选用的实际定排全容积15m3明显小于计算容积Va,并不能满足原苏联推荐的定排扩容器容积蒸发强度的要求.根据国内某设计院对东北地区几家电厂调研的情况看,同样是300MW机组的双辽发电厂,铁岭发电厂共八台锅炉均配置15m3的卧式园筒型定期排污扩容器,同样发生较严重的定排排汽带水现象.而哈尔滨第三发电厂3,4号机组及元宝山发电厂三期的锅炉,按依巴斯公司标准所推荐的蒸汽离开液面速度2.44m/s选用DP一11.3型定排扩容器(容积为11.3m3)即可满足要求,但实际也发生定排超压及排汽带水,后通过把定排扩容器容积扩大到19.54m3或再增加一台DP一11.3型定排扩容器的方法才得到改善.第3期2006年8月热机技术?13?表1各电厂定期排污扩容器规范机组容量每台机内径直段长度容积电厂名称机组台数定排型式MW定排数量mmmmm3扬州发电厂四期30021卧式园筒2000400015双辽发电厂30041卧式园筒1800550015铁岭发电厂30041卧式园筒1800550015哈尔滨第三发电厂#3机组60011卧式园筒150058501l-3哈尔滨第三发电厂#4机组6001●1卧式园筒1800800019.54 元宝山发电厂三期60022卧式园筒}}1l-34结论我们至此可以推断,产生定期排污扩容器超压及排汽带水现象的主要原因是定排容积选择偏小.美国依巴斯公司标准考虑扩容器设计的关健参数是扩容蒸汽离开分离面的最大允许速度,该速度能保持或低于1.22m/s,则蒸汽中携带的水滴杂质等是最小的,对连排设计就选用了该推荐值,但对定排设计考虑这种场合下蒸汽污染不是关键,所以取用了该推荐值的两倍2.442m/s,可见推荐的定排内部断面蒸汽流速应该是上限.而按原苏联标准推荐扩容器容积蒸发强度2000m3/ (h?m3)选择定排容积,一般不会造成超压和排汽带水,但原苏联标准偏于保守,选择的扩容器容积偏大,不经济.通过以上两种计算方法的对比和对几家电厂的实际选用定排容量及运行情况的分析,建议在进行定排选择设计时,可先按依巴斯公司标准MNE一83确定扩容器尺寸,再按原苏联标准(容积蒸发强度可取3000m3/(h?m3)校核扩容器有效汽容积,最终确定扩容器容积.5排污系统设计及运行的优化建议按照美国CE公司的经验及当时自动化的水平,原引进技术中并没有锅炉汽包紧急放水管道.但锅炉制造厂在国产化的系统图中,按照以往的习惯和《蒸汽锅炉安全技术监察规程》规定增加了紧急放水,而紧急放水的量是多少又提不出具体数据,但其管道公称直径却定为DN100.按此DN100的通流面积计算,在临界流动下的放水量是相当大的,如果以此计算定期排污扩容器的容积也是相当大的,是不经济的.设计时,只能在定期排污扩容器人口处装设节流孔板限制流量,以正常运行工况扩容器接受的排水量先选定的定期排污扩容的容积,反算节流孔板的通径,以免排水量过大,危机定期排污扩容器的安全,并且计算后的限制流量应得道锅炉厂的认可.再考虑锅炉紧急放水的限流措施,并按以上推荐的方法计算选型并适当放大留有一定余量的情况下,还可以在系统设计时采取以下优化措施:提高定排进水口接口处法兰的压力等级,按《火力发电厂汽水管道设计技术规定》(DL/T5054—1996)中规定"锅炉排污管道排污阀门后管道设计压力,在锅炉压力大于10.301MPa时取6.2MPa";为便于监视定排内部压力,设计时可加装就地压力表;加大排汽管道管径,在考虑加大定排容量的同时可将原DN500排汽管道改为DN600,以防止定排超压;排污扩容器尽量布置在两炉外侧靠炉后,同时排汽管尽量引向高处并指向空旷处,减少排汽对周围建筑物和设备的影响;为近一步减少排汽带水及排汽噪音对周围的影响,还可考虑在排汽管上加装汽水分离器及消声装置.?14?热机技术第3期2006年8月当然在正确选择设计锅炉排污系统的同时,电厂后期实际运行操作也还有许多需注意的地方.如锅炉水冷壁下联箱或下降管上的锅炉放水门仅为锅炉停炉放水用,在锅炉正常运行时不应开启,否则排水量相当大,势必造成大量汽水进入定排引起超压和排汽带水.另外应规定不能在锅炉满负荷和最大压力下进行定期排污,以保证锅炉水循环安全.因为此时进行排污,排污量极大,并且有很高的势能极有可能引起锅炉运行异常及定排超压和排汽带水.上班族应该多做的六个动作亚博经济2OO6—7—12现代化的办公室中,我们需要进行体力锻炼的机会越来越少,下班后也没有太多时间去参加各种各样的健身班.据《洛杉矶时报》报道,来自美国的健康专家给你提供在办公室工作时可以抓住的6种锻炼机会.伏案工作时我们多数时间是坐在椅子上工作,因此让自己保持一个正确的坐姿是非常重要的.选择一把有靠背和扶手的椅子,工作的时候,一定要让自己的两前臂保持平行,膝盖与脚成9O度.另外,你可以给背的下部垫上一个柔软的靠垫.复印文件时复印文件的时候,你可在等候的过程中放松自己的脖子和肩膀肌肉,有节奏地转动自己的头部等,伸展自己的四肢.这些运动都可以帮助你缓解伏案工作时给身体带来的压迫.尽量少乘电梯中强度的身体锻炼可以帮助人加强心脏功能.因此要尽量少搭乘电梯,改为走楼梯.如果你的办公室在第5层,那么每天上下班步行上楼是最好不过的锻炼方式.午餐休息时间吃完午餐不要急于马上回到办公室工作.饭后一段短距离的散步不仅助消化,而且可以帮助自己放松身体各个部位以及心情.做下蹲运动双脚分离,距离为与两肩宽度相等,然后双手扶着椅子慢慢下蹲,起身站立.如此反复做1O次,休息片刻后继续做1O次.该运动可以帮助你增强大腿和背部肌肉强度.喝茶或咖啡时工作一段时间后就起身去给自己冲杯茶或者咖啡.冲茶或者冲咖啡的时候你可以单腿轮流站立,最大限度抬高一腿;或者双腿并拢站立,弯腰,让自己的双手掌触摸地面.。
连续排污扩容器与定期排污扩容器
连续排污扩容器一、连续排污扩容器概述连续排污扩容器也称为连续排污膨胀器，是与锅炉的连续排污口连接的，是用来将锅炉的连续排污减压扩容，排污水在连续排污膨胀器内绝热膨胀分离为二次蒸汽和废热水，并在膨胀器内经扩容、降压、热量交换，然后排放，二次蒸汽由专门的管道引出，废热水通过浮球液位阀或溢流调节阀自动排走，热能可以得到回收再利用。
连续排污量随锅炉给水负荷变化自动调节，保持相对稳定的排污率。
所以对二次蒸汽和废热水作为热源加以利用，可以回收部分锅炉连续排污损失的热量，提高锅炉效率。
二、连续排污扩容器工作过程锅炉排污水连续均匀地连入排污扩容器，排污水在外壳中部的圆筒隔板中作切向运动，并且立即汽化成二次蒸汽，它经过上部百叶窗式的汽水分离器进行汽水分离后，再经连排顶部的出口引进除氧器，而留下的排污水则通过水位调节阀排放。
三、运行注意事项1、当锅炉需要大量排污时，或液位调节阀故障时，应开通旁路阀加大排污。
2、顶部排汽阀的开度应调控，以保持连排内的工作压力。
3、调整液位调节阀的开度，使连排的水位在水位计的中间位置。
4、安全阀的工作压力须按规定整定。
5、本设备可同时供两台锅炉排污，若只供一台，另一台进水法兰应加闷头闷住。
四、连续排污扩容器订货须知Order Notice1、订货请说明所订设备的工作压力，工作温度。
2、用户若无其它要求，可按图供货。
定期排污扩容器定期膨胀器也称定期扩容器。
定期膨胀器是与锅炉的定期口连接的，是用来将锅炉的定期减压扩容，排污水在定期膨胀器内绝热膨胀分离为二次蒸汽和废热水，并在膨胀器内经扩容、降压、热量交换，然后排放，二次蒸汽由专门的管道引出，废热水通过浮球液位阀或溢流调节阀自动排走，热能可以得到回收再利用。
定期量随锅炉给水负荷变化自动调节，保持相对稳定的排污率。
简介定期排污扩容器是将炉水从锅炉最底部为易积存水渣放出，以排放炉内水渣。
排污水在扩容器内扩容，降温降压，产生二次蒸汽，热量得以回收利用。
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1800
DP-2000-12 φ2000X5020
0.2
133
≤0.15
2515
注：备注栏中打有“☆”记号的符合本次产品要求。
五、外形尺寸
规 格 L1 L2 L3 L4 L5 L6 L7 φ1 n m 6-φ 备注 DP-900-0.8 150 905 510 300 267 155 100 600 200 200 6-φ18 DP-1200-2.2 150 1215 700 480 527 200 150 900 220 225 6-φ23 DP-1500-3.5 287 1215 800 600 527 200 150 1000 220 225 6-φ23 DP-2000-7.5 283 1351 1000 800 353 140 130 1000 270 300 6-φ30 DP-2000-12 283 1351 1000 800 353 140 130 1000 270 300 6-φ30
设备净重 （Kg）
备注
DP-900-0.8 φ900X2200
0.2
133
≤0.15
500
DP-1200-2.2 φ1200X2951
0.2
133
≤0.15
919
DP-1500-3.5 φ1500X2951
0.2
133
≤0.15
1350
DP-2000-7.5 φ2000X3508
0.2
133
≤0.15
定期排污扩容器
产 品 说 明 书
Jinma boiler equipment Co., limited
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定期排污扩容器 产品合格证明书
产品编号： 本设备按 JB2932-81《水处理设备制造技术条件》进行制造， 经验收合格，准予出厂。
质检科长（签章）： 主管厂长（签章）：
注：备注栏中打有“☆”记号的符合本次产品要求。
六、管口公称直径（DN：）
型 号 DP-0.8 DP-2.2
DP-3.5
DP-7.5
DP-12
a
200
200
200
300
400
b
80
100
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ100
150
200
c
80
100
100
150
200
备注
用途 蒸汽出口 排污水出口 排污水出口
注：备注栏中打有“☆”记号的符合本次产品要求。
一、简 介 锅炉定期排污是将炉水从锅炉最低部位易积存水渣处放出，以排放炉内水渣。
排污水在扩容器内扩容、降温降压、产生二次蒸汽，热量得以回收利用。
二、规格型号示例 DP 900 0.8
全容积（M3） 设备直径（mm）
定期排污扩容器
三、设备规范
型号
外形尺寸（mm）
设计压力 Mpa
设计温度 （℃）
最高工作压 力（Mpa）