pkpm2010地震波数据
PKPM2010年v3.1版介绍(一)
Tg
地震动参数区划图查阅方法
4）根据 TgII 和场地类别，查表1，得到基本地震动在相应场 地类别下的特征周期Tg ，然后根据地面运动水准进行调整：
Tg
Tg
Tg
0.05
多遇或基本地震 罕遇地震
5）至此得到了max ,Tg ，设计谱
即可按抗规确定。
1、按地震动参数区划图修改软件增加相应功能
1、按地震动参数区划图修改软件增加相应功能
件出图，网架结构使用STWJ软件出施工图
1、结构建模
全新的平面+空间层混搭建模技术
建模演示
1、结构建模
②集成DWG转模型功能
➢ 将原先DWG转建筑模型功能集成到建模程 序中，可直接将DWG转为当前标准层的一 部分或直接生成整个标准层
1、结构建模
③空间方式快速输入层间梁
➢自动增加三维网格线，并提供了对这些网 格线的捕捉功能
抗规局部修订（征求意见稿）
• 11、明确隔震支座压应力验算取竖向压应 力的设计值
抗规局部修订（征求意见稿）
• 12、地下建筑的抗震构造要求，对于中柱 的最小配筋率进一步明确
抗规局部修订（征求意见稿）
• 13、地下建筑中，明确暗梁设置的范围
2、结构分析与设计
新《高钢规》
1.修改、补充了选材要求、高性能钢材GJ钢、低合 金高强度结构钢和高强度螺栓的材料设计指标。
➢与平面层一样，空间标准层可以重复组装 使用
1、结构建模
①全新的平面+空间层混搭建模技术
➢步骤4:定义空间层的连接关系及施工次序
支座厂商提供参数 水平等效刚度(kN/m) 竖向刚度(kN/m) 等效阻尼比(%)
定义橡胶支座示意图
1、结构建模
PKPM丨Satwe参数详解：地震信息
PKPM丨Satwe参数详解：地震信息、结构规则性信息[规则]或者[不规则] 详见《抗规》3.4.3条。
《抗规》（GB50011-2010）3.4.33.4.3 建筑形体及其构件布置的平面、竖向不规则性，应按下列要求划分：1 混凝土房屋、钢结构房屋和钢-混凝土混合结构房屋存在表3.4.3-1所列举的某项平面不规则类型或表3.4.3-2所列举的某项竖向不规则以及类似的不规则类型，应属于不规则的建筑。
2 砌体房屋、单层工业厂房、单层空旷房屋、大跨屋盖建筑和地下建筑的平面和竖向不规则性的划分，应符合本规范有关章节的规定。
3 当存在多项不规则或某项不规则超过规定的参考指标较多时，应属于特别不规则的建筑。
2、设防地震分组详见《抗规》3.2.4条，附录A。
《抗规》（GB50011-2010）3.2.43.2.4 我国主要城镇(县级及县级以上城镇)中心地区的抗震设防烈度、设计基本地震加速度值和所属的设计地震分组，可按本规范附录A采用。
3、设防烈度详见《抗规》3.2.4条，附录A。
[6（0.05g）、7 （0.1g）、7 （0.15g）、8 （0.2g）、8 （0.3g）、9 （0.4g）]《抗规》（GB50011-2010）3.2.4见上部4、场地类别[一类]or[二类] or [三类]or[四类] 详见《抗规》4.1.6条。
《抗规》（GB50011-2010）4.1.65、框架抗震等级[一级]or[二级]or[三级]or[四级]or[不考虑] 详见《抗规》4.1.2、3条。
《抗规》（GB50011-2010）4.1.2 建筑场地的类别划分，应以土层等效剪切波速和场地覆盖层厚度为准。
4.1.3 土层剪切波速的测量，应符合下列要求：1 在场地初步勘察阶段，对大面积的同一地质单元，测试土层剪切波速的钻孔数量不宜少于3个。
2 在场地详细勘察阶段，对单幢建筑，测试土层剪切波速的钻孔数量不宜少于2个，测试数据变化较大时，可适量增加；对小区中处于同一地质单元内的密集建筑群，测试土层剪切波速的钻孔数量可适量减少，但每幢高层建筑和大跨空间结构的钻孔数量均不得少于1个。
2010 PKPM参数(超详细)解析
一、总信息1、水平力与整体坐标夹角：该参数为地震力、风荷载作用方向与结构整体坐标的夹角。
抗规》5.1.1 条和《高规》4.3.2 条规定，“一般情况下，应允许在建筑结构的两个主轴方向分别计算水平地震作用并进行抗震验算”。
如果地震沿着不同方向作用，结构地震反应的大小一般也不相同，那么必然存在某个角度使得结构地震反应最为剧烈，这个方向就称为“最不利地震作用方向”。
这个角度与结构的刚度与质量及其位置有关，对结构可能会造成最不利的影响，在这个方向地震作用下，结构的变形及部分结构构件内力可能会达到最大。
SATWE 可以自动计算出这个最不利方向角，并在WZQ.OUT 文件中输出。
如果该角度绝对值大于15 度，建议用户按此方向角重新计算地震力，以体现最不利地震作用方向的影响。
一般并不建议用户修改该参数，原因有三：①考虑该角度后，输出结果的整个图形会旋转一个角度，会给识图带来不便；②构件的配筋应按“考虑该角度”和“不考虑该角度”两次的计算结果做包络设计；③旋转后的方向并不一定是用户所希望的风荷载作用方向。
综上所述，建议用户将“最不利地震作用方向角”填到“斜交抗侧力构件夹角”栏，这样程序可以自动按最不利工况进行包络设计。
水平力与整体坐标夹角与地震信息栏中斜交抗侧力构件附加地震角度的区别是：水平力不仅改变地震力而且同时改变风荷载的作用方向；而斜交抗侧力仅改变地震力方向（增加一组或多组地震组合），是按《抗规》5.1.1 条 2 款执行的。
对于计算结果，水平力需用户根据输入的角度不同分两个计算工程目录，人为比较两次计算结果，取不利情况进行配筋包络设计等；而｛斜交抗侧力｝程序可自动考虑每一方向地震作用下构件内力的组合，可直接用于配筋设计，不需要人为判断。
只有在风荷载起控制作用时，现有的坐标下风荷载不能起到控制结构的最大受力状态，此时填写一个角度（逆时针为正，顺时针为负），让坐标系发生变化，使风荷载在新的坐标系下（如何计算出风荷载产生的内力最大值的角度值？），能起控制作用（控制结构的最大受力状态），改变参数后，地震作用和风荷载的方向（说明两者方向是一致）将同时改变，但地震作用方向已经不是最不利的方向了，故需要在附加地震作用方向上输入一个相反的角度，使地震作用方向应按原坐标系计算，使地震力最大；如不需要改变风荷载的方向，只需考虑其它角度的地震作用时，则无需改变“水平力与整体坐标的夹角”，只增加附加地震作用方向即可。
PKPM2010年问题解答汇总
PKPM2010年问题解答汇总2011年1月第一周结构技术问题汇总1、SATWE生成数据提示WINSAT-P错误。
答：模型中存在弧梁，且弧网格与直网格共用两端节点。
此时需要在弧梁上加节点，否则弧梁围成的房间荷载会丢失，导致错误。
2、PMCAD楼梯各杆件都用斜杆建模，是否可以，计算后对楼梯周边杆件内力及配筋与按梁建有何区别？答：可以按照斜杆来输入梯板，梯梁等各部分。
由于其刚度与梁一致，所以对内力无影响。
但配筋时斜杆考虑拉弯和压弯，梁的配筋初始只给出拉弯。
这里主要考虑楼梯对结构整体的影响，楼梯自身的配筋可不参考整体计算结果，而另外单独计算。
3、SATWE结果文件WZQ.OUT中给出的各层剪力Static Fx是底部剪力法计算的吗？答：不是底部剪力法。
可不参考。
4、砌体结构，建模后无法生成楼板。
答：因为房间由圈梁围成，砌体中圈梁围成的房间不能生成楼板。
需要由砌体墙或洞口或混凝土梁围成的房间可以生成楼板。
5、基础CAD桩承台有否考虑冲切验算，计算书中哪里查看？答：通过“自动生成”或“承台布置”的桩承台基础有考虑桩对承台的冲切及剪切计算，如不满足要求，程序自动加厚承台。
具体在点击“单个验算”弹出的计算书中查看。
6、对悬臂独立柱，程序如何取柱子的计算长度系数？答：对独立柱，按一层组装建模，程序按照计算长度系数为1.0处理；按多个标准层层分段来组装建模独立柱，计算长度系数等于独立柱总高除以该层层高。
可根据实际情况人工修改构件计算长度系数。
7、.转换层刚度不满足规范要求,用加斜撑的方法可行吗？答：可以。
8、在PMCAD中层间编辑，插入标准层后，经过SATWE进行结构内力与配筋计算时出错？答：只提取建模数据文件“工程名.JWS”文件，放入新建文件夹中，重新定义SATWE参数计算即可。
9、JCCAD里的墙下条形基础，C15毛石混凝土基础是不是选择毛石、片石基础？答：是。
10、在PMCAD输入的吊车荷载，为什么在“平面荷载显示校核”里无法显示呢？答：吊车荷载是移动荷载，通过轨道和吊车梁传递给结构的最不利作用力，这些作用力加载到支撑吊车梁的柱上，在平面荷载校核里不会给出每个柱子的荷载显示。
PKPM2010SATWE计算结果分析解析
须在刚性楼板假设下获得），故可先采用刚性楼板算出位移，而后采用弹性楼
板进行构件分析。 5．因为高层建筑在水平力作用下,几乎都会产生扭转,故楼层最大位移一般都发生
在结构单元的边角部位。
a L, z 2.8 gI10 wR H B S FLC sm L1 ( z ) m 4( 1 a1 )
风振舒适度验算-SATWE
风振舒适度验算-PMSAP
电算结果的判别与调整要点
1．若位移比（层间位移比）超过1.2，则需要在总信息参数设置中考虑双向地震 作用； 2．验算位移比需要考虑偶然偏心作用，验算层间位移角则不需要考虑偶然偏心； 3．验算位移比应选择强制刚性楼板假定，但当凸凹不规则或楼板局部不连续时， 应采用符合楼板平面内实际刚度变化的计算模型，当平面不对称时尚应计及扭 转影响 。 4．最大层间位移、位移比是在刚性楼板假设下的控制参数。构件设计与位移信息 不是在同一条件下的结果（即构件设计可以采用弹性楼板计算，而位移计算必
02规范计算位移比vs10版采用规定水平力计算位移比的结果
高规3.7.3条规定，高度不大于150m的高层建筑，其 楼层层间最大位移与层间之比（即最大层间位移角） Δu/h应满足以下要求： 结构体系 框架 框架-剪力墙，框架-核心筒，板柱-剪力墙 筒中筒，剪力墙 除框架结构外的转换层 Δu/h限值 1/550 1/800 1/1000 1/1000
• 对于非框架结构的薄弱判断
薄弱层判断规则的修改
2011年版本，软件两本规范同时执行，并从严控制；
2012年版本，由用户选择判断标准
SATWE
PMSAP
选择“按抗规和高规从严判断”时
选择“仅按高规判断”时
控制目的
刚度比指结构竖向不同楼层的侧向刚度的比值（也 称层刚度比），该值主要为了控制高层结构的竖向 规则性，以免竖向刚度突变，形成薄弱层。
PKPM计算软件2010规范版本介绍之一
结构体系—带转换层结构
➢ 通过“转换层所在层号”区分是否为带转换层结 构
➢ 通过“结构体系”区分“部分框支剪力墙结构” 与其他结构类型
➢ 通过特殊构件属性区分是否为转换构件
结构体系—带转换层结构
带转换层结构
其他带转换 层结构
部分框支剪 力墙结构
• 判断底部加强区高度 (10.2.2)
• 输出转换层上下刚度比 (10.2.3)
➢ 转换柱底端组合弯矩放大
抗规6.2.10-3：一、二级框支柱的顶层柱上端和底层 柱下端，其组合的弯矩设计值应分别乘以增大系数1.5 和1.25（高规1.3）
嵌固端所在层号
• 相关的调整
➢ 剪力墙底部加强区起始位置（嵌固端所在层号 -1）
抗规6.1.10-3：当结构计算嵌固端位于地下一层的底 板或以下时，底部加强部位尚宜向下延伸到计算嵌固 端
2010新规范版多、高层设计软件 SATWE和PMSAP
中国建筑科学研究院 2011 年 9 月
目录
1. “嵌固端所在层号” 2. “墙梁跨中节点作为刚性楼板从节点” 3. “结构体系”的相关修改 4. “承载力设计时风荷载效应放大系数” 5. 抗震构造措施的独立控制 6. 抗震性能设计 7. 指定相对偶然偏心 8. “考虑结构使用年限的活荷载调整系数” 9. 梁刚度放大的相关修改 10. 连梁刚度折减 11. “加强层个数和层号”指定 12. “保护层厚度”概念的更新 13. “梁柱重叠部分简化为刚域” 14. “框架梁端配筋考虑受压钢筋” 15. “结构中框架部分轴压比限值按照纯框架结构的规定采用” 16. 钢筋类别的修改 17. 分塔指定“约束边缘构件层”、“薄弱层”、“过渡层”、“加强层”等
结构体系—短肢剪力墙
PKPM2010问题(计算)集锦
630版中增加了那些解决连梁抗剪超限的方法630版中增加了两种解决连梁抗剪超限的方法，1增加了双连梁的设计功能 2 增加了采用交叉斜筋与对角斜撑的功能630版与前一版本楼层抗剪承载力差异的主要原因型钢的楼层抗剪承载力的计算不再将型钢等效为钢筋进行计算，而是按照《型钢混凝土组合技术规程》中承载力的公式计算其极限弯矩与极限剪力进行控630版与前一版本节点核心区差异的主要原因梁端弯矩取到梁刚域处。
630版与前一版本混凝土柱配筋差异的主要原因顶层柱的判断准则改为按照柱上部是否存在竖向构件进行判断。
中震弹性和中震不屈服下剪力墙轴压比相同剪力墙轴压比是恒活荷载控制的与地震无关。
如果在中震不屈服时采用混凝土强度标准值，则其轴压比与小震相比将会降低，更不合理PMSAP与SATWE地下室土约束位置的差异SATWE中的土约束默认为作用在刚性楼板上，PMSAP作用在节点上，新版的SATWE中允许地下室顶板按弹性板计算，此时SATWE与PMSAP一致。
PMSAP与SATWE调幅的差异SATWE的支座是按照梁端是否有竖向构件进行判断，PMSAP按照恒荷载下梁端是否是负弯矩进行判断。
PMSAP与SATWE的活荷载折减差异SATWE的活荷载折减在PM中进行，即折减荷载，PMSAP中是在设计中实现的，是折减效应。
PMSAP中为什么有的剪力墙没有输出配筋？程序自动判断的转换墙会给出梁式配筋，在“剪力墙面外及转换墙配筋”菜单中查看。
PMSAP中斜墙配筋结果是什么含义？斜墙按照应力配筋，并考虑了边缘构件等构造要求。
H打头的为水平筋，V打头的为竖向筋。
PMSAP中弹性板配筋每点处均有两个值，是什么含义？板边处分别为平行于板边和垂直于板边的配筋，形心处为主弯矩方向的配筋，目前没有输出角度，可在文本文件中查看。
下一版会增加形心处配筋角度的输出。
边缘构件的配筋特别大是什么原因？一般是由于短肢剪力墙考虑全截面配筋率造成的。
抗震等级为4级时为什么会出现约束边缘构件？应在参数中勾选“当边缘构件轴压比小于抗规6.4.5条规定的限值时一律设置构造边缘构件”连梁刚度折减系数程序中是如何考虑的？连梁有两种方式建模：一是按照框架梁建模并指定连梁属性，二是按照剪力墙开洞建模，在分析程序中会自动将洞口上方判断为连梁。
2010版pkpm中Satwe参数设置
SATWE设计参数的合理设计参数的合理选取1、抗震等级的确定：钢筋混凝土房屋应根烈度、结构类型和房屋高度的不同分别按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条确定本工程的抗震等级。
但需注意以下几点：（1）上述抗震等级是“丙”类建筑，如果是“甲”、“乙”、“丁”类建筑则需按规范要求对抗震等级进行调整。
（2）接近或等于分界高度时，应结合房屋不规则程度及场地、地基条件慎重确定抗震等级。
（3）当转换层〉=3及以上时，其框支柱、剪力墙底部加强部的抗震墙等级宜按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条查的抗震等级提高一级采用，已为特一级时可不调整。
（4）短肢剪力墙结构的抗震等级也应按〈抗规〉6.1.2条或〈高规〉4.8条查的抗震等级提高一级采用……但注意对多层短肢剪力墙结构可不提高。
（5）注意：钢结构、砌体结没有抗震等级。
计算时可选“5”，不考虑抗震构造措施。
2、振型组合数的选取：在计算地震力时，振型个数的选取应是振型参与质量要达到总质量90%以上所需要振型数。
但要注意以下几点：（1）振型个数不能超过结构固有的振型总数，因一个楼层最多只有三个有效动力自由度，所以一个楼层也就最多可选3个振型。
如果所选振型个数多于结构固有的振型总数，则会造成地震力计算异常。
（2）对于进行耦联计算的结构，所选振型数应大于9个，多塔结构应更多些，但要注意应是3的倍数。
（3）对于一个结构所选振型的多少，还必需满足有效质量系列化大于90%.在WDISP.OUT文件里查看。
3、主振型的判断；（1）对于刚度均匀的结构，在考虑扭转耦联计算时，一般来说前两个或前几个振型为其主振型。
（2）对于刚度不均匀的付杂结构，上述规律不一定存在，此时应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT.程序输出结果中，给出了输出各振型的基底剪力总值，据此信息可以判断出那个振型是X向或Y向的主振型，同时可以了解没个振型对基底剪力的贡献大小。
4、地震力、风力的作用方向：结构的参考坐标系建立以后，所求的地震力、风力总是沿着坐标系的方向作用。
PKPM2010-SATWE 参数设置
结构设计重点笔记PKPM2011操作及绘图要点本文档参考三大结构设计规范及PKPM2011版SATWE 技术说明做出整理，另含部分绘图要点独孤飞雪2011‐9‐1PKPM2010软件SATWE参数设置一、 总信息1.水平力与整体坐标夹角改变此参数后地震力和风荷载的作用方向将同时改变，建议仅需改变风荷载作用方向时才用此参数，此时宜将结构主轴方向角度作为“斜交抗侧力附加地震方向”填入，以考虑结构主轴方向的地震作用。
如不改变风荷载作用方向，只需考虑其它方向地震作用时，无需改变“水平力与整体坐标夹角”参数，只需增加附加地震作用方向即可。
2.混凝土、钢材容重混凝土一般取26KN/m³ 钢材：78KN/m³ 钢结构取84KN/m³3.裙房层数抗规6.1.10指出有裙房时，加强部位的高度可延伸至裙房上一层。
程序不能自动识别裙房层数，需人工指定，应 从结构最底层起算（含地下室层数）。
如地下3层，地上裙房4层，则填入7。
4.转换层所在层号此参数应按照PMCAD楼层组装中的自然层号填写，如地下室3层，转换层在地上2层，则填入5。
对于高位转换的判断，转换层以嵌固端起算，即以（转换层所在层号-嵌固端所在层号+1）进行判断，是否为3层或3层以上转换。
5.地下室层数 主要对风荷载起作用，程序屏蔽地下室风荷载。
6.嵌固端所在层号这里嵌固端指上部结构的计算嵌固端，当地下室顶板作为嵌固部位时，那么嵌固端所在层为地上一层，即“地下室层数+1”，若修改了地下室层数，应注意确认嵌固端所在层号是否需要相应修改。
嵌固端位置有设计人员自行判定，程序则主要实现如下功能：1）确定剪力墙底部加强部位时，将加强部位延伸到嵌固端下一层。
2）针对抗规6.1.4和高贵12.2.1规定，自动将嵌固端下一层的柱纵筋相对上一层相对应位置柱纵筋放大10%，梁端弯矩设计者放大1.3倍。
3）按高规3.5.2-2条规定当嵌固层为模型底层时，刚度比限值取1.5。
PKPM2010参数设置
二· 风荷载信息
1: “修正后基本风压”输入此参数时是否要乘以风压高度变化系数或风振系数？ 修正后基本风压是指考虑地点和环境的影响，如沿海地区和强风地带等，在规范规定 的基础上要把基本风压放大1.1或1.2倍。输入此参数时不需要乘以风压高度变化系数或 者风振系数，因为这些系数是程序自动计算的。 2：结构基本周期是什么意思？该如何填？ 结构基本周期主要是计算风荷载中风振系数用的，我们可以先按程序给定的缺省值对结 构进行计算。计算完成后再将程序输出的第一平动周期值回填即可。如果不想考虑风 振系数的影响，则可在此输入一个小于0.25的值。2010版本，也可以直接勾选是否考 虑风振影响。 3：如何填写“设缝多塔背风面体型系数”？ （1）；该参数主要应用在带变形缝的结构关于风荷载的计算中。 （2）；以前的SATWER软件，在计算带变形缝的结构时，如果设计人员将改结构以变形缝 为界，定义成多塔后，则风荷载将多计算出一个迎风面。这对由风荷载控制的结 构，则计算误差会非常大。现在的程序允许设计人员指定多塔的挡风面，软件计 算风荷载作用时会自动考虑挡风面的影响，并采用此处输入的体型系数对风荷载 进行修正。需要注意的是：如果将此参数填为0，则程序无法考虑挡风面的影响。
PKPM2010参数设置
一· 总信息
1，水平力于整体坐标夹角 该参数为地震力,风荷载作用方向与整体 坐标的夹角。当结构与整体坐标系不正 交，需按该方向重新计算地震力和风荷 载时可填入此参数，程序自动按照设计 人员输入的方向进行水平力计算。 例如某工程，其结构平面图如图1-1所 示，该工程与整体坐标夹角为135°， 则在SATWE软件中将“水平力于整体 坐标夹角”填成135°后，在SATWE软 件中的结构平面图如图1-2所示。
通过工程表4-2 很大的。
PKPM2010新规范版详细介绍
SATWE推荐使用，TAT不推荐使用。
滚轮的操作：可以缩放、平移、旋转。
Pkpm系列都可以渲染现实，比如pm和jccad当鼠标移动到构件的时候可以显示构件的各种信息。
另外，此时可以使用鼠标右键唤出窗口来修改此构件的各个参数。
新版SATWE能够计算上部刚度。
考虑上部结构刚度的基础计算更合理。
如果考虑了上部结构刚度，基础梁的弯矩会重分布。
一般选择“施工模拟1”。
但有时“施工模拟1”的结果明显不合理，这是需选“施工模拟2”，可以减少柱底的剪力和轴力分布不合理的情况。
如果是框剪结构，选“模拟施工2”。
杆件截面剪力不均匀系数在新程序中可以输入。
虽然程序提供了荷载组合系数的编辑功能，但一般不要更改。
另外，在程序中没有给出全部的荷载组合系数的编辑功能，在程序中就按照规范数值来计算。
比如恒荷为主的的荷载组合系数 1.35，标准组合的荷载组合系数1。
在SATWE底层计算结果中给出了各种荷载组合的说明，其他层的结果文件没有这些说明。
程序能计算侧向土压力对地下室墙体的作用。
底框结构必须按照砖混计算。
底部框架可以用SATWE计算，在SATWE中要选“砌体结构”选项，并选底框底层数。
计算方法要用规范算法，不要用有限元。
还要选“底框”来画图。
底框箍筋全长加密。
腰筋不能小于14，腰筋受拉锚固。
梁钢筋伸入柱中。
需要去掉构造柱，检查支座情况。
在讲座中，推荐多看文本文件信息。
有很多信息在图形结果中没有。
PM变化：l 取消检查模块l 增加了设计参数：n 需要选择结构形式：框架的底层柱根放大25％，而框架剪力墙不放大；如果选择高层则套用《高规》。
n 不同主材的选择。
n 可以填保护层厚度。
ho=h-保护层厚度－12.5mmn 可以填地下室层数，但必须是四周完全被土包围才是地下室。
地下室不考虑风荷载，地下室验算墙的抗侧压力。
n 可以填和基础相连最高层。
和基础相连的层全部按嵌固考虑。
并且这些层的荷载都传到基础程序中。
l 新规范版可以读取旧规范版本数据，但需要补充设计参数。
2010版PKPM(SATWE)参数填写最全总结
PMCAD中设计参数1、考虑结构设计使用年限的荷载调整系数，【高规5.6.1】设计使用年限为50年时取1.0，设计使用年限为100年时取1.1。
2、框架梁端负弯矩条幅系数，【高规5.2.3】在竖向荷载作用下，可考虑框架梁端塑性变形内力重分布对梁端负弯矩乘以调幅系数进行调幅，并应符合下列规定：装配整体式框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.7~0.8，现浇框架梁端负弯矩调幅系数可取为0.8~0.9（一般取为0.85），且调幅后的跨中弯矩不应小于按简支计算的跨中弯矩的1/2。
3、梁柱混凝土保护层厚度，【混规8.2.1】中有详细规定（新规范保护层厚度指以最外层钢筋的外边缘计算混凝土的保护层厚度）。
4、框架的抗震等级，【抗规6.1.2】中有详细规定（表6.1.2中确定的房屋的抗震等级为丙类建筑的抗震等级，甲乙类建筑应提高一度查表6.1.2确定其抗震等级，但抗震设防烈度为9度时，乙类建筑的抗震等级应按特一级采用，甲类建筑应采取更有效的抗震措施，丁类建筑允许降低一度采取抗震措施，但已为6度时不应再降低）5、抗震构造措施的抗震等级，【抗规3.3.2】建筑场地为1类时，对甲乙类建筑应允许仍按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施，对丙类建筑应允许按本地区抗震设防烈度降低一度的要求采取抗震构造措施，但抗震设防烈度为6度时仍应按本地区抗震设防烈度的要求采取抗震构造措施。
（1类场地时，丁类建筑抗震构造措施也可降低一度同丙类；2类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高一度采取抗震构造措施，丙类建筑按本地区抗震设防烈度采取抗震构造措施，丁类建筑可按本地区抗震设防烈度降低一度采取抗震构造措施；3、4类场地时，甲乙类建筑应按本地区抗震设防烈度提高两个等级采取抗震构造措施，丙类建筑7度半和8度半分别按8度9度采取抗震构造措施，丁类建筑7度和8度分别按6度7度采取抗震构造措施）。
6、计算振型个数，【高规5.1.13】计算振型数应使各振型参与质量之和不小于总质量的90%（振型数应为3的倍数，与结构的自由度有关，所选振型数不应大于结构的自由度，当结构按侧刚模型分析时，每层的刚性楼板有三个自由度，总自由度为3n，当按总刚模型分析时，每个节点有两个自由度，总自由度为2mn）。
PKPM2010参数详解
周期折减系数
周期折减的目的是为了充分考虑非承重填充砖墙刚 度对结构自振周期的影响。因为周期小的结构，其刚度较 大，相应吸收的地震力也较大。若不做周期折减，则结构 偏于不安全。根据《高规》4.3.17 条规定，当非承重墙体 为砌体墙时，高层建筑的自振周期折减系数（ψ T）可按下 列规定取值：框架结构0.6~0.7；框架－剪力墙结构 0.7~0.8；框架-核心筒结构可取0.8~0.9；剪力墙结构 0.8~1.0。 实际取值时可根据填充墙的数量和刚度大小来取 上限或下限。当非承重墙体为空心砖或砌块时，ψ T可按下 列规定取值：框架结构0.8~0.9；框架－剪力墙结构 0.9~1.0；剪力墙结构可取0.95。当结构的第一自振周期 T1≤Tg时，不需进行周期折减，因为此时地震影响系数由 程序自动取结构自振周期与特征周期的较大值进行计算。
环境类别
板、墙、壳
梁、柱、杆
一
二a 二b 三a 三b
15
20 25 30 40
20
25 35 40 50
注：1、砼强度等级不大于C25时，表中保护层厚度数值应 增加5mm； 2、钢筋砼基础宜设置混凝土垫层，基础中钢筋的保护层厚 度应从垫层顶面算起，且不应小于40mm。
satwe参数设置--总信息
水平力与整体坐标夹角 结构的参考坐标建立后，地震作用和风荷载总是沿着坐标轴方向 成对作用的。当用户认为在原坐标系下风荷载不能控制结构的最 大受力状态时，则可改变坐标系，使得水平力沿新的坐标系方向 作用。改变此项，实质上就是填入新的坐标系与原坐标系的夹角 Arf，逆时针方向为正，单位为度。 改变此参数时，地震作用和风荷载的方向将同时改变，建议仅需 改变风荷载作用方向时才采用该参数。此时如果结构主轴方向与 新的坐标系方向不一致，宜将结构主轴方向角度作为“斜交抗侧 力附加地震方向”填入，以考虑沿结构主轴方向的地震作用。 如不改变风荷载方向，只需考虑其他角度的地震作用时，则无需 改变此项，只增加附加地震作用方向即可。
PKPM计算软件2010规范版本介绍之二
楼层地震剪力Vy
486.54 3834.71 5181.86 6105.38 6844.68 7429.89 7899.42 8286.7 8625.43 8954.94 9307.56 9693.78 10124.78 10598.23 11110.89 11783.35 12493.15 13083.33 13619.25 14125.01 14551.17 14864.37 14942.54
• 规定水平力下的倾覆力矩百分比与老办 法相差很小
层号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 层号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 塔号 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 塔号 1 1 1 1 1 1 1 1 1 1 框架弯矩 10153.( 21.3%) 9537.( 23.1%) 8870.( 25.5%) 7981.( 28.0%) 6957.( 30.9%) 5844.( 34.4%) 4685.( 39.1%) 3518.( 46.1%) 2366.( 58.3%) 1290.( 83.8%) 框架弯矩 9915.( 21.3%) 9324.( 23.1%) 8678.( 25.5%) 7813.( 27.9%) 6812.( 30.7%) 5720.( 34.0%) 4582.( 38.5%) 3437.( 45.2%) 2309.( 57.0%) 1258.( 82.2%) 短肢墙弯矩 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%) 0.( 0.0%)
规定水平力
486.54 3348.17 1347.15 923.52 739.3 585.21 469.53 387.28 338.73 329.51 352.62 386.22 431 473.45 512.66 672.46 709.8 590.18 535.92 505.76 426.16 313.2 78.17
pkpm2010SATWE参数说明
pkpm2010SATWE参数说明关于SATWE设计参数的分析前言：近期，国家修订了一批建筑设计规范，新的规范施行后，目前结构计算的主要软件PKPM 系列也进行了升级。
我院于2011年7月对结构计算软件pkpm进行了升级，目前使用版本为pkpm2010,关于新版本中SATWE设计参数的取值，做以下分析，供大家讨论。
SATWE参数之“总信息”1、水平力与整体坐标夹角（度）：该参数为地震力、风力作用方向与结构整体坐标的夹角，逆时针方向为正。
当需要进行多方向侧力计算时，可改变此参数，程序在形成SATWE数据文件时，自动考虑此参数的影响。
程序隐含值0。
结构的参考坐标系建立以后，所求的地震力、风力总是沿着坐标系的方向作用。
但设计者注意以下情况：（1）设计应注意查看SATWE文本文件“周期、振型、地震力”WZQ.OUT。
输出结果中给出了地震作用的最大方向是否与设计假定一致，对于大于15度时，应将此方向输入重新计算。
（2）改变此参数后，地震作用和风荷载的方向将同时改变，而SATWE用户手册第六章第一节中关于振型的方向的说明中指出：对建筑结构而言，在某种意义上，两个第一侧移的方向角，就代表了水平地震作用的两个近似的最不利方向，当然这个方向也是别的水平力比如风荷载最用的近似最不利方向。
所以根据此条说明，最不利的地震力、风力作用方向与结构整体坐标的夹角是一致的。
2、混凝土容重（KN/m3）：程序隐含值25，用于梁、板、柱和墙等混凝土构件自重的计算，程序中梁板、梁柱重叠部分均未扣除；对于一般的工程，考虑到混凝土构件饰面等做法不易在荷载输入中反映，设计者可调整此值为26。
3、钢材容重（KN/m3）：一般情况下，宜取78 KN/m3。
程序隐含值78。
4、裙房层数：（1）改参数仅用作底部加强区高度的判断，规范针对裙房的其他相关规定，程序并未考虑。
（2）程序不能自动识别裙房层数，需要人工指定。
输入时，应从结构最底层起算（包括地下室），例如：地下室3层，地上裙房4层时，裙房层数应输入7.5、转换层所在层号：如果有转换层，必须在此指定其层号，以便进行正确的内力调整。
2010版PKPM参数的介绍
2010版PKPM参数的介绍2010版PKPM结构计算参数的介绍马恒蕾1.风荷载1）、承载⼒设计时风荷载效应放⼤系数：⾼规4.2.2条规定，对风荷载⽐较敏感的⾼层建筑，承载⼒设计时，应按基本风压的1.1倍采⽤。
⾼规4.2.8条规定，横风向振动作⽤明显的⾼层建筑，应考虑横风向风振的影响。
注意：当结构⾼宽⽐较⼤，结构顶点风速⼤于临界风速时，可能引起较明显的结构横风向振动，甚⾄出现横风向振动效应⼤于顺风向作⽤效应的情况。
结构横风向振动问题⽐较复杂，与结构的形状、刚度和风速都有⼀定关系；⼀般情况下，⾼度超过200m的或⾃振周期超过5s的⾼层建筑，宜通过风洞试验研究确定横风向振动的影响。
2）、舒适度：⾼规3.7.6条规定，房屋⾼度不⼩于150m的⾼层混凝⼟建筑结构应满⾜风振舒适度要求，风荷载作⽤下结构的阻尼⽐为5%；⽤于舒适度验算的结构阻尼⽐为2％；⽤于舒适度验算的风压为0.5KN/m2。
注意：与风荷载有关的两个阻尼⽐，⼀个⽤于计算风荷载，⼀个⽤于舒适度验算；计算风荷载，钢结构阻尼⽐取1%，有填充墙的钢结构取2%，混凝⼟和砌体结构取5%；验算舒适度，混凝⼟结构取2%，混合结构根据房屋⾼度和结构类型取１％～２％；舒适度验算结构参看⽂件WMASS.OUT，给出顺风向顶点最⼤加速度，横风向顶点最⼤加速度。
2.地震作⽤1）、“规定⽔平⼒”的确定⽅式：抗震规范3.4.3条和⾼规3.4.5条，在规定的⽔平⼒作⽤下，楼层的最⼤弹性⽔平位移（或层间位移）⼤于该楼层两端弹性⽔平位移（或层间位移）平均值的1.2倍。
抗震规范6.1.3条和⾼规8.1.3条，设置少量抗震墙的框架结构，在规定的⽔平⼒作⽤下，底层框架部分所承担的地震倾覆⼒矩⼤于结构总地震倾覆⼒矩的50%时，其框架的抗震等级应按框架结构确定，抗震墙的抗震的等级可与其框架的抗震等级相同。
（注：底层指计算嵌固端所在的层）。
注意：规定⽔平⼒主要⽤于计算地震作⽤下的位移⽐和倾覆⼒矩（包括框架、短肢墙、框⽀框架和⼀般剪⼒墙的倾覆⼒矩）统计。
(完整版)PKPM计算软件2010规范版本介绍最终版
系 数
D z
0.318
z
0.60
10
B z
0.62
z 1 2gI10 Bz 1 R 2
A z
1.284 z 0.24 10
B z
1.000
z
0.30
10
C z
0.544
z
0.44
10
D z
0.262
z
0.60
10
A z
1.09
B z
1.00
C z
0.65
B z
0.51
规范计算方法适用范围
• H.3扭转风振计算适用范围
➢ 矩形截面
➢ 建筑的平面形状在整个高度范围内基本相同
➢ 刚度及质量的偏心率(偏心距/回转半径)小于
0.2 ➢ H 6
DB
D / B 在1.5~5范围内，TT1vH / 10
BD
横风向及扭转风振的等效风荷载
• G.2.2 矩形截面高层建筑横风向风振等效风荷载 标准值可按下式计算：
15 10
5 0
0 -5 -10 -15
不同高度结构风荷载总值的新旧差异 (w2012-w2001)/w2001)
A类
B类
100
200
300
400
500
600
700
C类
D类
结构总高度(m)
2 横风向风振与扭转风振
• 横风向风振
➢ 8.5.1: 对于横风向风振作用效应明显的高层建 筑及细长圆形截面构筑物，宜考虑横风向风振 的影响；
目录
30. 地下室约束刚度双向控制（适应三面挡土） 31. 支撑临界角干预
1 风荷载标准值