换热器计算书
(完整版)气气热管换热器计算书
热管换热器设计计算1 确定换热器工作参数1.1 确定烟气进出口温度t 1，t 2，烟气流量V ，空气出口温度t 2c，饱和蒸汽压力p c .对于热管式换热器，t 1范围一般在250C ~600C 之间，对于普通水-碳钢热管的工作温度应控制在300C 以下.t 2的选定要避免烟气结露形成灰堵及低温腐蚀，一般不低于180C .空气入口温度t 1c.所选取的各参数值如下：2 确定换热器结构参数2.1 确定所选用的热管类型 烟气定性温度： t f =t 1+t 22=420°C+200°C2=310°C在工程上计算时，热管的工作温度一般由烟气温度与4倍冷却介质温度的和的平均值所得出：烟气入口处： t i =t 1+t 2c ×45=420°C+152°C×45=180°C 烟气出口处：t o =t 2+t 1c ×45=200°C+20°C×45=56°C选取钢-水重力热管，其工作介质为水，工作温度为30C ~250C o o ，满足要求，其相容壳体材料：铜、碳钢（内壁经化学处理）。
2.2 确定热管尺寸对于管径的选择,由音速极限确定所需的管径d v =1.64√Q cr(ρv p v )12根据参考文献《热管技能技术》，音速限功率参考范围，取C Q 4kW ，在t o =56°C 启动时ρv =0.1113kg/m 3p v =0.165×105pa r =2367.4kJ/kg因此 d v =1.64√Q cr(ρv p v )12=10.3mm由携带极限确定所要求的管径d v =√1.78×Q entπ∙r(ρL −14⁄+ρv −14⁄)−2[gδ(ρL−ρv ]14⁄ 根据参考文献《热管技能技术》，携带限功率参考范围，取4Q ent kw 管内工作温度 t i =180℃时ρL =886.9kg/m 3 ρv =5.160kg/m 3r =2013kJ/kg4431.010/N m因此 d v =√1.78×4π×2013×(886.9−14⁄+5.16−14⁄)−2[g×431.0×10−4(886.9−5.160)]14⁄=13.6mm考虑到安全因素，最后选定热管的内径为m m 22d i管壳厚度计算由式][200d P S iV式中，V P 按水钢热管的许用压力228.5/kg mm 选取，由对应的许用230C 来选取管壳最大应力2MAX 14kg/mm ,而2MAX 1[] 3.5/4kg mm故 0.896mm 3.52000.02228.5S考虑安全因素，取 1.5S mm ,管壳外径:m m 25.51222S 2d d i f . 通常热管外径为25~38mm 时，翅片高度选10~17mm （一般为热管外径的一半），厚度选在0.3~1.2mm 为宜，应保证翅片效率在0.8以上为好.翅片间距对干净气流取2.5~4mm ；积灰严重时取6~12mm ，并配装吹灰装置.综上所述，热管参数如下：翅片节距：'415f f f S S mm 每米热管长的翅片数：'10001000200/5f f n m S 肋化系数的计算：每米长翅片热管翅片表面积22[2()]14f f o f f f A d d d n每米长翅片热管翅片之间光管面积(1)r o f f A d n每米长翅片热管光管外表面积o o A d 肋化系数：22[2()]1(1)4f o f f f o f f f rood d d n d n A A A d22[0.5(0.050.025)0.050.001]2000.025(10.2)8.70.0252.3 确定换热器结构将热管按正三角形错列的方式排列，管子中心距S ′=(1.2~1.5)d f 取S ′=70mm 。
换热器计算书
a、管内传热膜系数计算：
其中：
g
0.023 g dg
Re0.8 Pr 0.4
Re diu0
则：
g 732.05
b、烟气横向冲刷管束时，管外传热膜系数 对于顺列管束
其中
y
0.2C s C Z
Re 0.65 Pr 0.33 y de
Re diu0 ＝2712
则： c、管壁热阻
y 27.87
Rw
b j
其中：b＝0.0035，λj＝40 则：
Rw＝0.0001
d、管外污垢热阻：0.003 e、管内污垢热阻：0.00176 f、总体传热系数
K
1/( 1 k
Rw d0 dm
Rj
1 g
d0 ) ＝25.49w/(m2.K) dn
e、换热面积计算 取换热系数＝25 w/(m2.K)
换热面积
Qnj＝（259.08-160)×4.467＝442.23 由于过热蒸汽部分放热较少，在此忽略不计。
则按换热效率 0.95 计算，则蒸汽流量为：
Vs=3106Kg/h
三、换热面积计算： 根据上述设定，烟气换热按如下两部分进行： 1、凝结水换热 1) 平均传热温差：
tm
t1 t2 ln( t1 )
t2
烟气加热器计算书
一、基础数据 1、烟气侧数据： 入口烟气流量：57333 Nm3/h 入口烟气温度：70℃ 出口烟气温度：＞130℃，按 131℃选取 2、蒸汽侧数据： 蒸汽入口温度：278.8℃ 蒸汽入口压力：4.6Mpa 蒸汽流量：待定 Kg/h 凝结水出口温度：160℃（设定） 3、烟气物性参数 烟气平均温度＝（131＋70/2=100.5 定性温度下，烟气平均比热：1.195KJ/Kg 定性温度下，烟气平均导热系数：λ＝0.031344 定性温度下，烟气普朗特系数：Pr＝0.7 定性温度下，烟气比重：1.174Kg/m³ 4、蒸汽物性参数 蒸汽入口压力：4.6Mpa 下， 入口压力下蒸汽相变温度：259.08℃ 入口压力下蒸汽汽化潜热：1662KJ/Kg 入口压力下蒸汽密度：23.73Kg/m³ 入口压力下蒸汽导热系数：0.0518w/(m.c) 入口压力下蒸汽普朗特系数：Pr＝1.4 入口压力下蒸汽比热：4.047KJ/Kg 5、凝结水物性参数 凝结水平均比热：4.647 凝结水平均导热系数：0.64 w/(m.c) 凝结水平均普朗特系数：Pr＝0.98 二、蒸汽流量计算 换热过程按三个部分组成： 1、过热蒸汽换热部分。 2、饱和蒸汽的相变换热部分。 3、凝结水换热部分。 按热平衡方程
换热器流通面积计算
设备规格 φ 600*1980*8 工作压力 壳程/管程
设计压力 壳程/管程 0.8/0.4 MPa 全容积
计算依据 GB151--1999《管壳式换热器》5.11.3 和附录K。
序号
数据或项目名称
代号 单位 数据或计算公式
说明
1-1 壳程进出口接管截面积
A
mm2 A=1/4π di2
1-2 壳程进出口接管内径
4-2 入口处折流板间距 4-3 布管限定园直径 4-4 横过管束有效弦长 4-5 防冲档板面积 4-6 无限制的纵向流通面积 4-7 4-8 4-9 校核管束入口处最小流通面积 5-1 最大ρ υ 2值 5-2 壳程最大允许流量
Bs
mm
已知
DL
mm Di-2*8
K
mm
已知
Ap
mm2 Ap=Lp2 Lp-方形防冲档板边长
di
mm di=di',否则，分别计算
已知
2-1 设计温度和压力下气体的密度
ρ
kg/m3
273 M P' 22.4 (273 t)
2-2 设计压力 2-3 设计压力 2-4 气体摩尔质量 2-5 设计压力下介质的温度 2-6 设计压力下介质的温度 3-1 壳程进口处最小流通面积 3-2 自由高度平均值 3-3 最大自由高度平均值
说明：下表换热器流通面积计算仅适用壳程工作介质为空气，壳程进出口接管直径相等并且布管 对称，壳程进口加防冲档板。不考虑最大ρ υ 2值时，流通面积计算可用于壳程工作介质为其它气 体或液体。
换热器流通面积计算书
设备名称
冷却器 工作介质 壳程/管程 空气/河水 设计温度 壳程/管程 150/50℃ 主体材质
热管换热器计算书
热管换热器设计计算1 确定换热器工作参数1.1 确定烟气进出口温度t 1，t 2，烟气流量V ，空气出口温度t 2c，饱和蒸汽压力p c .对于热管式换热器，t 1范围一般在250C ~600C 之间，对于普通水-碳钢热管的工作温度应控制在300C 以下.t 2的选定要避免烟气结露形成灰堵及低温腐蚀，一般不低于180C .空气入口温度t 1c.所选取的各参数值如下：2 确定换热器结构参数2.1 确定所选用的热管类型 烟气定性温度： t f =t 1+t 22=420°C+200°C2=310°C在工程上计算时，热管的工作温度一般由烟气温度与4倍冷却介质温度的和的平均值所得出：烟气入口处： t i =t 1+t 2c ×45=420°C+152°C×45=180°C 烟气出口处：t o =t 2+t 1c ×45=200°C+20°C×45=56°C选取钢-水重力热管，其工作介质为水，工作温度为30C ~250C ，满足要求，其相容壳体材料：铜、碳钢（内壁经化学处理）。
2.2 确定热管尺寸对于管径的选择,由音速极限确定所需的管径d v =1.64√Q cr(ρv p v )12根据参考文献《热管技能技术》，音速限功率参考范围，取C Q 4kW =，在t o =56°C 启动时ρv =0.1113kg/m 3p v =0.165×105pa r =2367.4kJ/kg因此 d v =1.64√Q cr(ρv p v )12=10.3mm由携带极限确定所要求的管径d v =√1.78×Q entπ∙r(ρL −14⁄+ρv −14⁄)−2[gδ(ρL−ρv ]14⁄ 根据参考文献《热管技能技术》，携带限功率参考范围，取4Q ent =kw 管内工作温度 t i =180℃时ρL =886.9kg/m 3 ρv =5.160kg/m 3r =2013kJ/kg4431.010/N m δ-=⨯因此 d v =√1.78×4π×2013×(886.9−14⁄+5.16−14⁄)−2[g×431.0×10−4(886.9−5.160)]14⁄=13.6mm考虑到安全因素，最后选定热管的内径为m m 22d i =管壳厚度计算由式][200d P S iV σ=式中，V P 按水钢热管的许用压力228.5/kg mm 选取，由对应的许用230C 来选取管壳最大应力2MAX 14kg/mm σ=,而2MAX 1[] 3.5/4kg mm σσ==故 0.896mm 3.52000.02228.5S =⨯⨯=考虑安全因素，取 1.5S mm =,管壳外径:m m 25.51222S 2d d i f =⨯+=+=. 通常热管外径为25~38mm 时，翅片高度选10~17mm （一般为热管外径的一半），厚度选在0.3~1.2mm 为宜，应保证翅片效率在0.8以上为好.翅片间距对干净气流取2.5~4mm ；积灰严重时取6~12mm ，并配装吹灰装置.综上所述，热管参数如下：翅片节距：'415f f f S S mm δ=+=+= 每米热管长的翅片数：'10001000200/5f f n m S === 肋化系数的计算：每米长翅片热管翅片表面积22[2()]14f f o f f f A d d d n ππδ=⨯⨯-+⋅⋅⋅⋅每米长翅片热管翅片之间光管面积(1)r o f f A d n πδ=⋅⋅-⋅每米长翅片热管光管外表面积o o A d π=⋅ 肋化系数：22[2()]1(1)4f o f f f o f f f rood d d n d n A A A d ππδπδβπ⨯⨯-+⋅⋅⋅⋅+⋅⋅-⋅+==⋅22[0.5(0.050.025)0.050.001]2000.025(10.2)8.70.025⨯-+⨯⨯+⨯-==2.3 确定换热器结构将热管按正三角形错列的方式排列，管子中心距S ′=(1.2~1.5)d f 取S ′=70mm 。
换热器计算书
换热器计算书讲详细一点,具体步骤如下:1,确定热负荷,手算机算均可,关键是用户提供数据要全,流量,组分,温度,压力,石油馏分要有D86分割数据;2,确定定性温度,层流为进出口的平均温度,紊流为40%入+60%出口温度; 3,确定在性温度下的两侧流体物性:比热,粘度,导热系数,4,冷凝再沸的要有表面张力,及热释放曲线(里面含干度及比焓,压力依存关系等); 5,确定基管尺寸及材质,两侧污垢系数;6,确定筒体大小及程数等,及换热器型式(T E M A或G B151);7,确定逆或顺流(看是否防止基管壁温过高,或是否存在温度交叉)8,计算对数平均温差;9,计算R,P值,查图或计算F T值;10,FT值小于0.8则用多壳程串联型式;11,计算管程内雷诺数,普郎特数,传热J因子,温度较正因子等(此步要迭代,气体一般不需要),再计算出传热系数;12,计算壳体当量直径,其它如管程,但要特别考虑折流板布置及板间距;注:有冷凝或再沸,有预热或过热的要分段计算,壁温与流体平均温差要迭代出来; 13,有内外翅片的或波节管等强化传热的要计算翅片效率及翅片表面膜传热系数等; 14,计算总K;15,面积F=Q/(K*FT*M DT),再比较换热面积裕量,并验算壁温,16,校核两侧阻力;17,校核两侧介质流速;18,考虑零部件的加工制造,运输及安装等等之类!上面仅仅是管壳式换热器的计算,换热器种类太多,最好用专业软件,但必需知道其中的道理,故推荐先手算或机算!换热器设计计算步骤1.管外自然对流换热2.管外强制对流换热3.管外凝结换热已知：管程油水混合物流量G(m3/d)，管程管道长度L(m)，管子外径do(m)，管子内径d i (m)，热水温度t ?，油水混合物进口温度t1’, 油水混合物出口温度t2” ?。
1.管外自然对流换热1.1壁面温度设定首先设定壁面温度，一般取热水温度和油水混合物出口温度的平均值，tw?，热水温度为t ?，油水混合进口温度为?，油水混合物出口温度为?。
换热器计算书
0.2
管子长度m
6
工艺参数
管程流体冷（1）/热
2
管程流体
热流体
管程流体
冷流体
折流板数NB
29
管程流动面积A1 管程流体流速u1 管程流体雷诺指数Re1 管程谱郎特数Pr1
管程给热系数
0.019477874 0.756716515 61798.5154 3.766666667 1258.030546
壳程流动面积A2 壳程流体流速u2 壳程流体雷诺指数Re2 壳程谱郎特数Pr2
0.00018
0.108
冷流体系数λ2
0.115
热流体黏度μ1
0.18
冷流体黏度μ2
0.22
Q(kj/h) Q(w) △tm逆
修正系数φ
5020000
R
1394556
P
66.46194021
K估
得到的R、P值查表一
0.9
估算面积A估
得到的估算面积进入液-液换热器计算书二
1.139096891 0.416666667
450
51.80932331
A 数据
50
公式
说明（结 果）
Within budget
液-液换热器计算书二
拟订换热器参数
外壳尺寸D/mm
500
公称压强p/Mpa
1.6
公称面积/m2
57
管程数Np
2
管子排列方式
管子尺寸/mm(φ?X?) 25
2.5
管数NT
124
管中心距t/mm
32
折流板间距B(m)
壳程给热系数
0.021875 0.825913021 62688.35242 4.80173913 1174.830288
(完整版)换热器计算书
7.2
m
0.08 0.0064 0.002962963
0.005925926 7.2
m
m
0.4 35.5
运动粘度 #NAME? m2/s
动力粘度 #NAME? pa*s
密度
#NAME? kg/m3
m 雷诺数 #NAME?
摩擦系数 #NAME?
压降
#NAME? Mpa
#NAME? m
350
热介质进、出水口直径 、流速 mm、m/s
900
12777300 911.54 1002.7
#NAME? #NAME?
浆液比热 浆液密度 粘度
换热器参数
3.457 1180 0.0022
kj/kg*℃ kg/m3 pa*s
浆液入口温度 浆液出口温度 浆液体积流量 水侧入口温度 水侧出口温度 水侧体积流量 水侧质量流量 换热器板片规格 换热器换热面积 浆液侧板间流速 水侧板间流速 浆液侧流道宽度 浆液侧阻力 水侧阻力 换热器净重 换热器荷重
m2
8.0 12.7 10.2 1600
8.64
冷介质流程数
N1
冷介质单道流通面积 A1
m2
1 0.00264
热介质流程数
N2
1
热介质单道流通面积 A2
m2
0.0156
板片数
n
116.05207
冷介质板间流速
V1
m/s
#NAME?
热介质板间流速
V2
m/s
#NAME?
冷介质进、出水口直径 、流速 mm、m/s
板片宽度 板片长度 水 浆侧液实测际实槽际深槽 深 水 浆侧液当测量当槽量深槽 深 夹紧尺寸
浆液参数 3.457 1180
换热器压力计算书
Pw
2 D
e
0
[ ] t e 1 .0 )
2 ( 1 0 . 075 ) 107 57 ( 1 0 . 075 5 . 35 MPa
表 1 外径和壁厚允许偏差
单位为毫米
钢管种类、代号
钢管公称尺寸 外径（D） ≤140 ＞140 ≤3 壁厚（S） ＞3～4 ＞4～5 ＞5 6～30 外径（D）
换热器压力计算书
一、设计压力下最大允许工作压力的计算公式：
Pw
2 D
e
0
[ ] t e
P w ——最大允许工作压力（MPa） ；
e δ e ——钢管的有效厚度（mm） ，δ =δ n -C 1 -C 2；
δ n ——钢管的名义厚度（mm） ； C 1 ——钢管的厚度负偏差(mm)； C 2 ——腐蚀厚度（mm） ；
%S %S
38mm 的冷拔（轧）热交换器用钢管的壁厚允许偏
差可按±10%S 交货; 外径大于 38mm 的冷拔（轧）热交换器用钢管的壁厚允许偏差可按±11%S 交货。
查 NB/T 47019.1—2011 表 2 得钢管壁厚允许偏差± 7.5%S,即负偏差为 7.5%S=0.075mm； 则 C1=0.075mm。 3） C2=0（不锈钢取腐蚀裕量为 0mm） ； 4） [σ]t查不锈钢钢管《GB150-2011》55 页表 8；
则[σ] =107MPa。
t
5）D0=55mm； 6）代入公式：
[σ]t——设计温度下钢管的允许应力 （MPa） ； 不锈钢钢管查 《GB150.2—2011》
55 页表 8；
Ф——焊接接头系数，无缝钢管取Ф=1；
D 0 ——钢管的外直径（mm） ；
换热器设计计算书
992 9200
600# 150#
版本号REVISION
DATE
DESCRIPTION
ISSUED CHEC
BY
K6.5 8.13 105
0.00 0.00 0.18 129.76 5.16 0.00 17.21 526.99 2961.86% 5.76 0.00 5.76
China Code 1.0 1.25 65
腐蚀裕量CORROSION ALLOWANE
mm
TUBES NO.
换热器设计计算书
Document NO. A4-013-415
REV-1.0
HEATEXCHANGER DATA SHEET
用户 CUSTOMER
AirLiquide
CODE WARD TLV NO.
HBMD ET01CE
设备名称 SERVICE OF UNIT
Booster aftercooler
构造设计MECHANICAL DESIGN
设计压力DESIGN PRESSURE 试验压力TEST PRESSURE 设计温度DESIGN TEMPERATURE
m/s kpa m2k/w w/m2k w/m2k kg/h m2 m2
% kW KW KW
Mpa Mpa
℃
0.09 0.00 0.4 7.3
管子直径OD(mm)
19
管子壁厚Thick(mm) 1.5
SHELL NO
壳体直径OD(m)
974
材料MATERIALS
换 管热 板管TUBES
TUBESHEET
壳 管体 箱STHUEBLEL
SHEET
1.6 管子排列pitch
1.6 22 管子数量TUBES NUMBER 管子长度TUBES LENGTH(mm)
换热器计算书
总传热系数 理论传热面积 理论富裕系数 阻力计算 摩擦因子 最窄截面流速m/s 阻力Mpa m2
0.001681362 0.001681362 0.001681362 0.0364 0.0364 0.0364 0.0182 0.0182 0.0182 0.0098 0.0098 0.0098 0.00015 0.00015 0.00015 0.00841 0.00841 0.00841 1.261E-06 1.261E-06 1.261E-06 7.049E-01 7.049E-01 5.904E-01 0.861780594 0.861777577 0.898007592 0.054 0.054 0.054 0.000708308 0.000708307 0.000717467 0.056 0.056 0.056 0.050 0.050 0.050 0.673 0.673 0.673 13.380 13.380 13.380 12.068 12.068 12.068 50.179 52.075 47.478 965.64 80% 1223.96 42% 1420.41 14%
0.009855 0.009855 0.02402842 0.976535397 0.023464603 0.291078523 0.990459285 0.009540715 28.56273939 1.027784607 2.91359E-02 2.01443E-05 4.136364826
0.038278026 0.024215507 0.01551338 无水析出 有水析出 有水析出 0 428.9236703 554.6263886 1361.254867 1361.651038 1281.482674 1361.254867 1790.574708 1836.109063 146757.2329 193042.314 197951.3844 40.76589804 53.62286501 54.98649566 0.7085 0.9320 1.0194
(完整word版)换热器计算书
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5-D01-1999DATA SHEET OF PROCESSEQUIPMENT DESIGN工程名：2万吨/年甲醇烷基化制芳烃工业化试验装置PROJECT设备位号：ITEM设备名称：再生器冷却器EQUIPMENT图号： bysj-01DWG NO。
设计单位：DESIGNERU 形管式换热器筒体计算结果计算单位 宁夏宝塔石化集团设计院（有限公司）计算条件筒体简图计算压力 P c 0.60MPa 设计温度 t 150.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]148.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t140.00MPa 试验温度下屈服点 σs 245.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.30mm 腐蚀裕量 C 2 3.00mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 1.26mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 6.70 mm 名义厚度 δn = 10.00mm 重量377.31Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.7929 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 220.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 35.27 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 3.14703MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 22.69 MPa [σ]tφ 119.00 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格前端管箱筒体计算结果计算单位 宁夏宝塔石化集团设计院（有限公司）计算条件筒体简图计算压力 P c 0.60MPa 设计温度 t 280.00︒ C 内径 D i 500.00mm 材料Q245R ( 板材 )试验温度许用应力 [σ]148.00MPa 设计温度许用应力 [σ]t111.60MPa 试验温度下屈服点 σs 245.00MPa 钢板负偏差 C 1 0.30mm 腐蚀裕量 C 2 2.00mm 焊接接头系数 φ0.85厚度及重量计算 计算厚度 δ = P D P c it c 2[]σφ- = 1.59mm 有效厚度 δe =δn - C 1- C 2= 9.70 mm 名义厚度 δn = 12.00mm 重量77.27Kg压力试验时应力校核压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1.25P [][]σσt = 0.9245 (或由用户输入)MPa 压力试验允许通过 的应力水平 [σ]T [σ]T ≤ 0.90 σs = 220.50MPa试验压力下 圆筒的应力 σT = p D T i e e .().+δδφ2 = 28.58 MPa校核条件 σT ≤ [σ]T校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ]=2δσφδe t i e []()D += 3.61052MPa 设计温度下计算应力 σt= P D c i e e()+δδ2= 15.76 MPa [σ]tφ 94.86 MPa校核条件 [σ]t φ ≥σt 结论 合格前端管箱封头计算结果计算单位宁夏宝塔石化集团设计院（有限公司）计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.60 MPa设计温度 t 280.00 ︒ C内径D i 500.00 mm曲面高度h i 125.00 mm材料 Q245R (板材)设计温度许用应力[σ]t 111.60 MPa试验温度许用应力[σ] 148.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 2.00 mm焊接接头系数φ 0.85厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 1.58mm有效厚度δe =δn - C1- C2=9.70mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =12.00mm结论满足最小厚度要求重量29.96 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 3.64521MPa结论合格后端封头计算结果计算单位宁夏宝塔石化集团设计院（有限公司）计算条件椭圆封头简图计算压力P c 0.60 MPa设计温度 t 150.00 ︒ C内径D i 500.00 mm曲面高度h i 125.00 mm材料 Q245R (板材)设计温度许用应力[σ]t 140.00 MPa试验温度许用应力[σ] 148.00 MPa钢板负偏差C1 0.30 mm腐蚀裕量C2 3.00 mm焊接接头系数φ 0.85厚度及重量计算形状系数 K = 16222+⎛⎝⎫⎭⎪⎡⎣⎢⎢⎤⎦⎥⎥Dhii= 1.0000计算厚度δ =KP DPc itc205[].σφ- = 1.26mm有效厚度δe =δn - C1- C2= 6.70mm最小厚度δmin = 3.00mm名义厚度δn =10.00mm结论满足最小厚度要求重量24.74 Kg压力计算最大允许工作压力[P w]=205[].σφδδtei eKD+= 3.16797MPa结论合格前端管箱法兰计算结果计算单位宁夏宝塔石化集团设计院（有限公司）设 计 条 件简 图 设计压力 p 0.600 MPa 计算压力 p c 0.600 MPa 设计温度 t 280.0 ︒ C 轴向外载荷 F 0.0 N 外力矩 M 0.0 N .mm 壳 材料名称Q245R 体 许用应力 nt []σ111.6 MPa 法 材料名称 20 许用[σ]f 152.0 MPa 兰 应力 [σ]tf 105.6 MPa 材料名称40Cr 螺 许用[σ]b 196.0 MPa 应力[σ]t b159.0 MPa 栓 公称直径 d B20.0 mm 螺栓根径 d 1 17.3 mm 数量 n 24个D i 500.0 D o 640.0垫 结构尺寸 D b 600.0 D 外554.0 D 内 522.0 δ0 12.0 mm L e 20.0 L A 28.0 h 25.0 δ122.0材料类型 软垫片 N16.0m 3.75 y (MPa) 52.4 压紧面形状1a,1bb 7.16 D G 539.7片 b 0≤6.4mm b = b 0b 0≤6.4mm D G = ( D 外+D 内 )/2b 0 > 6.4mm b =2.530bb 0 > 6.4mm D G = D 外 - 2b螺 栓 受 力 计 算 预紧状态下需要的最小螺栓载荷W a W a = πbD G y = 635754.2 N 操作状态下需要的最小螺栓载荷W p W p = F p + F = 191851.7N 所需螺栓总截面积 A m A m = max (A p ,A a ) = 3243.6mm 2实际使用螺栓总截面积 A bA b = 214d n π = 5637.6 mm 2力 矩 计 算 操 F D = 0.785i 2Dp c= 117750.0NL D = L A + 0.5δ1 = 39.0mmM D = F D L D= 4592250.5 N .mm 作F G = F p = 54569.6 N L G = 0.5 ( D b - D G ) = 30.2 mmM G = F G L G= 1645595.5 N .mm M pF T = F -F D = 19435.0 N L T =0.5(L A + δ1 + LG ) = 40.1 mmM T = F T L T= 778915.9N .mm外压: M p = F D (L D - L G )+F T (L T -L G ); 内压: M p = M D +M G +M T M p = 7016762.0N .mm 预紧M aW = 870358.6 NL G = 30.2 mm M a =W L G = 26246460.0N .mm 计算力矩 M o = M p 与M a [σ]f t /[σ]f 中大者 M o = 18234382.0N .mm。
ggh换热器计算书
标题：ggh换热器计算书一、设备概述本设备为一款ggh（管壳式）换热器，用于在一定温度和压力条件下，对两种流体进行热交换。
设备的主要组成部分包括：壳体、管板、传热管、隔板、密封垫等。
二、设计参数1. 设备型号：GGH-250/400，表示为管壳式换热器，规格为250mm内径×400mm高。
2. 工作压力：设备的工作压力为15bar。
3. 工作温度：设备的工作温度范围为-5℃～+50℃，可根据实际需要调整。
4. 传热面积：设备总传热面积为6m2。
5. 流体物性：流体A为水，流体B为油，其物理性质分别如下：流体A密度为1kg/L，黏度为0.01Pa·s；流体B密度为0.8kg/L，黏度为0.3Pa·s。
三、计算过程1. 传热面积计算：根据设备规格和流体性质，选用适宜的传热面积。
本次设计选取总传热面积为6m2。
2. 传热系数计算：根据流体性质和设备规格，选择适宜的传热系数，以确保换热效果良好。
本次设计选取传热系数为6000W/(m2·℃)。
3. 确定传热系数后，根据传热公式（Q=KAΔT），可计算出所需的换热面积。
其中，Q为换热量，K为传热系数，A为传热面积，ΔT为冷热流体的温差。
4. 根据实际需要，对设备进行优化设计，包括隔板、密封垫等部件的选型和布局。
四、结果分析经过计算和优化，本次设计的ggh换热器满足工作条件和性能要求，能够实现良好的热交换效果。
预计设备的换热效率较高，使用寿命较长。
五、结论本次设计的ggh换热器满足设计参数和工作条件要求，具有良好的换热效果和稳定性。
建议在实际使用中注意维护保养，确保设备的正常运行。
如有任何疑问或建议，请及时联系我们。
换热器设计计算书
换热器设计计算书(总12页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--23设计计算书1、流体流经的确定由于原油粘度比较大，根据化工原理P280第⑦点，选择原油走壳程，柴油走管程。
2、根据传热任务计算热负荷QW t t c W Q pc c 6.1085455)70110(1020.2360044405)(312=-⨯⨯⨯=-=3、液体两端温度的确定由热平衡可知)()(2112T T c W t t c W ph h pc c -=- 所以Cc W t t c W T T phh pc c 。
1291048.234270)70110(1020.244405175)(331212=⨯⨯-⨯⨯⨯-=--=管程中柴油的定性温度m T 为4C T m 。
1522129175=+=壳程中原油的定性温度m t 为 C t m 。
90211070=+=两流体的平均温差，暂按单壳程，多管程进行计算，逆流时平均温差为Ct t T t T t T t T m。
0.6211017570129ln )110175()70129(ln )()('21122112=-----=-----=∆ 而 38.070175701701112=--=--=t T t t P 3.1701101291751221=--=--=t t T T R5按单壳程结构，查化工原理图4-19得 86.0=∆t ϕ，所以平均传热温差m t ∆为Ct t m t m。
3.530.6286.0'=⨯=∆∆∆=ϕ4、管壳式换热器类型的确定 （1）计算估算的传热面积估A假设总传热系数)2/(175'C m W K 。
⋅=则估算的传热面积估A 为24.1163.531756.1085455'm tm K Q A =⨯=∆=估（2）根据估A 初选标准换热器选用m m m m 5.225⨯φ较高级冷拔传热管（碳钢）。
换热器计算
热力计算书使用单位：一已知条件：高温水进口温度：t1150高温水出口温度：t250高温水流量：W16低温水进口温度：t1'40低温水出口温度：t2'80低温水流量：W215.00二计算数据1传热量Q=W×1000×(t1-t2)600000 2对数温差150508040T1=70T2=10ΔTm=(T1-T2)/Ln(T1/T2)=30.83 3传热系数 K=1950 4传热面积 F=Q/(K×ΔTm)=9.98 510%面积裕量 F'=F*1.1=10.98 6实取换热面积8.60 7实取换热面积裕量-13.87三管程计算高温水流量t/h6高温水进口温度 t1℃150高温水出口温度 t2℃50高温水进口比容m3/kg0.0010904高温水出口比容m3/kg0.0010119体积水流量m3/s0.001751917换热管规格mm19换热管壁厚mm1换热管数量根50换热管长度m3换热管程数2管板厚度mm60换热面积m28.60壳体公称直径mm1200.00单程换热管流通面积m20.005674502换热管内流速m/s0.30873489接管内流速m/s2接管进口DN16接管进口(圆整)DN200四壳程计算低温水流量t/h15.00低温水进口温度 t1℃40低温水出口温度 t2℃80低温水进口比容m3/kg0.001029低温水出口比容m3/kg0.00103245体积水流量m3/s0.004294688壳程流速m/s0.005442093换热器程数1接管内流速m/s 1.8接管进口DN27接管进口(圆整)DN200五管程阻力计算：流量 Q t/h用户给定 6.00体积水流量m3/s 1.777E-03高温水进口比容m3/kg0.0010928高温水出口比容m3/kg0.001039769流体密度 ρkg/m3937.835921流体运动粘度 γm2/s用户给定 3.6663E-07一程换热管根数 N n25换热管内径 d0m0.017流速 u m/s u=Q/(N*PI()*d*d0/4)=0.30873489雷诺数 R e Re=d0*u/γ=14315.6989摩擦系数λ湍流时 λ=0.3164/(Re^0.25)0.02892566流体流经的直管段 L m换热管直段m L= 3管程流体直管段流阻 △p1Pa△P=λ*L*ρ*u^21/(2*d)228.151831流体回弯处压降 △p2Pa△P2=3*ρ*u^2/2134.087886管程分程数 N p2串联的壳程数 N S1结构校正因数 F t 1.5管程总阻力∑△ p i MPa∑△Pi=(△P+△P2)1*F t*N S*N P0.00108672六壳程阻力计算管子排列校正因数 F0.5流量 Q t/h用户给定15.00体积水流量m3/s 4.295E-03高温水进口比容m3/kg0.001029高温水出口比容m3/kg0.00103245流体密度 ρkg/m3970.190885折流板间距 h m0.75壳体内直径 D m 1.2横过管束中心线的管数 n c m3/h正三角形排列的n c=1.1*(n总^0.5)7.77817459管子外径 d0m0.019壳程流通面积 A0m2A0=h(D-n C d0)/20.78916101壳程流速 u0m/s u0=Q/(A0*36000)0.00544209壳程流体粘度 γm2/s0.00000054壳程雷诺数 Re R=d0*u0/γ191.481045壳程摩擦系数 f0f0=5.0*Re^(-0.223) 1.54901618折流板数 N B9流体横过管束时压降△p1/Pa△p1/ =F*f*u0*(N B+1)*1000*u0^2/20.00062416流体过折流板缺口压降△p1/Pa△p2/ =NB*(3.5-2*h/D)*1000*u0^2/20.29986579壳程结垢校正系数 Fs液体 1.15壳程 流体阻力 △p1/Pa∑△p0/ =(△P1/+△P2/)*Fs*Ns0.34556344(= 3.4556E-07七传热校核计算管程水Pr数: 4.331管程水导热系数W/m.kλ0.6072管程Nu系数Nu=0.023*Re0.8*Pr0.487.2997812管程给热系数a1a1=Nu*λ/d13118.14277壳程水Pr数: 3.563壳程水导热系数W/m.kλ0.643壳程Nu系数Nu=0.33*Re0.6*Pr0.33 6.55071786壳程给热系数a2a2=Nu*λ/d1221.690083管子导热系数λ116.3计算总传热系数k11/(1/a1+1/a2+0.002/λ1+0.0000)202.312222考虑污垢85%后,总传热系数k0.85*k1172=(148八结论该换热器满足使用要求℃℃t/h℃℃t/hkcal/h2512200Kj/h751.8319吨标准煤375916元751831.9℃kcal/m2h℃m2m2m2%)MPakcal/m2.h.℃)元。
(完整word版)换热器计算书
软件批准号：CSBTS/TC40/SC5—D01—1999DATA SHEET OF PROCESS EQUIPMENT DESIGN工程名 ： 2万吨/年甲醇烷基化制芳烃工业化试验装置PROJECT图 号: bysj —01 DWG NO.设计单位：DESIGNERU 形管式换热器筒体计算结果计算单位宁夏宝塔石化集团设计院(有限公司） 计算条件筒体简图计算压力 P c 0.60MPa 设计温度 t 150.00C 内径D i 500。
00mm 材料Q245R （ 板材 ）试验温度许用应力 148.00MPa 设计温度许用应力 140。
00MPa 试验温度下屈服点 s 245。
00MPa 钢板负偏差 C 1 0。
30mm 腐蚀裕量 C 23。
00mm 焊接接头系数0。
85厚度及重量计算 计算厚度 =P D P c i t c2[]σφ- = 1。
26mm 有效厚度 e=n - C 1- C 2= 6.70 mm 名义厚度n = 10。
00mm 重量377。
31Kg压力试验时应力校核 压力试验类型 液压试验试验压力值 P T = 1。
25P [][]σσt= 0。
7929 (或由用户输入） MPa压力试验允许通过 的应力水平 TT0.90 s =220.50MPa试验压力下 圆筒的应力 T =p D T i e e .().+δδφ2 = 35。
27MPa 校核条件TT校核结果合格压力及应力计算最大允许工作压力 [P w ］= 2δσφδe t i e []()D += 3。
14703MPa 设计温度下计算应力t =P D c i e e()+δδ2= 22。
69 MPa t119.00MPa校核条件 t≥t结论合格前端管箱筒体计算结果计算单位宁夏宝塔石化集团设计院（有限公司） 计算条件筒体简图计算压力 P c 0。
60MPa 设计温度 t 280.00C 内径D i 500.00mm 材料Q245R （ 板材 ）试验温度许用应力 148。
汽水换热器计算书
bar(a) ℃
℃ kj/kg kj/kg kj/kg ℃ ℃ ℃ kj/kg t/h
9 250
175.4 2946.91 2773.00
742.73 80 130 90
376.97 860
126.616458 87.11611944
35.94346694
ΔTm过= ln (ΔT1/ΔT2) Nhomakorabea=
79.12
ΔT3-ΔT2 ΔTm凝=
ln (ΔT3/ΔT2)
=
66.59
ΔT3-ΔT4
ΔTm过冷= ln (ΔT3/ΔT4)
=
35.94
过热段总传热量Q1 过热段传热系数K1 过热段传热面积F1 F过热=Q/(K*ΔTm)=
冷凝段总传热量Q2 冷凝段传热系数K2 冷凝段传热面积F2 F凝=Q/(K*ΔTm)=
19 1.5 1545
5.506 2
0.155320341
1.61
70
（仅供参考）
494.31 1200
用户给定
860.00 952.9472753 设计工况
第3页
总计算面积 F 加上5%的裕量F
实取的面积 实取的面积裕量
477.1 500.97
m2
494.31
3.60
流体运动粘度 γ 一程换热管根数 N 换热管内径 d0 流速 u
175.40
175.40 90
126.62
80 87.12
120
48.78
88.28
10
ΔT1= ΔT1-ΔT2
120 ℃ ΔT3= ΔT2= 48.78
88.28 ΔT2=
热管换热器计算书
热管换热器设计计算1 确定换热器工作参数1.1 确定烟气进出口温度t 1，t 2，烟气流量V ，空气出口温度t 2c，饱和蒸汽压力p c .对于热管式换热器，t 1范围一般在250C ~600C 之间，对于普通水-碳钢热管的工作温度应控制在300C 以下.t 2的选定要避免烟气结露形成灰堵及低温腐蚀，一般不低于180C .空气入口温度t 1c.所选取的各参数值如下：2 确定换热器结构参数2.1 确定所选用的热管类型 烟气定性温度： t f =t 1+t 22=420°C+200°C2=310°C在工程上计算时，热管的工作温度一般由烟气温度与4倍冷却介质温度的和的平均值所得出：烟气入口处： t i =t 1+t 2c ×45=420°C+152°C×45=180°C 烟气出口处：t o =t 2+t 1c ×45=200°C+20°C×45=56°C选取钢-水重力热管，其工作介质为水，工作温度为30C ~250C ，满足要求，其相容壳体材料：铜、碳钢（内壁经化学处理）。
2.2 确定热管尺寸对于管径的选择,由音速极限确定所需的管径d v =1.64√Q cr(ρv p v )12根据参考文献《热管技能技术》，音速限功率参考范围，取C Q 4kW =，在t o =56°C 启动时ρv =0.1113kg/m 3p v =0.165×105pa r =2367.4kJ/kg因此 d v =1.64√Q cr(ρv p v )12=10.3mm由携带极限确定所要求的管径d v =√1.78×Q entπ∙r(ρL −14⁄+ρv −14⁄)−2[gδ(ρL−ρv ]14⁄ 根据参考文献《热管技能技术》，携带限功率参考范围，取4Q ent =kw 管内工作温度 t i =180℃时ρL =886.9kg/m 3 ρv =5.160kg/m 3r =2013kJ/kg4431.010/N m δ-=⨯因此 d v =√1.78×4π×2013×(886.9−14⁄+5.16−14⁄)−2[g×431.0×10−4(886.9−5.160)]14⁄=13.6mm考虑到安全因素，最后选定热管的内径为m m 22d i =管壳厚度计算由式][200d P S iV σ=式中，V P 按水钢热管的许用压力228.5/kg mm 选取，由对应的许用230C 来选取管壳最大应力2MAX 14kg/mm σ=,而2MAX 1[] 3.5/4kg mm σσ==故 0.896mm 3.52000.02228.5S =⨯⨯=考虑安全因素，取 1.5S mm =,管壳外径:m m 25.51222S 2d d i f =⨯+=+=. 通常热管外径为25~38mm 时，翅片高度选10~17mm （一般为热管外径的一半），厚度选在0.3~1.2mm 为宜，应保证翅片效率在0.8以上为好.翅片间距对干净气流取2.5~4mm ；积灰严重时取6~12mm ，并配装吹灰装置.综上所述，热管参数如下：翅片节距：'415f f f S S mm δ=+=+= 每米热管长的翅片数：'10001000200/5f f n m S === 肋化系数的计算：每米长翅片热管翅片表面积22[2()]14f f o f f f A d d d n ππδ=⨯⨯-+⋅⋅⋅⋅每米长翅片热管翅片之间光管面积(1)r o f f A d n πδ=⋅⋅-⋅每米长翅片热管光管外表面积o o A d π=⋅ 肋化系数：22[2()]1(1)4f o f f f o f f f rood d d n d n A A A d ππδπδβπ⨯⨯-+⋅⋅⋅⋅+⋅⋅-⋅+==⋅22[0.5(0.050.025)0.050.001]2000.025(10.2)8.70.025⨯-+⨯⨯+⨯-==2.3 确定换热器结构将热管按正三角形错列的方式排列，管子中心距S ′=(1.2~1.5)d f 取S ′=70mm 。
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e=n-C1- C2=6.70
mm
名义厚度
n=10.00
mm
重量
377.31
Kg
压力试验时应力校核
压力试验类型
液压试验
试验压力值
PT= 1.25P =0.7929(或由用户输入)
MPa
压力试验允许通过
的应力水平T
T0.90s=220.50
MPa
试验压力下
圆筒的应力
T= =35.27
MPa
校核条件
2
mm
补强圈材料名称
凸形封头开孔中心至
封头轴线的距离
mm
补强圈外径
mm
补强圈厚度
mm
接管厚度负偏差C1t
1
mm
补强圈厚度负偏差C1r
mm
接管材料许用应力[σ]t
N
LD=LA+ 0.5δ1
=39.0
mm
MD=FDLD
=4592250.5
N.mm
作
FG=Fp
=54569.6
N
LG= 0.5 (Db-DG)
=30.2
mm
MG=FGLG
=1645595.5
N.mm
Mp
FT=F-FD
=19435.0
N
LT=0.5(LA+1+LG)
=40.1
mm
MT=FTLT
=778915.9
140.00
MPa
试验温度许用应力
148.00
MPa
钢板负偏差C1
0.30
mm
腐蚀裕量C2
3.00
mm
焊接接头系数
0.85
厚度及重量计算
形状系数
K= =1.0000
计算厚度
= = 1.26
mm
有效厚度
e=n-C1- C2=6.70
mm
最小厚度
min=3.00
mm
名义厚度
n=10.00
mm
结论
满足最小厚度要求
设计
日期
校核
日期
审核
日期
审定
Approved by
日期
U形管换热器设备计算
计算单位
壳程设计压力0.60MPa
管程设计压力0.60MPa
壳程设计温度150.00℃
管程设计温度280.00℃
筒体公称直径
500.00
mm
筒
换热器筒体最小壁厚
10.00
mm
筒体名义厚度
10.00
mm
体
校核
合格
筒体法兰厚度
校核
MPa
输入法兰厚度δf=38.0mm时,法兰应力校核
应力
性质
计算值
许用值
结论
轴向
应力
128.76
MPa
=158.4或
=279.0(按整体法兰设计的任意式法兰,取 )
校核合格
径向
应力
41.15
MPa
=105.6
校核合格
切向
应力
32.09
MPa
=105.6
校核合格
综合
应力
=84.96
MPa
=105.6
校核合格
前端管箱筒体名义厚度
12.00
mm
前
校核
合格
端
前端管箱封头名义厚度
12.00
mm
管
校核
合格
箱
前端管箱法兰厚度
38.00
mm
校核
合格
后端
后端管箱封头名义厚度
10.00
mm
管箱
校核
合格
管
管板厚度
40.00
mm
板
校核
合格
U形管式换热器筒体计算结果
计算单位
宁夏宝塔石化集团设计院（有限公司）
计算条件
筒体简图
计算压力Pc
TT
校核结果
合格
压力及应力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =3.14703
MPa
设计温度下计算应力
t= =22.69
MPa
t
119.00
MPa
校核条件
t≥t
结论
合格
前端管箱筒体计算结果
计算单位
宁夏宝塔石化集团设计院（有限公司）
计算条件
筒体简图
计算压力Pc
0.60
MPa
设计温度t
280.00
C
内径Di
型
工况
|r|r=Rt=
|r|r=R=
换热管轴向应力计算及校核 : MPa (单位)
计算工况
计算公式
计算结果
校核
只有壳程设计压力 ,
管程设计压力 =0 :
|-1.67|
≤
合格
只有管程设计压力 ,
壳程设计压力 =0 :
=
|1.07|
≤
合格
壳程设计压力 ,管程
设计压力 同时作用:
|-0.60|
≤
合格
换热管与管板连接拉脱力校核
111.6
MPa
法
材料名称
20
许用
[]f
152.0
MPa
兰
应力
[]tf
105.6
MPa
材料名称
40Cr
螺
许用
[]b
196.0
MPa
应力
[]tb
159.0
MPa
栓
公称直径dB
20.0
mm
螺栓根径d1
17.3
mm
数量n
24
个
Di
500.0
Do
640.0
垫
结构尺寸
Db
600.0
D外
554.0
D内
522.0
N.mm
外压:Mp=FD(LD-LG)+FT(LT-LG);内压:Mp=MD+MG+MTMp=7016762.0
N.mm
预紧Ma
W=870358.6
N
LG=30.2
mm
Ma=WLG=26246460.0
N.mm
计算力矩Mo=Mp与Ma[]ft/[]f中大者Mo=18234382.0
N.mm
螺栓间距校核
2.50
mm
管
U型管根数n
57
根
换热管中心距S
32.00
mm
设计温度下换热管材料许用应力
92.60
MPa
垫片材料
软垫片
压紧面形式
1a或1b
垫
垫片外径Do
554.00
mm
片
垫片内径Di
522.00
mm
a型
垫片厚度g
mm
垫片接触面宽度
mm
垫片压紧力作用中心园直径DG
539.69
mm
( c型)
管板材料弹性模量
a
管板计算厚度
取 、 大值
27.308
mm
型
管板名义厚度
36.000
mm
结论
合格
管板中心处径
向应力
= 0
MPa
= 0
MPa
b
c
d
布管区周边处
径向应力
= 0
MPa
型
= 0
MPa
边缘处径向应
力
= 0
MPa
= 0
MPa
管板应力校核单位：MPa
|r|r=0=
b
工况
|r|r=Rt=
c
|r|r=R=
d
|r|r=0=
0.01119
松式法兰
查图9-5和图9-6
FL=0.00000
VL=0.00000
0.00000
查图9-7
由1/o得
f=1.64327
整体法兰
=318301.2
松式法兰
=0.0
0.2
ψ=δfe+1 =1.43
=/T
=0.79
1.57
=0.96
剪应力校核
计算值
许用值
结论
预紧状态
0.00
MPa
操作状态
0.00
重量
24.74
Kg
压力计算
最大允许工作压力
[Pw]= =3.16797
MPa
结论
合格
前端管箱法兰计算结果
计算单位
宁夏宝塔石化集团设计院（有限公司）
设计条件
简图
设计压力p
0.600
MPa
计算压力pc
0.600
MPa
设计温度t
280.0
C
轴向外载荷F
0.0
N
外力矩M
0.0
N.mm
壳
材料名称
Q245R
体
许用应力
MPa
设计温度下计算应力
t= =15.76
MPa
t
94.86
MPa
校核条件
t≥t
结论
合格
前端管箱封头计算结果
计算单位
宁夏宝塔石化集团设计院（有限公司）
计算条件
椭圆封头简图
计算压力Pc
0.60
MPa
设计温度t
280.00
C
内径Di
500.00
mm
曲面高度hi
125.00
mm
材料
Q245R (板材)
设计温度许用应力t
壳程圆筒与法兰或凸缘的旋转刚度参数
a d型
= 0
MPa
b c型