QTZ63塔吊四桩基础的计算书
广东省-塔吊基础_四桩_计算书
7-8#塔吊基础设计(四桩)计算书QTZ63（5013）一、编制依据1．《建筑地基基础设计规范》(GB5007-2002)；2.《建筑地基基础设计规范》(DBJ 15-31-2003)；3.《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001) (2006年版)；4.《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2002)；5.《简明钢筋混凝土结构计算手册》；6.《地基及基础》(高等数学教学用书)(第二版)；7.建筑、结构设计图纸；8.塔式起重机使用说明书；9.塔式起重机设计规范(GB/T 13752-92)；10．《建筑机械使用安全技术规程》（JGJ33-2001、J119-2001）；11.岩土工程勘查报告。
二、计算参数工程建筑面积10043m2 ,总高度66.25m,地上18层,地下1层；塔吊型号QZT63(5013),臂长45.00m,安装高度80.00m，塔身尺寸1.35m,基坑底标高-6.00m；现场地面标高0.00m,承台面标高-4.80m。
1.塔吊基础受力情况：荷载工况基础荷载P(kN) M(kN.m) FkFhM MZ工作状态760 35 1660 25非工作状态760 35 1660 25比较桩基础塔吊的工作状态和非工作状态的受力情况，塔吊基础按工作状态计算Fk =760.00×1.2=912.00kN Fh=35.00×1.4=49.00kNM k =(1660.00+35.00×1.10)×1.4=2377.90kN.mhF hM =z M =F =F =kzM F k塔吊基础受力示意图2.桩顶以下岩土力学资料序号地层名称厚度L (m)桩侧土摩阻力特征值q sia(kPa )持力岩层端阻力特征值q pa (kPa)桩侧岩层和桩端岩层单轴抗压强度f rs 、、f rp (kPa) q sia i(kN/m)抗拔摩阻力折减系数 λiλi q sia *i(kN/m)1 淤泥质土2.00-8.00 -16.00 0.40 -6.40 2砂质粘土 15.5040.00 620.00 0.40 248.00 3 全风化砾岩 6.00 60.00 3000.00 360.00 0.60 216.00 4 强风化砾岩 1.50 120.003500.00180.00 0.70 126.00桩长 25.00 ∑q sia*L i 1144.00 ∑λi q sia*L i 583.603、基础设计主要参数基础桩采用4根φ400预应力管桩,桩顶标高-5.90m ； 桩混凝土等级C80,f C =35.90N/mm 2 ,E C =3.80×104 N/mm 2； f tk =3.11N/mm 2,桩长25.00m,管道壁厚95mm ； 钢筋HRB400，f y =360.00N/mm 2,E s =2.00×105N/mm 2； 承台尺寸长(a)=3.40m,宽(b)=3.40m,高(h)=1.20m ； 桩中心与承台中心1.30m,承台面标高-4.80m ；承台混凝土等级C35，f t =1.57N/mm 2,f C =16.70N/mm 2,γ砼=25kN/m 3。
吊塔桩基础计算书
吊塔桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ63,自重(包括压重)F 仁540.80kN,最大起重荷载F2=60.00kN 塔吊倾覆力距M=925.31kN.m 塔吊起重高度H=75.00m 塔身宽度B=1.6m 混凝土强度:C40,钢筋级别：U 级，承台长度Lc 或宽度Bc=5.00m桩直径或方桩边长 d=0.50m,桩间距a=3.80m,承台厚度Hc=1.30m 基础埋深D=0.00m 承台箍筋间距S=200mm 呆护层厚度:50mm 二. 塔吊基础承台顶面的竖向力与弯矩计算 1. 塔吊自重(包括压重)F 1=540.80kN 2. 塔吊最大起重荷载F 2=60.00kN作用于桩基承台顶面的竖向力 F=F 1+F 2=600.80kN 塔吊的倾覆力矩 M=1.4 X 925.31=1295.43kN.m 三. 矩形承台弯矩的计算计算简图:自懸地面健注桩图中x 轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M 最不利方向进行 验算。
1. 桩顶竖向力的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.1.1条)作用于桩基承台顶面的竖向力设计值， F=600.80kN ;桩基承台的自重， G=25.0X Bc X Bc X Hc+20.0X Bc X Bc XD=812.50kN;M x ,M y ——承台底面的弯矩设计值(kN.m); x i ,y i ——单桩相对承台中心轴的XY 方向距离(m); N i ——单桩桩顶竖向力设计值(kN)。
经计算得到单桩桩顶竖向力设计值： 最大压力：N=1.2 X (600.80+812.50)/4+1295.43 X (3.80 X 1.414/2)/[2 X (3.80 X 1.414/2) 2]=665.08kN没有抗拔力！2. 矩形承台弯矩的计算(依据《建筑桩基础技术规范》JGJ94-94的第5.6.1其中n单桩个数，n=4;心=工舛说岐]=工四眄其中M xi,M yi——计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m);x i,y i——单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m);N ii——扣除承台自重的单桩桩顶竖向力设计值(kN)，N i=N-G/n<经过计算得到弯矩设计值：压力产生的承台弯矩：N=1.2 X (600.80+812.50)/4+1295.43 X (3.80/2)/[4 X (3.80/2) 2]=594.44kN M X1=M1=2X 594.44 X (1.90-0.80)=1307.77kN.m四.矩形承台截面主筋的计算依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)第7.2条受弯构件承载力计算Ma* =------ 7式中1——系数，当混凝土强度不超过C50寸，「1取为1.0,当混凝土强度等级为C80寸，e取为0.94,期间按线性内插法确定；f c——混凝土抗压强度设计值；h 0——承台的计算高度。
QTZ63塔吊计算、主要技术参数、基础做法、基础计算书
QTZ63塔吊计算、主要技术参数、基础做法、基础计算书一)、工程地质情况根据XX 市勘测绘研究队提供的岩土工程勘察报告，Z11 孔工程地质情况如下表所示序号土层名称土层厚度(M) 桩周土磨擦力标准值（KPa）桩端土磨擦力标准层值（KPa）1 ①粘土 1.2 11 2 ②-1 淤泥14.3 5 3 ②-2 淤泥15.6 8 4 ②-3 淤泥质粘土10.2 12 5 ③-1 粘土1.8 22 800 6 ③-2 含砾粉质粘土4.1 30 1000二)．主要技术参数型号：QTZ63数量：1 最大起重量：6T 额定起重力矩：65T??M 工作半径：55M 塔体总高自重：50T三)、基础做法塔吊基座塔吊基础预应力砼管桩塔吊基础采用 3.0×3.0×1.2 的砼承台基础，砼强度等级为C30,配筋为双向双层。
承台面标高-5.55m 基础下做100 厚C10 砼垫层和150 厚片石垫层，承台下采用4 根PC-A 600(100)有效桩长38 米的预应力砼管桩承重，桩心距1800mm,桩顶标高为-6.65(绝对高程-0.75)米，桩顶伸入承台100 mm,桩与承台锚固采用8Φ22 主筋及箍筋,伸入承台800 mm,伸入桩身3000 mm 采用C30 砼灌实。
四)、塔吊基础计算书1、塔吊基础力学指标验算计算简图如下所示：PC-A 600(100)预应力砼管桩有关技术参数:预应力筋12ΦD9.0,砼有效预压应力 3.92Mpa,抗裂弯矩164KN.m,极限弯矩形246KN.m,桩身竖向极限承载力标准值4190KN,理论重量3.93KN/m （一）塔吊基础自身荷载计算承台自重：G=3.0×3.0×1.2×25 = 270KN 1、预应力砼管桩单桩抗压力计算Qu=μp∑qsik Li +qkpAp 式中符号意义Qu：单桩竖向极限承载力标准值（KN）μp：桩身截面周长（M）qsik：单桩第i 层土的极限侧阻力标准值（Kpa）Li：第i 层土的厚度（M）：单桩的极限端阻力标准值（Kpa）Ap：桩端横截面面积（㎡）Qu=μp∑qsik Li +qkpAp =(5×10.51+8×15.6+12×10.2+22×1.69)×1.884+800×3.14×0.3×0.3=634.776+226.08=860.856KN（二）承载力验算1、单桩承压计算塔吊工作时对基础桩产生的最大压力及拉力计算计算图：P M Ra Rb G 2550 P=300KN G=270KN M=650KN.m 风载引起的水平力F 取10KN2）最大压力计算：Rb=[(P+G) ×1.275+M]/2.55 =[（300+270）×1.275+650]/2.55=540KN Qu =860.856KN＞1.2 Rb=648KN3）最大拉力计算：Ra=[M-(P+G) ×1.275]/2.55 =-30KN＜0 不需验算4)抗倾覆验算不考虑土摩擦力,考虑风荷载(P+G)×1.8/2+3.93×38×2×1.8+860.856×2×1.8 =(300+270)×0.9+537.62+1721.7 =4149.7KN.m >(650+10×40/2) ×2=1700KN.m 满足要求事实上桩最不利工作力为压力,不存在倾覆问题。
QTZ63塔吊基础计算书
万科红郡西岸工程塔吊基础施工方案省海天建立集团万科红郡西岸项目部二0一三年八月塔吊根底施工方案一、编制依据1、建筑施工手册〔第四版〕2、施工图纸3、本工程地质勘察报告4、施工现场实际情况5、《建筑地基根底工程施工质量验收规》〔GBJ50202--2002〕6、《建筑地基根底设计规》GB50007-20027、省建立机械提供的QTZ63〔ZJ5510〕、〔5010〕塔式起重机产品说明书及相关根底设计资料8、<<塔式起重机设计规>>〔 GB/T13752-92〕9、《建筑结构荷载规》〔GB50009-2001〕10、《建筑平安检查标准》〔JGJ59-99〕11、《混凝土结构设计规》〔GB50010-2002〕等编制12、《建筑桩基技术规》〔JGJ94-94〕等编制二、场地土工程地质特征因施工场地为农田、河塘及高土堆，现就完成的局部勘察点可知，在勘探孔揭露深度围，按地层成因、时代及各土层物理力学性质特征，场地土层大致可分为7层，3个亚层兹自上而下分述如下：①杂填土：黄褐色，杂色，松散～稍密，主要由粉质粘土及建筑垃圾组成，为新近回填土，堆积时间2年以下，分布不稳定，厚度变化较大；层厚0.40～3.70m。
②粉质粘土：灰色、黄灰色，软～可塑，为次生土，中等压缩性，干强度中等，韧性中等，无摇震反响，稍有光泽；分布不稳定，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，层厚变化较大，局部粉粒含量较高；建议fak=110Kpa。
③-1粉质粘土夹粉土：灰色，软塑状，夹粉土局部夹砂，稍密，中压缩性，干强度中等，韧性中等，摇震反响慢，稍有光泽；透镜体状分布，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，局部含有大量腐植质；建议fak=80Kpa。
③粉质粘土：灰色，流塑～软塑，高压缩性，干强度中等，韧性中等，摇震反响慢，稍有光泽；分布不稳定，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，局部含有大量腐植质；建议fak=60Kpa。
③-2粉质粘土：灰色，软塑局部流塑，中压缩性，干强度中等，韧性中等，摇震反响慢，稍有光泽；分布不稳定，主要分布于坳沟部位，土质不均匀，局部含有大量腐植质；建议fak=90Kpa。
QTZ63塔吊基础计算书
中山市祈安苑二期及二期扩建工程 目录目录一、工程概况 (1)二、塔吊概况 (1)三、塔吊基础选择 (1)四、塔吊的使用与管理 (2)五、塔吊基础 (3)六、QTZ63塔吊天然基础的计算书 (4)中山市祈安苑二期及二期扩建工程1#塔吊基础施工方案一、工程概况项目概况：本项目二期工程拟建设三栋二十六层住宅楼（编号分别为2栋、3栋及4栋），层高2.9m，首层层高5.1m，建筑总高度77.9m，钢筋混凝土结构形式，地上二～二十六层为塔式住宅，首层部分为架空廊、住宅大堂、商铺等；共提供600套保障性住房，其中包括廉租房，租赁型经济适用房，公共租赁住房各一栋。
二期扩建工程拟建设一栋二十五层住宅楼（编号为5栋）、二栋三十一层住宅楼（编号分别为6栋和7栋。
6栋和7栋含地下室）及一座门楼。
一栋二十五层住宅楼，层高2.9m，首层层高5.1m，建筑总高度75.0m，钢筋混凝土结构形式，地上二～二十五层为塔式住宅，首层部分为架空廊、住宅大堂等；共提供192套保障性住房；二栋三十一层住宅楼，层高2.9m，首层层高5.1m，建筑总高度92.4m，钢筋混凝土结构形式，地上二～三十一层为塔式住宅，首层部分为架空廊、住宅大堂、商铺等；共提供480套保障性住房；地下一层为人防地下室兼停车库。
二、塔吊概况本工程施工时共设塔吊3台，布设位置和塔吊编号见平面布置图。
1#、2#、3#塔吊，采用广西建工集团建筑机械制造有限公司生产的QTZ63型塔吊，该塔吊独立式起升高度为35米，附着式起升高度达120米，工作臂长50米，最大起重量4吨，额定起重力矩为65T.m，最大起重力矩为73T.m。
综合现场实际情况，本方案针对1#塔吊进行编制，塔吊基础采用天然地基基础。
而2#、3#塔吊基础采用四桩台基础，另外编制。
三、塔吊基础选择根据厂家提供的说明书中要求，基础混凝土强度采用C35，QTZ63型塔吊基础底面为6000×6000的正方形。
塔吊安装位置详见下图铺设混凝土基础的地基应能承受0.2MPa的压力，本工程地质勘察报告及现场实际情况，1#塔吊基础位于3-1砾质粘性土层，该层土质的承载力达0.26MPa，满足塔吊基础对地基承载力的要求，且该土层也是建筑物基础所在土层，以该土层作塔吊基础的持力层，既能满足塔吊使用要求，也不会有基坑开挖时引起塔吊基础变形的问题。
南京某工程塔吊四桩基础计算书_secret
3#塔吊四桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）《建筑施工书册》（第四版）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QTZ63(5510)，塔吊起升高度H：65.000m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深D：0.000m，自重F1：700kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：20kN，基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:II级钢，桩直径或者方桩边长：0.900m，桩间距a：3.2m，承台箍筋间距S：100.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35，额定起重力矩是：63kN·m，基础所受的水平力：260kN，标准节长度：2.5m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：120mm，所处城市：江苏南京市，基本风压W0：0.4kN/m2，地面粗糙度类别为：C类有密集建筑群的城市郊区，风荷载高度变化系数μz：1.45 。
二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=700.00kN，塔吊最大起重荷载F2=20.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=F1+F2=720.00kN，塔吊倾覆力矩M=1350.00kN·m三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算图中x轴的方向是随机变化的，设计计算时应按照倾覆力矩M最不利方向进行验算。
1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
其中 n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=720.00kN；G──桩基承台的自重：G=25×Bc×Bc×Hc=25×5.00×5.00×1.35=843.75kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取1350.00kN·m；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.26m；N i──单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N max=(720.00+843.75)/4+1350.00/1.414×3.2=689.30kN。
天然基础塔吊QTZ63(承载力110kPa)
天然基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）等编制。
一、参数信息塔吊型号：QTZ63，塔吊起升高度H：35.00m，塔身宽度B：1.6m，基础埋深d：2.00m，自重G：450.8kN，基础承台厚度hc：1.20m，最大起重荷载Q：60kN，基础承台宽度Bc：5.50m，混凝土强度等级：C35，钢筋级别：HRB335，基础底面配筋直径：20mm额定起重力矩Me：630kN·m，基础所受的水平力P：30kN，标准节长度b：2.8m，主弦杆材料：角钢/方钢, 宽度/直径c：12mm，所处城市：浙江杭州市，基本风压ω0：0.45kN/m2，地面粗糙度类别：A类近海或湖岸区，风荷载高度变化系数μz：1.92 。
地基承载力特征值f ak：110kPa，基础宽度修正系数εb：0.15，基础埋深修正系数εd：1.4，基础底面以下土重度γ：19.3kN/m3，基础底面以上土加权平均重度γm：19.3kN/m3。
二、塔吊对交叉梁中心作用力的计算1、塔吊竖向力计算塔吊自重：G=450.8kN；塔吊最大起重荷载：Q=60kN；作用于塔吊的竖向力：F k＝G＋Q＝450.8＋60＝510.8kN；2、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处浙江杭州市，基本风压为ω0=0.45kN/m2；查表得：风荷载高度变化系数μz=1.92；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.6+2×2.8+(4×1.62+2.82)0.5)×0.012]/(1.6×2.8)= 0.039；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.9；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.9×1.92×0.45=1.754kN/m2；3、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.754×0.039×1.6×35×35×0.5=67.038kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝630＋67.038＋30×1.2＝733.04kN·m；三、塔吊抗倾覆稳定验算基础抗倾覆稳定性按下式计算：e＝M k/（F k+G k）≤Bc/3式中 e──偏心距，即地面反力的合力至基础中心的距离；M k──作用在基础上的弯矩；F k──作用在基础上的垂直载荷；G k──混凝土基础重力，G k＝25×5.5×5.5×1.2=907.5kN；Bc──为基础的底面宽度；计算得：e=733.04/(510.8+907.5)=0.517m < 5.5/3=1.833m；基础抗倾覆稳定性满足要求！四、地基承载力验算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
塔吊基础计算书(QTZ63)
临港新城重装备区一期—（2）塔吊天然基础的计算书一. 参数信息塔吊型号:QTZ63, 自重(包括压重)F1=450.80kN，最大起重荷载F2=60.00kN，塔吊倾覆力距M=630.00kN.m，塔吊起重高度H=101.00m，实际使用40M , 塔身宽度B=1.60m，混凝土强度等级:C35，基础埋深D=2.50m，基础最小厚度h=1.00m，基础最小宽度Bc=6.0m，二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.00m基础的最小宽度取:Bc=6.0m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。
计算简图:当不考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑附着时的基础设计值计算公式：当考虑偏心距较大时的基础设计值计算公式：式中 F——塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=510.80kN； G——基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×Bc×Bc×Hc+20.0×Bc×Bc×D=1620kN；Bc——基础底面的宽度，取Bc=6.0m；W——基础底面的抵抗矩，W=Bc×Bc×Bc/6=36m3；M——倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=630.00kN.m；a——合力作用点至基础底面最大压力边缘距离(m)，按下式计算：a=6.0/2-630.00/(510.80+1620)=2.704m。
经过计算得到:无附着的最大压力设计值 Pmax=(510.80+1620)/62+630.00/36=76.67kPa无附着的最小压力设计值 Pmin=(510.80+1620)/62-630.00/36=41.689kPa有附着的压力设计值 P=(510.80+1620)/62=59.17kPa偏心距较大时压力设计值 Pkmax=2×(510.80+1620)/(3×6×2.704)=87.557kPa 四. 地基基础承载力验算地基基础承载力特征值计算依据《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2002第5.2.3条。
QTZ63型塔吊四桩基础计算书
四桩基础计算书11工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-94）等编制。
一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QZT63(5013)，塔吊起升高度H：92.000m，塔身宽度B：1.5m，基础埋深D：1.200m，自重F1：450.8kN，基础承台厚度Hc：1.200m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：5.000m，桩钢筋级别:HRB335，桩直径或者方桩边长：0.600m，桩间距a：3.4m，承台箍筋间距S：300.000mm，承台混凝土的保护层厚度：40mm，承台混凝土强度等级：C35；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=450.80kN，塔吊最大起重荷载F2=60.00kN，作用于桩基承台顶面的竖向力F=1.2×(F1+F2)=612.96kN，风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：M kmax＝630kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-94）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。
N i=(F+G)/n±M x y i/∑y i2±M y x i/∑x i2其中n──单桩个数，n=4；F──作用于桩基承台顶面的竖向力设计值，F=612.96kN；G──桩基承台的自重：G=1.2×(25×Bc×Bc×Hc)=1.2×(25×5.00×5.00×1.20)=900.00kN；Mx,My──承台底面的弯矩设计值，取882.00kN·m；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离a/20.5=2.40m；N i──单桩桩顶竖向力设计值；经计算得到单桩桩顶竖向力设计值，最大压力：N max=(612.96+900)/4+882×2.404/(2×2.4042)=561.672kN。
QTZ63固定基础节塔式起重机桩基础四桩基础
QTZ63固定基础节塔式起重机桩基础四桩基础桩基承台尺寸及载荷表1． 单桩作用荷载计算（如图10）（1）当塔吊臂与桩基承台边线平行时2maxmin )(4ih vg x xh F M F F Q ∑⋅⋅+±+==（812.5+795）/4±[（2345+43.7×1.3）×2]/（4×22）=401.875±300.226=702.1KN （101.65KN ）（2）当塔吊臂与桩基承台边线成45°时2maxmin)(4ih vg x xh F M F F Q∑⋅⋅+±+==（812.5+795）/4±[（2345+43.7×1.3）×2√2▔]/2（ 2√2▔）2=401.875±424.65=826.53KN （-22.775KN ） 2．单桩抗压与抗拔承载力计算（1）抗压承载力计算i si P P P K l q U A q R ∑+=式中 R k —单桩轴向承载力标准值；R —单桩轴向承载力设计值； q p —桩端土的承载力标准值；A p —桩身横截面面积； U p —桩身周边长度；q si ——桩周土的摩阻力标准值； l i —按土层划分的各段桩长； Q max —单桩承受最大压力计算值。
有效桩长为6m 的桩进行抗压承载力计算： 土质为全风化岩q si =90kPa ，q pk =4000kPai si P P P Kl q U A q R ∑+==3.14X0.22X4000+90X6X3.14X0.4=1178.4KN因为 R k =1178.4KN ≥（F g +F v ）/4=401.875KN,且 1.2R k =1.2×1178.4=1414KN ≥Q max =826.53KN 时，满足要求。
(2) 抗拔承载力的计算(当Q min <0的情况时)i si i P K l q U U λ∑=当skU γ+P G ≥KN Q 75.22min -=时，满足要求。
QTZ63(5510)塔吊基础计算书
矩形板式桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：Gk =bl(hγc+h'γ')=5×5×(1.35×25+0×19)=843.75kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35Gk=1.35×843.75=1139.062kN桩对角线距离：L=(ab 2+al2)0.5=(3.42+3.42)0.5=4.808m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Qk =(Fk'+Gk)/n=(423+843.75)/4=316.688kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Qkmax =(Fk'+Gk)/n+(Mk'+FVk'h)/L=(423+843.75)/4+(1770+74.6×1.35)/4.808=705.744kNQkmin =(Fk'+Gk)/n-(Mk'+FVk'h)/L=(423+843.75)/4-(1770+74.6×1.35)/4.808=-72.369kN 2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Qmax =(F'+G)/n+(M'+Fv'h)/L=(571.05+1139.062)/4+(2389.5+100.71×1.35)/4.808=952.754kNQmin =(F'+G)/n-(M'+Fv'h)/L=(571.05+1139.062)/4-(2389.5+100.71×1.35)/4.808=-97.698kN四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×1=3.142m桩端面积：A=πd2/4=3.14×12/4=0.785m2p承载力计算深度：min(b/2,5)=min(5/2,5)=2.5mfak=(2.5×90)/2.5=225/2.5=90kPa承台底净面积：Ac =(bl-n-3Ap)/n=(5×5-4-3×0.785)/4=4.661m2复合桩基竖向承载力特征值：Ra =ψuΣqsia·li+qpa·Ap+ηcfakAc=0.8×3.142×(2.8×10+3.2×70)+4000×0.785+0.1×90×4.661=3815.376kNQk =316.688kN≤Ra=3815.376kNQkmax =705.744kN≤1.2Ra=1.2×3815.376=4578.451kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Qkmin=-72.369kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Qk'=72.369kN桩身的重力标准值：Gp =((d1-d+hz)γz+(lt-(d1-d+hz))(γz-10))Ap=(((-2)-0+13)×25+(6-((-2)-0+13))×(25-10))×0.785=157kNRa '=ψuΣλiqsiali+Gp=0.8×3.142×(0.6×2.8×10+0.6×3.2×70)+157=537.007kNQk '=72.369kN≤Ra'=537.007kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：As=nπd2/4=14×3.142×142/4=2155mm2 (1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Qmax=952.754kNψc fcAp+0.9fy'As'=(0.75×19.1×0.785×106 + 0.9×(360×2155.133))×10-3=11943.388kNQ=952.754kN≤ψc fcAp+0.9fy'As'=11943.388kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Qmin=97.698kNfy As=(360×2155.133)×10-3=775.848kNQ'=97.698kN≤fy As=775.848kN满足要求！4、桩身构造配筋计算As /Ap×100%=(2155.133/(0.785×106))×100%=0.275%<0.65%满足要求！5、裂缝控制计算裂缝控制按三级裂缝控制等级计算。
63塔吊基础施工方案计算书
塔吊基础设计计算书编制：审核：审批:一、1#塔吊设计：1、塔吊选择:本塔吊采用塔吊生产厂家提供的QTZ63型塔吊，塔吊基础长宽均为5m ，高1m 。
基础砼强度等级采用C35级,钢筋采用HRB400级。
QTZ63型塔式起重机主要性能及参数如下:2、技术参数：Fv=425（KN) M=630KN 。
m Fh=68KN3、确定基础尺寸：由地勘报告知，1#塔机基底所处位置地基承载力为160kpa ，原厂家设计塔吊基础对地基承载力要求不小于200kpa ，大于本工程的160kpa,故需在基础下部设一扩大的钢筋砼平台，以增大基底面积。
暂定平台尺寸为5000×5000×1000，做地基承载力验算。
4、力学演算天然基础尺寸为b ×b ×h=5m ×5m ×1。
3m 砼基础的重力Fg=5×5×1×25=625KN 地面容许压应力[P B ]=160KPa222/57.1,/7.16:35,/360:400mm N f mm N f C mm N f HRB t c y === 4。
1、地基承载力演算地基承载力为：f=25㎡×160KPa/10=400吨 塔吊结构自重：Fv=31吨塔吊基础自重：Fg=25×1.35×2。
5=84。
37吨 f=216吨＞F=Fv+Fg=31+84。
37=115.37吨 所以，地基承载力能满足塔吊使用要求。
4．2塔吊抗倾覆演算()()2/751.07.84331035.1686302.12.1m kN F F h F M e g v h =+⨯+⨯=++=e=0。
751m 〈b/3=5/3=1.67m 满足要求 4。
3、偏心荷载下地面压应力验算：()()2/95.87)751.025(537.8433102)2(32m kN e b l F F P g v =-⨯⨯+⨯=-+=〈160kP 满足要求4。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
四桩基础的计算书依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》(JGJ/T 187-2009)。
一. 参数信息塔吊型号:QTZ63 塔机自重标准值:Fk1=454.00kN 起重荷载标准值:Fqk=60.00kN 塔吊最大起重力矩:M=630.00kN.m 非工作状态下塔身弯矩:M=1552kN.m 塔吊计算高度:H=75m塔身宽度:B=1.6m 桩身混凝土等级:C80承台混凝土等级:C35 保护层厚度:H=50mm矩形承台边长:H=5.5m 承台厚度:Hc=1.35m承台箍筋间距:S=150mm 承台钢筋级别:HRB400承台顶面埋深:D=0m 桩直径:d=0.5m桩间距:a=4.5m 桩钢筋级别:HPB235桩入土深度:24m 桩型与工艺:预制桩桩空心直径:0.3m计算简图如下：二. 荷载计算1. 自重荷载及起重荷载1) 塔机自重标准值F k1=454kN2) 基础以及覆土自重标准值G k=5.5×5.5×1.35×25=1020.9375kN承台受浮力：F lk=5.5×5.5×5.35×10=1618.375kN3) 起重荷载标准值F qk=60kN2. 风荷载计算1) 工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (Wo=0.2kN/m2)=0.8×1.59×1.95×1.39×0.2=0.69kN/m2=1.2×0.69×0.35×1.6=0.46kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.46×75.00=34.75kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×34.75×75.00=1303.25kN.m2) 非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值a. 塔机所受风均布线荷载标准值 (本地区 Wo=0.35kN/m2)=0.8×1.62×1.95×1.39×0.35=1.23kN/m2=1.2×1.23×0.35×1.60=0.83kN/mb. 塔机所受风荷载水平合力标准值F vk=q sk×H=0.83×75.00=61.97kNc. 基础顶面风荷载产生的力矩标准值M sk=0.5F vk×H=0.5×61.97×75.00=2323.72kN.m3. 塔机的倾覆力矩工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1552+0.9×(630+1303.25)=3291.93kN.m非工作状态下，标准组合的倾覆力矩标准值M k=1552+2323.72=3875.72kN.m三. 桩竖向力计算非工作状态下：Q k=(F k+G k)/n=(454+1020.94)/4=368.73kNQ kmax=(F k+G k)/n+(M k+F vk×h)/L=(454+1020.9375)/4+(3875.72+61.97×1.35)/6.36=990.98kNQ kmin=(F k+G k-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(454+1020.9375-1618.375)/4-(3875.72+61.97×1.35)/6.36=-658.11kN工作状态下：Q k=(F k+G k+F qk)/n=(454+1020.94+60)/4=383.73kNQ kmax=(F k+G k+F qk)/n+(M k+F vk×h)/L=(454+1020.9375+60)/4+(3291.93+34.75×1.35)/6.36=908.46kNQ kmin=(F k+G k+F qk-F lk)/n-(M k+F vk×h)/L=(454+1020.9375+60-1618.375)/4-(3291.93+34.75×1.35)/6.36=-545.59kN四. 承台受弯计算1. 荷载计算不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向力反力设计值：工作状态下：最大压力 N i=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(454+60)/4+1.35×(3291.93+34.75×1.35)/6.36=881.86kN最大拔力 N i=1.35×(F k+F qk)/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(454+60)/4-1.35×(3291.93+34.75×1.35)/6.36=-534.91kN非工作状态下：最大压力 N i=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×454/4+1.35×(3875.72+61.97×1.35)/6.36=993.26kN最大拔力 N i=1.35×F k/n-1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×454/4-1.35×(3875.72+61.97×1.35)/6.36=-686.81kN2. 弯矩的计算依据《塔式起重机混凝土基础工程技术规程》第6.4.2条其中 M x,M y1──计算截面处XY方向的弯矩设计值(kN.m)；x i,y i──单桩相对承台中心轴的XY方向距离(m)；N i──不计承台自重及其上土重，第i桩的竖向反力设计值(kN)。
由于非工作状态下，承台正弯矩最大：M x=M y=2×993.26×1.45=2880.46kN.m承台最大负弯矩:M x=M y=2×-686.81×1.45=-1991.76kN.m3. 配筋计算根据《混凝土结构设计规范》GB50010-2010第6.2.10条式中α1──系数，当混凝土强度不超过C50时，α1取为1.0,当混凝土强度等级为C80时，α1取为0.94,期间按线性内插法确定；f c──混凝土抗压强度设计值；h0──承台的计算高度；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=360N/mm2。
底部配筋计算:αs=2880.46×106/(1.000×16.700×5500.000×13002)=0.0186=1-(1-2×0.0186)0.5=0.0187γs=1-0.0187/2=0.9906A s=2880.46×106/(0.9906×1300.0×360.0)=6213.0mm2顶部配筋计算:αs=1991.76×106/(1.000×16.700×5500.000×13002)=0.0128=1-(1-2×0.0128)0.5=0.0129γs=1-0.0129/2=0.9906A s=1991.76×106/(0.9935×1300.0×360.0)=4283.5mm2五. 承台剪切计算最大剪力设计值： V max=993.26kN依据《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)的第6.3.4条。
我们考虑承台配置箍筋的情况，斜截面受剪承载力满足下面公式：式中λ──计算截面的剪跨比,λ=1.577f t──混凝土轴心抗拉强度设计值，f t=1.570N/mm2；b──承台的计算宽度，b=5500mm；h0──承台计算截面处的计算高度，h0=1300mm；f y──钢筋受拉强度设计值，f y=360N/mm2；S──箍筋的间距，S=150mm。
经过计算承台已满足抗剪要求，只需构造配箍筋!六. 承台受冲切验算依据塔机规范，塔机立柱对承台的冲切可不验算，本案只计算角桩对承台的冲切！承台受角桩冲切的承载力可按下式计算：式中 N l──荷载效应基本组合时，不计承台以及其上土重的角桩桩顶的竖向力设计值；β1x，β1y──角桩冲切系数；β1x=β1y=0.56/(0.923+0.2)=0.499c1，c2──角桩内边缘至承台外边缘的水平距离；c1=c2=750mma1x，a1y──承台底角桩内边缘45度冲切线与承台顶面相交线至桩内边缘的水平距离；a1x=a1y=1200mmβhp──承台受冲切承载力截面高度影响系数；βhp=0.877f t──承台混凝土抗拉强度设计值；f t=1.57N/mm2h0──承台外边缘的有效高度；h0=1300mmλ1x，λ1y──角桩冲跨比，其值应满足0.25～1.0，取λ1x=λ1y=a1x/h0=0.923工作状态下：N l=1.35×(F k+F qk)/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×(454+60)/4+1.35×(3291.93+34.75×1.35)/6.363=881.86kN非工作状态下：N l=1.35×F k/n+1.35×(M k+F vk×h)/L=1.35×454/4+1.35×(3875.72+61.97×1.35)/6.363=993.26kN等式右边[0.499×(750+600)+0.499×(750+600)]×0.877×1.57×1300/1000=2410.87kN比较等式两边，所以满足要求!七. 桩身承载力验算桩身承载力计算依据《建筑桩基础技术规范》(JGJ94-2008)的第5.8.2条根据第二步的计算方案可以得到桩的轴向压力设计值，取其中最大值N=1.35×990.98=1337.83kN桩顶轴向压力设计值应满足下面的公式：其中Ψc──基桩成桩工艺系数，取0.85f c──混凝土轴心抗压强度设计值，f c=35.9N/mm2；A ps──桩身截面面积，A ps=125664mm2。
桩身受拉计算，依据《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008 第5.8.7条受拉承载力计算，最大拉力N=1.35×Q kmin=-888.45kN经过计算得到受拉钢筋截面面积 A s=4230.703mm2。