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工字钢盖梁支架设计及荷载验算书

盖梁工字钢盖梁支架设计及荷载验算书一、概况1、白庄子枢纽跨线桥的盖梁共有28个，具体形式见下表桥墩盖梁断面尺寸分为2种，除现浇-预制转换墩（4#墩和8#墩）上盖梁加宽加高有台阶外，其余盖梁断面均为宽1.8米，高1.6米。

2、盖梁底模支架均采用36C型工字钢，本工程中右幅4#（4#-2）盖梁的工字钢支架跨度最大，盖梁单位长度自重最大。

本计算分别验算1#-1,1#-2,1#-3，1#-4四种具有代表性的盖梁支架。

36C型工字钢截面尺寸为：360*140*14（mm）,自重为71.341kg/m。

3、从结构可靠性及施工工期要求等多方面因素综合考虑，4#-2盖梁支架采用2片36C工字钢作为主梁，两片工字钢间净距90cm，工字钢上横向满铺12*12cm方木，方木中心间距30cm。

方木上铺设盖梁底模（钢模板）。

二、荷载分析根据现场施工实际情况，便桥承受荷载主要由盖梁自重荷载q，再考虑工字钢自重、盖梁定型钢模板自重和施工荷载以及振捣荷载、风雨荷载。

其中盖梁钢筋和砼自重为主要荷载。

如图1所示：图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以单片工字钢受力情况分析确定q、P值。

1、q值确定由资料查得36C工字钢每米重71.34kg，再加方木及钢板重量，单片工字钢自重按1.2KN/m计算，即q1=1.2KN/m。

施工荷载、振捣荷载、风雨荷载由查《路桥施工计算手册》得q2=1.0KN/m盖梁均布在2根工字钢上（钢筋骨架按照墩顶支立，不作用在工字钢上），则有盖梁每延米自重：对于1#-1,1#-2：q2=34.6KN/m对于4#-1,4#-2:q2=34.6KN/m对于本例： q=q1+q2+q3,P=0对于1#-1,1#-2盖梁，q =36.8KN/m对于4#-1,4#-2盖梁，q=52.4KN/m三、结构强度检算（一）、1#-1验算由图1所示单片工字钢受力图示，已知q=34.6KN/m ，P=0，工字钢计算跨径l =6.2m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN Pl ql M ⋅=⨯=+=3.1668)2.6(/6.344822max 2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 2101739623.166/3max =<=⋅==σσ（w 为36c 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为962cm 3）强度合格3、整体挠度验算工字钢梁容许挠度[]cm cm l f 58.1400/630400/===,而工字钢变形为整体变形，由单侧1片工字钢为一整体进行验算，计算得到：()EI Fl l q f ⎥⎦⎤⎢⎣⎡+=483846534 其中q=34.6KN/m F=0 E=206×105/cm 2 I=17300cm 4 ()425417300/10206384)620(/6.3465cm cm cm m KN f ⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯⨯= =cm 12.1<[f] 挠度合格。

墩柱模板和脚手架验算

一、墩柱模板验算1、墩柱模板验算墩柱模板采用Φ2.2m×2两块半圆形钢模板拼装而成，面板采用5mm厚钢板，竖肋采用［8mm槽钢，间距为430mm，横肋采用［8mm槽钢，间距400mm。

模板要求尺寸准确、平直、转角光滑、接缝平顺。

模板采用Φ20mm螺栓连接成整体，以保证其模板刚度、强度及稳定性，使其满足施工要求。

荷载确定：采用大模板混凝土浇筑模型浇筑高度为6m，最大侧压力P≥50KN/m2时，模板荷载简化为顶部高度2.1m范围荷载按照三角形分布，2.1m以下按矩形分布。

计入混凝土振捣荷载2KPa。

模板采用Φ2.2m×2两块半圆形钢模板拼装而成，面板采用5mm厚钢板，竖肋采用［8mm 槽钢，间距为430mm，横肋采用［8mm槽钢，间距400mm。

验算2.1m深度以下模板面板的强度、挠度：荷载为：q=1.2×（50+2）KPa=62.4 KPa计入线荷载1：q1=q×0.42=26.208KN/m，(x方向，两横向背肋间距)计入线荷载2：q2=q×0.40=24.96KN/m，(y方向，两横向背肋间距)l y/l x=0.95按均布荷载下四边简支板计算，得弯矩、挠度系数如下（查表）：M x=0.0324，M y=0.028，f=0.00324，M x=0.0324×q1l12=0.0324×26.208×0.42=0.1359 KN·m=135.9 N·mM y=0.028×q2l22=0.028×26.208×0.42=0.1118KN·m=111.8N·mσx=6 M x/bh2=6×135.9÷0.42÷0.0052÷106=88.151MPaσY=6 M x/bh2=6×111.8÷0.4÷0.0052÷106=67.08MPa所以σmax=σx=88.151MPa<［σ］=181 MPa；满足要求。

墩柱钢模板设计验算书

墩柱模板设计验算书1、计算依据和参考(1)《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)；(2)《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；(3)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)；(4) 《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；(5) 《南京长江第四大桥接线工程S2标施工图设计》；(6）《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）；(7) 《建筑施工计算手册》江正荣著。

2、模板计算墩柱模板采用大面钢模，工厂预制。

据各墩墩柱高度搭配使用，模板在工厂分块制造，为保证混凝土外观质量，模板间不设拉杆，模板之间依靠法兰和φ18螺栓连接，同时在四角设置φ24螺杆及配套螺母作为固定模板的拉杆。

竖肋采用[8槽钢，横箍采用双拼[14槽钢。

模板加工要求各部位焊接牢固，焊缝外型光滑、均匀，无漏焊、焊穿、裂纹、夹渣、开焊、气孔等缺陷。

墩柱模板的背部支撑由两层组成，第一层为直接支撑模板的竖楞，用以支撑混凝土对模板的侧压力；第二层为支撑竖楞的横箍，用以支撑竖楞所受的压力；模板之间通过法兰和螺栓连接，横箍四角用对拉螺栓相互拉接，形成一个完整的墩柱模板支撑体系。

2.1 参数信息本计算书验算S2标墩柱模板，取方柱1.6×1.6m模板验算，计算高度取15m（本标段墩柱最高14.738m），其他断面形式墩柱模板结构配置与其类似，不再重复计算。

1.基本参数墩柱截面长度A(mm):1600.00；墩柱截面宽度B(mm):1600.00；墩柱模板的总计算高度:H = 15.00m；对拉螺栓直径(mm):M20，对拉螺杆四角设置。

2.横箍信息横箍材料:钢楞；截面类型:双拼[14槽钢；横箍的间距(mm):600；横箍合并根数:2；横箍抗弯强度设计值f(N/mm2):205.00；(N/mm2):120。

横箍抗剪强度设计值fv3.竖楞信息竖楞材料:钢楞；截面类型:[8槽钢；横箍的间距(mm):350；横箍合并根数:1；横箍抗弯强度设计值f(N/mm2):205.00；横箍抗剪强度设计值f(N/mm2):120。

圆柱墩盖梁及柱间系梁受力验算

圆柱式墩盖梁受力分析验算第一部分、Ⅰ40b工字梁受力验算40b工字钢用做主平面受弯横梁（尺寸及参数：h=400mm, b=144mm,I x =22800cm4,w x =1140cm3,理论重量=73.878（kg/m））1、总的荷载叠加量⨯q==（单位从t换算为KN）7.1⨯⨯93KN/m5.105.22.2q=93.5KN L=7.4m W 截面抵抗矩查表m N m KN ql M .640000.64084.75.93822max ==⨯== MPa m N W M 7.280).(107.2801021140640000266max max =⨯=⨯⨯==-σ 2、悬臂段A-C 段：MPa m N W M m ql M 6.125)/(106.1251021140286373.N 2863732475.293500226622=⨯=⨯⨯===⨯-=-=--σ 3、简支段A-B 段：x=6.175，a=2.475，L=7.4MPa W M m N 16.16110211405.367433.5.367433172.02136241]83.067.16.0[21362414.7175.6)4.7475.221()175.6475.21[(2175.64.793500M 6175.6=⨯⨯===⨯=-⨯⨯=-⨯+⨯-⨯⨯⨯=-σ带模板169.8Mpa应对40b 工字钢进行适当加强。

4、挠度AC=BD）（）（）（）m L mm L l a l a EL qal f f D c 4.75.18400mm 17.0217.0000785.014.7475.234.7475.2621022800101.2244.7475.298500136(24332281133223==-=-⨯=-⨯+⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-+==-A- Bmm L mm lE ql f l a 5.1840074004005.18)685.25(008.0)4.7475.2245(21022800101.23844.798500a 245I 3842x 228114224max ===-⨯=⨯-⨯⨯⨯⨯⨯⨯=-=+=-）（时，第二部分、φ10串杠受力验算D=10cm 碳圆（尺寸及参数：d=100mm, I x =491cm 4,w x =98.2cm 3,截面面积=78.5cm 2,理论重量=61.7（kg/m ））剪力验算：)3(85][7.3805.014.3304100304100t 41.30465.121P 65.12135.125.05.22.27.12钢）（A MPa MPa A P N t==⨯======⨯+⨯⨯ττ 弯曲应力验算：毛截面抵抗拒:97.222102.98072.03041002.9840982.0W 6333W MPa W M cm r d =⨯⨯=====-σπ 刚度验算：mm L mm EI Pl fA cm r d d I 36.0400036.010491101.23072.030410034917854.00491.064811334444==⨯⨯⨯⨯⨯======- π （悬臂构件，计算跨度取实际长度2倍。

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τ=Q.Sx/Ix.δ 其中 Sx—中性轴以上的毛截面对中性轴的静矩 I50a 工字钢为
1084.1cm3
δ—验算截面处腹板厚度 I50a 工字钢为δ=12mm
Ix—截面惯性矩 I50a 工字钢为 46472cm4 τ=443×1084.1÷12÷46472÷2÷10=43Mpa＜[τ]=1.3×
80 80
5、刚度校核：端部挠度 fC=fD=qaL3(6a2/L2＋3a3/L3－1)/(24EI)
筑龙网
=164*103*3.1*6.63*(6*3.12/6.62+3*3.13/6.63-1)/(24EI)/2 ＝20mm（E=210Gpa，I=4.6472*10-4m4）跨中挠度 fO＝qL4×(5-24a2/L2)/(384EI)
=164*103*6.64/(384*210*109*4.6472*10-4)*(5-24*3.12/6.62) /2=1mm<L/400=17mm 经检算，该工字钢梁强度符合要求、跨中挠度满施工规范要求，端部挠度较大，施工中在悬臂部位应搭设支架并预留反拱度。 55#-71#墩盖梁使用工字钢作横梁计算
=164*103*6.64/(384*210*109*4.6472*10-4)*(5-24*3.12/6.62) /2=1mm<L/400=17mm 经检算，该工字钢梁强度符合要求、跨中挠度满施工规范要求，端部挠度较大，施工中在悬臂部位应搭设支架并预留反拱度。反拱度值计算：当在支点外任意一点处的挠度值为： fO ＝ 6qa3L /(24EI) ＋ 3qb4/(24EI)－qL3a/(24EI) 当 b＝1m 时，
=89*103*6.84/(384*210*109*2.1714*10-4)*(5-24*2.272/6 .82)=1.3cm<L/400=1.7cm

公路工程段桥梁墩柱盖梁安全专项施工安全验算及相关图纸制度

公路工程段桥梁墩柱盖梁安全专项施工安全验算及相关图纸制度1.1、立柱模板强度验算一、模板及施工参数本圆柱模板单节高度2.00m ，最大直径为1.4-2.2m 。

采用汽车吊起吊漏斗浇筑，浇注速度3m/h ，混凝土施工温度为25℃。

模板采用定型钢模板：面板采用δ5mm ；横肋采用80mm 宽，δ6mm 的圆弧肋板，间距400mm ；竖肋采用[8，间距340mm ；法兰采用δ12mm 带钢。

二．荷载计算1、混凝土侧压力2/121022.0V t F ββγ= (1)H F γ=(2)式中：F——新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)r——混凝土的重力密度(KN/m2)取25——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,按石阡 t县7-9月施工温度可取25℃=200/(T+15)＝200/(25+15)=5tV——混凝土的浇注速度3m/hβ——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具1有缓凝作用的外加剂取1.2)β——混凝土坍落度影响修正系数取1.15,当坍落度2小于30mm时，取0.85，当坍落度为50-90mm时，取1.0，当坍落度为110-150mm时，取1.15。

H——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度，按8m一段施工计算(m)式(1)：F=0.22×25×5×1.2×1.15×3½=65.73KN/m²式(2)：F=25×8=200(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力F=65.73(KN/㎡)2、面板计算圆弧模板在混凝土浇筑时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。

2.1、计算简图2.2、挠度计算按照三边固结一边简支计算，取10cm 宽的板条作为计算单元，荷载为： q =0.06573×10=0.6573N/m根据y x l l /=0.70,查表得max W =C B ql /00727.04⨯)1(12/23v b Eh B C -==2.1×105×5³×10/12×(1-0.3²)=24038461.54ν——钢材的泊桑比等于0.3max W =0.00727×0.6573×3404/24038461.54=2.6565㎜3、竖肋计算3.1计算简图：竖肋采用[8，间距340mm,因竖肋与横肋焊接，固按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按340㎜计算荷载q=F×L=65.73×340=22.348N/mm截面惯性矩I=2139558.567㎜43.2挠度计算W max=ql4/384EI=22.348×3404/384×2.1×105×2139558.567=0.6647㎜4、横肋计算4.1计算简图4.2荷载计算圆弧形肋板采用80mm宽，6mm厚的钢板，间距为400mm。

桥梁8—墩柱盖梁计算

f cu,k sv f sv
(kN )
（7—197）
式 Vd——盖梁验算截面处的剪力组合设计值（kN）； α1——连续梁异号弯矩影响系数，计算近边支点梁段的剪力承载力时， α1=1.0；计算中间支点梁段及刚构各节点附近时，α1=0.9； P ——受拉区纵向受拉钢筋的配筋百分率，P=100ρ, ρ=As/bh0,当 P>2.5 时，取 P=2.5； ρsv——箍筋配筋率，ρsv=Asv / svb，此处，Asv 为同一截面内箍筋各肢的总截面面积，sv 箍筋间距；箍筋配筋率应符合《桥规》（JTG D62）第 9.3.13 条的构造规定。 fsv——箍筋的抗拉设计强度值（MPa）； b——盖梁截面宽度（mm）；

1
。其最大宽度应满足规范的限值。
(6)盖梁的位移——挠度验算对于高跨比 l / h≤5.0 的钢筋混凝土盖梁不作挠度验算。
（4）钢筋混凝土梁端位于柱外的悬臂部分计算在柱外设有边梁时，其外边梁作用点至柱边缘的距离（圆形截面柱可换算为
边长等于 0.8 倍直径的方形截面柱）大于盖梁截面高度时，其正截面和斜截面承载力按《桥规》（JTG D62）第 5 章有关规定计算，当边梁作用点至柱边缘的距离等于或小于盖梁截面高度时，属于悬臂深梁，则可按“撑杆——系杆体系”（见《桥规》（JTG D62）第 8.5.3 条）方法计算悬臂部分正截面抗弯承载力；斜截面抗剪承载力可按钢筋混凝土一般受弯构件计算。
（5）盖梁的最大裂缝宽度钢筋混凝土盖梁的最大裂缝宽度可按《桥规》（JTG D62）第 6.4.3
条计算。即：
Wf k
C1C2C3
ss
Es
( 30 d )
0.28 10
(mm)

盖梁验算(45a工字钢上满铺12×15方木)

盖梁荷载验算（45a工字钢）盖梁采用抱箍法施工，墩柱完成后，在墩柱上安装抱箍，然后在抱箍上安装横向的I45a工字钢，工字钢上满铺4m长12cm×15cm的方木，然后方木上铺设竹胶板底模。

盖梁侧模（前后面）采用定型钢模，左右两侧面采用竹胶板。

以爬坡车道侧的盖梁进行验算（此幅盖梁宽度最大），盖梁立面图如下：12.451.3257.6 1.1 1.3251.1盖梁立面图一、工字钢验算45a工字钢计算参数如下：E=2.1×105MPa，W=1432.9cm3，I=32241cm4，单位重为80.38Kg/m1、受力分析盖梁工字钢长度为15m，盖梁长12.45m。

工字钢受力示意图如下：q2.57.6 2.5工字钢受力示意图2、荷载计算作用于工字钢的荷载有：（1）、施工时钢筋混凝土重量38.5m ³×26KN/m ³=1001KN ；（2）、模板及方木、钢管重量；①侧模钢模重量：面积为38.5㎡，重量为57.8KN ；②底模及侧模 1.5cm 厚竹胶板重量：面积为20.3㎡，重量为2.1KN ；③铺设5cm 厚脚手板重量：面积为35.1㎡，重量为12.3KN ； ④模板Φ48钢管背楞重量：长度48m ，重量1.92KN ；⑤防护Φ48钢管重量：长度79m ，重量3.16KN ；⑥模板10×10方木背楞重量：长度49m ，重量3.43KN ；⑦10×10方木托架重量：长度14m ，重量0.98KN ；⑧工字钢上满铺12×15方木重量：长度458m ，重量57.71KN ；合计为139.4KN ；（3）、施工时人员、设备重量10KN ；（4）、振捣砼时产生荷载2KN/㎡×12.45m ×2m=49.8KN ；荷载总共为1.2×1001+1.2×139.4+1.4×10+1.4×49.8=1452.2KN 。

墩柱脚手架施工验算

墩柱脚手架施工验算在桥梁墩柱施工中，脚手架的搭建是一项至关重要的工作，它不仅为施工人员提供了作业平台，还保障了施工过程的安全。

而对墩柱脚手架进行施工验算，则是确保脚手架稳定性和安全性的关键环节。

一、工程概况首先，我们需要明确墩柱的相关参数，包括墩柱的高度、直径、施工荷载等。

假设我们正在施工的墩柱高度为 20 米，直径为 15 米，施工过程中预计会有人员、材料和设备等产生的荷载。

二、脚手架设计参数脚手架通常采用钢管搭建，常见的钢管规格为外径 48mm，壁厚35mm。

立杆的横距和纵距分别设定为 12 米和 15 米，步距为 18 米。

为了增强脚手架的稳定性，还会设置剪刀撑和斜撑。

三、荷载计算1、恒载恒载主要包括脚手架自身的重量。

钢管的重量可以通过其规格和长度计算得出，扣件的重量也需要考虑在内。

2、活载活载包括施工人员、材料和设备的重量。

按照相关规范，施工人员的荷载通常取每人25kN，材料和设备的荷载则根据实际情况进行估算。

3、风荷载风荷载的计算需要考虑当地的基本风压、脚手架的挡风系数等因素。

通过相关公式可以计算出风荷载的大小。

四、稳定性验算1、立杆稳定性验算根据计算得出的轴向压力，结合立杆的截面特性，计算立杆的稳定性。

要确保稳定性系数大于规定值，以保证立杆在压力作用下不会失稳。

2、连墙件稳定性验算连墙件承受的风荷载和拉压力需要进行验算，确保其连接强度满足要求。

3、地基承载力验算脚手架立杆基础底面的平均压力需要与地基承载力特征值进行比较，以保证地基能够承受脚手架传递的荷载。

五、扣件抗滑力验算水平杆通过扣件连接在立杆上，需要验算扣件的抗滑力是否满足要求。

通常单扣件的抗滑承载力为 8kN，双扣件的抗滑承载力为 12kN。

六、横杆强度验算横杆在承受荷载时会产生弯曲应力，需要根据其跨度、荷载等因素计算弯曲应力，并与钢材的强度设计值进行比较，以确保横杆的强度满足要求。

七、剪刀撑和斜撑验算剪刀撑和斜撑主要承受拉力和压力，需要根据其布置和所受荷载计算其内力，并验算其强度和稳定性。

盖梁工字钢计算书

盖梁（系梁）支架计算书本工程上系梁、盖梁分A、B、C三种型号，分别为φ2.0m柱盖（系）梁、φ1.8m柱盖（系）梁、φ1.5m柱盖（系）梁，施工时均采用抱箍和工字钢配合作支承架。

定型钢底模下设I16工字钢背销（横桥向铺设），间距为50cm；I16工字钢背销下设两根I50C工字钢支承（纵桥向）；I50C工字钢置于柱上钢抱箍上（每个墩柱上设一个钢抱箍）。

支架计算时按φ2.0m柱顶盖梁（最大盖梁）支承计算。

1、I50C工字钢受力计算：1.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。

1.1.1、荷载计算①、单位长度混凝土荷载：φ2.0m：N1=V〃γ砼=2.20×1.6（梁高）×25≈88KN/M②、单位长度施工荷载：N2=2kpa×2.2=4.4KN/M③、单位长度振捣砼时产生的荷载：N3=2.0KPa×1.698=3.396KN/M○4、钢筋自重：N4=651㎏/m=6.51KN /m○5、单位长度I50c工字钢自重：N4=109㎏/m=1.09KN /m○6、单位长度模板自重：1KN /m（模板厂提供）则q=N1+N2+N3+ N4+N5+N6=88+4.4+3.4+6.51+1.09+1=104.4KN/m用两根工字钢承重所以取荷载值：q=104.4/2=52.2KN/m 作为工字钢荷载。

1.1.2计算简图：1.1.3、支点反力：R A=R B=q×6.9/2=52.20×6.9/2=180.09KN1.1.4、最大弯矩：M max= ql2/8=52.2×6.92/8=310.66 KN〃m1.1.5、弯矩正应力：查表：Ｉ50c I x=5.064×108mm4 W x=2.08×106mm3S X=1.2091×106mm3δ=16mmσ=M max/W x=(310.66×106)/(2.08×106)=149.35MPa＜[σ]×1.25=175Mpa（满足要求）1.1.6支座处总剪力值：Q x=0.625×52.2×6.9=225.11KNτmax=Q x〃S x/(I x〃δ)=225.11×103×1.2091×106/(5.064×108×16)=33.59MPa＜[σ]×1.25= 106Mpa（满足要求）1.1.7跨中挠度验算ƒ=0.521qL4/100EI x=0.521×52.2×69004/ (100×2.1×105×5.064×108)=5.8㎜≤L/400=6900/400=17.25㎜（满足要求）2、I16工字钢背销受力计算：2.1、按板梁底板处的荷载计算偏安全；相关数据查《路桥施工计算手册》。

盖梁验算_精品文档

盖梁施工支撑架结构验算一、支架的结构形式盖梁结构尺寸为2385×150×130cm，砼数量为45.18m3。

侧模及底模均采用胶合板，侧模竖向方木间距为40cm，横向共布置3道φ10cm的钢筋拉条对拉。

底模直接铺在沿纵桥向布置的10×10cm的方木上，方木间距为30cm；方木通过25×12×10cm的三角楔木支撑在沿盖梁两侧的2根40a工字钢上；两根工字钢之间用20#槽钢焊接，焊接的位置在圆墩柱两侧及跨度方向两道，在两槽钢之间布置二排18×15的方木支撑纵桥向的底模方木；40a工字钢支撑在穿过墩顶预留洞的φ10cm实心圆钢上（见盖梁支架、模板施工图）。

二、结构验算(根据公路桥涵施工规范主要考虑以下几项荷载)1、侧模验算（略）2、底模验算：（1）、荷载：a、砼（盖梁厚度为1.3m）：q1=1.3×25.0×1.2=39KN/m2（提高1.2倍）b、施工人员及材料堆放取1.5KN/m2c、倾倒砼时的冲击荷载：2.0KN/ m2（2）、915×1830×18mm胶合板验算：板的宽度取1m，支撑板的方木托架间距为0.3m，板按三等跨连续梁简化计算，其计算简图为：q=(39+1.5+2)×0.3=12.75KN/m根据内力系数表：Mmax=0.1ql2=0.1×12.75×0.32=0.115KN·m板的几何模量：W=1/6bh2=1/6×1000×182=5.4×104mm3I=1/12 bh3=1/12×1000×183=4.86×105mm4E=4×103Mpaσmax=Mmax/W=0.115×106/(5.4×104)=2.13Mpa＜[σ]=25Mpafmax=0.667ql4/(100EI)=0.667×12.75×3004/(100×4×103×4.86×105) =0.93mm＞[f]=L/400=0.75mm底模胶合板能满足强度和挠度要求。

桥梁墩柱、系梁、盖梁与桥台施工方案_pdf

207国道荆门城区西外环建设工程桥梁墩柱、系梁、盖梁及桥台施工方案编制： _______________________审核：审批：中建三局第一建设工程有限责任公司IMFIHS-T CONSTRUCTION EMGMHVilbG LIMITED COMPANY OF C HIKA CO^BTAUCTIO^ TKIKD £M<MNEEW*IQ BtfMAO二◦一五年二月一、编制依据 (1)二、工程概况 (1)三、施工总体部署 (1)3.1总体施工方案 (1)3.2劳动力与机械配置 (2)3.2.1劳动力配备 (2)3.2.2机械配置 (2)3.3 主要周转材料需用计划 (2)四、施工工艺及方法 (3)4.1圆柱墩施工 (3)4.2桩系梁施工 (9)4.3盖梁施工 (10)4.4桥台施工及台背回填 (14)4.5 支座垫石、挡块施工及支座安装 (15)五、质量保证措施 (17)六、安全生产、环境保护 (19)七、文明施工 (22)八、盖梁支撑体系验算 (22)8.1工况一40M跨盖梁 (23)8.2工况H20M以内跨盖梁 (28)，、编制依据1、207国道--251省道至荆宜高速段施工图设计；2、荆门市西外环(K0+000〜K11+626.584 )施工组织设计;3、《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2011 ;4、《公路工程质量检验评定标准》(JTGF80/1-2004 );5、《钢结构设计规范》(GB50017-2003);6、《公路工程质量检验评定标准》( JTGF80/1-2004 );7、《公路工程施工安全技术规程》( JTJ076-95 );& 《公路工程技术标准》( JTGB01-2003 );9、其它相关的施工及验收规范、规程；10、现场实际调查资料。

1、工程概况本工程范围内设计有杨柳路分离立交桥、深圳大道互通主线桥、总干渠大桥、关公大道分离立交桥、荆门西互通主线桥1座、荆门西互通匝道桥2座共7座桥，桥梁墩柱设计参数具体见下表：本工程桥墩均设计为圆形柱式墩，最高墩柱7.653m，部分墩桩基间设系梁，墩间均不设系梁，除杨柳路分离立交墩顶无盖梁，其他桥梁墩顶均设计有盖梁；本工程桥台有U型台和肋板式桥台两种结构形式，U型台基础为扩大基础，肋板桥台基础为承台+桩基础。

盖梁工字钢施工验算

盖梁工字钢施工验算荷载计算荷载分析盖梁底板面积为：()206.913.22887.2-683.22m m m =⨯⨯）1、盖梁砼自重：223/82.4473/2607.172m KN m KN m G === 注：荷载分项系数1.2（依据路桥施工计算手册P175差得） 2、钢模板自重：g k 10822二、盖梁底模支架结构设计1.荷载计算1)、盖梁砼自重：G 1=172.07m 3×26KN/m 3=4473.82KN(包含钢筋重量)2）、钢模板自重：G 2=10822kg*10N/kg=108220N ≈108.2KN3）、I18#工字钢重量：共计50/0.5m+1根=101根。

共重：101根*3m/根*21.4kg/m*10N/kg=64.84KN4)、I40b 工字钢重量：工字钢采用I40b 普通热轧工字钢，每盖梁采用2根50m 长I40b 工字钢。

总重：2*50*73.878*10≈73.9KN5）、倾倒和振捣混凝土产生的荷载：倾倒混凝土产生的荷载取4KN/m 2,振捣混凝土产生的荷载取2KN/m 26)、施工机具及施工人员荷载取4KN/m 22.荷载组合横梁上的总荷载：G H =G 1+G 2+G 3 =（4473.82+108.2）*1.2+（4+2+4）*1.4=5512.424KN均布荷载：q h =5512.424/45.4=121.4KN/m作用在横梁上的荷载：G H ’=121.4×0.5=60.7KN均布荷载：q H ’=60.7/2.3=26.4KN/m横梁抗弯与挠度验算：18#工字钢的弹性模量E=2.1×105Mpa ，惯性矩I=1669cm 4，抗弯模量W X =185.4cm 3。

最大弯矩：M max = q H ’×l H 2/8=26.4×2.32/8=17.5KN ·mσ= M max /W X =17.5/（185.4×10-6）=94391Kpa=94.4MPa<[σw]=160MPa （满足）最大挠度：f max = 5×q H ’×l H 4/384×E ×I=5×26.4×2.34/（384×2.1×108×1669×10-8）=0.0027m<=L/400=2.3/400=0.0057m（满足）故底模横梁选用18#工字钢可以满足施工要求。

盖梁柱式墩计算书

盖梁柱式坡计算书
1计算资料
1.1编制依据
《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60—2015)
《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG3363-2019)
《公路设计手册一墩台和基础》
《桥梁墩台与基础工程》
1.2结构信息
1.2.1几何尺寸
1.2.2
1.2.3计算参数
1.3荷载信息
1.3.1上部结构永久作用
13.2可变作用
2盖梁计算
2.1持久状况承载能力极限状态基本组合验算
2.1.1正截面承载力验算
77 撑系杆体系计算示意图
2.1.2斜截面抗剪承载力验算
2.1.3剪扭构件截面抗剪扭承载力验算
2.1.4配筋率验算
[∖0⅜1φ,⅞∣~~~~ ⅞~~~~Iwi W-⅛√]
盖梁配箍率图
2.2持久状况正常使用极限状态抗裂性验算
盖梁裂缝宽度图
3桥墩计算
3.1组合作用计算
承载能力极限状态(:本组合)截面内力设计值组合I截面位置I工况IN(kN)IMX(kN∙m)∣MY(kN∙m)∣M(kN∙m)
3.2承载力验算
3.2.1截面抗压承载力验算计算长度为：23.5m
3.2.2裂缝宽度验算。

工字钢各部件验算表

工字钢各部件验算表
纵、横向程度杆承载验算表
横向程度杆（以长杆为对象）
纵向程度杆（以三跨为对象）
算简图
荷载
q=0.775Biblioteka (1.2×0.25+1.4×3)=3.49kN/m
P=3.49×0.5×1.7=2.97kN
弯强度
Mmax=3.49×0.62/2=0.63kN·m
Mmax=0.213×2.97×1.55=0.98kN·m
不作此项验算
21.46KN≤40kN
东西两侧回填土地基承载力验算N/Ad≤k×fk 【按回填土k=0.4 Ad=1.55×0.4=0.62m2 fk=10t/m2=98kN/m2】
不作此项验算
21.46/0.62=34.61kN/m2≤0.4×98=39.2kN/m2
南北两侧顶板地基承载力验算N/Ad≤[σ] 【Ad=1.55×0.4=0.62m2 按设计提供数据[σ]=1.4×活载＋1.2×恒载=1.4×5＋1.2×6=14.2kN/m2】
稳定验算0.9×（N/ψA＋MW/W）≤f/rmˊ
13.69×103/（0.24×489）＋0.34×106/5080 =183.58N/mm2≤205/（0.9×1.1705）=194.6N/mm2
21.46×103/（0.24×2×489）＋0.34×106/5080 =158.36N/mm2≤205/（0.9×1.1705）=194.6N/mm2
轴心受压构件稳定系数ψ=0.47【《建筑施工手册》表5-22】
28.27×103/（0.47×2×489）=61.5N/mm2≤205/1.5607=146N/mm2
扣件抗滑验算Nl≤Rc【按直角扣件计：Rc=8.0kN/个】
28.27KN≤4×8.0=32kN

桥墩盖梁用工字钢做托梁解读

甘德尔黄河大桥西引桥桥墩盖梁施工采用56b型工字钢做托梁结构计算一、概述甘德尔黄河大桥西引桥桥墩盖梁施工在采用贝雷梁做托梁的同时也采用56b型工字钢做托梁。

甘德尔黄河大桥西引桥桥墩盖梁施工初期选用节段为3×1.50×0.176 m型贝雷梁经组合后做托梁。

贝雷梁因高度优势其刚度较大，采用其做托梁承载后变形量很小, 同时截面弯曲应力也较小。

相对于贝雷梁而言，工字钢因低矮截面惯性矩较小，因而其刚度也较小，既使是型号最大的工字钢其刚度也无法与贝雷梁比拟。

但工字钢因整体性好，安装、拆除、运输便利，在桥墩盖梁体积不是很大而重量相对较小的情况下选择其做托梁还是较为理想的。

实质上对于体积较大而重量也相对较大的桥墩盖梁，其施工也可采用型号适宜的工字钢做托梁。

当工字钢托梁承载后的变形量、弯曲应力及剪切应力超限时，经进行详细的结构计算后确定加固方案，托梁按照加固方案经加固后承载问题便可得到解决。

以下围绕甘德尔黄河大桥西引桥桥墩盖梁施工采用56b型工字钢做托梁进行结构计算，并对进行结构计算时托梁出现的承载问题制定解决、处理方案。

同采用贝雷梁做托梁一样，甘德尔黄河大桥西引桥桥墩盖梁施工采用的56b 型工字钢托梁长度也为18 m。

进场的工字钢定尺长度为12 m，经接长后达到了施工所需长度。

盖梁施工采用工字钢做托梁时，托梁顶面小横梁排布、小横梁传递于工字钢托梁的压力F1、F2、F3均同采用贝雷梁做托梁。

盖梁施工采用工字钢做托梁时对托梁支承仍借助于桥墩立柱设置支承点进行，且计算跨径仍同采用贝雷梁做托梁。

二、托梁结构计算需说明的是，桥墩盖梁施工采用工字钢做托梁相对于采用贝雷梁做托梁仅仅是托梁形式的变换，进行结构计算时二者有相近或相同之处，且对工字钢托梁进行结构计算时可利用采用贝雷梁做托梁时进行结构计算的部分计算结果，因此本文进行有关托梁结构计算时应参照《甘德尔黄河大桥西引桥·桥墩盖梁施工支承构件、器具承载计算》进行。

盖梁验算

盖梁简支架钢棒受力验算
项目名称计算式重量（kg）备注施工时作用在钢棒上的静荷载盖梁设计砼69.24m3，其中荷载 143937.5 直接作用在墩柱的砼：1.2× 2.3×1.9×2=10.49m3 0
C40混凝土钢筋贝雷架盖梁模板工字钢及钢管小计
2450×58.75
钢筋共重10753.14，直接作用在墩柱上，故不考虑 350×36 12600 过磅重量 16012 过磅重量 3030 过磅重量 175579.5 施工时作用在钢棒上的动荷载 700 1000 800 2500 安全系数取1.2
施工人员 70×10 混凝土下落的冲击力振动棒振动力小计施工时作用在钢棒上的最大荷载：（175579.5+2500）×1.2=213695.4kg
墩柱预留孔砼抗压受力验算项目名称受力面积（mm2）能承受的最大压力（kg）计算式（120÷2×2000）×2 240000×30×0.7×9.8 结果备注取直径为120mm的钢棒，受力面 240000 取最大投影面积的一半假定C30墩柱砼强度达70%时开 514285.7 始盖梁施工
65363.3×4=261453.2kg＞213695.4kg，故方案可行
514285.7kg＞213695.4kg，故方案可行
钢棒抗剪受力验算项目名称钢棒的截面积（mm2）钢棒的抗剪力（kg）计算式 3.14×120 ÷4 Q=2Aτ /3 =2×11304×(85÷9.8) ÷04 取直径为120mm的钢棒 65363.3 根据规范1米内钢棒的且应力τ 取85MPa

桥墩圆柱模板验算书

某项目部圆柱模板编制：审核：复核：2021年10月一、工程慨况本工程为上部简支箱梁，下部采用圆柱+盖梁构造。

立柱直径有1.3/1.4/1.6米，按1.6米立柱计算，一次浇筑高度9M 。

模板用材：面板：6MM 法兰：14*100 竖肋：8#[背楞：8#[ 材质均为Q235B二、设计参考《钢结构设计规范》GB50017—2003；《钢结构工程施工及验收规范》GB50205—2001；《材料力学》《混凝土结构工程施工及验收规范》取安全系数 1.25,Q235钢材的许用正应力[σ]＝188MPa;许用剪应力 [τ]＝95MPa 。

检算标准；1) 强度要求满足钢结构设计规范；2) 结构表面外露的模板，挠度为模板结构跨度的1/500；3) 钢模板面板变形不大于1.5mm 。

三、侧压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即是新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

通过理论和实践，可按下列二式计算，并取其最小值：2/121022.0V t F c ββγ=H F c γ=式中 F ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（KN/m 2）γc ------混凝土的重力密度（kN/m 3）取25 kN/m 3t 0------新浇混凝土的初凝时间（h ）,可按实测确定。

当缺乏实验资料时，可采用t =200/(T +15)计算；t =200/(25+15)=5T ------混凝土的温度（°）取25°V ------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取3M/hH ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）;取4mΒ1------外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0，掺外加剂时取1.2Β2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50—90mm 时，取1；110—150mm 时，取1.15。