防撞墩及助航设施施工图设计计算书
防撞墩专项施工方案
3.1.1 施工人员组织
表3 -1 人员投入计划表
序号
工种
人数
单位
备注
1
管理人员
2
人
2
测量员
1
人
3
司机
2
人
4
普通工人
15
人
5
合计
19
人
3.1.2 机械设备投入计划
表3 -2 机械设备投入计划表
序号
设备名称
规格型号
单位
数量
1
交流焊机
BX-315
台
3
2
自卸式汽车
10t
辆
3
3
全站仪
PTS-V2
防撞墩基础为50cm×50cm×50cm大小的C20混凝土基础，埋入30cm深，培土10cm至混凝土路面标高，外露60cm。柱形防撞墩表面贴30cm宽红、黄相间反光膜，逆反射系数值不低于JT/T279-1995规定的三级反光膜的要求。防撞墩设置横断面图如下：
防撞墩设置横断面图（单位mm）
第三章 防撞墩施工方案
6）便道施工方案及现场实地考察。
1.2 编制范围
第二章方案概述
2.1 交通疏解道路概况
根据设计施工图纸，DHTDK4+440～DHTDK5+260段主体结构与××路存在交叉，施工该段主体结构时需修筑一条临时交通疏解便道。交通疏解道路起点从桩号DHTDK4+440处.
2.2 防撞墩设置
为确保交通疏解车辆行车安全，交通疏解道路侧设置单侧防撞墩。防撞墩沿道路土路肩布置，间距1.5m，共约134个.道路现状图如下：
为保证焊缝处的漆膜厚度，涂刷时应先在焊缝部位涂刷二道，然后再全面涂刷防腐材料。
墩身模板设计方案计算书
墩身模板设计方案计算书一､设计依据1. 杭州湾跨海大桥“南引桥陆地区下部结构”施工图2. 《建筑工程大模板技术规范》(JGJ74—2003)3. 《钢结构设计规范》(GB50017—2003)4. 现行公路桥涵设计､施工技术规范二､墩身设计情况简介杭州湾跨海大桥南引桥陆地区G02~G08桥墩设计均为矩形(圆端)截面,圆角半径50cm｡其中G02､G03､G04､G08截面尺寸为6x2.5m,截面面积14.785m2;G05~G07截面尺寸6x2.0m,截面面积11.785m2｡墩身高度G03最低,为6.366m;G04墩最高,为9.041m｡三､模板构造说明考虑到墩身模板的通用性,以尺寸最大的G04墩为对象进行模板设计,模板沿竖向分成5节,螺栓连接,以适应不同高度桥墩｡每节横向模板2块;每侧端头模板分成3块,中间直线部分长50cm,使端头模板可用于厚度2.0m桥墩的施工;模板块与块之间通过螺栓连接｡模型面板采用6mm厚钢板,竖向加劲为10#槽钢,间距30cm;横向加劲为6mm 厚钢板,间距为53cm｡加劲桁架结构:内侧横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢,外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢,加劲桁架竖向间距为0.53m｡四､模板结构检算1. 侧压力计算倾倒混凝土时产生的荷载p1:标准值:2KPa新浇筑混凝土对模板侧面产生的荷载① p1=0.22rt0k1k2v1/2;② p2=rh,取两者的最小值｡r——混凝土的体密度,取24KN/m3;t0——新浇混凝土的初凝时间,暂取24h;k1——外加剂影响修正系数,取1.2;k 2——混凝土坍落度影响修正系数,取1.15;T ——混凝土入模时的温度,200｡V ——混凝土浇筑速度,取值:混凝土分层浇筑厚度30cm,墩身截面积14.785m 2,即每层混凝土为4.4m 3,每层混凝土浇筑､振捣约需25分钟,搅拌､运输混凝土设备配置足够,因此混凝土浇筑速度为0.72m/h ｡V/T=0.72/20=0.036>0.035h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8x0.72/20=1.667m将以上各值代入上述公式①､②中p 1=0.22x24x24x1.2x1.15x0.721/2=148KPap 2=24x1.667=40KPa因此取p 2=40KPa,取1.2安全系数,即Pmax=40x1.2+2=50KPa2. 面板弯矩和挠度计算外侧模面板计算弯矩和挠度时,应考虑其连续梁性质,用近似公式计算:均布荷载时:M=0.1 qL 2,EI ql f 1284竖向加劲间距L=0. 3m弯矩:M=qL 2/10=50x0. 32/10=0.45KN*m截面抵抗矩:W=1/6x1x0.0062=6x10-6m 3惯性矩:I=1/12x1x0.0063=1.8x10-8m 4弯曲应力:σ=M/W=0.45x103/(6x10-6)=75x106Pa=75MPa<[σ]=135MPa(强度合格)挠度:f=qL 4/(128EI)=50x103x0.34/(128x210x109x1.8x10-8)=0.84x10-3m=0.84mm (刚度合格)3. 竖向加劲检算模板竖向加劲采用10#槽钢,间距30cm,外侧加劲桁架的竖向间距0.53cm,即10#槽钢的跨度为53cm ｡计算时也可按上述简化公式, 即: M=0.1 qL 2,EI ql f 1284= m KN q /153.050=⨯=M=0.1x15x0.532=0.421KN* m Q=0.5x15x0.53=3.975KNMPa MPa W M 135][7.10394001000421=<=⨯==σσ(结构安全) 85MPa ][9MPa .8103.9813.52350039754=<=⨯⨯⨯==ττIb QS (结构安全) mm EI ql f 022.0103.198101.2128530151284544=⨯⨯⨯⨯⨯==(满足要求)4. 加劲桁架计算G04与其它墩比较尺寸最大,受力最不利,以此墩为例,采用ANSYS软件进行计算｡在模板的设计中,刚度将起到控制作用(相对于强度),这里将对模板外面的加劲桁架的刚度进行计算｡加劲桁架计算模型如下图所示:计算中混凝土对模板的最大压力取2KNP ,然后根据加劲桁架的间距50m/换算成施加在桁架上的线荷载｡加劲桁架模型计算参数:横向加劲双槽钢采用的是热轧普通双12#槽钢(beam188单元),外侧采用采用双8号槽钢,里面弦杆为双50x5角钢(beam188单元)｡两边的约束采用固结约束,加劲桁架竖向间距为0.53m｡计算图形结果如下:最大变形图(图中单位:m)应力图(图中单位:Mpa) 结果分析:从上面的图形结果中可以看出,最大应力为80.7MPa,考虑0.7的受压折减系数,最大应力为:80.7/0.7=115.3MPa〈[σ]=135MPa｡最大变形为2.38mm,符合要求｡结论:根据上述计算表明,墩身外模的强度､刚度均满足使用要求｡。
墩柱（门式墩）计算书
墩柱（门式墩）计算书墩柱模板计算书⼀、编制依据《东##⾼架⼯程》设计⽂件；《建筑施⼯碗扣式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施⼯扣件式钢管脚⼿架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施⼯模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施⼯技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施⼯计算⼿册》；《建筑施⼯计算⼿册》；《建筑结构静⼒计算⼿册》。
⼆、计算参数（⼀）结构材料参数1、普通钢筋混凝⼟容重γ=26KN/m2。
c2、混凝⼟浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝⼟初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝⼟坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截⾯模量（每延⽶）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。
E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截⾯模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。
抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截⾯模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截⾯惯性矩S=23.5cm3,截⾯积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截⾯模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截⾯惯性矩S=104.7cm3,截⾯积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。
防撞墙模板计算书
一、模板基本结构本标段防撞墙模板组合钢模板，面板采用δ=5mm钢板，横肋采用厚度δ=6mm，宽100mm扁钢，间距为320mm；；中竖肋采用厚度δ=6mm，宽100mm扁钢，间距为305mm；连接竖肋采用厚度δ=8mm，宽100mm扁钢，间距为270mm；模板四角采用4个φ16mm拉杆对拉。
具体详见模板设计图。
二、荷载计算1、振捣砼所产生的荷载P1=4KN/m2，作用范围在有效压力高度之内。
2、倾倒砼所产生的水平动力荷载P2=2KN/m2，施工采用吊罐浇注。
3、根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）第309页公式D-1、D-2，按下列二式计算，取其中最小值：P=0.22γt0β1β2V1/2 D—1=0.22×25×200/（20+15）×1.0×1.15×1.01/2=36.1（kPa）P=γH=25×1.18=29.5（kPa）D—2取P =29.5（kPa）根据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）第66页表9.2.2进行荷载组合，考虑振动荷载4 kPa，倾倒砼所产生的水平动力荷载2kPa，则P max=P1+P2+P3=4+2+29.5=35.5 kPa ，P MIN =P1+P2=4+2=6 kPa其中：γ—砼容重，取γ=25kN/m3t 0—砼初凝时间，取t=200/（T+15），T取值10℃。
β1—外加剂影响修正系数，不掺外加剂取β1=1.0，掺具有缓凝作用外加剂取β1=1.2，这里取1.0。
β2—砼坍落度影响修正系数，坍落度小于3cm，取0.85，5cm～9cm时取1.0，11cm～15cm时取1.15，这里取1.15。
V—砼灌注速度（m/h），这里取1.0m/h。
H—砼侧压力计算位置处至新浇砼顶面的总高度。
说明按1m/h的浇注速度，施工至防撞墙高度1.18m，模板侧压力从0线性递增至35.5kPa。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。
三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。
侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。
新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。
图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。
墩身模板计算书
钢模板验算书一、工程概况1、主墩为单曲线墩，墩身最小截面尺寸为3m*11m,最大截面尺寸为15m*3m,为了计算方便取值，墩身截面取最小值11m*3m 。
2、因墩高较低，故采用一次性拼装模板到顶，整体浇筑方式。
3、本计算书只针对砼对模板的侧压力分析，不包含施工时托架计算。
4、混凝土为C50混凝土，浇筑时温度约25摄氏度，混凝土浇筑速度为603m/h。
二、模板设计1、模板按高度分为2m、1m,其中1m为墩顶模板。
2、块件组合:1节模板包括6块正面模板、2块侧面模板，共计8 块模板组成。
3、模板构造:面板采用6mm钢板，边框法兰设置竖肋(t12*100），竖肋为10#槽钢，间距0.3m，模板最外侧采用2[20#槽钢作横向背杠，平向间距1m。
对拉杆采用PSB830精扎螺纹钢，直径为Φ25。
详见构造设计图。
墩身模板截面构造图三、模板验算依据1、计算依据:(1)、《公路桥涵施工规范》对模板的相关要求;(2)、《路桥施工计算手册》>对模板计算的相关说明。
2、荷载组合:(1)、强度校核:新浇砼对侧模板的压力+振捣砼产生的荷载(2)、挠度验算:新浇砼对侧模板的压力(3)、Q235钢材许用应力(新模板是提高系数1.25): 轴向应力: 140Mpa ，新模板计算采用175Mpa . 弯曲应力: 145Mpa ，新模板计算采用181Mpa . 剪应力: 85Mpa ，新模板计算采用106Mpa .弹性模童: Mpa E 5101.2⨯=.(4)、PCB830精轧螺纹钢许用应力为1030Mpa.3、变形里控制值:结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5004、计算范围：因墩身截面尺寸不固定，墩身下部截面较小，在固定砼输入的情况下，墩身部分有效压头高度最大，墩顶有效压头高度最小。
因此计算时只计算最不利的施工情况（最大混泥土浇筑速度，墩身下部模板所受混凝土侧压力最大时模板变形）。
南京市政某防撞护栏专项施工方案(附计算书)
XX路快速化改造工程XX标防撞护栏专项施工方案编制：审核：批准：XX工程局有限公司XX路快速化改造工程XX标项目部2009-12-07一、工程概况XX路快速化改造XX标工程防撞墙共有4468.66m，分成A、B、G匝道及M主线外侧普通防撞护栏、M主线中央隔离墩、C匝道拼接段防撞护栏三种形式。
所有外侧防撞护栏均须埋设2根路灯管线、灯杆预埋件及栏杆预埋件，另外，防撞护栏部分段落和位置需预埋监控、信号灯等管线（均由业主通过招标确定的专业施工队伍预埋）。
A、B、G匝道及M主线外侧普通防撞护栏为56cm高砼防撞墙+59.5cm高金属栏杆，护栏在桥梁墩顶及跨中设置2cm宽断缝，断缝内填弹性材料并用橡胶条封口，金属栏杆标准间距为2m,联端金属栏杆预埋件中心位置距伸缩缝距离大于55cm时，需在伸缩缝两侧各增加一套立柱及预埋件，预埋中心距端部距离25cm，在灯杆两侧，金属栏杆需断开。
各匝道防撞护栏长度分别为：A匝道541.52m, B匝道1581.9m, G匝道79.88m, M主线1090.84m,总计3294.14m。
M主线中央隔离墩为116cm高砼防撞墩，因宽度不同分2种形式，其中M0～1为变化段，墩底宽50～178.8cm, 墩顶宽20～148.8cm,长30m；其余为标准宽度，墩底宽50cm, 墩顶宽20cm,长515.52m；在桥梁墩顶及跨中设置变形缝，其余每5m设一道假缝，伸缩缝挡板采用3mm厚哑光不锈钢板。
C匝道拼接段防撞护栏为71cm高砼防撞墙+30cm牛角形金属栏杆构件。
护栏在伸缩缝处断开，每隔4m设一道假缝。
该段防撞护栏总长度为629m，其中东侧384m，西侧245m。
二、施工方法总说明根据实际情况，防撞护栏必须在箱梁现浇段浇注完成后才可以施工，施工时左右防撞护栏需对称浇注。
总体思路是在施工箱梁顶板面层时，按照施工图纸要求预埋防撞护栏及中央隔离墩的部分钢筋，模板加固采用先在箱梁顶板用电钻钻孔植入φ12钢筋作为后座拉环，用[8槽钢做成托架压杆,用φ12圆钢作拉杆及吊环，紧固支撑内外侧模板，详见模板加固部分附图。
防撞墩施工方案
防撞警示设施施工方案【1】工程概况湖州南太湖产业集聚区吴兴杨渎桥至南浔菱湖公路工程南郊风景区连接线配套工程位于湖州南郊旅游区的北部,距中心城区约3.5km，桥面处河宽约121m，大桥横跨东苕溪，是进入南郊旅游风景区的主通道，在K0+407处设置东苕溪大桥跨越东苕溪（湖嘉申III 级航道），桥梁全长594.24m。
配跨为3×25+3×25+（73+115+73）+3×25+4×25；主桥上部结构采用（73+115+73）现浇预应力砼变截面连续箱梁，为单箱双室截面；主桥下部结构中6、9号过渡为墩为柱式墩+盖梁，钻孔桩基础；7、8号主墩为实体墩、承台+钻孔灌注桩基础。
东苕溪大桥主桥平面图东岸7#主墩位于河堤坡脚平台处。
西岸8#主墩距河道坡脚约11.4m，距东苕溪路边缘约18.9m处。
东苕溪通航宽度为60m,通航水位为2.66m，百年一遇水位为3.42m。
2017年12月11日项目部实测东苕溪水位为1.45m。
主桥三跨预应力砼变截面连续箱梁位于直线段上，跨中粱高3m，支点粱高7m，箱梁顶宽24.5m，箱梁底宽17m。
主桥连续箱梁采用悬臂浇筑法对称施工，0#块节段长度12m，在钢管+贝雷支架上浇筑施工，其余分为13对梁段，采用挂篮对称平衡施工，13对梁段纵向分段长度为（5×3.3m＋8×4.25m）。
主桥共有3个合拢段，2个边跨合拢段和1个中跨合拢段，合拢段长度均为2.0m。
边跨现浇段长14.38m,边跨现浇段和边跨合拢段在支架上现浇，跨中合拢段在吊架上浇筑。
7#、8#主墩采用三柱式墩身，顺桥向厚3m；每个墩柱横桥向2.5m，各墩柱间距4.75m，墩柱间采用高1.2m,厚1m的联系梁。
主墩采用3.5m厚承台+1.5m钻孔灌注桩基础，每墩10根钻孔灌注桩。
根据本桥梁工程通航论证研究报告的要求，为确保航道的通航安全，保护来往船只及东苕溪大桥主墩施工的安全，需要在7#、8#桥墩上下游两侧位置设置防撞墩警示设施。
【免费下载】墩身模板计算书
（滨海大道高架桥梁工程）
墩身模板、支架计算书
中交一公局 瓯海大道东延及枢纽集散系统工程项目经理部
2014 年 6 月
对全部高中资料试卷电气设备，在安装过程中以及安装结束后进行高中资料试卷调整试验；通电检查所有设备高中资料电试力卷保相护互装作置用调与试相技互术关，系电，力根通保据过护生管高产线中工敷资艺设料高技试中术卷资，配料不置试仅技卷可术要以是求解指，决机对吊组电顶在气层进设配行备置继进不电行规保空范护载高与中带资负料荷试下卷高问总中题体资，配料而置试且时卷可，调保需控障要试各在验类最；管大对路限设习度备题内进到来行位确调。保整在机使管组其路高在敷中正设资常过料工程试况中卷下，安与要全过加，度强并工看且作护尽下关可都于能可管地以路缩正高小常中故工资障作料高；试中对卷资于连料继接试电管卷保口破护处坏进理范行高围整中，核资或对料者定试对值卷某，弯些审扁异核度常与固高校定中对盒资图位料纸置试，.卷保编工护写况层复进防杂行腐设自跨备动接与处地装理线置，弯高尤曲中其半资要径料避标试免高卷错等调误，试高要方中求案资技，料术编试交写5、卷底重电保。要气护管设设装线备备置敷4高、调动设中电试作技资气高，术料课中并3中试、件资且包卷管中料拒含试路调试绝线验敷试卷动槽方设技作、案技术，管以术来架及避等系免多统不项启必方动要式方高，案中为；资解对料决整试高套卷中启突语动然文过停电程机气中。课高因件中此中资，管料电壁试力薄卷高、电中接气资口设料不备试严进卷等行保问调护题试装，工置合作调理并试利且技用进术管行，线过要敷关求设运电技行力术高保。中护线资装缆料置敷试做设卷到原技准则术确：指灵在导活分。。线对对盒于于处调差，试动当过保不程护同中装电高置压中高回资中路料资交试料叉卷试时技卷，术调应问试采题技用，术金作是属为指隔调发板试电进人机行员一隔，变开需压处要器理在组；事在同前发一掌生线握内槽图部内 纸故，资障强料时电、，回设需路备要须制进同造行时厂外切家部断出电习具源题高高电中中源资资，料料线试试缆卷卷敷试切设验除完报从毕告而，与采要相用进关高行技中检术资查资料和料试检，卷测并主处且要理了保。解护现装场置设。备高中资料试卷布置情况与有关高中资料试卷电气系统接线等情况，然后根据规范与规程规定，制定设备调试高中资料试卷方案。
墩柱承重结构受力计算书
盖梁施工承重结构受力计算书一、工程概况**桥盖梁尺寸及墩柱距离为标段最大，处于最不利施工情况，所以本计算书以安大线支线上跨桥盖梁为例进行受力计算。
盖梁尺寸为13.4×1.45×1.7m的盖梁结构图如图1所示。
图1 盖梁结构图(单位：cm)二、盖梁抱箍法结构设计及受力计算1、结构设计由于本合同段圆柱墩较底低，且数量多，经综合比选，选用在墩身上设置抱箍，采取抱箍+千斤顶+承重梁+分配梁作为施工支架进行盖梁施工。
盖梁抱箍法施工支撑平台采用在两圆柱上各设置一个由2cm厚、50cm宽钢板制成的抱箍，并用2cm厚钢板制成牛腿，在墩柱两侧牛腿上各放置一个40吨机械千斤顶，后架设长13m的I45a工钢作为支架的承重梁，上部铺设间距50cm 长2.7m的I14a工钢作为分配梁，分配梁上铺设盖梁底模。
盖梁抱箍法支架如下图所示。
图2 盖梁抱箍法支架总体布置图2、受力计算1荷载类型 （1）支架自重1F拟采用45a 型工字钢作为主承重梁，每侧布置一道，单根长14.2米，计算长度取13.4米。
分配横梁采用14a 工字钢，单根长度2.5m ，间距50cm ，共布置19道1F =45F +14F =80.38*13*2+16.88*2.7*19=2955.824kg=29.56KN换算到每根主梁：均布荷载q=29.56/12/2=1.23 KN/m1（2）模板自重F2模板自重按均布荷载加载在分配梁上。
模板自重取80kg/m2F=80*｛9.5*1.9+（12.3+9.5）*1.6+0.85*1.9*2+1.59*1.9*2｝2=4976.16kg=49.76KN产生的均布荷载取q=49.76/2/12=2.1KN/m2（3）新浇砼容重F3新浇砼按照各分配梁对应的盖梁高度按均布荷载加载在分配梁上，新浇砼容重取324mKN。
混凝土总方量为36.77m3，钢筋总重6.68T。
/F=26×32=832KN，3=3F/2/13.4=31.1KN/m；换算到每根主梁：均布荷载q3（4）施工人员、机具、堆放荷载F4施工人员、机具、堆放荷载F按均布荷载加载在分配梁上。
防撞墩及助航设施施工图设计计算书(实例讲解)
防撞墩及助航设施施工图设计计算书一、工程背景为宁杭高速铁路浙江段中重要桥梁。
主桥为（84+152+84）m双薄壁连续刚构桥，桥址位于京杭运河崇贤港区附近，即杭州绕城高速公路京杭运河大桥北侧约1公里处。
由于受杭州市城市规划所限，桥轴线与航道夹角35°，双薄壁墩置于河道内，容易受到过往船只的碰撞，给铁路正常运营带来隐患。
受宁杭高铁有限公司的委托，我公司对主墩防撞设施及助航设施进行设计。
二、采用规范及设计依据2.1 设计依据1、《京杭铁路跨京杭运河防撞墩设施和导航助航设施设计》合同编号：2009-gl-24；2、《宁杭铁路（浙江段）通航净空尺度和技术要求论证报告》浙江省交通规划设计研究院2009年4月编制；3、《关于宁杭铁路（浙江段）通航净空尺度和技术要求论证报告的审查意见》浙港航函【2008】74号文件；4、《防撞和助导航设施方案专家审查意见》2009.11.29。
2.2 技术规范1、《铁路桥涵设计基本规范》TB10002.1-20052、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-20073、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-20044、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTGD62-2004三、计算程序本次计算采用桥梁博士3.03分析软件对局部冲刷线处桩的作用效应进行建模计算。
四、防撞墩主体结构设计要点防撞墩主体结构采用群桩基础加防撞承台的形式。
4.1设计原则1、遵照国家现行的技术规范和标准；2、在满足防撞设施结构安全的前提下，优化防撞设施的尺寸，使其满足Ⅲ级航道通行的要求，并对航运的影响最小化，使前期投入和后期维护效益最大化。
3、以冲刷线下桩基的最大弯矩为控制指标，确定桩基直径及配筋的数量，根据地质情况及桩基承载力确定桩长。
4、此水域最高通航水位3.46m，最低通航水位0.6m（85国家高程）。
5、京杭运河规划为三级航道，选用1000t级机动驳船作为通航的代表船型。
防撞墩设计计算书——【桥梁与隧道 精】
根据《铁路桥涵设计基本规范》撞击力的计算方法及《宁杭铁路京杭运河特大桥通航净空尺度和技术要求论证报告》对代表性船只航行速度的规定（ ）。
计算得船撞桥的撞击力 ，
—动能折减系数，正撞取0.3，斜撞取0.2；
—船舶撞击时速率， ；
取20°；
—船只重；
—船及墩台变形系数，按规范选取。
计算得：
2、桩基桩径为1.2m，桩长按正面撞击时最不利效应选取，取桩长25m。
3、桩基钢筋配置12根φ25HRB335通长钢筋，12根φ25HRB335截断钢筋。桩基的实际抗弯承载能力为1864KN.m，桩基设计最大弯矩值为1351.3KN.m。安全度为138%。
1、迎撞面处，船舶正面撞击防撞设施时撞击力 ；
2、迎撞面处，船舶侧面撞击防撞设施时撞击力 ；
4.4桩的计算宽度
时，
—平行于水平作用方向的桩间相互影响系数；
—与平行水平力作用方向的一排桩的桩数n有关的系数；
—平行于水平力作用方向的桩净间距；
—局部冲刷线以下桩的计算深度，本案取 ；
—桩形状换算系数，本案取0.9，
冲刷线下3m处弯矩最大，为1351.3KN.M，桩底弯矩零点位于冲刷线下22m。确定桩长为24.56m。
桩基布置图
4.6.2侧面撞击
侧面撞击时，设2~4，7~8号桩共5根桩受力，4号桩为第一排桩，3、8号桩为第二排桩，2、7号桩为第三排桩。
计算得：
冲刷线处的单桩弯矩、水平力 分别为602.4KN.m，211.0KN。
京杭运河特大桥
防撞墩及助航设施施工图设计
计
算
书
浙江交通勘察设计有限公司
2010年1月
京杭运河特大桥
防撞墩及助航设施施工图设计
桥墩基础计算书【范本模板】
某高速公路特大桥的桥墩基础一、基本任务1、在完成专业技术《基础工程》等课程学习的基础上，要求对歌类建筑物的浅基础设计、桩基设计、地基设计、软弱地基处理等方面的计算知识能融会贯通、灵活掌握合理的、正确地应用于具体工程的实际，独立的完成基础方案选取及其所要求的设计、校核的计算内容，以达到培养解决工程实际问题核分析问题的能力.2、对于所给的具体资料能够准确阅读、系统掌握、正确处理、灵活应变。
3、提供完整的计算资料处理、计算过程计算结果说明书核必要的制图。
二、目的通过所给的某高速公路上的＊*大桥的桥墩和桥台的基础设计(计算与校核），巩固所学专业相关课程的基本知识,熟悉和完成设计的各个环节，通过合理的技术方案选取,施工设计准确的计算过程的训练,以提高实际工作的能力。
三、设计荷载计算校核依据基础地面以上的荷载计算按以下数据1、设计荷载汽车Ⅰ级，确定桥面荷载.2、桥面结构3、桥面采用双向行车分离结构。
具体不支持存参照附图,详细尺寸结构可以简化，计算桥面自重参考尺寸:桥长18孔×30米，包括桥台耳长546。
96米。
桥面梁采用4孔一联、两个54孔一联。
4孔一联的预应力混凝土简支梁。
梁截面T型梁,横截面每半边布置5片梁，主梁间距2。
6米；等高度梁，梁高1.9米，每个4。
86米设横隔梁一道.具体尺寸可以拟定自重自由假定简化计算。
4、墩、台基础混凝土为25级。
墩、台自重的计算可以考虑双柱式，整体式任选.混凝土容25KN m重35、钢材Ⅰ、Ⅱ级.四、工程地址情况基本情况表述如下:桥位处于河谷“U”字形地域,具有较强的侧向侵蚀作用,因水库的拦蓄作用,河漫滩出现谷坡一般高于河底2－4米,成细波沿桥轴线锯齿状分布。
KN m，C＝0 KPa ϕ＝28o；路基土平均容重19。
03地基土层计算依据处理可选方案：1、具体选定位置时可参考附图中地层示意图自选。
除表土外,典型土层可以分三层:KN m,TK＝200Kpa；中密。
⑴中（细、粗)7砂混卵石层，厚度0。
桥梁主墩防撞计算书
某桥通航孔主墩基础防撞设计计算书编制人：校核人：审核人：审定人：目录1、工程概况 (1)2、设计依据 (1)2.1基础资料 (1)2.2主要技术标准 (1)3、设计条件 (1)4、结构布置型式 (2)5、主要材料特性 (2)5.1几何特性 (2)5.2物理力学特性 (2)6、钢管桩嵌固点计算 (3)7、荷载分析 (3)7.1荷载计算 (3)8、工况分析及荷载组合 (4)8.1计算工况 (4)8.2荷载组合 (4)9、模型计算 (5)9.1工况一计算 (5)9.2工况二计算 (8)10、钢管桩桩长计算 (11)10.1地质条件 (11)10.2钢管桩受拔承载力计算 (11)10.3钢管桩受压承载力计算 (11)11、钢管桩稳定性验算 (12)12、平联1稳定性验算 (12)13、平联2稳定性验算 (13)14、钢管桩管壁局部强度验算 (13)1、工程概况某特大桥为厦漳高速公路跨九龙江某段，本工程为确保某特大桥基础桥墩安全。
并且在V级航道条件下，大部分船舶能安全通航，设计某桥主通航孔主墩基础防撞墩。
2、设计依据2.1基础资料1、《厦漳高速公路某特大桥病害情况调查报告》2、《厦漳高速公路D段详勘报告》3、《某大桥施工图设计》2.2 主要技术标准1、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）；2、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；3、《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）；4、《钢结构设计手册》（第二版）；5、《港口工程荷载规范》（JTJ 144－1-2010）；6、《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）；7、《高桩码头设计与施工规范》（JTS167-1-2010）3、设计条件1、地质条件（1）14、18#墩，取K28+130处地质条件（2）15~17#墩，取K27+980处地质条件2、水流速度桥梁设计流速：2.4m/s 3、防撞设施设计船型： 设计船型：300t 驳船 校核船型：1000t 驳船 4、设计使用年限：30年 5、防撞水位根据相关数据分析、研究，考虑大船可乘潮过桥，某特大桥的防撞水位按： 防撞高水位1.5m （最高通航水位） 防撞低水位-3.0m （最低通航水位） 6、防腐蚀水下区，预留腐蚀厚度：11[(1)()]0.16[(10.8)5(305)] 4.4t V P t t t mm δ∆=-+-=⨯-⨯+-=，取4.5mm 泥下区，预留腐蚀厚度：11[(1)()]0.05[(10.8)5(305)] 1.3t V P t t t mm δ∆=-+-=-⨯+-=，取1.5mm4、结构布置型式防撞墩采用φ1000×16钢管桩，平联采用型钢2HM588×300及钢管φ351×14。
桥墩及桩基计算书b1
B 匝道第1联一、结构概况B 匝道第1联（K0+223.274~K0+293.774）为3*23.5=70.5m 的中间跨度较大,10.5m 宽、曲线半径较小（R ＝120m ）的独柱高墩预应力混凝土连续箱梁桥。
桥墩为变截面实体结构，B0和B1桥墩基础为扩大基础。
B2和B3桥墩基础均对应直径分别为Ф1.8m 的两个嵌岩桩，桩顶设承台。
下部结构具体尺寸见桥墩一般构造图。
二、计算模型及内力计算 1.1 计算模型该联两端设滑动支座，中间三个墩均设板式橡胶支座，按m 法用土弹簧模拟桩侧土的水平约束，各个桥墩处的m 值的计算《公路桥涵地基与基础设计规范》要求，将地面以下h m =2(d+1) m 深度内的各层土按下列公式换算成一个m 值，作为整个深度的m 值。
对于刚性基础，h m 采用整个深度h 。
当h m =深度内存在两层不同的土时：12112222(2)mm h m h h h m h ++= 当h m =深度内存在三种不同的土时：1211222312332(2)(22)m h m h h h m h h h h m +++++=及相应轴力值，计算结果见下表：（2）边墩桩A.成桥状态计入恒载、汽车荷载、风载的作用，可求得成桥状态边墩内力组合如下表：考虑桩土相互作用，由计算模型确定桩最大弯距截面作为桩控制截面，墩底面至控制截面长度H=4.0m。
计入恒载、汽车荷载、风载的作用，可求得成桥状态时边墩的桩基内力组合如下表：B．施工阶段计入支座摩阻、恒载偏载、风载的作用，可求得施工阶段边墩内力组合如下表：考虑桩土相互作用，由计算模型确定桩最大弯距截面作为桩控制截面，墩底面至控制截面长度H=4.0m。
计入恒载、汽车荷载、风载的作用，可求得成桥状态时边墩的桩基内力组合如下表：三、墩横桥向内力计算 （1）离心力的计算离心力系数： 22400.105127127120V C R===⨯注：离心力的着力点在桥面处。
（2）风荷载主梁横桥向风荷载2.3kN/m, 桥墩每延米风荷载3.13kN/m墩底：B1： 3379 KN ；B2： 2369 KN ;（3）活载偏载按两车道布载，相对于箱梁中心线的偏心距e ＝0.80m ，按一车道布载，相对于箱梁中心线的偏心距e ＝3.35m 。
防 撞墩施工方案
防撞警示设施施工方案【1】工程概况湖州南太湖产业集聚区吴兴杨渎桥至南浔菱湖公路工程南郊风景区连接线配套工程位于湖州南郊旅游区的北部,距中心城区约3.5km，桥面处河宽约121m，大桥横跨东苕溪，是进入南郊旅游风景区的主通道，在K0+407处设置东苕溪大桥跨越东苕溪（湖嘉申III 级航道），桥梁全长594.24m。
配跨为3×25+3×25+（73+115+73）+3×25+4×25；主桥上部结构采用（73+115+73）现浇预应力砼变截面连续箱梁，为单箱双室截面；主桥下部结构中6、9号过渡为墩为柱式墩+盖梁，钻孔桩基础；7、8号主墩为实体墩、承台+钻孔灌注桩基础。
东苕溪大桥主桥平面图东岸7#主墩位于河堤坡脚平台处。
西岸8#主墩距河道坡脚约11.4m，距东苕溪路边缘约18.9m处。
东苕溪通航宽度为60m,通航水位为2.66m，百年一遇水位为3.42m。
2017年12月11日项目部实测东苕溪水位为1.45m。
主桥三跨预应力砼变截面连续箱梁位于直线段上，跨中粱高3m，支点粱高7m，箱梁顶宽24.5m，箱梁底宽17m。
主桥连续箱梁采用悬臂浇筑法对称施工，0#块节段长度12m，在钢管+贝雷支架上浇筑施工，其余分为13对梁段，采用挂篮对称平衡施工，13对梁段纵向分段长度为（5×3.3m＋8×4.25m）。
主桥共有3个合拢段，2个边跨合拢段和1个中跨合拢段，合拢段长度均为2.0m。
边跨现浇段长14.38m,边跨现浇段和边跨合拢段在支架上现浇，跨中合拢段在吊架上浇筑。
7#、8#主墩采用三柱式墩身，顺桥向厚3m；每个墩柱横桥向2.5m，各墩柱间距4.75m，墩柱间采用高1.2m,厚1m的联系梁。
主墩采用3.5m厚承台+1.5m钻孔灌注桩基础，每墩10根钻孔灌注桩。
根据本桥梁工程通航论证研究报告的要求，为确保航道的通航安全，保护来往船只及东苕溪大桥主墩施工的安全，需要在7#、8#桥墩上下游两侧位置设置防撞墩警示设施。
墩柱模板计算书
墩柱模板计算书2010-03-10*设计、施工规范*模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)、《公路桥涵设计通用规范》（JTJD60-2004）等规范。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；本计算数据采用贵单位给出的施工图纸中标准节段桥墩.*设计计算条件*1.混凝土坍落度：150mm;2.混凝土入模温度：25℃；3. 混凝土初凝时间：6小时；4.混凝土浇筑速度：约60.0m3/h；一、参数信息1.基本参数内楞间距(mm):320；外楞间距(mm):1000；外楞设对拉螺杆，对拉螺栓直径(mm):Φ25精轧螺纹钢(fy=785 MPa)；模板连接螺栓采用4.8级M20螺栓.2.内楞信息内楞材料: 槽钢100×48×10.008kg/m；Ix = 198cm4, Wx = 39.7 cm3,3.外楞信息外楞材料:圆弧段：槽钢2[280×84×35.823 kg/m；Ix = 2x5130cm4, Wx = 2x366 cm3,4.面板参数面板类型:钢面板；面板厚度(mm):6.00；Ix = 1.8cm4, Wx = 6.0 cm3, A = 0.006m2 (取100cm长为计算单元)E = 210 GPa5.对拉螺杆参数对拉螺杆采用Φ25精轧螺纹钢Φ25 x 5000 mm二、模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ-- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.0h,本工程去6.0h;T -- 混凝土的入模温度，取25℃；V -- 混凝土浇筑速度（m/h）；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.2；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85，50-90mm时取1.0，110-150mm时取1.15。
h防撞护栏施工专项安全方案[包含计算书]
![h防撞护栏施工专项安全方案[包含计算书]](https://img.taocdn.com/s3/m/42bf90417e21af45b207a827.png)
目录一、编制说明 (1)㈠、编制依据 (1)㈡、编制目的 (1)二、工程概况 (1)㈠、工程简介 (1)㈢、施工平面布置 (3)㈣、施工准备情况 (3)三、施工工艺 (4)㈠、施工技术方案 (4)㈡、质量检验标准 (7)四、施工计划 (8)㈠、施工进度计划 (8)㈡、材料与设备计划 (8)㈢、劳动力计划 (9)五、危险因素分析 (9)㈠、危险源的辨识 (9)六、施工安全保障措施 (10)㈠、组织保障 (10)㈡、技术措施 (11)㈢、安全应急措施 (12)七、检查和验收 (18)㈠、检查方法 (18)㈡、检查内容与程序验收 (18)八、安全验算及相关图纸 (18)九、相关单位联系方式及救援物资表 (18)防撞护栏施工专项安全方案一、编制说明㈠、编制依据1、《中华人民共和国安全生产法》(中华人民共和国主席令70号)；2、《建筑工程安全生产管理条例》(中华人民共和国国务院令第393号)；3、《生产安全事故信息报告和处置办法》(国家安全生产监督管理总局第21号令)。
4、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)5、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)6、参考《公路施工手册》(桥涵下册)、《路桥施工计算手册》、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)。
7、应符合国家现行的有关高处作业及安全技术标准的规定。
㈡、编制目的1、确保无伤亡事故发生；2、有效控制安全隐患；3、人员因施工负伤率小于1.0‰，重伤率和死亡率为零；㈢、适用范围本方案使用于********公路工程第三合同段防撞护栏等工程。
二、工程概况㈠、工程简介********公路工程是国家高速公路网规划项目至金华联络线的重要组成部分，是市高速公路网规划“一环五射三复三连三疏港”中的“三疏港”之一，是港口及城市建设、发展的重要枢纽工程。
我标段起于上钟村东(K9+000.000)，经上钟村北、沙溪村，在庙横设置柴桥服务区，于前黄村东上跨规划大榭岛铁路支线，设置柴桥互通立交，后由柴桥镇南侧通过，沿规划大榭岛跌路支线北侧并行布线至本合同段终点杨家埭东(K14+360.000)，路段全长5.360km，共设置特大桥2518.5米/2座，大桥105米/1座，涵洞3道；互通立交1处，通道4道。
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京杭运河特大桥
防撞墩及助航设施施工图设计
计
算
书
交通勘察设计有限公司
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京杭运河特大桥
防撞墩及助航设施施工图设计
证书等级：工程设计甲级
发证机关：
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浙江交通勘察设计有限公司
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一、工程背景
京杭运河特大桥为宁杭高速铁路浙江段中重要桥梁。
京杭运河特大桥主桥为（84+152+84）m双薄壁连续刚构桥，桥址位于京杭运河崇贤港区附近，即杭州绕城高速公路京杭运河大桥北侧约1公里处。
由于受杭州市城市规划所限，桥轴线与航道夹角35°，双薄壁墩置于河道内，容易受到过往船只的碰撞，给铁路正常运营带来隐患。
受宁杭高铁有限公司的委托，我公司对京杭运河特大桥主墩防撞设施及助航设施进行设计。
二、采用规范及设计依据
2.1 设计依据
1、《京杭铁路跨京杭运河防撞墩设施和导航助航设施设计》合同编号：2009-gl-24；
2、《宁杭铁路（浙江段）京杭运河特大桥通航净空尺度和技术要求论证报告》
浙江省交通规划设计研究院2009年4月编制；
3、《关于宁杭铁路（浙江段）京杭运河特大桥通航净空尺度和技术要求论证报告的审查意见》浙港航函【2008】74号文件；
4、《京杭运河特大桥防撞和助导航设施方案专家审查意见》2009.11.29。
2.2 技术规范
1、《铁路桥涵设计基本规范》TB10002.1-2005
2、《公路桥涵地基与基础设计规范》JTG D63-2007
3、《公路桥涵设计通用规范》JTG D60-2004
4、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》JTG D62-2004
三、计算程序
本次计算采用桥梁博士3.03分析软件对局部冲刷线处桩的作用效应进行建模计算。
四、防撞墩主体结构设计要点
防撞墩主体结构采用群桩基础加防撞承台的形式。
4.1设计原则
1、遵照国家现行的技术规范和标准；
2、在满足防撞设施结构安全的前提下，优化防撞设施的尺寸，使其满足Ⅲ级航道通行的要求，并对航运的影响最小化，使前期投入和后期维护效益最大化。
3、以冲刷线下桩基的最大弯矩为控制指标，确定桩基直径及配筋的数量，根据地质情况及桩基承载力确定桩长。
4、此水域最高通航水位3.46m，最低通航水位0.6m（85国家高程）。
5、京杭运河规划为三级航道，选用1000t级机动驳船作为通航的代表船型。
6、承台混凝土强度等级为C30，承台顶面高程控制为3.66m。
4.2 设计参数
1、混凝土容重取26KN/m3；
2、 撞击点参见4.6.1图示位置，撞击角度按《铁路桥涵设计基本规范》推荐值a =20°选用；
3、 冲刷下位置按河床面下2m 选取。
4.3 计算船舶撞击力F
根据《铁路桥涵设计基本规范》撞击力的计算方法及《宁杭铁路京杭运河特大桥通航净空尺度和技术要求论证报告》对代表性船只航行速度的规定（10/km h ）。
计算得船撞桥的撞击力sin F v γ= γ—动能折减系数，正撞取0.3，斜撞取0.2；
v —船舶撞击时速率，10/Km h ；
a 取20°；
w —船只重；
12c c +—船及墩台变形系数，按规范选取。
计算得：
1、迎撞面处，船舶正面撞击防撞设施时撞击力1540F KN =；
2、迎撞面处，船舶侧面撞击防撞设施时撞击力1027F KN =；
4.4桩的计算宽度1b
1.0d m ≥时， 1(1)f b kk d =+
2121
10.6b L k b h -=+⨯—平行于水平作用方向的桩间相互影响系数； 2b —与平行水平力作用方向的一排桩的桩数n 有关的系数；
1L —平行于水平力作用方向的桩净间距；
1h —局部冲刷线以下桩的计算深度，本案取3(1) 6.6d m ⨯+=； f k —桩形状换算系数，本案取0.9，
计算得
1 1.548b m =
4.5桩基中桩变形系数a =m —非岩石地基水平向抗力系数的比例系数，
0.8c EI E I =—桩的抗弯刚度，
c E —桩的抗压弹性模量，
计算得
0.2895942/a m =
判断本工程桩基属于弹性桩。
4.6局部冲刷线处桩的作用效应00M H 、
4.6.1正面撞击
正面撞击时，按三排，8根桩计算，第一排桩由2~3号桩组成，第二排桩由1、4号桩组成，第三排桩由5~8号桩组成。
计算得：冲刷线处的单桩弯矩、水平力00M H 、分别为976.4KN.m ，
205. 4KN 。
冲刷线下3m 处弯矩最大，为1351.3KN.M ，桩底弯矩零点位于冲刷线下22m 。
确定桩长为24.56m 。
桩基布置图
4.6.2 侧面撞击
侧面撞击时，设2~4，7~8号桩共5根桩受力，4号桩为第一排桩，3、8号桩为第二排桩，2、7号桩为第三排桩。
计算得：
冲刷线处的单桩弯矩、水平力00M H 、分别为602.4KN.m ，
211.0KN 。
冲刷线下4m 处弯矩最大，为1064KN.M ，桩底弯矩零点位于冲刷线下20m 。
确定桩长为23.56m 。
4.7 确定桩基相关参数
根据4.6节计算所得局部冲刷线处桩的作用效应00M H 、，确定设
计参数如下：
1、承台按设计水位及构造要求确定其厚度为3.0m （承台顶高于最高通航水位0.2m ）；承台顶标高3.66m ，桩顶标高为0.66m 。
2、桩基桩径为1.2m ，桩长按正面撞击时最不利效应选取，取桩长25m 。
3、桩基钢筋配置12根φ25HRB335通长钢筋，12根φ25HRB335截断钢筋。
桩基的实际抗弯承载能力为1864KN.m ，桩基设计最大弯矩值为1351.3KN.m 。
安全度为138%。