扶壁码头计算书

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码头计算书

六．出海码头设计计算书（一）出海码头设计1、设计采用规范及文件《青岛海湾大桥工程施工招标文件》《青岛海湾大桥工程施工招标文件补遗书》波浪力按行业标准《海港水文规范》(JTJ213-98)确定；《港口工程荷载规范》（JTJ215-98）；《港口工程桩基规范》（JTJ254-98）；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；2、设计、计算项目（1）、箱梁出海码头普通墩的设计；（2）、栈桥端部防撞墩；（3）、运架船靠船墩；（4）、材料码头的设计计算；（5）、钢箱梁的设计计算3、设计资料（1）、设计船型设计船型为专用运架船。

船长L=88.2m，船宽B=40m，型深D=7.0m，满载吃水T=3.5m，满载排水量10901t。

满载梁航行时，抗风蒲氏8级及相应波浪。

（2）、水文及气象资料①、水位(国家85高程系统)设计高水位：H=1.7m；设计低水位：H= -1.6m；②、波浪波浪重现期为100年，平均高潮位：H=1.7m；平均低潮位：H= -1.29m；极端低潮位：-3.34m。

极端高潮位：H=3.2m;③、水流最大涨潮表面流速：V1=0.76m/s，流向339°（与北向夹角）；最大落潮表面流速：V1=0.62m/s，流向182°（与北向夹角）；④、风历年各月最大十分钟平均风速V=32m/s；历年极大瞬时风速V=35.6m/s。

4、荷载计算（1）、预制梁自重约2000t，施工荷载按2400t控制设计；在横移小车一个支点处的压力就为600t；（2）、箱梁出海码头钢梁纵向水平力：G·μ=1200x0.15=180t(由滑道自相抵消)；（3）、专用架运船系缆力①、船舶受风面积满载时，LogA xw=-0.036+0.742 log10000A xw=855m2LogA yw=-0.107+0.621 log10000A yw=238m2压载时，LogA xw=0.238+0.727 log10000A xw=1552m2LogA yw=0.019+0.628 log10000A yw=340m2②、作用于船舶上的风压力在最大十分种平均风速下：F xw=73.6x10-5x855x322x0.9=580 kNF yw=49x10-5x238x322x0.9=107 kN在历年极大瞬时风速下：F xw=73.6x10-5x855x35.62x0.9=718 kNF yw=49x10-5x340x35.62x0.9=190kN③、作用于船舶上的水流力船舶吃水线以下横向投影面积log B’=0.484+0.612xlog10000B’=855 m2A xc=B’sin30°=428 m2A yc=B’cos30°=740 m2C xc=1.72x3.1416x30/180+0.05=0.951C yc=1.72x3.1416x30/180+0.1=1.0涨潮时，F xc=0.652x1.025x1.722x740/3=487 kNF yc=1.0x1.025x1.722x428/3=432 kN落潮时，Fxc=0.951x1.025x1.252x740/2=563 kNFyc=1.0x1.025x1.252x428/2=342 kN④、系缆力N =1.3/3x(1281/sin30/cos15+622/cos30/cos15) =1471kNN x=1471xsin30xcos15=710.7kNN y=1471xcos30xcos15=1231kN (由栈桥中间的系缆墩承担)若按两个系缆墩计，N=1.2/2x(1281/sin30/cos15+622/cos30/cos15) =1358kN N x=1358xsin30xcos15=655.7kN（4）、“专用架运船”挤靠力F j=1.3x(718+563)/3=555.1kN（5）、撞击力专用架运船：E0=0.75x0.5x10901x0.152=92 kJ初选标准型橡胶护舷，E=98kJ，反力R=274kN1000t级驳船：E=0.75x0.5x1000x0.22=33.8 kJ（6）、波浪引起的船舶撞击力专用架运船对码头撞击的法向速度:V=0.22x2.11x39.61x13/7/40/3.2 =0.267m/s有效撞击能量：E=0.5x1.1x6771x0.2672=265.5kJ选用标准型橡胶护舷，E=302kJ，反力R=590kN船舶(1000t级)对码头撞击的法向速度:V=(0.22x2.11x39.61x13/7/12/1.8)sin15=0.41m/s有效撞击能量：E=0.5x1.1x2500x0.412=231.1 kJ选用标准型橡胶护舷，E=302kJ，反力R=590kN（7）、水流力栈桥每根桩所受水流力：F=0.73x(1.025/2)x0.762x1.2x5=1.3kN（8）、竖向力栈桥双桩竖向力V=6000+6000x（6-5.45）/6+250+150=6900kN 单桩设计竖向承载力3500kN。

重力式码头

3) 有减压棱体和卸荷板
时的土压力计算
图2－3－2
二. 重力式码头上的作用
4 船舶荷载
船舶撞击力和挤靠力：验算稳定性时一般不考虑。系缆力：平行码头线、垂直地面、垂直码头线 (要考虑)
分布：图2－3－3
5 地面使用荷载一般只考虑堆货荷载、门机荷载和铁路
荷载按最不利情况进行布置 6 波浪力
三重力式码头的一般计算
2 剩余水压力剩余水头：墙前计算低水位与墙后地下水位的水位差。剩余水压力：由剩余水头产生的水压力。根据码头排水条件和填料透水性能确定。
二重力式码头上的作用
3 土压力计算理论: 库仑理论、郎肯理论和索科洛夫斯基理论
1)码头墙后主动土压力 (1)无粘性填料的（ 150 '）墙背主动土压力 ' ：为第二破裂角
（图2－1－9）
适用码头：岸壁式码头
岸壁式码头缺点
解决办法－－开孔开孔方法
三. 扶壁码头
扶壁结构是由立板、底板和肋板互相整体连接而成的钢筋混凝土结构
按肋板数分为单肋、双肋和多肋
四. 大直径圆筒码头
主要有预制的大直径薄壁钢筋混凝土无底圆筒组成。
可沉入地基中，也可放在抛石基床上。
优点：结构简单、混凝土和钢材用量少、适应性强，可不作抛石基床，造价低，施工速度快。
(1)土源丰富,运距近,取填方便； (2)回填易于密实,沉降量小，有足够的承载力； (3)产生的土压力小，通常用砂、块石、炉渣。
第三节重力式码头的计算
一重力式码头设计状况和计算内容 1.三种设计状况
(1)持久状况 (2)短暂状况 (3)偶然状况
一重力式码头设计状态和计算内容
2.计算内容表2－3－1

扶壁码头毕业设计模板

扶壁码头毕业设计模板扶壁码头毕业设计模板毕业设计是每个大学生必经的一道坎，它不仅是对我们四年学习成果的总结，也是对我们能力的一次检验。

在选择毕业设计题目时，我经过一番思考，决定选择扶壁码头作为我的设计模板。

扶壁码头是一种可以安全靠岸的码头结构，它具有一定的创新性和实用性，适用于各种不同的水域环境。

下面，我将详细介绍我设计的扶壁码头模板及其特点。

一、设计理念在设计扶壁码头模板时，我注重结构的稳定性和安全性。

扶壁码头采用了坚固的混凝土结构，能够承受大风大浪的冲击，保证码头的稳定性。

同时，为了增加码头的安全性，我在设计中加入了护栏和防滑设施，防止人员在码头上滑倒或意外坠入水中。

二、结构设计扶壁码头的结构设计主要包括桩基、码头平台和护栏。

桩基是码头的承重结构，我采用了混凝土桩作为扶壁码头的基础，以确保码头的稳定性。

码头平台是人员活动的区域，我设计了宽敞平整的码头平台，方便人员上下船和进行其他活动。

护栏是为了保护人员的安全，我选择了坚固的金属护栏，并在上面加入了防滑条，以增加人员在码头上的安全性。

三、适用环境扶壁码头模板适用于各种不同的水域环境，包括海洋、河流和湖泊等。

无论是在海边的旅游景点，还是在内陆的渔村，扶壁码头都能够提供一个安全可靠的靠岸场所。

同时，扶壁码头的模板设计可以根据不同的环境需求进行调整，适应不同地区的气候和水流条件。

四、创新性与实用性扶壁码头模板的创新之处在于其结构的稳定性和安全性。

相比传统的木质码头，扶壁码头采用了混凝土结构，更加坚固耐用。

同时，扶壁码头还加入了护栏和防滑设施，提高了人员在码头上的安全性。

这种创新的设计不仅能够满足人们对于码头的基本需求，还能够提供更高的安全保障。

扶壁码头模板的实用性主要体现在其适用性和可扩展性上。

扶壁码头适用于各种不同的水域环境，可以满足不同地区的码头需求。

此外，扶壁码头的模板设计可以根据实际需要进行调整和扩展，满足不同规模和功能的码头建设。

总结：通过对扶壁码头毕业设计模板的详细介绍，我们可以看出其具有稳定性、安全性、创新性和实用性等特点。

扶壁式码头立板内力计算分析_管人地

5. 25 3. 99 0. 76 49. 3
图 7 肋板间距 L = 3. 0 m
2. 3. 2 立板横向弯矩对比与分析对比 Ansys 计算结果与简化计算结果，立板横
向弯矩对比结果如表 5。
表 5 计算结果对照表 / （ kN·m）
My 工况简化
Ansys 计算完建期 14. 66 11. 04 高水位 12. 42 10. 35 低水位 15. 60 13. 57
工况
完建期高水位低水位
表 3 计算结果对照表 / kN·m
Mx 简化计算
－ 5. 04 － 4. 22 － 5. 01
Ansys － 7. 68 － 14. 41 － 12. 70
Mxo
简化计算
Ansys
－ 28. 15
－ 42. 71
－ 22. 38
－ 50. 80
－ 26. 81
－ 55. 97
1 码头概况
某扶壁式码头的码头面高程为 34. 5 m，码头前沿泥面高程 27. 3 m，设计高水位 33. 8 m，设计低水位 31. 3 m。工程采用现浇扶壁式轻型结构，底部采用抛石基床；扶壁底板采用钢筋混凝土，厚 0. 9 m，宽 7. 35 m；扶壁墙高度 7. 2 m，厚（ 0. 6 ～ 0. 75） m ；肋板厚 0. 5 m，间距 3. 75 m；码头结构段长度 17. 4 m，端部立板悬臂长度 1. 2 m。码头剖面图见图 1。
由以上可见：（ 1）相同结构不同工况下，所得到的弯矩变化趋势基本相同；（ 2）两种方法相比较，结果相差较大，Ansys 计算结果明显大于简化计算结果；（ 3）简化计算完建期的计算结果大于其它两种，而 ansys 结果不然。分析上述原因，简化计算方法中考虑立板的计算模型存在一定的问题，模型底板厚 0. 9 m，肋板厚 0. 5 m，两者对立板的约束不能等同视之。相比肋板，底板刚度较大，所以其对立板的约束程度远远大于肋板，故两种计算方法所得到的值偏差较大。同时，简化方法在进行 1. 5L 范围内计算时，并没有将 1. 5L 以上范围荷载的影响考虑在内，造成计算的不精准。作出 Mx 变化图，研究其弯矩的详细变化情况，如图 5 所示。从图 5 可见，三种工况下得到的弯矩零点位置距底板距离大约为： 5. 100 m、5. 138 m、 5. 183 m，相对于肋板间距 L，分别处于距底板 1. 36L、1. 37L、1. 38L 的位置。建议所选工程采用 1. 38L 为界，1. 38L 以上当做单向板进行计算，1. 38L 范围以内当做三边固定一边自由的双向板进行计算。

扶壁式码头毕业设计,毕业设计

第一节地理位置连云港港地处我国沿海中部，江苏省东北部、黄海海州湾西南岸，南靠云台山北麓、北倚东西连岛，地理坐标34°44′32″N,119°27′28″E。

以国家首批沿海开放城市连云港市为依托，东距韩国釜山港522 n mile、日本长崎港587 n mile；西至徐州223 km、乌鲁木齐3626km；南距上海港383 n mile、香港1106 n mile；北至大连港342n mile、青岛港107 n mile。

连云港市是我国沿海南北水运主通道、多条公路主干线和东西向铁路主骨架的主要结点城市，全国性水铁联运和洲际海陆中转的重要枢纽。

连云港港是陇海兰新铁路干线的东起点，新亚欧大陆桥的东方桥头堡。

作为全国性公路主枢纽，是同（江）三（亚）、连（云港）霍（尔果斯）国道主干线、204、310、327国道及102、235、236、245、323、324、326等多条省道的汇合处，与全国公路网相通。

港口可经规划的新（浦）墟（沟）运河与通榆运河相联，并与长江干流水运主通道、京杭运河（济宁-杭州段）水运主通道、淮河等相通。

港口距连云港市白塔阜民航机场约60km，可通往国内主要大中城市。

连云港港对外交通形势图参见图1－1。

目前，连云港港与世界上150多个国家和地区的近千个港口有贸易往来，已开辟了10多条国际集装箱远洋、近洋航线和国内班轮航线。

连云港港地理位置图见附图一。

第二节自然条件一、气象连云港市位于江苏省北部，属东亚季风气候，冬季受西泊利亚冷空气控制，干旱少雨，气温偏低，盛行偏北风；夏季受西太平洋副热带高压与东南季风控制，温、湿度偏高，盛行东南风。

本规划采用连云港新浦气象站（地理坐标34°46´N，119°10´E，距港区约20公里）、大西山海洋站（地理坐标34°47´N；119°26´E，海拔高度26.9m，距港区约6公里）的多年的观测资料统计分析。

重力式码头稳定计算书

码头稳定性验算1.计算模型2.计算荷载设计高水位=2.77m ;设计低水位=-2.89m1) 结构自重力①重力（设计高水位2.77m）G1护栏作用力不计G2胸墙=(1.73*23+0.02*13)*1.3=52.065KN G3砼挡墙=0.5*(1.914+2.589)*1.75*13+0.5*(2.589+3.375)*1.0*13=93.21kn力臂计算:稳定力矩计算:②重力（设计低水位-2.89m ） G1护栏作用力不计G2胸墙=1.75*1.3*23=52.325KN G3砼挡墙=0.5*(1.914+2.589)*1.75*23+ 0.5*(2.589+3.375)*1.0*23=164.91kn 力臂计算:稳定力矩计算:2)土压力强度计算后方回填碎石,二片石,开山石 ︒=45ϕ γ=18kn/m第二破裂角： 005.22)(21)90(21'=---=βεϕθ=β0=ε005.224521=⨯=δ有 15°<α1,α2<θ' ，故土压力可按公式2.4.1.1计算对胸墙: α=0 ,cos α=1对砼挡墙: 0195.155.31==-tgα ; cos α=0.9613.作用分析1) 永久作用①设计高水位2.77m永久作用土压力强度 cos α1=1 ,cos α2=0.96111e = 0e 12=(18×1.48+11×0.02)×Kan ×cos α1=26.86×0.1597 =4.29kpa1597.0)841.01(924.05.00cos 5.22cos 45sin 5.67sin 1)5.22cos(145cos )cos()cos()sin()sin(1)cos(cos )(cos 2000002222=+⨯=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡︒+⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++-=βαδαβϕδϕδαααϕαn n n n n n n k 2835.0)9319.01(723.0765.095.15cos 45.38cos 45sin 5.67sin 1)45.38cos()95.15(cos 05.29cos )cos()cos()sin()sin(1)cos(cos )(cos 20000202222=+⨯=⎥⎥⎦⎤⎢⎢⎣⎡︒+⨯=⎥⎦⎤⎢⎣⎡-+-+++-=βαδαβϕδϕδαααϕαn n n n n n n ke 21 =(18×1.48+11×0.02)×0.2835×0.961=7.318kpa e 2=57.11×kan ×cos α2=57.11×0.2835×0.961=15.559kpa 胸墙后土压力合力水平合力:Eh n =竖直合力:Ev n = 计算得:(按填料分层，单位kn)力臂计算水平力壁di 和倾覆力矩MEHi 计算竖直力壁di 和稳定力矩MEVi 计算)cos(25.011n an n n i n n i i K h h r h r δα+⎪⎭⎫⎝⎛+∑-=)sin(25.011n an n n i n n i i K h h r h r δα+⎪⎭⎫ ⎝⎛+∑-=②设计低水位-2.89m永久作用土压力强度 cos α1=1 ,cos α2=0.961 e 11=0e 12=(18×1.5)×Kan ×cos α1=27×0.1597×1 =4.312kpa e 21=(18×1.5)×Kan ×cos α1=27×0.2835×0.961 =7.356kpae 22=76.5×kan ×cos α2=76.5×0.2835×0.961=20.842kpa 胸墙后土压力合力水平合力:Eh n =竖直合力:Ev n = 计算得:(按填料分层，单位kn)力臂计算水平力臂di 和倾覆力矩MEHi 计算)cos(25.011n an n n i n n i i K h h r h r δα+⎪⎭⎫⎝⎛+∑-=)sin(25.011n an n n i n n i i K h h r h r δα+⎪⎭⎫ ⎝⎛+∑-=竖直力臂di和稳定力矩MEVi计算2)可变作用取可变荷载Q=30kn/m①可变作用土压力强度胸墙Eq1=q·kq·Kan·hn=30×1×0.1597×1.5=7.187kn 砼挡墙Eq2=q·kq·Kan·hn=30×1×0.2835×2.75=23.389kn胸墙后土压力合力水平分力Eqh1=7.19×cos22.5°= 6.64kn竖向分力Eqv1=7.19×sin22.5°= 2.752kn砼挡墙后土压力合力水平分力Eqh2=23.39×cos38.45°= 18.313kn 竖向分力Eqv2=23.39×sin38.45°= 14.548kn 可变土压力合力水平力 Eqh=6.64+18.304 = 24.954kn 竖向力 Eqv=2.75+14.56 = 17.300kn ②可变土压力力臂及力矩计算水平力臂di 和倾覆力矩MEqhi 计算竖直力臂di 和稳定力矩MEqvi 计算3）波浪作用,地震作用和系缆力,剩余水压力暂不考虑。

扶壁式码头毕业设计,毕业设计

连云港市是我国沿海南北水运主通道、多条公路主干线和东西向铁路主骨架的主要结点城市，全国性水铁联运和洲际海陆中转的重要枢纽。

连云港港是陇海兰新铁路干线的东起点，新亚欧大陆桥的东方桥头堡。

港口可经规划的新（浦）墟（沟）运河与通榆运河相联，并与长江干流水运主通道、京杭运河（济宁-杭州段）水运主通道、淮河等相通。

港口距连云港市白塔阜民航机场约60km，可通往国内主要大中城市。

连云港港对外交通形势图参见图1－1。

目前，连云港港与世界上150多个国家和地区的近千个港口有贸易往来，已开辟了10多条国际集装箱远洋、近洋航线和国内班轮航线。

连云港港地理位置图见附图一。

重力式码头2jky

扩散线遇竖缝截止,然后从缝底端向下继续扩散。对于分段长度内为一个整体结构的码头(如沉箱码头、现浇混凝土和浆砌石码头等),验算沿墙底的稳定性时, 系缆力的分布长度等于一个分段的长度。
5.地面使用荷载
设计重力式码头时,地面使用荷载一般只考虑堆货荷载、门机荷载和铁路荷载。对于重件码头,当地面设置重形固定起重机和大形平板车运行时,还应考虑这些设备产生的集中荷载和局部均布荷载。
干舷高度验算
• 为了保证沉箱在溜放、漂浮、拖运时水不没顶，沉箱应有足够的干舷高度
B0 2h F H T tg S 2 3
浮游稳定性验算
沉箱靠自身浮游稳定时,必须计算其以定倾高度表示的浮游稳定性。定倾高度应按下式计算:
m=ρ-α
式中:m—定倾高度(m),应符合表2-3-8的规定; ρ —定倾半径(m),按《重力式码头设计与施工规范》附录D计算; α —沉箱重心到浮心的距离(m)。
② ③
6.波浪力 ⑴当墙前进行波波高小于1 m时,一般不考虑波浪力。 ⑵对于墙后有填土的码头,如需考虑波力,也只考虑墙前波谷的情况（波吸力）,墙后按静水位考虑。
7.地震荷载
见《抗震设计规范》。
三、重力式码头的一般计算
㈠、码头稳定性验算（以岸壁式码头为例）
１、抗滑稳定性验算(沿墙底面、墙身各水平缝和基床底面的抗滑稳定性) ① 可不考虑波浪力作用，由可变作用产生的土压力为主导可变作用:
2.地基承载力验算
• 基床顶面应力通过基床向下扩散。扩散宽度为B1+2d1,并按直线分布。 • 基床底面最大、最小应力标准值和合力作用点的偏心距按下式计算:
•地基承载力能否满足要求，按《港口工程地基规范》验算。
(三)整体滑动稳定性及地基沉降计算

扶壁式码头立板内力计算分析

高的一段，三边固定一边简支（自由）板计按或的算；１５而．Ｌ以上的部分，可按连续粱计算，中为其
２扶壁立板内力计算
２１码头பைடு நூலகம்构上作用的荷载及组合．
堆货荷载作用于码头作业平台，成附加土压形力作用于胸墙；板后填土、石主动土压力按朗立抛肯公式计算；余水压力按剩余水头为（剩０～０３３计算，．）１１上部均布荷载按２Ｐ算，了保０ｋａ计为证有限元模型与简化计算模型的荷载保持一致，计算不考虑系缆力与船舶撞击力。
通信作者简介：李
论（９８）男，士研究生，究方向：ｒ１８一，硕研港１
Ｔ程结构。Ｅｍｉ：ｅａｎ２２６７＠１３ｃｒ。 — ａｌｒｉ６４４００６．ｏｌｅｎ
２３期
管人地，：等扶壁式码头立板内力计算分析
全可靠，用有限元方法，一扶壁式码头工程实利对
例进行建模，并将其立板内力计算结果与简化方法
计算结果进行对比分析。
结构自重＋土压力＋剩余水压力＋堆货荷载
＋扬压力；
结构自重＋土压力。
ｍ，部立板悬臂长度１２ｍ。码头剖面图见图１端．。
２１０２年４月２日收到７
系数法基础上进行修正，梯形分布荷载，分解如需成矩形荷载和三角形荷载进行叠加求解。具体如

码头工程计算书

码头架桥机安装预制构件工程计算书编制:审核:审批:码头架桥机工作过程中机安全性验算计算说明：码头架桥机工作状态时，存在二种危险截面的情况:1#移动桁吊行至悬臂端驳船上方提取轨道梁时为不利工况；1#桁吊提取轨道梁行至跨中时为不利工况。

故此须分别对其进行验算和受力分析。

1.1 主体结构验算参数取值a.三角主梁自重（包括轨道）：0.55t/mb.纵移台车总成：10t/台c.天车总成：5.5t/台（含吊具）d.验算载荷（预制轨道梁）：87t（最重梁计算）e. 风载系数：1.05 运行冲击系数：1.2 结构倾覆稳定安全系数：≥1.5f.材料：三角导梁主梁采用16Mn钢材a.导梁中心距：13.2m；b.导梁全长：50m，前支点至后支点的距离为 30m；c.架桥机导梁断面：2*1.3m*2.7m，总宽 14.5m；d.吊装系统采用：2 台天车总成(含卷扬机、滑轮组)，2 台纵移台车（含纵移台车、D型三角桁架横导梁）e.行走系统采用：前、后主支撑四台移动轮箱带动导梁横移；f.架桥机单边纵导梁的抗弯截面模量 Wx=37599.2cm3，惯性矩Ix=5632909.4cm4。

1.3 施工工况分析：工况一：1#桁吊前移至悬臂处取梁时，处于最不利情况，需验算，验算主要内容：（1）抗倾覆稳定性验算；（2）纵导梁桁架内力验算；（3）悬臂挠度验算；工况二：架桥机吊梁时，1#桁吊提取构件行走至跨中时的验算，验算内容：（1）纵导梁内力验算；（2）桁架挠度验算；1.4 结构验算工况一：1#桁吊前移至悬臂处取梁时验算内容：（1）抗倾覆稳定性验算；（2）纵导梁桁架内力验算；（3）D型三角桁架承载内力验算工况一示意图1.4.1 施工中的荷载情况（1）纵导梁自重：q=11kN/m（两边导梁自重）（2）1#桁吊（包括横导梁、吊梁天车、纵移台车等）提取构件：P1=15.5+87t，P2= 22.5t（3）前、后主支撑总成：P3=P3=10t（4）前、后副支撑: Q1=Q2=1.5t（5）架桥机整机自重：Q=120t1.4.2施工验算（1）抗倾覆稳定性的验算移动桁架吊计算简图1#纵移桁吊移至架桥机悬臂端，2#纵移桁移至架桥机尾部作为配重取B点为研究对象,去掉支座 C,以支反力 RC 代替(由力矩平衡方程):G*12.2+P2*35+P3*31.86 =P1*9.7+ RC*31.86RC=（11*50*12.2+225*35+100*31.86-1025*9.7）/31.86=246KNRC 远大于零,故是安全的。

基于可靠度理论计算重力扶壁式码头结构稳定性--以泰州内河港7B码头工程为例

黑龙江交通科技HEILONGJIANG JIAOTONG KEJI2020年第2期(总第322期)No . 1 2,2020(Sum No. 322)基于可靠度理论计算重力扶壁式码头结构稳定性——以泰州内河港7B 码头工程为例陶源(中设设计集团股份有限公司，江苏南京2464)摘要:在重力式码头设计、应用中，保证其抗倾、抗滑的能力满足规范要求是重点课题。

针对可靠度指标概念尚未广泛普及，相关领域研究计算较少的背景,本文将这一概念理论引用至重力扶壁式码头结构计算中，首先详细分析可靠度指标的概念及定义，然后以泰州内河港7B 码头工程为实例，详细介绍基于可靠度理论计算重力扶壁式码头结构稳定性的具体方法。

最后探讨了重力式码头结构稳定系数与可靠度指标之间的关系函数。

关键词:可靠度指标;结构稳定性;重力式扶壁码头;抗滑稳定系数中图分类号:U415. I 文献标识码：A 文章编号：408 - 3383(2020 ) 2 - 0187 - 031 前言重力扶壁式码头具有自重荷载大、结构稳定、容易施工和检修、取材简单、对冰冻等不利工况适应能力强等优点,被广泛应用于内河航运中。

据统计,4210 -2217年中，重力扶壁式码头占全江苏新建码头调查样本的比例高达352%,是目前最常见的内河码头结构型式之一。

重力扶壁式码头的缺点也同样明显，即对抗滑、抗彳顷覆能力相对较差。

据不完全统计，笔者搜集到的311起重力式扶壁码头失事样本中，因码头滑移、倾覆导致失事的比例高达55. 8% o 因此，在码头设计阶段就重视抗滑、抗倾覆能力，并针对性地制定相应的对策措施，对于重力式码头的发展和应用具有重要意义。

在《重力式码头设计与施工规范》(J TS 165-2 -2015)的附录D 中，提出了可靠度指标的概念，并提出了基于可靠度指标进行码头结构稳定性验算的新方法。

针对这一新方法提出时间较短,概念尚未普及且未广泛应用，本文拟将这一概念理论引用至重力扶壁式码头结构计算中，首先详细分析可靠度指标的概念及定义，然后以泰州内河港5B 码头工程为实例，详细介绍基于可靠度理论计算重力扶壁式码头结构稳定性的具体方法。

扶壁式桩基托梁计算书

扶壁式桩基托梁计算书
一、工程概况
工程名称：xxxxxx
工程地点：xxxxxx
工程结构：桥梁为4孔桥，桥面宽度为10.4m，主跨长为54m，交叉口为右向。

二、扶壁桩基设计
1.计算依据
2.桩基形式
桩基形式采用扶壁桩基，桩径、桩长和桩距分别为：800mm、8.0m、3.0m。

根据计算结果，桩基的抗滑承载力只需承受0.044#及以下的力，桩口土层抗滑强度不需超过1.50#，滑动稳定，故不需要使用锚杆。

3.桩基容量说明
（1）桩基承载力满足要求
按照JTG/TB01-2004等相关规范计算，地基条件下，桩基的许用抗滑承载力Pu=195.1kN，较桩基所受荷载为127.9kN，故满足要求。

（2）桩基抗侧向力满足要求
根据JTG3-2000《公路钢筋混凝土桥涵设计规范》。

扶壁码头课程设计

扶壁码头课程设计一、教学目标本课程的教学目标是使学生掌握扶壁码头的基本原理、设计和施工方法，了解其在我国港口建设中的应用和重要性。

具体目标如下：1.知识目标：–了解扶壁码头的定义、结构和功能；–掌握扶壁码头的设计原则和计算方法；–熟悉扶壁码头的施工工艺和施工。

2.技能目标：–能够独立完成扶壁码头的设计计算；–能够根据设计要求制定扶壁码头的施工方案；–能够分析判断扶壁码头施工中的问题并提出解决措施。

3.情感态度价值观目标：–培养学生对我国港口事业的热爱和责任感；–培养学生严谨治学、勇于创新的精神；–培养学生团队合作、沟通协调的能力。

二、教学内容根据课程目标，教学内容主要包括以下几个方面：1.扶壁码头的基本原理：介绍扶壁码头的定义、结构和功能，使其学生了解扶壁码头的基本概念。

2.扶壁码头的设计：讲解扶壁码头的设计原则、计算方法和设计步骤，使学生掌握扶壁码头的设计方法。

3.扶壁码头的施工：介绍扶壁码头的施工工艺、施工和施工技术，使学生了解扶壁码头的施工过程。

4.扶壁码头施工案例分析：分析典型的扶壁码头施工案例，使学生学会分析判断扶壁码头施工中的问题并提出解决措施。

5.扶壁码头在我国港口建设中的应用：介绍扶壁码头在我国港口建设中的重要性，培养学生的责任感和使命感。

三、教学方法为了实现课程目标，采用以下教学方法：1.讲授法：通过讲解扶壁码头的基本原理、设计和施工方法，使学生掌握相关知识。

2.案例分析法：分析典型的扶壁码头施工案例，培养学生分析判断问题并提出解决措施的能力。

3.实验法：学生参观港口工程现场，使学生直观地了解扶壁码头的施工过程。

4.讨论法：学生分组讨论，培养学生的团队合作和沟通协调能力。

四、教学资源为了支持教学内容和教学方法的实施，准备以下教学资源：1.教材：《港口工程》、《扶壁码头设计与施工》等；2.参考书：相关学术论文、研究报告、工程案例等；3.多媒体资料：图片、视频、动画等，用于直观展示扶壁码头的施工过程；4.实验设备：参观港口工程现场，观察扶壁码头的施工情况。

扶壁码头地基承载力区间总和法简算公式的推导与验证

扶壁码头地基承载力区间总和法简算公式的推导与验证张飞鹏【期刊名称】《内江科技》【年(卷),期】2017(038)012【总页数】3页(P28-30)【作者】张飞鹏【作者单位】苏州市交通设计研究院有限责任公司【正文语种】中文目前，重力式扶壁码头地基承载力主要采用JTS 147-1-2010《港口工程地基规范》中的区间总和法进行求解。

针对该算法计算参数多、计算过程复杂的情况，本文考虑对其计算公式进行简化，得到简化解析式。

借助实例码头验证简化公式计算精度，从验证效果来看，简化公式计算的各主要参数计算值与规范公式中区间总和法计算值十分相近，误差率基本在15%以内，计算精度较高。

随着我国经济的迅猛发展，码头建设数量与建设区域逐渐增加，建设用地日趋紧张，地基状况良好的建设用地日趋减少，越来越多的码头在建设选址中不得不选择在软土、膨胀土等不良土质区域 [1-4]，因此这类码头的建设面临着复杂的地基处理作业。

在工程实践中，桩基作业由于其作业有效性、经济合理性成为地基处理作业中应用较为广泛的技术措施。

因此，根据具体码头结构特性，对其桩基组成、受力特性展开合理探讨具有十分重要的意义。

作用在码头桩基有轴向荷载、水流冲击力、土体侧向压力以及特殊荷载等等，受力情况十分复杂。

目前常用的方法包括极限平衡法、双参数弹性地基反力系数法（双参数法）、弹塑性分析法、塑性模拟计算法[5]等。

目前使用较广的有双参数法与数值模拟计算法。

本文先对双参数法的计算原理进行分析，然后以苏州市相城区粮食储备库配套码头工程为实例，验证其计算精度。

假设水平方向为X轴，沿地基土埋深（竖直向）为Z轴，则沿地基土厚度延向（走向）就为Y轴。

根据D．Winker[6]的弹性地基模型，可将水平承载桩的四阶矩线性微分方程表示为：式中，EI为水平承载桩的综合刚度系数；b为水平承载桩嵌入土体部分的有效截面面积；k为土质弹性模量的综合表达系数；n1、 n2为待求双参数。

根据材料力学对弹性桩相对柔度系数的定义 [7-9]，联立式（1），可将水平承载桩的相对柔度系数定义为：将式（2）代入式（1），则可将原水平承载桩的四阶矩线性微分方程表示为：因此可得到水平桩基的解析表达式：以苏州市相城区粮食储备库配套码头工程为实例，验证其计算精度。

扶壁柱水池池壁计算书

水池侧壁计算书条件：1、荷载参数：水容重γ=10kN/mm ，地下水头高度H1=0mm；(在负一层)2、池壁参数：覆土层厚Lo=0mm，地下一层层高L1=3500mm，地下二层层高L2=3500mm，地下三层层高L3=3000mm；地面堆载p=0kN/mm ，侧壁厚度：地下一层d1=400mm；地下二层d2=400mm；地下三层d3=500mm；临水面保护层为50mm；3、材料参数：混凝土强度等级为C30，fc=14.3 N/mm ，钢筋抗拉强度为fy=360N/mm ；计算：1、荷载计算，土压力按静止土压力计算[《全国民用建筑工程设计技术措施》2.6.2] 堆载折算为土压力q1=Ko×p=0.50×0=0.00kN/mm地下水位以上土压力q2=Ko×γ×H1=0.50×10×0×10 =0.00kN/mm地下水位以下土压力q3=Ko×γ`×H2=0.50×10×10000×10 =50.00kN/mm水压力q4=γw×H2=10×10000×10 =100.00kN/mmqD=q1+Ko×γ×Lo=0.00kN/mmqC=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L1+Lo-H1)=52.50kN/mmqB=q1+q2+(Ko×γ` +10)×(L2+L1+Lo-H1)=105.00kN/mmqA=q1+q2+q3+q4=150.00kN/mm2、弯距计算，按多跨梁弯距分配法支座弯距调幅计算，顶点按铰支座，其余按固支座，按静力计算手册计算Mdc=0；Mcd=1.2×(7×qD+8×qC)×L1 /120=51.45 kN.mMcb=1.2×qC×L2 /12+1.2×(qB-qC)×L2 /30=90.04 kN.mMbc=1.2×qC×L2 /12+1.2×(qB-qC)×L2 /20=102.90 kN.mMba=1.2×qB×L3 /12+1.2×(qA-qB)×L3 /30=110.70 kN.mMab=1.2×qB×L3 /12+1.2×(qA-qB)×L3 /20=118.80 kN.m弯距分配：D点：C点：B点：A点：截面：1000×400 1000×400 1000×500线刚度i=I/L： 1.52×10 1.52×10 3.47×10分配系数μ：0.43；0.57；0.31；0.69 0固端弯距：-51.45；+90.04；-102.90；+110.70；-118.80开始分配：-16.54；-22.05 -2.38；-5.42 00；-1.19；-11.03；0 -2.71+0.36；+0.68；+3.36；+7.66 00；+1.68；+0.34；0 +3.83-0.72；-0.96；-0.10；-0.24 00；-0.05；-0.48；0 -0.12支座弯距：∑=-68.35；∑=68.15 ∑=-113.19；∑=112.71 ∑=-117.80简化为Mc=68kN.m Mb=113kN.m Ma=118kN.m支座调幅后Mc=68kN.m Mb=113kN.m Ma=118kN.m根据规范公式7.1.4：ξb=0.8÷{1+360÷[20000×(0.0033-<0-50>×10 )]}=0.5429根据规范公式7.2.1-1：受压区高度x=ho-(ho -2*M/α1/fc/b)xc=350-( 350 - 2×55×10 /1.0/14.3/1000) =9.10mm<ξb ×ho=190.00mmxb=350-( 350 - 2×90×10 /1.0/14.3/1000) =18.41mm<ξb×ho=190.00mmxa=450-( 450 - 2×94×10 /1.0/14.3/1000) =16.90mm<ξb×ho=244.29mm根据规范公式7.2.1-2：纵向受拉钢筋As=α1×fc×b×x/fyAsc=1×14.3×1000×9.10/360=361mmAsb=1×14.3×1000×18.41/360=731mmAsa=1×14.3×1000×16.90/360=671mm3、裂缝计算：弯距标准值：Mc=68/1.2=57kN.m Mb=113/1.2=94kN.m Ma=118/1.2=98kN.m实配钢筋为：负一层 16@150钢筋面积As1=1,340mm负二层 18@150钢筋面积As2=1,696mm负三层 16@150钢筋面积As3=1,340mm带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝1.0矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr ＝2.1对矩形截面的受弯构件：Ate=0.5×b×h负一层：Ate1=0.5×1000×400=200000mm负二层：Ate2=0.5×1000×400=200000mm负三层：Ate3=0.5×1000×500=250000mm负一层：ρte1=As1/Ate1=1340.41173333333/200000=0.0067负二层：ρte2=As2/Ate2=1696.4586/200000=0.0085负三层：ρte3=As3/Ate3=1340.41173333333/250000=0.0054 在最大裂缝宽度计算中，当ρte＜0.01 时，取ρte ＝0.01纵向受拉钢筋的等效应力σsk=Mk/(0.87×ho×As)负一层：σsk1=57×10 /(0.87×350×1,340)=139N/mm负二层：σsk2=94×10 /(0.87×350×1,696)=182N/mm负三层：σsk3=98×10 /(0.87×450×1,340)=187N/mm 钢筋应变不均匀系数ψ=1.1-0.65×ftk/ρte/σsk负一层：ψ1=1.1-0.65×2.01/0.01/139/=0.1610负二层：ψ2=1.1-0.65×2.01/0.01/182/=0.3814负三层：ψ3=1.1-0.65×2.01/0.01/187/=0.4016最大裂缝宽度ωmax=αcr×ψ×σsk×(1.9×c+0.08×deq/ρte)/Es负一层：ωmax1=2.1×0.1610×139×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.05mm负二层：ωmax2=2.1×0.3814×182×(1.9×50+0.08×18/0.01)/200000=0.17mm负三层：ωmax3=2.1×0.4016×187×(1.9×50+0.08×16/0.01)/200000=0.18mm。

码头扶壁的预制

扶壁的预制钢筋混凝土扶壁结构由立板、肋板和底板等构件组成，如图6－1－4.1示例。

底板分趾板、内底板和尾板三部分，也可不设尾板。

也有的扶壁结构在肋板上设计隔墙形成倒滤井。

扶壁一般采用整体预制方式。

预制扶壁的关键是所采用的模板结构。

1.肋板；2.加强角；3.尾板；4.内底板；5.趾板；6.立板；7.吊孔；8.通水孔图 6－1－4.1预制扶壁结构立体示意图一、模板的结构预制扶壁模板一般采用闸板式模板结构或大片钢模板结构，有的扶壁模板采用这2种结构形式的组合。

1. 闸板式模板闸板式模板结构，如图6－1－4.2的示例，由内外工字钢架、螺栓拉杆和调节器架组成稳定的整体框架结构，单片（块）闸板镶于工字钢架上形成模板结构的面板。

肋板工字钢架成对布置；立板外工字钢架为一整片，立板内工字钢架分3～4片，分别与相应肋板工字钢架相连；工字钢架间净距为设计肋板和立板的厚度，并用套在螺栓拉杆上的硬质塑料管进行控制限位。

在工字钢架上，按计算好的间距钻穿螺栓拉杆的孔，孔贯通工字钢架的腹板；在工字钢架外侧焊调节器架（外工字钢架上不设调节器架）、脚手架。

调节器架、脚手架上铺脚手板形成操作平台，顶层平台供分混凝土用，其它各层可作为钢筋绑扎、闸闸板、混凝土浇注等的操作平台。

图 6－1－4.2 闸板式模板组成及支立平面示意图闸板有木闸板和钢闸板两种，如图6－1－4.3的示例。

为防止扭曲变形和保证周转次数，木闸板板宽宜不大于18～20cm；板厚宜不小于6cm，长一般为1m左右；板的材质应选用的红、白松或其它不宜变形的材料。

为防止漏浆，木闸板两侧边要刨光、对缝；为与工字钢翼缘外表面平齐、内表面较紧密接触，木闸板一侧面的两端须开坡口；为便于斜着放进两工字钢之间，木闸板一对角线的两个角要锯去2cm×2cm。

钢闸板为防止焊接变形，边框角钢、中间加劲扁钢与钢面板之间的焊接应采用隔断焊；为防止漏浆，边框角钢内要镶方木条，其中与工字钢翼缘内表面相接触的方木条，与木闸板一样，其外侧边亦须开坡口。

固定式起重机荷载作用下扶壁码头结构内力计算研究

固定式起重机荷载作用下扶壁码头结构内力计算研究封磊;张淑华;王文华;徐思远;孙洁莹【摘要】为了研究在固定式起重机荷载作用下的扶壁式码头结构内力计算方法,文章使用ANSYS建立了三维有限元模型,利用有限元模型计算出扶壁结构立板和底板应力,进而计算出板的弯矩.将立板与底板弯矩和规范计算值对比,根据有限元模型计算结果,对立板和底板不同方向的弯矩提出了新的简化计算模型.在固定式起重机荷载作用下,立板与底板的内力与规范的计算方法差距较大,而采用文章中提出的新的简化计算模型差距较小.%In order to research the calculation method of structural internal force of the buttressed wharf under the load of the fixed crane, the 3-D finite element model was established in this paper, and the model was used to calculate stress and moment of the vertical plate and the bottom plate.In comparison of the numerical simulation re-sults and code calculation, several new simplified calculation models were proposed.Under the load of fixed crane, moment of the vertical plate and the bottom plate fits these new simplified calculation models, and there is a wide gap between the numerical simulation results and code calculation results.【期刊名称】《水道港口》【年(卷),期】2017(038)005【总页数】8页(P501-508)【关键词】扶壁码头;固定式起重机;数值模拟;简化计算模型【作者】封磊;张淑华;王文华;徐思远;孙洁莹【作者单位】河海大学港口海岸与近海工程学院,南京210098;河海大学港口海岸与近海工程学院,南京210098;河海大学港口海岸与近海工程学院,南京210098;河海大学港口海岸与近海工程学院,南京210098;河海大学港口海岸与近海工程学院,南京210098【正文语种】中文【中图分类】U656.1+13扶壁码头是一种以采用钢筋混凝土扶壁作为主体结构的重力式码头，由立板、底板和肋板互相连接组成。