钢支撑计算书
楼电梯井顶板钢管支撑模板支撑计算书
2#楼电梯井顶板（钢管支撑）模板支撑计算书结构板厚120mm，电梯井井道宽度ｍ，高度 m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为：夹板底模厚度18mm；板材弹性模量E=6000N/mm2,枋材弹性模量E=9000N/mm2,抗弯强度f m=N/mm2,顺纹抗剪强度f v=N/mm2 ；支撑离墙尺寸ｍ,采纳Φ钢管：横向间距1100mm,纵向间距900mm,支撑立杆的步距h=m；钢管直径48mm,壁厚mm,截面积cm2,回转半径i=cm；钢材弹性模量E=206000N/mm2，抗弯强度f=N/mm2,抗剪强度f v=N/mm2。
（1）底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位计算宽度(m) 板厚(m) 系数设计值①底模自重 0.30 kN/m2× 1.0 × 1.2 = 0.36 kN/m②砼自重 24.00 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 3.46 kN/m③钢筋荷载 1.10 kN/m3× 1.0 × 0.12 × 1.2 = 0.16 kN/m④施工人员及施工设备荷载 2.50 kN/m2× 1.0 × 1.4 = 3.50 kN/m底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 7.47 kN/m底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③) q2 = 3.97 kN/m（2）楼板底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=350mm，计算跨数5跨。
底模厚度18mm,板模宽度=1000mmW=bh2 /6=1000×182/6=54000mm3，I=bh3/12=1000×183/12=486000mm4。
1）内力及挠度计算a.①＋②＋③＋④荷载支座弯矩系数K M=，M1=K M q1L2 =-0.105×7.47×3502=-96083N.mm剪力系数K V=，V1=K V q1L=0.606×7.47×350=1584Nb.①＋②＋③荷载支座弯矩系数K M=，M2=K M q2L2 =-0.105×3.97×3502=-51064N.mm跨中弯矩系数K M=，M3=K M q2L2 =0.078×3.97×3502=37933N.mm剪力系数K V=，V2=K V q2L=0.606×3.97×350=842N挠度系数Kυ=，υ2=Kυq2L4/(100EI)=0.644×(3.97/1.2)×3504mmC施工人员及施工设备荷载按kN（按作用在边跨跨中计算）计算荷载P=kN ,计算简图如以下图所示。
钢支撑稳定计算
一、计算原则： 1.支撑结构竖向荷载设计值包括构件自重及施工荷载、安装误差产生的偏心荷载 2.支撑结构按压弯构件进行计算 3.依据规范：《钢结构设计规范》GB 50017-2003、《建筑基坑支护技术规程》JGJ120-99、 《建筑基坑工程技术规程》DB29-202-2010、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2001(2006年 版） 二、设计计算： 输入参数： 支撑轴力Nc（kN/m） 钢管直径D（m） 钢管壁厚d（m） 钢材牌号 基坑安全等级 永久荷载的分项系数γ G 等效弯矩系数β x 长度系数μ 钢材屈服强度fy（N/mm2） 计算结果： 计算长度（m） lc=μ ×L 要求的偏心距e01（m） 惯性矩（m4） Ix=π ×(D^4-(D-2×d)^4)/64 截面系数(m3） Wx=Ix×2/D 回转半径（m） ix=SQRT(Ix/A) 构件长细比 λ x=lc/ix 截面稳定性系数φ 自重及施工弯矩（kN·m） M1=1/8×(M自重+M施)×lc^2 10.3 0.040 0.0013 0.0043 0.2097 49.1100 0.860 38.787 钢管面积（m2） A=π ×(D^2-(D-2×d)^2)/4 计算的偏心距（m）e02=lc×2/1000 支撑轴力（kN） N=1.25×γ o×Nc×s 钢支撑自重（kN/m） M自重=g钢×A×γ G 施工荷载设计值（kN/m） M施=M施'×γ Q 初始偏心距 e0=MAX(e01,e02) λ x(fy/235)^(1/2) 附加弯矩（kN·m） M2=N×e0 3000 0.609 0.016 Q235钢 一级 1.25 1 1 235 支撑间距s（m） 支撑长度L（m） 截面类型 施工荷载M施(kN/m ) 基坑重要性系数γ o 施工荷载分项系数γ Q 截面塑性发展系数γ x 弹性模量E（kN/m2） 钢材强度设计值f（N/mm2）
地铁站钢支撑轴力计算书
地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根14.5米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根23.2米最长的钢支撑进展受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。
钢材为：Q235-B型钢。
取1.2的安全系数。
一、单头活动端处受力计算：由单头活动端构造受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。
查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A=51.234cm²，Ix=268cm^4，Iy= 5500cm^4。
该截面f取205N/mm²，截面属于b类截面。
〔一〕、受力截面几何特性截面积：A=51.234×2+4×30=222.5cm²截面惯性矩：Ix=2×268+30×4³/6=856cm^4Iy=2×5500+4×30³/6=29000cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/222.5=1.96cmiy=√Iy/A=√29000/222.5=11.42cm〔二〕、截面验算1.强度σ=1.2N/A=〔1.2×2695×10³〕/〔222.5×10²〕=145.4N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。
2.刚度和整体稳定性λx=lox/ix=124/1.96=63.3<[λ]=150,满足λy=loy/iy=28/11.42=2.6查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmaxλx，λy=63.3，查附表得φ=0.791，1.2N/φA=〔1.2×2695×10³〕/〔0.791×222.5×10²〕=183.7N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。
钢支撑架和钢管脚手架基础计算书_secret
一、基础处理说明由吊装方案中计算可知要求地面的承载力达到90KN/M2，由于现场现有的地面无法满足承载力的要求，需对现有的支撑点进行处理，处理方法是将支撑点处地面挖到原土层，然后填碎石来提高地基的承载力。
二、基础方案经过计算可知需要将型钢支撑架子和钢管脚手架的基础进行如下处理：型钢支撑架子基础处理脚手架支撑架子基础处理三、计算书（一）型钢支撑架子宽基础计算1、垫层地基承载力验算经处理后的地基，当考虑基础宽度和深度对地基承载力特征值进行修正时，一般宽度不作修正，即基础宽度的地基承载力修正系数取零，基础深度的地基承载力修正系数取1.0。
基础埋深，d=0mfspk 为垫层的地基承载力特征值，fspk=200.00kPafa = 200.00+18.00×(0.00-0.50)=191kPa荷载效应标准组合时轴心荷载作用下pk = (Fk+Gk)/A =(360.00+0)/4.00 = 90.00kPa pk<=fa,满足要求荷载效应标准组合时偏心荷载作用下pkmin = 90.00kPa pkmin> 0,满足要求pkmax = 90.00kPa Pkmax<=1.2fa,满足要求2、垫层底面处地基承载力验算基础底面的附加压力基础底面平均压力为：pk= 90.00kPa基础底面自重压力为：0kPa基础底面的附加压力为：p0= 90.00 - 0 = 90kPa(1)计算垫层底面处的附加压力Pz =46.6kPa(2)计算垫层底面处的自重压力pcz = 18.00×0.80 = 14.40 kPa(3)垫层底面处经深度修正后复合地基承载力特征值faz为垫层底面处埋深，d=0.80mfaz = 60.00+18.00×(0.80-0.50)=65.40kPapz+pcz = 46.6 + 14.40 =61.00 kPa <= faz = 65.40 kPa垫层底面处承载力满足要求!3、垫层尺寸验算（1）按照构造要求验算垫层顶面宽度基础宽度B=2.00m顶面宽度B1=2.6m(B1-B)/2>=300mm,满足构造要求：垫层顶面宽度超出基础底边宽度不小于300mm。
支撑计算书
钢筋砼支撑、钢立柱计算一、支撑计算 1、支撑轴力及变形计算结果见附图。
2、支撑配筋计算：支撑承受自重及施工荷载作用下的弯矩和水平土压力作用下的轴向压力，为压弯构件。
考虑支撑截面尺寸时，一般保证支撑截面的素砼受压承载力（不考虑配筋作用）远大于支撑所受的轴压力。
按压弯计算时的配筋要比只考虑弯矩作用时的配筋小，考虑到实际工作状态下支撑轴力的大小是不断变化的，故按只考虑弯矩作用时配筋，偏安全。
支撑为端部固支的多跨梁，以下按单跨简支梁计算配筋，偏安全。
（1）主撑S1，一般跨度10~13.5m ，最大跨度15m ： ①构件自重：21(250.70.75)15369.18k m M =⨯⨯⨯⨯=N ⋅最大弯矩：1(250.70.75)1598.42V k m =⨯⨯⨯⨯=N ⋅最大剪力：②施工荷载（按每延米1kN 考虑）：2111528.18k m M =⨯⨯=N ⋅ 11157.52V k =⨯⨯=N③设计值：弯矩 1.2369.1 1.428.1482.3k m M =⨯+⨯=N ⋅剪力 1.298.4 1.47.5128.6V k =⨯+⨯=N 支撑砼C30，700×750（h ），上下对称配筋，Ш级钢筋 As=1970mm 200.7501128.6t f bh k V k =N >=N 构造配箍即可。
取6根直径20（1884mm 2，为计算配筋的95.6%>95%，满足要求），Ø8@200四肢箍。
S1最大轴力为5548KN ，跨度10m 。
稳定性满足：)(9.0sy c A f A f N ''+≤ϕ2.147.0/10/b l 0==0.91ϕ=0.9()0.90.91(14.37007503605024)7630c y s f A f A kN ϕ''+=⨯⨯⨯⨯+⨯=>轴力N=5548 kN ，满足受压承载力稳定性。
（2）次撑S2，一般跨度8~12m ，最大跨度15.3m ： ①构件自重：m k ⋅N =⨯⨯⨯⨯=M 2563.15)7.05.025(812最大弯矩：m k V ⋅N =⨯⨯⨯⨯=673.15)7.05.025(21最大剪力：②施工荷载（按每延米1kN 考虑）：m k ⋅N =⨯⨯=M 3.293.1518121115.37.72V k =⨯⨯=N③设计值：弯矩 1.2256 1.429.3348.2k m M =⨯+⨯=N ⋅剪力 1.267 1.47.791.2V k =⨯+⨯=N支撑砼C30，500×700（h ），上下对称配筋，Ш级钢筋As=1535mm 200.7335.3133.1t f bh k V k =N >=N 构造配箍即可。
消能支撑钢结构部分计算书
宿迁建设大厦消能支撑钢结构部分计算书一、 钢支撑的验算支撑的计算长度为==y x l l 00 2.2 m ，最大轴心压力为1000kN ，钢材为Q235钢，截面无孔眼削弱。
1、按实轴的整体稳定性选择柱的截面假定70=y λ，则751.0=y ϕ，需要的截面面积为：2239.616190215751.0101000cm mm f NA y ==⨯⨯==ϕ 选用2[20b ，A=6566mm 2,i y =7.63cm验算整体稳定性：150][8.2863.72200=<===λλy y y i l ， 查得936.0=y ϕa y MP f A N 2157.1626566936.01010003=<=⨯⨯=ϕ 2、确定柱宽bb=75+75+30=180cm对于单个槽钢：z 0=19.5mm,I 1=143.6cm,i 1=20.9mm 整个截面对槽钢的数据：I x =2*(143.6+32.83*7.052)=3550.7cm 4cm i x 35.766.65/7.3550== =x λ0λx =x ϕx A N ϕ3、缀板与横隔l 01=选用—160*10，分肢线刚度1K =K b 横向剪力N f Af V y 1660823585== N V V 83042/1==缀板与分肢连接处的内力为： N al V T 29446141/500830411=⨯== mm N l V M .10*076.22/50083042611=⨯== 取角焊缝的焊脚尺寸h f =6mm ，不考虑角焊缝绕角部分长，采用w l =141mm ，则剪应力为：2/6.4414167.029446mm N f =⨯⨯=τ 弯矩M 产生的应力（垂直焊缝长度方向）226/14914167.010076.22mm N f =⨯⨯⨯⨯=σ 合应力222/16013022.1mm N f w t f f =<=+⎪⎪⎭⎫ ⎝⎛τσ 满足要求二、焊缝验算1、B 8角焊缝的验算钢支撑与水平面夹角的正弦为0.831，余弦值为0.556。
钢支撑支护计算书
广汽集团汽车工程研究院基地建设与研发项目基坑支护局部砼支撑改钢支撑设计计算书一、工程概况拟建广汽集团汽车工程研究院基地建设与研发项目位于番禺区化龙镇金山大道南侧，设一层地下室，地下室基坑周长约447m, 建筑物{\L+}0.000的绝对高程为8.700m，场地现地面标高平均约为-0.50m，底板垫层底的标高约为-6.10m，一般承台底的标高约为-6.80~ -7.40m，电梯井承台底的标高约为-8.7m。
基坑开挖计算深度考虑到一般承台底约为6.9m，电梯井处坑中坑的开挖深度约为1.3m~1.60m。
周边建、构筑物情况为：目前场地周边比较开阔，无重要建（构）筑物，北侧的金山大道距离场地用地红线约40m，距离基坑边线约70m，可以不考虑与基坑开挖的相互影响。
二、地质情况根据地质察揭露，场地岩土层有第四系人工填土层（Q ml）、冲积层（Q al）淤泥、淤泥质砂、粗（砾）砂，残积层(Q el)粉质粘土，下伏基岩为第三系（E2）泥岩。
场地岩土层情况自上至下分述如下：1、人工填土层（Q ml），层序号为①本层分布广泛，层厚2.80~6.40m，平均3.71m；层顶高程7.73~8.60m，平均8.16m；埋深0.00m。
为素填土，褐红色、黄褐色、灰褐色等，湿-稍湿，松散，欠压实，新近堆填，主要由粘性土及石英砂堆填而成，局部夹有风化岩块。
标准贯入试验15次，参加统计15次，实测击数1～7击，平均4.3击；校正击数0.9～6.6击，平均4.0击，标准差σ=1.531，变异系数δ=0.380，修正系数γS=0.825，标准值3.3击。
2、第四系冲积层（Q al），层序号为②根据钻探揭露，自上而下可分为3个亚层，分述如下：（1）淤泥、淤泥质土层序号②-1本层场区内广泛分布，层厚3.00~14.50m，平均9.27m；层顶高程-6.54~5.48m，平均4.34m；层顶深度2.80~14.50m，平均3.82m。
以淤泥为主，少量为淤泥质土，局部夹粉砂或中粗砂、粉质粘土薄层。
钢模(槽钢支撑)设计计算书
模板设计计算书1、采用混凝土泵车下料，浇注流量Q为25m3/h，（施工方提供），混凝土入模温度，采用定型钢模板，每节模板高3m，模板横竖肋均采用钢板式法兰连接，面板采用8mm优质热轧钢板，纵向用[10#槽钢为竖筋，厚4.8cm，间距25cm-30cm不等，最大32.9cm，横肋位置采用[14#槽钢，厚5.8cm，间距57cm。
等截面竖向位置用外挂桁架固定（双[14#槽钢）,间距930mm。
制作时在平台上的胎具控制下做整体施焊，以保证其整体刚度及几何形状。
本工程钢模钢材牌号Q235，根据钢结构设计手册（第三版）中的取值基本规定，取钢材强度设计值［δ］=205N/mm2(抗拉，抗压，抗弯)，抗剪120N/mm2。
(2)钢板其它取值钢材弹性模量取值E=2.06x105(N/mm),钢板泊松系数取v=0.3,钢板的刚度B0=24X108 N/mm2。
(3)根据《公路桥涵施工技术规范JTJ041-89》的规定，有关混凝土的设计计算暂取值如下：混凝土重力密度取r c=24KN/m3混凝土的初凝时间取t0=7小时混凝土外加剂影响系数取β1=1.2混凝土坍落度影响系数取β2=1.152、荷载计算2.1 混凝土侧压力（1），根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204—92）中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下：F=0.22rc t0β1β2v1/2F= rcH截面积s=8.1x1.4=11.34m2,按最小截面计算v=2.2m/h, 取最大速度计算。
t0—新浇注混凝土的初凝时间（h），可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t0=200/（T+15）计算，本式中取T=14℃.H—混凝土侧压力计算位置处至新浇注混凝土顶面的总高度β1——混凝土外加剂影响系数。
不掺外加剂时取1.0.掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2，本式中取1.2β2——混凝土坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时取0.85，50—90mm时取1.0，110—150mm时取1.15，本式中取1.15带入数据F=0.22X24000X7X1.2X1.15X2.21/2=75.56KN/m2F=6x24000=144 KN/m2两式中取较小值即F=75.56KN/m2（2）混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数F=75.56x1.2x0.85=77.07KN/m2（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载：查《建筑施工手册》17-78表为2 KN/m2荷载设计值为2x1.4x0.85=2.38 KN/m2（4）混凝土振捣产生的荷载查《路桥施工计算手册》8-1表为 4 KN/m 2荷载设计值为4x1.4x0.85=4.76KN/m 2（5）按表17-81进行荷载组合F=77.07+2.38+4.76=84.21KN/m 23.直线段模板板面计算：（圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与平模板相似。
箱梁钢支撑平台及支架计算书
箱梁钢支撑平台及支架计算书一、钢平台计算根据箱梁横断面图计算出各个典型截面的截面积。
横梁处（I-I）箱梁截面积为：18.3m2。
箱室端头处（II-II）箱梁截面积为：12.74m2。
箱室标准段处（III-III）箱梁截面积为：9.04m2。
根据箱梁跨径初步进行钢管桩的纵向排布，如附图。
因为实际拼装过程中，由于中间墩柱影响，纵向贝雷梁不可能连接成通长的整体，而且若各跨按照简支梁进行计算，其跨中弯矩、挠度均偏于安全，因此纵向贝雷梁验算均按简支梁计算。
从排布图中可以看出钢管桩纵向间距分为7米、6米、4米4种。
分别按照简支梁的形式，对贝雷梁进行受力计算，并计算钢管桩需要承受的承载力。
在计算荷载中，在箱梁自重荷载的基础上还需要加上以下荷载：模板、支架及贝雷梁自重：约为144kN/m；施工人员及机具产生的纵向均布荷载：1.5kPa×15.74=24 kN/m；砼浇筑产生的荷载：6.0 kPa×15.74=95kN/m；砼振捣产生的荷载2.0 kPa ×15.74=32kN/m ； 共计：295 kN/m 。
（一）贝雷梁计算 1、贝雷梁布置（1）钢管桩7米间距，顶部承受箱梁标准段自重荷载则跨中最大弯矩：M max =ql 2/8=(241+295)×72/8=3283kN ·m ； 最大支反力：Q max =ql/2=(241+295)×7/2=1876kN 。
（2）钢管桩6米间距，顶部承受箱梁标准段自重荷载则跨中最大弯矩：M max =ql 2/8=(241+295)×62/8=2412kN ·m ； 最大支反力：Q max =ql/2=(241+295)×6/2=1608kN 。
（3）钢管桩6米间距，上部承受箱梁箱室变化段自重荷载6则跨中最大弯矩：M max =2615.04kN ·m ；两端支反力：Q max1=1788.48kN ，Q max2=1698.24kN 。
钢管支撑体系计算书
钢管支撑体系计算书（一）钢管支撑体系主要技术参数1、采用Ø48钢管，钢管支撑体系的立杆间距为1000～1200mm。
梁支撑体系立杆间距为：梁高度小于750mm其间距为800～1000mm；梁高度大于750mm其间距为600～700mm。
2、排架水平拉杆沿高度方向间距为1800mm。
（二）结构计算的有关标准和依据参照：《建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》《建筑结构设计统一标准》（GBJ68－84）《建筑结构荷载规范》（GBJ9－87）《冷弯薄壁型结构计术规范》（GBJ18－87）《建筑施工脚手架应用手册》参数：1．第一安全系数应满足下列要求强度：K1≥1.5K2≥3.02．活荷载取值：结构施工时，按两个操作层计算，每层取250㎏／cm2。
（三）钢筋砼板下支撑体系计算。
（A）采用钢管脚手架支撑体系的计算。
A：荷载计算1、恒载计算a．平板的模板及小楞：取0.3kN／m2 荷载分项系数取1.2b．钢筋砼自重标准值：取0.3kN／m2 荷载分项系数取1.22、施工荷载：取250 kN／m23、按两个标准层计算荷载：P＝（0.3×1.2＋0.3×1.2＋0.25×1.4）×2＝2.14 kN／m2荷载分项系数取1.2B：立杆强度验算钢管选用Ø48，其壁厚为3.5mm，A＝4.89cm2 ,I1＝12.19cm4a.确定立杆的长度L0L0＝µ1h 查表得µ1＝0.76L0＝0.76×1.8＝136.8 cmb. 立杆长细比λ:L／I＝136.8／1.73＝79.08＜[λ]＝150满足要求。
C：稳定性验算验算系数取3б＝N／(ψA×f)＝2146／(3×4.89×100)＝145.8<[f]＝215符合要求。
（B）、采用定型门式脚手架作体系的计算按产品设计承载力标准，单榀脚手架在稳定安全系数为3时，其承载力为3050㎏，而实际荷载仅为1345×2＝2790㎏，小于设计承载力。
钢支撑支护计算书
广汽集团汽车工程研究院基地建设与研发项目基坑支护局部砼支撑改钢支撑设计计算书一、工程概况拟建广汽集团汽车工程研究院基地建设与研发项目位于番禺区化龙镇金山大道南侧，设一层地下室，地下室基坑周长约447m, 建筑物{\L+}0.000的绝对高程为8.700m，场地现地面标高平均约为-0.50m，底板垫层底的标高约为-6.10m，一般承台底的标高约为-6.80~ -7.40m，电梯井承台底的标高约为-8.7m。
基坑开挖计算深度考虑到一般承台底约为6.9m，电梯井处坑中坑的开挖深度约为1.3m~1.60m。
周边建、构筑物情况为：目前场地周边比较开阔，无重要建（构）筑物，北侧的金山大道距离场地用地红线约40m，距离基坑边线约70m，可以不考虑与基坑开挖的相互影响。
二、地质情况根据地质察揭露，场地岩土层有第四系人工填土层（Q ml）、冲积层（Q al）淤泥、淤泥质砂、粗（砾）砂，残积层(Q el)粉质粘土，下伏基岩为第三系（E2）泥岩。
场地岩土层情况自上至下分述如下：1、人工填土层（Q ml），层序号为①本层分布广泛，层厚2.80~6.40m，平均3.71m；层顶高程7.73~8.60m，平均8.16m；埋深0.00m。
为素填土，褐红色、黄褐色、灰褐色等，湿-稍湿，松散，欠压实，新近堆填，主要由粘性土及石英砂堆填而成，局部夹有风化岩块。
标准贯入试验15次，参加统计15次，实测击数1～7击，平均4.3击；校正击数0.9～6.6击，平均4.0击，标准差σ=1.531，变异系数δ=0.380，修正系数γS=0.825，标准值3.3击。
2、第四系冲积层（Q al），层序号为②根据钻探揭露，自上而下可分为3个亚层，分述如下：（1）淤泥、淤泥质土层序号②-1本层场区内广泛分布，层厚3.00~14.50m，平均9.27m；层顶高程-6.54~5.48m，平均4.34m；层顶深度2.80~14.50m，平均3.82m。
以淤泥为主，少量为淤泥质土，局部夹粉砂或中粗砂、粉质粘土薄层。
轮扣式钢管支撑系统计算书400X1600
梁模板支撑计算书工程名称:1工程单位:1．计算参数结构楼板厚130mm，梁宽b=400mm，梁高h=1600mm，层高9.20m，结构表面考虑隐蔽；模板材料为夹板,底模厚度18mm，侧模厚度18mm；梁边立杆至板立杆距离1.00m；板弹性模量E=6000N/mm2，木材弹性模量E=9000N/mm2，抗弯强度f m=13.00N/mm2，抗剪强度f v=1.40N/mm2;采用两根钢管支撑,横向间距650mm，纵向间距1050mm，支架立杆的步距h=1.20m,支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a=0.20m。
钢管直径48mm，壁厚3.0mm，截面积 4.24cm2，回转半径i=15.90mm；立杆钢管重量0.0326kN/m。
钢材弹性模量E=206000N/mm2,抗剪强度f v=120.00N/mm2,Q235钢材抗弯强度f=205.00N/mm2。
（1）梁底模及支架荷载计算荷载类型标准值单位梁宽(m) 梁高(m) 系数设计值①底侧模自重 0.3 kN/m2×(0.40 + 2.94 ) ×1.2 = 1.20 kN/m②砼自重 24.0 kN/m3× 0.40 × 1.60 × 1.2 = 18.43 kN/m③钢筋荷载 1.5 kN/m3× 0.40 × 1.60 × 1.2 = 1.15 kN/m④振捣砼荷载 2.0 kN/m2× 0.40 × 1.4 = 1.12 kN/m梁底模和支架承载力计算组合①＋②＋③＋④ q1 = 21.91 kN/m梁底模和龙骨挠度验算计算组合(①＋②＋③)/1.2 q2 = 17.32 kN/m（2）底模板验算第一层龙骨(次楞)间距L=200mm，计算跨数5跨；底模厚度h=18mm，板模宽度b=400mm。
W=bh2/6=400×182/6=21600mm3,I=bh3/12=400×183/12=194400mm4。
1.7m厚筏板钢筋支撑计算书(1m)
钢筋支架计算书一、参数信息：钢筋支架（马凳）应用于高层建筑中的大体积混凝土基础底板或者一些大型设备基础和高厚混凝土板等的上下层钢筋之间。
钢筋支架采用钢筋焊接制的支架来支承上层钢筋的重量，控制钢筋的标高和上部操作平台的全部施工荷载。
立柱和上层一般采用钢筋与筏板相同直径钢筋，斜杆采用与筏板相同直径钢筋，焊接成一片进行布置。
对水平杆，进行强度和刚度验算，对立柱，进行强度和稳定验算。
作用的荷载包括自重和施工荷载。
钢筋支架所承受的荷载包括上层钢筋的自重、施工人员及施工设备荷载。
钢筋支架的材料根据上下层钢筋间距的大小以及荷载的大小来确定，采用钢筋。
上层钢筋的自重荷载标准值为 0.440kN/m（筏板钢筋最大直径25计算而得）施工设备荷载标准值为 0.000kN/m施工人员荷载标准值为2.000kN/m横梁采用φ25mm钢筋横梁的截面抵抗矩 W=1.533cm3横梁钢材的弹性模量E=2.05×105N/mm2横梁的截面惯性矩 I=1.917cm4立柱采用φ25mm钢筋立柱的高度 h=1.54m立柱的间距 l=1m钢材强度设计值 f=360N/mm2立柱的截面抵抗矩 W=1.533cm3二、支架横梁的计算支架横梁按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，支架横梁在小横杆的上面。
按照支架横梁上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算支架横梁的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算=1.2×0.440=0.528kN/m静荷载的计算值 q1=1.4×2.000+1.4×0.000=2.800kN/m活荷载的计算值 q2支架横梁计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)支架横梁计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为=(0.08×0.528+0.10×2.800)×1.002=0.322kN.mM1支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M=-(0.10×0.528+0.117×2.800)×1.002=-0.380kN.m2我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.380×106/1533.0=248.141N/mm2支架横梁的计算强度小于360N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:=0.440+0.000=0.440kN/m静荷载标准值q1=2.000kN/m活荷载标准值q2三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.440+0.990×2.000)×1000.04/(100×2.05×105×19170.0)=5.796mm 支架横梁的最大挠度小于1000.0/150与10mm，满足要求三、支架立柱的计算支架立柱的截面积A=4.906cm2截面回转半径i=0.625cm立柱的截面抵抗矩W=1.533cm3支架立柱作为轴心受压构件进行稳定验算，计算长度按上下层钢筋间距确定：式中σ──立柱的压应力；N──轴向压力设计值；φ──轴心受压杆件稳定系数,根据立杆的长细比λ=h/i，经过查表得到,φ=0.121；A──立杆的截面面积,A=4.906cm2；[f]──立杆的抗压强度设计值，[f]＝360N/mm2；Mw──立杆的受的最大弯矩值,Mw=0.38kN.m2；采用第二步的荷载组合计算方法，可得到支架立柱对支架横梁的最大支座反力为经计算得到N=3.94kN, σ=314.526N/mm2；立杆的稳定性验算σ<=[f],满足要求!钢筋支架计算满足要求！。
(完整版)第一部分钢管撑、钢围檩、工法桩型钢计算书
围护结构计算书一、钢支撑承载能力验算根据围护结构计算，5号通道与1号风亭中斜支撑长度22.2米, 支撑间距3.5米，斜撑与围护角度为45°，计算结果中第二道支撑轴力标准值341kN/m支撑轴力设计值为：341 X 1.25 x 3.5/sin(45 0)=2110kN/m二、工法桩H 型钢内力验算围护结构采用SMV工法桩，桩径850mm间距600mm工法桩内插H型钢，截面尺寸b x h x t i X t2为:300X 700X 13X 24mm 截面惯性矩：I = 1/12 x 300 x 7003-1/12 x (300-13) x (700-2 x24) 3=1946069925mm4根据围护结构计算书附件，7号通道与2号风亭弯矩标准值491kN xm/m,设计值M= 491 x 1.25 x 1.2 = 736.5kN x m/m(r = M/I x y o=736.5 x 106/1946069925 x 700/2=132.5N/mm i <215N/mrm 满足安全要求。
三、钢围檩内力验算围护结构钢围檩采用双榀I40b 工字钢，材质为Q345。
33截面系数:W x=2x 1140x 103mm3S x=2x671.2x 103mm3I x=2x22781x 104mm4t w=2x 12.5mm根据计算书附件，钢围檩所承受最大均布荷载为4号通道第二道支撑处，q k=397.4(N/mm), 设计值：q=397.4x1.25=497(N/mm)。
则围檩最大弯矩设计值为支座处，2M= 1 /12 x 497x 3500=507100000(NX mm/mm) 则围檩翼缘处最大拉、压应力为：(r = M/W=50710000/(2 x 1140000)=222 N/mn i< f=295N/mm2围檩抗拉设计强度满足要求围檩抗剪计算：T= V X S/( I x X t w)=497 x (3500/2) x 2X 671.2 x 103/(2 x 227810000X 2X 12.5)=102.5 N/mm2v f v=170N/mrii 围檩抗剪设计强度满足要求。
(完整版)第一部分钢管撑、钢围檩、工法桩型钢计算书
围护结构计算书一、钢支撑承载能力验算根据围护结构计算，5号通道与1号风亭中斜支撑长度22.2米，支撑间距3.5米，斜撑与围护角度为450，计算结果中第二道支撑轴力标准值341kN/m。
支撑轴力设计值为：341×1.25×3.5/sin(450)=2110kN/m 。
二、工法桩H型钢内力验算围护结构采用SMW工法桩，桩径850mm，间距600mm。
工法桩内插H型钢，截面尺寸b×h×t1×t2为：300×700×13×24mm。
截面惯性矩：I＝1/12×300×7003-1/12×(300-13)×(700-2×24)3=1946069925mm4根据围护结构计算书附件，7号通道与2号风亭弯矩标准值491kN×m/m,设计值M＝491×1.25×1.2＝736.5kN×m/mσ＝M/I×y o=736.5×106/1946069925×700/2=132.5N/mm2＜215N/mm2满足安全要求。
三、钢围檩内力验算围护结构钢围檩采用双榀I40b工字钢，材质为Q345。
截面系数:W x=2×1140×103mm3S x=2×671.2×103mm3I x=2×22781×104mm4t w=2×12.5mm根据计算书附件，钢围檩所承受最大均布荷载为4号通道第二道支撑处，q k=397.4(N/mm),设计值：q=397.4×1.25=497(N/mm)。
则围檩最大弯矩设计值为支座处，M＝1 /12 ×497×35002=507100000(N×mm/mm)，则围檩翼缘处最大拉、压应力为：σ＝M/W x =50710000/(2×1140000)=222 N/mm2＜ f=295N/mm2围檩抗拉设计强度满足要求。
钢支撑及钢腰梁计算
215
整体稳定性[Mx/(ψWnx)]
239.23 >
215
说明:此表根据<钢结构设计规范>(GB50017-2003)第4.1.1~4.1.3条及4.2.2编写,用来检算明挖基
坑钢腰梁的强度及稳定性。
2625
125
τ=VS/(Itw) (N/mm2)
115.13 <
125
三、钢腰梁局部承压强度验算
型钢型号
双拼I45c 轴力F=（Kn）（设计值）
2685.53
腹板 tw=(mm)
15.5 lz（mm）
675
集中荷载增大系数ψ
1 抗压强度(N/mm2)
215
截面正应力 σc=ψF/(twlz)
128.34 <
1570000
937700
一、钢腰梁抗弯强度验算
型钢型号
双拼I45c 毛截面抵抗距Wnx=
1570000
轴力 N=（Kn）（设计值）
2685.53 截面塑性发展系数γx=
1.05
支撑间距L=（m）
3 最大弯距 Mx=N*L/12= (kN-m)
671.3825
抗压强度(N/mm2)
215
截面正应力σ=[Mx/(γxWnx)]
203.63 <
215
二、钢腰梁抗剪强度验算
型钢型号
双拼I45c 毛截面惯性距Ix=（mm4）
352800000
轴力 N=（Kn）（设计值） 腹板 tw=(mm)
2685.53
毛截面对中和轴的面积矩S=（mm ³）
15.5 最大剪力V =N/2=(kN)
937700 1342.765
抗剪力强度(N/mm2)
主桥边跨预制梁钢支撑计算书
主桥边跨预制梁钢支撑计算书
1. 介绍
本文档旨在对主桥边跨预制梁钢支撑进行计算。
通过合理的结构分析和计算，确保钢支撑在实际使用过程中的安全性和稳定性。
2. 结构参数
- 主桥边跨预制梁长度：[填写具体数值]
- 预制梁型号和规格：[填写具体型号和规格]
- 钢支撑材料：[填写具体材料]
3. 载荷计算
首先，需要对钢支撑所承受的荷载进行计算。
具体的载荷计算包括：
- 死载：根据预制梁自重和其他附加荷载计算得出。
- 活载：根据设计要求和预测的交通荷载计算得出。
- 风荷载：根据最坏的风荷载条件计算得出。
4. 结构分析
根据预制梁和钢支撑的几何形状、材料特性以及承受的荷载，进行结构分析。
具体分析主要包括以下内容：
- 钢支撑的受力情况：计算钢支撑在不同荷载情况下的应力、应变等参数。
- 钢支撑的变形和稳定性：考虑钢支撑的挠度、位移以及稳定性要求。
5. 计算结果与评估
根据结构分析的结果，对钢支撑的安全性和稳定性进行评估。
如果计算结果满足相关的规范和设计要求，则钢支撑应该能够在实际使用过程中安全可靠。
如果计算结果不满足要求，需要重新进行设计或调整。
6. 结论
根据以上计算和评估，可以得出主桥边跨预制梁钢支撑是否符合设计要求的结论。
如果符合要求，则可以继续使用该设计方案；如果不符合要求，则需要进行相应的调整和改进。
注意：本文档仅用于计算和评估钢支撑的安全性和稳定性，请根据实际情况进行具体设计和施工。
地铁站钢支撑轴力计算新
地铁站钢支撑轴力计算书庆丰路站：根据基坑施工方案图，考虑基坑两头45度处单根14.5米最长的钢支撑和对基坑垂直的钢支撑单根23.2米最长的钢支撑进行受力分析计算，已知单根钢支撑承受的最大轴心垂直压力设计值为1906KN,考虑基坑两头45度支撑处钢支撑所承受的轴向力N=1906√2=2695KN。
钢材为：Q235-B型钢。
取1.2的安全系数。
一、单头活动端处受力计算：由单头活动端结构受力图可知，受力面积最小的截面为A-A处截面。
查表得，单根槽钢28c的几何特性为：截面面积A=51.234 cm²， Ix=268cm^4， Iy= 5500cm^4。
该截面f取205N/mm²，截面属于b类截面。
（一）、受力截面几何特性截面积：A=51.234×2+4×30=222.5 cm²截面惯性矩：Ix=2×268+30×4³/6=856 cm^4Iy=2×5500+4×30³/6=29000 cm^4回转半径：ix=√Ix/A=√856/222.5=1.96cmiy=√Iy/A=√29000/222.5=11.42cm（二）、截面验算1.强度σ=1.2N/A=（1.2×2695×10³）/（222.5×10²）=145.4N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。
2.刚度和整体稳定性λx=lox/ ix=124/1.96=63.3<[λ]=150,满足λy=loy/ iy=28/11.42=2.6查表，构件对x轴y轴屈曲均属b类截面，因此由λmax λx，λy=63.3，查附表得φ=0.791，1.2N/φA=（1.2×2695×10³）/（0.791×222.5×10²）=183.7N/mm²<f=205N/mm²，满足要求。
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北京地铁5#雍和宫车站
钢支撑施工计算书
本车站主体围护结构基坑内竖向设四道钢支撑斜撑。
其中第三道、第四道的第四排和第五排为两根钢管并放。
主要材料为φ=529、t=12mm（第四道为φ630、t=12mm）的钢管。
本计算只对斜撑跨度最大的一跨(跨度取20m)进行了验算, 跨度为支撑两端钢围檩之间净距，其它各跨斜撑的截面尺寸和所用材料与该跨相同。
1、活动端肋板焊缝计算：
.为保证φ529（630）钢管均匀受力且不在钢板上有丝毫位移，所以在钢管与钢板间用四块三角内肋板焊接（左右每边各二块），钢板厚度为20mm，
钢支撑厚度为t=12mm，钢支撑活动端千斤顶承压肋板厚度20mm，焊缝厚度按规范1.5×t1/2≤h f≤1.2t（t=12mm）
即5.2≤h f≤14.4，施工图纸上规定焊缝厚度为10mm
故焊缝厚度取10mm
按照设计最大轴力为3600KN，四块外肋板承担1/3 设计轴力（1200 KN），故分配到每块内肋板上的力为600KN
查表的直角焊缝的强度设计值f t w=160N/mm2
考虑到肋板上部焊缝承受一定轴力则有
N‘’=0.7×h f×∑L’w×βf×f t w=0.7×0.01×0.02×2×1.22×1.6×108=54656N
N=N‘- N‘’=600-54.656=545.344KN
l w=N/(2×0.7 ×h f×f t w)= 545.344 ×103/(2×0.7×0.01×1.6×108)+0.01=0.244m
故需要肋板的长度为25cm.
2、稳定性计、验算：
主体结构西北角、东北角、东南角和盾构上方设有钢支撑，其中西北、东北、东南角采用φ529（630）钢管钢支撑，盾构上方采用双工28b工字钢支撑。
钢材全部为A3钢
应力σcr=200MPa;极限值为235MPa；标准值为215MPa
根据公式λp=(π2E/σp)1/2=100
首先根据公式：λ=μl/i
其中钢支撑的长度为20m, i为回转半径,查表得系数μ=1.0
钢支撑计算:
1) 529钢管、t=12 (第三道)
（1）强度计算
截面积A=π/4(D2-d2)=195cm2
惯性矩I=π/64(D4-d4)=65121.8 cm4
回转半径i=(I/A) 1/2=18.3cm
λ=μl/i=1550/18.3=84.7 查表的Ψ=0.75
λ=μl/i=2000/18.3=109.3 查表的Ψ=0.57
λ<λp 所以不可以用标准临界力公式，只能用经验公式：
σcr=A-Bλ其中A=304MPa,B=1.12MPa
代入数据得: σcr=209.136 MPa
P cr=σcr×A=4078.152KN
P cr＞2500KN (第三道设计值为2500KN)
所以满足设计要求
(2）稳定性验算
验算最不利为单根15.5米,验算此情况为
f p=N/ΨA=2500／0.75×195×10=171<215(标准值为215MPa)
最大的一跨钢管20m为两根并放,每根设计值为1250KN
f p=N/ΨA=1250／0.57×195×10=112.5<215(标准值为215MPa)
100（235/ f p）=208.9
D/T=529/12=44.08
100（235/ f p）＞D/T
所以满足设计要求
2) 630钢管、t=12 (第四道)
（1）强度计算
截面积A=π/4(D2-d2)=232.86cm2
惯性矩I=π/64(D4-d4)=111211.6cm4
回转半径i=(I/A) 1/2=21.86cm
λ=μl/i=1550/18.3=70.9 查表的Ψ=0.83
λ=μl/i=2000/18.3=91.5 查表的Ψ=0.70
λ<λp 所以不可以用标准临界力公式，只能用经验公式：
σcr=A-Bλ其中A=304MPa,B=1.12MPa
代入数据得: σcr=224.592 MPa
P cr=σcr×A=5229.8KN
P cr＞3600KN (第四道设计值为3600KN)
所以满足设计要求
(2）稳定性验算
验算最不利为单根15.5米,验算此情况为
f p=N/ΨA=3600／0.83×232.86×10=186.3<215(标准值为
215MPa)
最大的一跨钢管20m为两根并放,每根设计值为1800KN
f p=N/ΨA=1800／0.7×232.86×10=110.4<215(标准值为
215MPa)
100（235/ f p）=123.2
D/T=630/12=52.5
100（235/ f p）＞D/T
所以满足设计要求
3、挠度验算
自重q=1/4x3.14(52.92-50.52)x7.8/100=15.2N/m
回转半径D=0.35d＝0.35x（52.9+50.5）/2=18.1cm
惯性矩I=A*D2=1/4x3.14(52.92-50.52)X18.12
=63818.4 cm4
计算挠度
v=5qL4/384EI=5×15.2×20004/(384×2.06×105×63818.4) =0.0237m=2.37cm
预应力条件下挠度
第三道钢支撑为
V m=v o+v=v/（1-N/N E）=2×10-2/(1-2500/4233)=0.048=4.8 cm
第四道钢支撑为
V m=v o+v=v/（1-N/N E）=2×10-2/(1-3600/4913)=0.0748=7.5 cm 其中N E 极限压力值N E=σcr×A’=217.3×226.4=4912.9 KN
允许挠度：[v]=l/250=2000/250=8cm
v<[v] 故满足要求。
4、盾构上方工字钢钢支撑
钢支撑形式采用两根工28b和连接板组成，由于两根钢支撑比两根钢支撑加连接板的截面形式更不稳定，故选择截面形
式为两根工字钢。
钢支撑截面形式（如下图）：
故λ1=μl/i=0.7×6/22.2×102=18.9
由于λp＞λ1
所以不可以用标准临界力公式，只能用经验公式：σcr=A-Bλ1其中A=304MPa,B=1.12MPa
带入公式得
σcr=282.8 MPa
P cr=σcr×2A’ =3450.16KN
故P cr大于设计值(2500KN),所以结构稳定
钢支撑计算:
1)529钢管
截面积A=π/4(D2-d2)=195cm2
惯性矩I=π/64(D4-d4)=65121.8 cm4
回转半径i=(I/A) 1/2=18.3cm
λ=μl/i=1550/18.3=84.7 查表的Ψ=0.75
λ=μl/i=2000/18.3=109.3 查表的Ψ=0.57
λ<λp 所以不可以用标准临界力公式，只能用经验公式：σcr=A-Bλ1其中A=304MPa,B=1.12MPa
代入数据得: σcr=209.136 MPa
P cr=σcr×A=4078.152KN
P cr＞2500KN
所以满足要求
最不利为单根15.5米,验算此情况为
f p=N/ΨA=171.5<215
所以满足要求
2)630钢管
截面积A=π/4(D2-d2)=232.86cm2
惯性矩I=π/64(D4-d4)=111211.6cm4
回转半径i=(I/A) 1/2=21.86cm
λ=μl/i=1550/18.3=70.9 查表的Ψ=0.81
λ=μl/i=2000/18.3=91.5 查表的Ψ=0.70
λ<λp 所以不可以用标准临界力公式，只能用经验公式：σcr=A-Bλ1其中A=304MPa,B=1.12MPa
代入数据得: σcr=224.592 MPa
P cr=σcr×A=5229.8KN
P cr＞3600KN
所以满足要求
最不利为单根15.5米,验算此情况为
f p=N/ΨA=190.8<215
所以满足要求。