涵洞计算书
涵洞工程计算书
41 52 84
0.24 0.32 0.40
0.72 0.96 1.6
2107
39.36
m,体积单位为m3,质量单位为Kg。
K87+635 1-1.5×1.0盖板涵 K89+015 1-4.0×3.0盖板涵 K89+193 1-1.5×1.0盖板涵 K89+580 1-4.0×3.0盖板涵 K90+400 1-1.5×1.0盖板涵 K90+716.18 1-1.5×1.0盖板涵 K90+998.19 1-1.5×1.0盖板涵
10.60 5.37 3.52 4.76 25.57 15.01 10.97 3.61 9.58 3.34 3.71 3.27 3.39 18.96 3.22 21.84 3.04 3.24 4.87 5.93 4.98 3.36 16.59 3.35 15.26 3.31 3.04 3.32
7 5 4 5 3 4 7 4 6 3 2 3 4 3 3 5 3 3 4 2 4 4 4 3 2 3 3 3
合同号: 编 号:
第L8合同段
支撑梁
K84+921.72 1-4.0×3.0盖板涵 K85+183.6 K85+832 K86+076.17 1-1.5×1.0盖板涵 1-4.0×3.0盖板涵 1-1.5×1.5盖板涵
K86+366.16 1-1.5×1.0盖板涵 K86+711.26 K87+152.92 K87+240 1-2.0×2.0盖板涵 1-1.5×1.0盖板涵 1-2.0×2.0盖板涵
176 254 422
32.15 45.59 85.13
311 451 1037
涵洞模板计算书
涵洞模板计算书一、墙身模板计算K51+025涵洞墙身高度H=5.78m，厚度1.2m，每段长度6m。
1、混凝土采用坍落度为60mm～90mm的普通混凝土，混凝土重力密度γ3，浇筑速度2.5m/h，浇筑入模温度T=30o C。
c=25KN/m根据侧压力计算公式β1=1.0，β2=1.0公式1F=0.22γc t oβ1β2υ1/2=0.22γc200/（T+15）β1β2υ1/2=0.22×24×200/（30+15）×1.2×1.15×2.51/2=51.3kN/㎡公式2F=γc H=25×5.78=144.5kN/㎡按取最小值，则最大侧压力为51.3kN/㎡2、外楞间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m，外楞为纵向肋骨。
Ф48mm钢管的截面抵抗距W=Π（d14-d24）/32d1=3.14*（484-41.54）/（32*48）=4788N/mm3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 667450103.51478821510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距600mm < b=667mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105，惯性矩I=WR=4788*24=11.5×104容许挠度值[w ]=3mm ，则外楞最小间距 []mm 828450103.513105.11101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距600mm < b=828mm满足要求3、拉杆间距计算按三跨以上连续梁进行计算（1）抗弯强度验算：本墙身模板内楞为横向肋骨，间距a=0.45m ， 外楞为纵向肋骨。
2根Ф48mm 钢管的截面抵抗距W=2*4788=9576N/mm 3强度设计值ƒ=215MPa根据公式外楞最小间距m m 944450103.51957621510103=⨯⨯⨯⨯==-Fa fW b模板现外楞间距750mm < b=944mm满足要求（2）挠度计算Ф48mm 钢管的弹性模量E=2.1×105， 惯性矩I=2×11.5×104=23×104容许挠度值[w ]=3mm ，则外楞最小间距 []mm 985450103.5131023101.215015034544=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-Fa w EI b模板现外楞间距750mm < b=985mm满足要求4、拉杆拉力计算工程使用拉杆横向间距a=0.6m ，纵向间距b=0.75m拉杆承受最大拉力P=F ·A=F ·a ·b=51.3×0.6×0.75=23.1kN工程中使用Ф16对拉螺栓容许拉力为24.5kN ，满足要求。
挡土墙涵洞设计计算书
计算书1.挡土墙设计基本参数（1）墙身构造：路堑挖方土高度(m)：a=1.0 路堤挖方土坡度：0M =1:0.5 路堑挖方土坡度：0M =1:1.5 墙面高度(m)：H =3.5 墙背坡度(+,-)：N=-15° 墙面坡度：M=-15° 墙顶宽度(m)：1b =1 墙底宽度(m)：B=1.5 （2）填料：填料容重(kN/m3)：γ=18（粉砂岩） 填料内摩擦角(度)：φ=25° 外摩擦角(度)：δ=20° （3）地基情况：基地内倾坡度：1N =0.1（'4550︒=α） 基底摩擦系数：μ=0.5基底容许承载力：[0σ](kPa)=2000 （4）墙身材料：污工砌体容重(kN/m3)：a γ=23（M7.5号浆砌片石） 容许压应力[]a σ=1200KPa 容许切应力[]τ=200KPa计算结果（1）求破裂角θ假设破裂面交与荷载内，采用相应的公式计算：挡墙的总高度：H=3.5m 挡墙的基地水平总宽度：B=1.5mδαφψ++= (1-1)︒<︒=︒+︒-︒=90302015252)(tan )2(a H a H H ab A ++-=α (1-2)()()()279.015.315tan 125.35.35.012=+︒-⨯⨯+⨯-⨯=))(tan tan (cot tan tan A +++-=ψψφψθ (1-3) ()()949.0279.030tan 30tan 25cot 30tan =+︒⨯︒+︒+︒-=则θ=artan0.949=43°30′ （2）求主动土压力系数K 和K1)tan (tan )sin()cos(αθψθφθ+++=K (1-4)()()()261.015tan '3043tan 30'3043sin 25'3043cos =︒-+︒⨯︒+︒︒+︒=则计算图示为：bb1Bβαθα0M 0N 1tan α=Ntan β=1/M 0tan α0=N 1N+-图2-1 挡土墙计算图示 αθθtan tan tan 3+-=a b h (1-5)()m659.015tan '3040tan '3043tan 15.0-=︒-+︒︒⨯-=)21(2131H h H aK -+= (1-6)625.15.32659.015.3121=⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯⨯+= （3）求主动土压力及作用点位置KN KK H E 19.48625.1269.05.3182121212=⨯⨯⨯⨯==γ (1-7) ()KN E E x 01.482015cos 19.48)cos(=︒+︒-⨯=+=δα (1-8) ()KN E E y 2.42015sin 19.48)sin(=︒+︒-⨯=+=δα (1-9)12440233)23()(3K H H h h h h H a H Z y -+-+= (1-10)()m 45.1625.15.33659.05.3135.322=⨯⨯+⨯+= ()m Z B Z y X 89.115tan 45.15.1tan =︒-⨯-=-=α (1-11) （4）计算墙身重G 及力臂Gw （取墙长1m 计） 选择基底倾斜0.1（'4550︒=α）()121b 21111⨯⎪⎭⎫⎝⎛-+⨯=⨯⨯=B h B H A G a a γγ (1-12)()KN 11.9515.132.021215.35.1123=⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯-⨯⨯+⨯=由力矩平衡原理得a G hb H b Z G γ⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯+⨯=⨯97.02122.11111 (1-13)2397.032.012122.118.31⨯⎪⎭⎫⎝⎛⨯⨯⨯+⨯⨯=m KN ∙=8.92 可得，m Z G 98.0=（5）抗滑稳定性检算0000sin )cos()]sin(cos [ααδααδααG E fE G K c -+++++=(1-14)()[]()'455sin 93.125'4552015cos 19.485.0'4552015sin 19.48'455cos 93.125︒⨯-︒+︒+︒-⨯⨯︒+︒+︒-⨯+︒⨯=[]3.182.1=>=c k因为kc ≥ 1.3，则抗滑稳定性检算通过。
放水涵洞水利计算说明书
放水涵洞水利计算说明书放水洞的水力计算1、闸孔出流计算根据闸孔出流公式计算闸门开度：Q =μ2gH 0式中：Q ——下泄流量，为2.0m 3/s；μ——闸孔出流流量系数，μ=ε2ϕ-ε2取0.62；b——闸孔宽度，为1.2m ； e——闸门开度；H0——闸前水头，为13.02m ；试算得闸门开度e=0.181m时，下泄流量为2.0 m3/s。
（1）涵洞临界底坡 q =3Q 2==1. 67mB 1. 2e其中ψ取0.95；ε2H 02*1. 67h k ==0. 669. 8x k =0. 66⨯2+1. 2=2. 52mA k =0. 66⨯1. 2=0. 79m 2R k =0. 79=0. 31m 2. 5211C k =⨯0. 36=54. 95m0. 01522=0. 0068 i k =220. 79⨯54. 95⨯0. 31i=0. 01>i k =0. 0068根据计算结果，涵洞纵坡大于临界底坡，涵洞为陡坡，按短洞考虑。
（2）涵洞正常水深涵洞正常水深计算公式如下：12(1++m h ) nQ ) h =(m b 1+h b22535oioitHoi涵洞的过水流量Q=2 m3/s,涵洞底板宽度b 本工程取1.2m 。
由以上已知条件可求得: h0=0.57m。
（3）闸孔收缩断面水深计算计算公式：hc=eε=0.62*0.18=0.12m式中：hc──闸孔收缩断面水深；e──闸门开度, 为0.18m ；ε——垂直收缩系数，0.62。
（4）涵洞水面线计算涵洞水面线计算按明渠水面线计算方法计算，采用分段求和法计算。
由于hc ＜h0＜hk ，故洞内水面线型式为c 2型壅水曲线。
因此水面线应从起始端开始向下游计算。
基本公式如下：计算结果见表4-9⎛v i 2⎛⎛v i 2+1⎛h i +⎛- h i +1+⎛ ⎛ 2g ⎛⎛2g ⎛⎛⎛=i -J =∆l（5）波动及掺气水深计算⎛v 2⎛∆ h +2g ⎛⎛⎛⎛∆l深孔闸后洞内无压流的流速很大，一般都要考虑因水流掺气而增加的水深，已得到设计涵洞的高度。
涵洞支架计算书
一、主要材料及计算参数1.1支架立杆：ф48×t：3.2mm Q345A fc =300N/mm2 E=2.06×105N/mm2截面积A=450mm2惯性距I=11.36cm4抵抗距W=4.73 cm4回转半径i=15.9mm每米长自重G=5.3kg1.2木材容许应力及弹性模量按中华人民共和国交通部标准《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）标准。
落叶松，容重：γ=8.33KN/m3，顺纹弯应力[σw]=12MPa，弹性模量E=11×103MPa1.3竹胶板容许应力及弹性模量容重：γ=8KN/m3，弯应力：[σw]=35MPa，弹性模量：弹性模量E=12.0×103Mpa。
二、结构计算施工荷载包括：盖板钢筋混凝土自重，梁模板自重，支架自重，方木自重，施工人员及设备重量，砼浇筑及振捣时产生的荷载等。
计算时盖板自重及支架自重均按恒载考虑组合系数1.2，施工荷载按活载考虑组合系数1.4。
C30钢筋混凝土重力密度取25KN/m³。
根据本盖板涵的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形式：①模板及支架自重：a=0.16kN/m2+5.62kN/m2=5.78kN/m2②钢筋混凝土自重:b1=h×γ=0.5×25=12.5kN/m2③方木自重：b3=8.33×0.1=0.833kN/m2④型钢自重b4=2.27/0.048=0.473kN/m2⑤施工人员及机具:c=2.5kN/m2⑥振捣混凝土产生的荷载:d=2.0kN/m2 。
⑦倾倒混凝土时产生的竖向荷载:e=2.0kN/m2 。
2.1脚手架验算1.立杆稳定性计算盖板下部纵向立杆间距90cm，横向立杆间距60cm，步距1.5m布置进行计算：W=1.2×(5.78+12.5+0.833+0.473)+1.4×(2.5+2.0+2.0)=32.6kN/m2脚手架布设为60cm×90cm×150cm每根立杆承荷载为：P=qA=32.6×0.9×0.6=17.6kN根据《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/ΦA≤fN—钢管所受的垂直荷载，同前计算所得；f—钢材的抗压强度设计值，f＝300MPa参考《建筑施工承插型盘扣件钢管支架安全技术规程》附录C得；A—φ48mm×2.5㎜钢管的截面积，取3.57cm2；Φ—轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比λ（λ＝l0/i）查表即可求得Φ；i—截面的回转半径；l0—立杆计算长度。
接长涵洞计算书K6+611.3 12.53m钢筋混凝土箱涵计算书
K6÷611.31-2.5*3布筋混凝土箱涵计算书1.设计依据：《公路桥涵设计通用规范》(JTGD60-2015)《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG3362-2018)《公路垮工桥涵设计规范》(JTGD61-2005)《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTG3363-2019)《公路涵洞设计规范》JTG/T3365-02-20202.设计资料：设计荷载:城-A级涵洞净利径10=2.5m涵洞净高hθ=3m涵洞水平板厚6=0.45m涵洞侧板厚t=0.45m涵洞倒角高度CI=O.2m涵洞倒角宽度c2=0.2m保护层厚度=0.04m涵身碎标号=C35碎主受力钢筋级别=HRB400顶板钢筋直径=25ιmn侧板钢筋直径=25mm顶板钢筋间距=0.15m涵顶填土高H=4.141m±容重丫1=18kN∕m'3钢筋混凝土容重Y2=25kN∕m^3士的内摩擦角0=30度基础襟边宽=0.3m基础厚度=0.2m基础级数=1基础容重=22kN∕m^3基底容许应力=200kPa涵洞计算跨径IP=IO+t=2.95m涵洞计算高度hp=hθ+δ=3.45m3.恒蒙计算：填土垂直压力PI=K*丫l*H=105.163kN∕m^2箱节自重p2=丫2*6=11.25kN∕m^2恒载竖宜压力P恒=116.413kN∕m'2土的侧压力系数人=0.333恒载水平压力顶板处epl=24.845kN∕m^2恒载水平压力底板处ep2=48.245kN∕m-2 4.活就计算:纵向分布宽度a=6.382m横向分布宽度b=10.282m垂直压力q汽=8.535kN∕m'2水平压力eq汽=2.845kN∕m^25.框架内力计算：D.构件刚度比杆件刚度比K=H∕I2*hp∕lp=l.1696.荷载组合:7.构件截面内力计算:8.穆面设计计算：(1)顶板跨中截面计算:受拉纵筋最小面积Agl应为:8.2Cnr2受拉纵筋实际面积Ag2为:32.727cm^2至少需钢筋2根中25**钢筋根数满足强度要求！**截面尺寸满足要求！**斜截面抗剪强度满足要求裂缝宽度验尊：作用短期效应组合MS=LO*M1+O.7*M2=74.727kN.m作用短期效应组合NS=L0*Nl+0.7*N2=57.654kN作用长期效应组合MI=L0*Ml+0.4*M2=73.026kN.in钢筋表面形状影响系数Cl=I荷毂特征影响系数C2=1.489构件形式系数C3=0.9受拉钢筋的直径d=25mm受拉钢筋重心处的应力。
涵洞模板计算书
42.72
3、模板结构计算
（1）面板计算
强度计算
侧板面板采用厚度为4mm钢板，加劲小肋间距L=0.25m，取面板为1cm宽度进行计算
板区格中面板四面固结，lx=ly=250mm,lx/ ly=1
面板截面系数W = bh2/6 = 10×4×4/6=26.67mm3
作用于1cm宽的面板上的压力q =(42.72+4)×0.01 =0.5 N/mm
模板计算
一、侧模计算
1、计算荷载
涵洞浇筑混凝土侧压力Pm = K*γ*h
K —掺缓凝外加剂的修正系数，取K=1；
T —混凝土浇筑时的温度，取最小值，T=30°C；
ν—混凝土的浇注速度,取ν=2.0m/h；
h —有效压头高度；
当ν/ T ≤0.035时，h=0.22+24.9×ν/T；当ν/ T >0.035时，h=1.53+3.8×ν/T。
支座弯矩：
N·mm
Nபைடு நூலகம்mm
应力为 Mpa <215Mpa，满足要求。
跨中弯矩：
N·mm,
N·mm
钢板泊松比 ,换算为
N·mm，
N·mm，
应力为 Mpa <215Mpa，满足要求。
挠度计算:
荷载:q =42.72×0.01 =0.43N/mm
N·mm
mm, < ,
满足要求。
(2)横肋计算
横肋间距250mm,采用∠50×5×50。
（3）竖向大肋计算
选用2槽8，以上下两道穿墙螺栓为支撑点，W=50.6 mm ，I=202.6x mm 。
大肋下部荷载
q1=Pl=0.5x750/10=37.5N/mm
涵洞力学计算书很全面
2米净跨径.686米填土暗盖板涵整体计算一.盖板计算1.设计资料汽车荷载等级：城-B级；环境类别：Ⅱ类环境；净跨径：L0=2m；单侧搁置长度：0.35m；计算跨径：L=2.3m；填土高：H=.686m；盖板板端厚d1=30cm；盖板板中厚d2=30cm；盖板宽b=0.99m；保护层厚度c=4cm；混凝土强度等级为C30；轴心抗压强度f cd=11.73Mpa；轴心抗拉强度f td=1.04Mpa；主拉钢筋等级为HRB400；抗拉强度设计值f sd=330Mpa；主筋直径为20mm，外径为22mm，共11根，选用钢筋总面积A s=0.003456m2盖板容重γ1=25kN/m3；土容重γ2=21kN/m3根据《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)中7.0.6关于涵洞结构的计算假定：盖板按两端简支的板计算，可不考虑涵台传来的水平力2.外力计算1) 永久作用(1) 竖向土压力q=γ2·H·b=21×.686×0.99=14.26194kN/m(2) 盖板自重g=γ1·(d1+d2)·b/2/100=25×(30+30)×0.99/2 /100=7.43kN/m2) 由车辆荷载引起的垂直压力（可变作用）根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.4的规定：计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下做30°角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时，扩散面积以最外面的扩散线为准根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.3.1关于车辆荷载的规定：车辆荷载顺板跨长L a=0.2+2·H·tan30=0.2+2×.686×0.577=0.99m车辆荷载垂直板跨长L b=1.9+2·H·tan30=1.9+2×.686×0.577=2.69m车轮重P=280kN车轮重压强Lp=P/L a/L b=280/0.99/2.69=104.83kN/m23.内力计算及荷载组合1) 由永久作用引起的内力跨中弯矩M1=(q+g)·L2/8=(14.26+7.43)×2.32/8=14.34kNm边墙内侧边缘处剪力V1=(q+g)·L0/2=(14.26+7.43)×2/2=21.69kN2) 由车辆荷载引起的内力跨中弯矩M2=p·L a·(L-L a/2)·b/4=104.83×0.99×(2.30-0.99/2)×0.99/4=46.44kNm边墙内侧边缘处剪力V2=p·L a·b·(L0-L a/2)/L0)=104.83×0.99×0.99×(2.00-0.99/2)/2.00=77.43kN3) 作用效应组合根据《公路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)中4.1.6关于作用效应组合的规定：跨中弯矩γ0M d=0.9(1.2M1+1.4M2)=0.9×(1.2×14.34+1.4×46.44)=74.00kNm边墙内侧边缘处剪力γ0V d=0.9(1.2V1+1.4V2)=0.9×(1.2×21.69+1.4×77.43)=120.98kN4.持久状况承载能力极限状态计算截面有效高度 h0=d1-c-2.2/2=30-4-1.100=24.9cm=0.249m1) 砼受压区高度x=f sd·A s/f cd/b=330×0.003456/11.73/0.99=0.098m根据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004)中5.2.1关于相对界限受压区高度ξb的规定:HRB400钢筋的相对界限受压区高度ξb=0.53。
涵洞计算书(带公式)
洞身
八字翼墙基础 左八字翼墙 洞口 八字翼墙截水墙 八字翼墙墙身 八字翼墙铺砌 八字翼墙基础 右八字翼墙 八字翼墙截水墙 八字翼墙墙身 八字翼墙铺砌
25.58×29=741.82 12.9×29=374.1 34.13×29=989.77
0×29=0 29×0.28×1.9=15.428 （(0.7+1.25）×2.18/2-0.28×0.7+4）×2.18/2-0.28×0.2)×2×29=293.886
0.6×4.6×29=80.04 0.6×4.6×2×29=160.08 1.5×0.4×29=17.4 0.5×2.5×0+(0+0)×1.5/2×2.5+(0.5+0.5)×0/2×(0+0)/2×2=0 16.4×(0.6×0.5×2+(1.5+0.5×2)×0.4)=26.24 (0.5+1.29666587)×2.39/2×0-(3.99+2.9)×2.18/2×1.025+0.5×1.85×2× 1.2975+0.7525×2.18/2×3.445=-2.471802375 (0.6+0.6)×1.7/2×0=0 (0.5+1.9666652)×4.4/2×0-(3.99+2.9)×2.18/2×1.5475+0.5×1.85×2×1.82+1.175× 2.18/2×3.445=-3.842696 (0.6+0.6)×2.37/2×0=0 0.4×(1.5+0.5×2)×0.6=0.6
盖板涵洞 工程量计 算 部位
项目名称 盖板Ⅰ级φ 8钢筋
盖板
盖板Ⅱ级Φ 12钢筋 盖板Ⅱ级Φ 16钢筋
盖板Ⅱ级Φ 25钢筋 C30砼预制盖板 M10浆砌涵洞台身片、块 石(整体式基础） M10浆砌涵洞台身片、块 石(分离式基础） C15砼涵台基础(整体式计 算方法） C15砼涵台基础（一般计 算方法） M7.5浆砌片石涵底铺砌 M7.5浆砌片石跌井 洞口 M7.5浆砌片石跌水跌水 M7.5浆砌片、块 石一字墙墙身 左 洞身结合 部 右 M7.5浆砌片石一 字墙基础 M7.5浆砌片石跌水截水墙 M7.5浆砌片石一 字墙基础 M7.5浆砌片、块 石一字墙墙身
涵洞计算书(带公式)
2 × 3.60 + ( 0.30 2 ) × 0.30 ) +
6.41 / 2 × 6.80 - ( 4.87 + 3.20 )× 2.50 / 2 ×
× 36.80 - ( 4.87 + 3.20 )× 2.50 / 2 ×
× 2.57 / 2 × 6.80
0.7
跌水墙宽 跌水基础厚 跌水截头长 跌水截头高
0.4
0.3
0.5
0.6
= 15.30
= 13.11
涵洞净宽即高 (m)
盖板厚(m)
盖板搭接长 (m)
2
0.2
0.2
涵洞台身顶宽
涵洞台身高 （不包括基础
厚）
涵洞台身基 础高
涵洞台身基 础宽（包括
襟边）
涵底铺砌厚
0.6
2.5
0.6
2.23
0.3
涵洞台身背坡 0.333
跌井背坡
跌井底长 跌井顶宽
0.25
左一字墙高 （不包括基
右一字墙长
右一字墙顶 右一字墙背
宽
坡
= 24.35
6.8
0.6
0.333333
=
5.46
1米盖板Ⅰ级φ 1米盖板Ⅱ级 1米盖板Ⅱ级
10钢筋
Φ12钢筋 Φ20钢筋
= 8.65
38.18
29.1
98.11
=
14.04
跌水长(不包括 跌水流水面
截头）
宽
跌水墙高
= 58.78
10.00
2
0.6
= 18.05
部位
项目名称 盖板Ⅰ级φ10钢筋 盖板Ⅱ级Φ12钢筋
盖板
盖板Ⅱ级Φ20钢筋
典型涵洞水文计算
一、基本情况
河道较顺直，汇水面积为25.0平方公里，主流长度L=3.20公里
斜交角度 θ =
0.00
度
二、流量计算
1.按暴雨推理法经验公式
汇水面积 F =
25.00
Km2
根据涵洞手册查表4-5
地貌系数 ψ = 0.035
根据涵洞手册查雨力图
频率为p的雨力 Sp = 10.000
根据涵洞手册查表4-2、4-3 采用北方地区 μ =K1Spβ 1 = 频率洪峰流量 Qp=ψ (Sp-μ )mFλ 2 = 2.按形态断面法计算设计流速
0.005
0.800
ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ
m
1.044
m3/s
5.000
m
计算通过
则初步拟定涵孔长度4m，涵洞拟定为1-4米钢筋混凝土盖板涵
5.014 5.117
K1 =
0.460 mm/h m3/s
河床糙率 m = 1/n =
25
水面宽度：
5
m
过水面积 ω =
4.00
m²
湿周 ρ =
5.83
m
水力半径R =ω /ρ =
0.686
m
流速 V = mR2/3i1/2 = 1.305
m/s
流量 Q =ω V =
5.2
m3/s
由于 (Q-Qp)/Qp =
0.020
<
0.050
三、孔径计算
1、计算涵洞净宽
涵前允许的最大水深 H =
1.000
m
最小涵洞净宽 B = Q/(1.581*H3/2) =
3.295
m
m= mm/h
β 1=
涵洞基础埋深计算书
基础埋置深度
一、计算公式
涵洞基础设置在季节性冻土地基上时，出入口和自两端洞口向内各2～6m范围内（或可采用不小于2m的一段涵节长度）涵身基底的埋置深度可按式：dmin=Zd-hmax
Zd=ΨzsΨzwΨzeΨzgΨzfzo
dmin——基底最小埋置深度（m）；
Zd——设计冻深（m）；
zo——标准冻深(m)；无实测资料时，可按本规范附录H.0.1条采用；
Ψzs——土的类别对冻深的影响系数，按表4.1.1-1查取；
Ψzw——土的冻胀性对冻深的影响系数，按表4.1.1-2查取；
Ψze——环境对冻深的影响系数，按表4.1.1-3查取；
Ψzg——地形坡向对冻深的影响系数，按表4.1.1-4查取；
Ψzf——基础对冻深的影响，取Ψzf=1.1；
hmax——基础底下容许最大冻层厚度（m）,按表4.1.1-5查取；
二、基底埋置深度计算：
参数按规范查取得：
Zo=1.50
Ψzs=1.30
Ψzw=0.95
Ψze=1.00
Ψzg=1.10
Ψzf=1.10
设计冻深：Zd=ΨzsΨzwΨzeΨzgΨzfzo=1.3×0.95×1×1.1×1.1×1.5=2.24 基础底下容许最大冻层厚度：Hmax=0.38Zo=0.38×1.5=0.57
基底最小埋置深度：dmin=Zd-hmax=2.24-0.57=1.67。
涵洞计算书
涵洞计算书一、计算条件1、填土高度9米，洞顶至路面高度；2、填土容重18KN/m3，钢筋混凝土容重25KN/m3；3、填土内摩擦角取30°；4、车辆荷载，按照公路一级，按照两车道计算车辆荷载（计算填土高9米的范围）；二、盖板受力计算1、盖板上填土重量q=rHb=18*9*1=162KN/m2、盖板自重q=rhb=25*0.52*1=13KN/m3、车辆荷载填土厚度大于0.5米，不计汽车冲击力，按照规范涵洞设计，使用车辆荷载计算不使用车道荷载。
车辆荷载布置如下：3oi ：IO12014Q14011j£L1:Jr3.07.0~5(«)比面旳和计算涵洞顶上车辆荷载引起的竖向土压力时，车轮按其着地面积的边缘向下作用30度角分布。
当几个车轮的压力扩散线相重叠时,扩散面积以最外边的扩散线为准。
车辆荷载横向分布宽度为：(0.6/2+9*tan30°)=5.493m>1.8m 车轮的压力扩散线相重叠，按照车轮的压力扩散线相重叠计算车辆荷载横向分布宽度。
a=(0.62+9*tan30°)X 2+2X 1.8+1.3=15.9m车辆荷载纵向分布长度度为：(0.2/2+9*tan30°)=5.293<7m小于两后轮距离，两后轮车轮的压力线不重叠。
车辆荷载分布长度为:b=(0.2/2+9*tan30°)*2+1.4=11.986m车辆荷载分布的压力强度为：q=G/a*b=(140+140)*2/15.9*11.986=2.94KN/m2(G为两辆车车后轴载总和)，填土较高车辆荷载影响不大。
4、盖板设计荷载q=1.2(q+q)+1.4q=1.2X(162+13)+1.4X2.94=214.12KN/m设土自汽(板宽1米)5、盖板作用于台帽的竖向力计算N=1/2X L X q=1/2X(4+0.3/2)X214.12=444.30KN计设三、台身受力计算1、土侧压力计算1)、土体破坏棱体长度计算，按照规范L°二H*tan(45°-©/2)=(9+4.77)*tan(45°-30°/2)=7.95m(大于两后轮距离，车辆两后轮作用于破坏棱体)2)、车辆荷载换算成土层厚h0=G/BL0r=2X(140+140+120)/(4.9X7.95X18)=1.14m3)盖板中心点处土侧压力强度e A=r X H A X tan2(tan(45°-G/2)AAH A=9+0.052/2+1.14=10.4e A=18X10.4X tan2(45°-30°/2)=62.34KN/m2A4)基础中心点处土侧压力强度e b=r X H B X tan2(45°-G/2)H B=1+0.052/2+0.4+3.1+0.75=14.91e=18X14.91X tan2(tan(45°-30°/2)=89.37KN/m2B5)土侧压力作用弯矩计算计算宽度取1m,受力简图如下:用迈达斯计算跨中最大弯矩为：200KNM，最大弯矩处距离A点2.35米。
涵洞计算书
正交管涵设计计算算例（一） 涵洞轴断面图上有关设计数据计算1. 各部标高和坡度的确定（1）路基设计标高H 设根据路基设计表查算的涵位中心桩号处路基设计标高为225.43m ，本涵路基有超高及加宽，因此上下游路基边缘处的设计标高不相同。
（2）涵底中心标高H 涵涵底中心标高是指涵洞铺底中心设计标高。
其计算公式为=223.39m H 涵（3）涵底纵坡I 涵涵底纵坡根据原河沟纵面起伏情况取定1%2. 管节和端墙设计（1） 基本管节采用采用路用预制管厂的标准管节（2） 管节数量计算① 初估涵长设端墙不加高，不含冒石时的进出水口的建筑高度不相同，因此根据计算'+m [(-c cos m 500+1.5*[(22543-22339)-180]+40=1 1.5*1%567.488B H H L I cmα∙=+∙+=涵设进上上涵）-h ]+ '+m [(-ccos m 500+1.5*[(22543-22339)-180]+40=1 1.5*1%575.015B H H L I cmα∙=+∙-=下涵设进下涵-h ）]+ 初估涵长上下游总长为12m 多，选用12节每节管长1m 的管涵，多余的涵长利用加高上下游端墙和跌水井来调整。
② 计算上下游加高端墙的高度：+m [(-+m ch m500+1.5*[(22543-22339)-180]-500*%+40= 1.545B H H cm ∙∙==涵涵设进上上端上-h ）]-L （1I ）+（1+1.5*1） +m [(-m c h m500+1.5*[(22543-22339)-180]-500*%+40= 1.555B H H cm∙∙==下下涵涵设进端下-h ）]-L （1-I ）+（1-1.5*1） 上式中L L 下上和分别为调整后的整数涵长，即涵长为标准管节的整倍数，本题均取为500cm③ 计算调整后的进出水口建筑高度进水口建筑高度h 进：h 进=180+20+45=245cm出水口建筑高度h 出：h 出=180+20+55=255cm④ 端墙总高度端墙总高度将进出水口的建筑高度分别加上端墙基础以上的埋置深度即可得到。
涵洞计算书
路涵内力配筋计算计算书2007年5月路涵内力配筋计算一、 工程概况及计算成果本路涵共1座，1座2孔，每孔净空2.0m ，高度为2.30m ，顶板厚0.40m ，底板厚0.50m ，侧板厚0.40m ，中板厚0.30m 。
详见图1。
选筋结果见表一：表一 选筋结果二、 基本资料及计算简图 1．计算简图如下：图1 路涵断面图基本数据：a kP C 7;28== ϕ；涵洞埋深m h 2.1=；回填土要夯实，33/kN 5.18,/kN 3.14m m ＝＝饱和干γγ。
三、计算工况1．完建工况，涵洞内无水，地下水位距离地面3.9m ；2．运行工况，涵洞内有水，地下水位距离地面1.2m ；汽车荷载为汽20； 3．校核工况，涵洞内有水，地下水位距离地面1.2m ，汽车荷载为挂100；四、荷载计算 各杆荷载的计算：汽车荷载为汽20时，后轮轮压P=240KN ，后轮轮宽d=0.6m 。
汽车荷载为挂100，后轮轮压P=600KN ，后轮轮宽d=0.6m 。
m d H 043.115.16.08.115.18.12.1=-=->=采用公式)577.028.12)(15.1(H d H c Pq B +++=1．完建工况m kN H d H c Pq B /0.0)2.1*577.09.03.0)(2.1*15.12.0(0)577.028.12)(15.1(=+++=+++=23322113/42.35)0.00*104.0*250.0*5.82.1*5.18(*1.1)(m kN q Z Z Z Z k q B s =++++=++++=ωωγγγγ222114/33.70)0.091.340.0*100.0*5.82.1*5.18(*1.1)(m kN q lGZ Z Z k q B s =++++=++++=ωωγγγ2222111/62.9)0.0*10)0.0*5.82.1*5.18(*)1445((tan *2.1))((m kN Z Z Z k k q =++-=++=ωωαγγγ2222112/26.31)0.0*10)0*5.89.3*5.18(*)1445((tan *2.1))((m kN Z Z Z k k q =++-=++=ωωαγγγ2．运行工况mkN H d H c Pq B /27.80)2.1*577.09.03.0)(2.1*15.12.0(240)577.028.12)(15.1(=+++=+++=23322113/72.123)27.800*104.0*250*5.82.1*5.18(*1.1)(m kN q Z Z Z Z k q B s =++++=++++=ωωγγγγ222114/12.151)27.8091.340*100*5.82.1*5.18(*1.1)(m kN q lGZ Z Z k q B s =++++=++++=ωωγγγ2222111/62.9)0.0*10)0.0*5.82.1*5.18(*)1445((tan *2.1))((m kN Z Z Z k k q =++-=++=ωωαγγγ2222112/96.51)7.2*10)7.2*5.82.1*5.18(*)1445((tan *2.1))((m kN Z Z Z k k q =++-=++=ωωαγγγ3．校核工况mkN H d H c Pq B /67.200)2.1*577.09.03.0)(2.1*15.12.0(600)577.028.12)(15.1(=+++=+++=23322113/16.256)67.2000*104.0*250*5.82.1*5.18(*1.1)(m kN q Z Z Z Z k q B s =++++=++++=ωωγγγγ222114/56.283)67.20091.340.0*100.0*5.82.1*5.18(*1.1)(m kN q lGZ Z Z k q B s =++++=++++=ωωγγγ 2222111/62.9)0.0*10)0.0*5.82.1*5.18(*)1445((tan *2.1))((m kN Z Z Z k k q =++-=++=ωωαγγγ2222112/96.51)7.2*10)7.2*5.82.1*5.18(*)1445((tan *2.1))((m kN Z Z Z k k q =++-=++=ωωαγγγ五、内力计算简图内力采用理正工具箱（网络版）计算 1.完建工况2.运行工况3.校核工况综上所述，工况3为最危险工况，所以配筋计算采用工况3内力进行配筋五、配筋计算配筋计算采用理正工具箱（网络版）计算。
涵洞长度计算
涵洞设计与放样第一节 涵长计算一、正交涵洞长度计算（一）无超高加宽时： B 上=B 下=0.5BH —路基填土高度，涵底中心至路基边缘高度。
h 上、h 下——涵洞上下游洞口建筑高度。
m —路基边坡率 i0——涵底坡度L 上、L 下——涵洞上下游水平长度（m ）。
L 上=i0m 1h -H m ⋅++上）（上BL 下=i0m 1h -H m ⋅-+下）（下B涵洞总长L= L 上+L 下若缘石外低端不在路基边坡延长线时，h 上、h 下用h 上+t 、h 下+t 代替，t ——厚，a ——宽（二）有超高加宽时（设在平曲线内） 1、i0与i1方向一致 L 上=i0m 1i1B h -H m ⋅+⋅++）上（上BL 下=i0m 1W i1W h -H m ⋅-+⋅-+）下（下BB 上、B 下——半个标准路基宽 W ——路基加宽 涵洞总长L= L 上+L 下注意：路基的设计高为未超高加宽前路基内侧边缘点的高程。
图6-2有超高加宽时涵长计算12、i0与i1方向相反 L 上=i0m 1i1h -H m ⋅+⋅-++）上（上W W BL 下=i0m 1i1B h -H m ⋅-⋅++）下（下B涵洞总长L= L 上+L 下（三）斜交斜做涵洞因：L 上•cos α=B 上+ m （H- h 上- L 上•i0）+a 所以： L 上=i0m c ah -H m ⋅+++αos B 上）（上同理：L 下=i0m c ah -H m ⋅-++αos B 下）（下第二节 涵址测量一、 涵位中桩钉设直线上的涵位用花杆穿线的办法（经违仪）确定中桩，或用全站仪坐标法定设中桩。
曲线上的涵位用切线支距法定设中桩。
切线支距法步骤：1、预估ZY 到涵中心桩的曲线长。
2、查切线支距X 、Y ，或根据曲线长和偏角计算X 、Y 。
3、沿切线方向量X 、垂直距离Y 得中心桩。
4、若该点不是河沟中心，则再估。
二、 测斜交角度、高程 （一）直线上的斜交角度涵洞的斜交角度指的是涵洞的中心线与道路中线垂直方向的夹角。
涵洞模板设计计算书【完整版】
涵洞模板设计计算书【完整版】(文档可以直接使用，也可根据实际需要修订后使用,可编辑放心下载）××铁路云南段站前三标涵洞模板设计计算书复核：编制日期：2021．4．21目录1、底板施工外模设计..................................................................................... 错误!未定义书签。
1.1底板外模尺寸..................................................................................... 错误!未定义书签。
1.2底板外模板材料选择......................................................................... 错误!未定义书签。
1.3设计计算............................................................................................. 错误!未定义书签。
荷载计算........................................................................................... 错误!未定义书签。
建模计算........................................................................................... 错误!未定义书签。
计算结果........................................................................................... 错误!未定义书签。
涵洞计算书
涵洞计算书*******钢筋混凝土盖板涵验算*******1. 设计依据:《大路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)《大路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 《大路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)《大路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)《大路涵洞设计细则》JTG/T D65-04-20072. 设计资料:涵洞净跨径l0=1.5 m盖板支点厚度h1=0.19 m盖板跨中厚度h2=0.19 m盖板计算跨径lp=l0+h1=1.69 m管节材料砼标号=C30砼板顶填土高H=1.9 m土容重γ1=18 kN/m^3钢筋混凝土容重γ2=25 kN/m^3土的内摩擦角φ=35度爱护层厚度=0.03 m主受力钢筋级别=HRB335主受力钢筋直径=16 mm主受力钢筋间距=0.16 m3. 外力计算:a.恒载填土垂直压力q=土容重*填土高=33.3 kN/m^2板自重垂直压力qz=盖板容重*盖板平均高度=4.75 kN/m^2b.活载横向分布宽度a=7.636 m纵向分布宽度b=3.736 m垂直压力P=19.628 kN/m^24.荷载组合及内力计算:a.跨中弯矩恒载产生的跨中弯矩M恒=(Q土+Q自)*lp^2/8=13.584 kN.m 活载产生的跨中弯矩M汽=7.008 kN.mb.支点剪力恒载支点剪力Q恒=(Q土+Q自)*l0/2=28.538 kN活载支点剪力Q汽=14.721 kNc.荷载组合结构重要性系数(涵洞设计平安等级为三级)γ0=0.9剪力Qj=0.90*(1.2Q恒+1.4Q汽)=49.369 kN弯矩Mj=0.90*(1.2M恒+1.4M汽)=23.501 kN.m 5. 截面配筋:混凝土轴心抗压设计强度Ra=13.8 MPa钢筋抗拉设计强度Rg=280 MPa需要钢筋截面积为Ag=6.855 cm^2建议配筋采纳4根Φ166. 正截面强度验算:实际受拉区配筋面积为Ag=12.569 cm^2混凝土受压区高度x=Rg*Ag/(Ra*b)=2.5502 cm 截面有效高度h0=16 cm混凝土受压区高度界限系数ξjg=0.56受压区高度x 设计强度Mj,正截面强度满意要求 7. 斜截面剪切强度验算:砼轴心抗压强度标准值fck=20.1 MPa r0*Qj=44.432 ≤ 0.51*10^-3*sqrt(fck)*b*h0=365.837,截面尺寸满意要求混凝土轴心抗拉设计强度ftk=1.39 MPa r0*Qj=44.432 ≤ 0.5*10^-3*ftk*b*h0=139,斜截面抗剪强度满意要求8. 裂缝宽度验算:钢筋表面外形影响系数C1 =1荷载特征影响系数C2 =1.33构件形式系数C3 =1.15受拉钢筋有效配筋率ρ=As/(b*h0)=0.008受拉钢筋的直径d=16 mm受拉钢筋重心处的应力σg=95.113 MPa钢筋的弹性模量Es=200000 MPa最大裂缝宽度δfmax=C1*C2*C3*σg/Es*(30+d)/(0.28+10*ρ)=0.093 mmδfmax < 0.2,最大裂缝宽度满意要求*******钢筋混凝土盖板涵涵台验算*******1. 设计依据:《大路桥涵设计通用规范》(JTG D60-2004)《大路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》(JTG D62-2004) 《大路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)《大路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)2.设计资料:涵台净高=1.9 m盖板搁置长=0.25 m涵台背坡=1:0铺砌厚度=0.4 m铺底距台距=0 m是否为整体式基础:否基础厚度=0.6 m基础襟边宽=0.2 m基础级数=1是否设置支撑梁=是支撑梁宽=0.4 m支撑梁高=0.4 m路基宽度=185.94 m涵洞长度=188.92 m涵台顶宽=0.48 m涵台材料的长细比修正系数=1 砂浆强度等级=M7.5涵台容重=23 kN/m^3铺底容重=23 kN/m^3基础容重=23 kN/m^3涵台身抗压强度设计值=14.5 MPa基底容许应力[σ]=280 kPa3.水平土压力计算:涵台计算高度=1.795 m破坏棱体长度=2.051 m活载土压力换算土层厚=1.325 m水平土压力q1=15.949 kN/m^2水平土压力q2=24.705 kN/m^2支座处反力RA=16.934 kN支座处反力RB=19.553 kN最大弯矩所在X=0.77 m最大弯矩=8.197 kN.m4.垂直压力计算:在X截面上的垂直力如下: P(1)=38.05 kNE(1)=-0.115 mM(1)=-4.376 kN.mP(2)=7.659 kNE(2)=0.125 mM(2)=0.957 kN.mP(3)=1.005 kNE(3)=0.125 mM(3)=0.126 kN.mP(4)=8.505 kNE(4)=-0 m M(4)=-0 kN.mΣP恒=55.219 kN ΣM恒=-3.293 kN.m 5.截面强度与稳定验算:组合弯矩Mj=6.773 kN.m组合剪力Nj=78.186 kN偏心距e0=0.087 m偏心距e0 ≤ 0.6*y=0.144,偏心距符合要求!γ0*Nj=70.367 < φ*A*fcd=4967.159, 强度满意要求!6.基底应力验算:基底垂直压力如下:P(1)=38.05 kNE(1)=-0.115 mM(1)=-4.376 kN.m P(2)=7.659 kNE(2)=0.125 mM(2)=0.957 kN.m P(3)=1.005 kNE(3)=0.125 mM(3)=0.126 kN.m P(4)=20.976 kN E(4)=-0 mM(4)=-0 kN.mP(5)=12.144 kN E(5)=0 mM(5)=0 kN.mP(6)=0 kN E(6)=0.24 mM(6)=0 kN.mP(7)=7.524 kNE(7)=0.34 mM(7)=2.558 kN.m P(8)=3 kNE(8)=-0.34 mM(8)=-1.02 kN.m P(9)=6.66 kNE(9)=0.34 mM(9)=2.264 kN.m P(10)=14.721 kN E(10)=-0.115 mM(10)=-1.693 kN.mΣP=111.739 kN ΣM=-1.183 kN.m A=0.88 m^2 W=0.129 δmax=ΣP/A + ΣM/W=136.143 kPaδmin=ΣP/A - ΣM/W=117.81 kPaδmax < 基底容许应力280.00kPa,满意要求。
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80.27kN
/m
22
q3 ks(1Z1 2Z2 3Z3 Z qB) 1.1*(18.5*1.28.5*025*0.410*080.27) 123.72kN/ m2
q4
ks ( 1Z1
2Z2
Z
G l
qB )
1.1* (18.5*1.2 8.5* 0 10* 0 34.91 80.27)
路涵内力配筋计算
计 算 书
2007 年 5 月
路涵内力配筋计算
一、 工程概况及计算成果
本路涵共 1 座，1 座 2 孔，每孔净空 2.0m，高度为 2.30m，顶板厚 0.40m，底板厚
0.50m，侧板厚 0.40m，中板厚 0.30m。详见图 1。选筋结果见表一：
表一 选筋结果
二、
名称
顶板 底板 侧板 中板
P 1.8
0.577H )
22
1．完建工况
qB
(c 1.15H )( d
P 1.8
0.577H )
0 (0.2 1.15 *1.2)(0.3 0.9 0.577 *1.2)
0.0kN
/m
22
q3 ks(1Z1 2Z2 3Z3 Z qB) 1.1*(18.5*1.28.5*0.025*0.410*00.0) 35.42kN/ m2
1.正截面受弯承载力计算 2.斜截面受剪承载力计算 3.裂缝宽度计算。 1、底板 杆端 弯矩设计值 M=172.10kN.m，剪力设计值 V=379.00kN，扭矩设计值 T=0.00kN.m。 计算结果：
(1)截面验算:V=379.00kN<0.250fcbh0/γd=1197.92kN 截面满足 (2)上部受力筋:Φ16@150(1341mm2 ρ=0.29%)>As=920mm2 满足 (3)下部受力筋:Φ20@150(2094mm2 ρ=0.45%)>As=1510mm2 满足 (4) 分布筋: d8@150(335mm2/m ρsv=0.03%)>Asv/s=285.7mm2/m 截面满足 (5)裂缝宽度:Wmax=0.217mm<Wlim=0.250mm,满足。 跨中 弯矩设计值 M=-86.00kN.m，剪力设计值 V=60.40kN，扭矩设计值 T=0.00kN.m。 计算结果：
五、内力计算简图 内力采用理正工具箱（网络版）计算
1.完建工况
--3--
2.运行工况
3.校核工况
-4-
综上所述，工况 3 为最危险工况，所以配筋计算采用工况 3 内力进行配筋
五、配筋计算 配筋计算采用理正工具箱（网络版）计算。
砼 C25，fc=12.50N/mm2，受力筋Ⅱ级，fy=310N/mm2，分布筋Ⅰ级，fy=210N/mm2。 取单位长度1m计算。 计算要求：
151.12kN / m2
q1 k(k ( 1Z1 2 Z 2 ) Z ) 1.2 * (tan 2 (45 14) * (18.5 *1.2 8.5 * 0.0) 10 * 0.0) 9.62kN / m 2
q2 k(k ( 1Z1 2 Z 2 ) Z ) 1.2 * (tan 2 (45 14) * (18.5 *1.2 8.5 * 2.7) 10 * 2.7) 51.96kN / m2
--2--
q4
ks (1Z1
2Z2
Z
G l
qB )
1.1* (18.5*1.2 8.5* 0.0 10* 0.0 34.91 200.67) 283.56kN / m2
q1 k(k ( 1Z1 2 Z 2 ) Z ) 1.2 * (tan 2 (45 14) * (18.5 *1.2 8.5 * 0.0) 10 * 0.0) 9.62kN / m 2 q2 k(k ( 1Z1 2 Z 2 ) Z ) 1.2 * (tan 2 (45 14) * (18.5 *1.2 8.5 * 2.7) 10 * 2.7) 51.96kN / m2
选筋结果 上层 下层 外层 内层 Φ20@150 Φ16@150 Φ16@150 Φ20@150
Φ12@150 Φ12@150 Φ12@150 Φ12@150
基本资料及计算简图
1．计算简图如下：
基本数据：
图 1 路涵断面图
28 ;C 7kPa ；涵洞埋深 h 1.2m ；回填土要夯实， 干＝14.3kN / m3 , 饱和＝18.5kN / m3 。 三、计算工况 1．完建工况，涵洞内无水，地下水位距离地面 3.9m； 2．运行工况，涵洞内有水，地下水位距离地面 1.2m；汽车荷载为汽 20； 3．校核工况，涵洞内有水，地下水位距离地面 1.2m，汽车荷载为挂 100；
q4
ks ( 1Z1
2Z2
Z
G l
qB )
1.1* (1 0.0 34.91 0.0)
70.33kN
/ m2
q1 k(k ( 1Z1 2 Z 2 ) Z ) 1.2 * (tan 2 (45 14) * (18.5 *1.2 8.5 * 0.0) 10 * 0.0) 9.62kN / m2
--1--
四、荷载计算
各杆荷载的计算：
汽车荷载为汽 20 时，后轮轮压 P=240KN，后轮轮宽 d=0.6m。汽车荷载为挂 100，
后轮轮压 P=600KN，后轮轮宽 d=0.6m。
H
1.2
1.8 d 1.15
1.8 0.6 1.15
1.043m。采用公式 qB
(c 1.15H )( d
3．校核工况
qB
(c 1.15H )( d
P 1.8
0.577H )
600 (0.2 1.15 *1.2)(0.3 0.9 0.577 *1.2)
200.67kN
/m
22
q3 ks(1Z1 2Z2 3Z3 Z qB) 1.1*(18.5*1.28.5*025*0.410*0200.67) 256.16kN/ m2
q2 k(k ( 1Z1 2 Z 2 ) Z ) 1.2 * (tan 2 (45 14) * (18.5 * 3.9 8.5 * 0) 10 * 0.0) 31.26kN / m2
2．运行工况
qB
(c 1.15H )( d
P 1.8
0.577H )
240 (0.2 1.15 *1.2)(0.3 0.9 0.577 *1.2)