汽车吊上楼面吊装施工验算
二楼混凝土地面16t吊车承重验算
二楼混凝土地面钢构安装吊车荷载计算一、吊车荷载及尺寸(徐工QY16D)面工字型钢屋架，钢屋架单边最大重量为6.2t（四节拼装），长度40m,吊装半径7m,吊重6.2吨，则起重力矩为7×6.2×1.1/2=23.87t·m。
二、吊车支腿压力计算（1）计算简图（2）计算工况工况一、起重臂沿车身方向工况二、起重臂垂直车身方向工况三、起重臂沿支腿对角线方向α=45°支腿荷载计算公式N=∑P/4±[M×（cosα/2a+sinα/2b)]式中∑P--吊车自重及吊重M--起重力矩α--起重力矩与车身夹角a--支腿纵向距离b--支腿横向距离计算结果:工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）N1=N2=∑P/4+[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4+[23.87×(cos0°/(2×4.6)+sin0°/(2×5.4))]=9.44tN3=N4=∑P/4-[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4-[23.87×(cos0°/(2×4.6)+sin0°/(2×5.4))]=4.26t工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°）N1=N3=∑P/4+[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4+[23.87×(cos90°/(2×4.6)+sin90°/(2×5.4))] =9.06tN2=N4=∑P/4-[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4-[23.87×(cos90°/(2×4.6)+sin90°/(2×5.4))] =4.64t工况三、起重臂沿支腿对角线方向α=45°N1=∑P/4+[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4+[23.87×(cos45°/(2×4.6)+sin45°/(2×5.4))] =10.25tN2=∑P/4-[M×（cosα/2a-sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4-[23.87×(cos45°/(2×4.6)-sin45°/(2×5.4))] =6.58tN3=∑P/4+[M×（-cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4+[23.87×(-cos45°/(2×4.6)+sin45°/(2×5.4))] =6.58tN4=∑P/4-[M×（cosα/2a+sinα/2b)]=(24+6.2×1.1/2)/4-[23.87×(cos45°/(2×4.6)+sin45°/(2×5.4))]=3.45t16吨汽车吊在标高7.5m楼面上进行吊装作业，每个支腿下均设0.2X0.2X1.5m方木三根垫实，扩散面积为0.9㎡。
汽车吊吊装计算公式
汽车吊吊装计算公式汽车吊吊装可是一项需要精确计算的重要工作呀！这可关系到施工的安全和效率。
咱们先来说说汽车吊吊装的受力分析。
就像我们挑担子，担子两边的重量得平衡，不然就会一边重一边轻，走起来歪歪扭扭的。
汽车吊也是这个道理，它吊起货物的时候，起重臂、吊钩、钢丝绳还有货物，都有着各自的受力情况。
比如说起重臂，它承受的力可不仅仅是货物的重量，还有自身的重量和因为角度产生的分力。
这就好比你用一根杆子去挑起一个重物，杆子倾斜的角度不同，你感觉到的力也不一样。
咱们来假设一个实际的场景，有一次我在一个建筑工地上看到一辆汽车吊在吊运钢梁。
那钢梁又长又重，吊车司机在操作前那是一脸的严肃，认真地查看各种参数，进行计算。
他拿着小本子，一边看吊车的规格表，一边嘴里念念有词，眉头都皱起来了。
我凑过去看了看，发现他在计算起重臂的长度、角度和能够吊起的最大重量。
他还考虑到了现场的风速、地面的平整度等因素。
接下来咱们说说具体的计算公式。
汽车吊的起重能力计算公式中，有一个关键的参数叫工作半径。
工作半径就是从吊车的回转中心到吊钩中心的水平距离。
这个距离可不是随便定的，它得根据现场的实际情况来测量。
比如说，周围有没有障碍物，能不能让吊车有足够的空间伸展起重臂。
还有一个重要的公式是和起重臂的角度有关的。
起重臂的角度越大，能够吊起的重量就越小；角度越小，能吊起的重量就越大。
这就好像你用一根杆子挑东西，杆子竖得越直，能挑起的东西就越重；杆子斜得越厉害，能挑起的东西就越轻。
再来说说吊钩和钢丝绳的受力。
吊钩要承受货物的全部重量，所以吊钩的强度得足够。
钢丝绳呢，它不仅要承受货物的重量，还要考虑到因为起吊过程中的晃动产生的额外拉力。
这就像拔河比赛里的绳子，不仅要承受两边的拉力，还得经得起来回的晃动。
在实际操作中，可不能只是纸上谈兵地算算公式就完事儿了。
还得考虑很多实际的情况。
比如说，货物的形状不规则，重心不好确定，这时候就得想办法找到重心，保证起吊的时候货物不会倾斜或者掉落。
汽车吊上楼板作业计算
汽车吊上楼板作业计算首先，进行汽车吊选择的计算。
选择合适的汽车吊是十分重要的，需要根据楼板的重量和高度来确定吊具的额定起重量。
计算方式为：吊具的额定起重量=楼板的单位重量×楼板的总面积。
而楼板的单位重量的计算公式为：楼板的单位重量=楼板的总重量÷楼板的总面积。
这样就可以根据楼板的重量和面积来选择合适的汽车吊。
其次，进行汽车吊的配重计算。
为了平衡楼板的重量，需要在汽车吊的另一侧增加足够的配重。
配重的计算可以采用以下公式：配重=楼板的重量+汽车吊本身的重量-汽车吊的额定起重量。
这样就可以确定所需的配重量，以便在安装过程中平衡汽车吊的行驶。
接下来，进行汽车吊的起吊力计算。
起吊力是指汽车吊在吊起楼板时所需的最大力量。
计算起吊力的方法是根据楼板的净重和安全系数来确定。
净重是指楼板本身的重量，不包括汽车吊和配重的重量。
安全系数一般取1.2-1.5，以确保起吊力的安全性。
起吊力的计算公式为：起吊力=楼板的净重×安全系数。
然后，进行吊具的选取和计算。
吊具是连接汽车吊和楼板的关键部分，需要选取合适的吊具材料和型号。
吊具的计算主要包括两个方面：吊具的选型和吊具的数量。
吊具的选型要根据楼板的大小和重量来确定，需要满足承载能力和安全性的要求。
吊具的数量则是根据楼板的特点来确定，可以采用多点吊装或单点吊装，具体数量需经过详细计算。
最后，在进行汽车吊上楼板作业时还需要制定相应的安全措施。
这包括安全检查和防护设施的设置等。
在作业开始前，需要对汽车吊的各项部件进行仔细检查，确保各项功能正常。
同时，还需要在作业现场设置防护设施，如警示牌、栏杆等，以确保作业人员的安全。
综上所述，汽车吊上楼板作业计算是一项复杂的工作，需要进行多个方面的计算和安全措施的制定。
这些计算和措施的制定可以有效地确保作业的顺利进行和工人的安全。
同时，为了保证施工质量，还需要加强监督和管理，对作业过程进行严格的控制和检查。
只有这样，汽车吊上楼板作业才能达到预期效果。
汽车吊吊装计算书
汽车吊吊装计算书附件：附件1：汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m砼预制箱梁单片边梁梁长20m，高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51.25t。
预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置。
运输便道及吊装平台地面标高为20.3m，设计桥面标高为24.207m(北0#台)~24.427m(中1#墩)~24.644m(南2#台)，桥面结构层厚度为0.2m，则设计小箱梁面标高为24.007m(北0#台)~24.227m(中1#墩)~24.444m(南2#台)。
1.汽车吊的选型及验算（1）0#-1#跨吊装：计划采用一台130T，一台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁7~主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。
具体汽车吊站位详见附图。
（2）1#-2#跨吊装：同0#-1#跨吊装。
最不利工况：300t吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7），边梁设计混凝土20.5方，重51.25吨。
（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1 主臂起重性能表（kg, m）2）130汽车吊起重重量计算G总= Q1＋Q2=51.25＋2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1 =51.25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.63t，考虑动载系数 1.2，安全吊装预制小箱梁的全重（单机承担的）=26.63×1.2=31.95t。
汽车吊上楼板作业计算
汽车吊上楼板作业计算在汽车吊上楼板作业中，需要进行一系列的计算，以确保作业的安全可靠。
下面将详细介绍相关的计算过程。
其次，需要计算汽车吊机的平衡张拉力。
平衡张拉力是指吊车抵抗楼板重力所需的张拉力。
平衡张拉力的计算依赖于楼板的几何形状和吊装方式。
一般来说，可以使用力矩平衡的原理进行计算。
即以吊装点为支点，将楼板的重力和平衡张拉力绘制为一个力矩平衡的图形，根据力矩平衡的原理，计算出平衡张拉力的大小。
然后，需要计算起吊索具的数量和规格。
起吊索具是指用于连接汽车吊机和楼板的吊装工具，通常为钢丝绳或钢链。
根据起重能力和平衡张拉力的计算结果，确定所需的起吊索具的数量和规格。
索具的选择应符合相关的标准和规范，以确保作业的安全和稳定。
此外，还需要对楼板的吊装点进行计算和设计。
吊装点是指楼板上用于连接起吊索具的点位。
吊装点的计算和设计需要考虑楼板的强度和刚度，以及起吊索具的布置和连接方式。
一般来说，吊装点的位置和数量应根据楼板的几何形状和力学性能进行合理分布，使吊装力均匀分布，避免楼板出现过度应力和变形。
最后，还需要考虑作业现场的安全措施和施工方案。
汽车吊上楼板作业通常需要在高空进行，因此需要制定详细的安全措施和施工方案。
包括作业人员的安全防护、作业区域的封闭和标示、作业设备的安装和检查等。
同时，必须要对作业人员进行相关的培训和演练，确保他们具备相关的技能和经验。
总之，汽车吊上楼板作业计算是确保作业安全和成功的重要环节。
通过对起重能力、平衡张拉力、起吊索具、吊装点等进行精确计算和设计，可以保证作业的顺利进行，并最大程度地提高施工效率。
同时，我们也要充分重视作业现场的安全措施和施工方案，确保所有操作人员的安全和身体健康。
汽车吊上楼板作业计算
汽车吊上楼板作业计算⽆锡惠⼭万达⼴场⼤商业采光顶⼯程35t 汽车吊上结构楼板计算书1、概况圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层⽹壳结构，⽹壳顶标⾼25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙⾻，其余为连系件（如下图所⽰）。
GC-1GC-3GC-4GC-2圆形采光顶钢结构平⾯图15.900(4F)25.600圆形采光顶钢结构剖⾯图2、吊车荷载及尺⼨根据施⼯⽅案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利⼯况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重⼒矩为10t·m。
3、吊车⽀腿压⼒计算（1）计算简图计算简图（2）计算⼯况⼯况⼀、起重臂沿车⾝⽅向（α=0°）⼯况⼆、起重臂垂直车⾝⽅向（α=90°）⼯况三、起重臂沿⽀腿对⾓线⽅向（α=48°）（3）⽀腿荷载计算公式：N=ΣP/4±[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊车⾃重及吊重；M——起重⼒矩；α——起重臂与车⾝夹⾓；a——⽀腿纵向距离；b——⽀腿横向距离。
（4）计算结果A、⼯况⼀、起重臂沿车⾝⽅向（α=0°）N1=N2=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（1/）=N3=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（1/）=B、⼯况⼀、起重臂垂直车⾝⽅向（α=90°）N1=N3=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（1/12）=N2=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（1/12）=C、⼯况⼀、起重臂沿⽀腿对⾓线⽅向（α=52°）N1=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（Cos52°/+Sin52°/12）=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（Cos52°/+Sin52°/12）=N2=ΣP/4-[M×（Cosα/2a-Sinα/2b）]=（+1）/4-10×（Cos52°/°/12）=N3=ΣP/4+[M×（-Cosα/2a+Sinα/2b）]=（+1）/4+10×（-Cos52°/+Sin52°/12）=35t汽车吊开⾏于地下室顶板上，每个⽀腿下设置0.2m*0.2m*2m道⽊三根垫实，道⽊扩散⾯积为。
吊装施工技术及验算
吊装施工技术及验算1、吊装前准备（1）施工现场铺设一条临时运输吊装施工便道，路宽5m，泥结碎石路面。
（2）管道在吊装前运至施工现场，随安随运。
（3）管子安装前进行详细的外观检查：检查承插口有无碰损、外保护层有无脱落等，发现裂缝、保护层脱落、空鼓、接口掉角等缺陷在规范允许范围内。
使用前必须修补并经鉴定合格后，方可使用。
（4）吊装人员经过吊装安全教育，吊装操作和指挥人员有特种作业证，对全部作业人员进行安全技术交底。
（5）施工场现场地杂物、障碍清理，吊车运行通畅，吊装站位无影响。
2、安全操作技术要求（1）管道吊装前对全体人员进行详细的安全技术交底，参加吊装的人员要明确分工，并结合现场具体情况提出保证安全施工的要求。
上下交叉作业，要做到“四不伤害”，即：“不伤害自已、不被别人伤害、不伤害别人、保护他人不被伤害”。
距地面2m以上作业要有安全防护措施。
（2）吊装作业场所要有足够的吊运通道，并与附近的设备、建筑物保持一定的安全距离，在吊装前应先进行一次低位置的试吊，以验证其安全牢固性，吊具采用钢丝绳和高强纤维柔性吊带配合。
构件起吊时吊索具必须绑扎牢固，绳扣必须在吊钩内锁牢，管子在高空稳定前不准上人。
（3）起重机吊装区域内，非操作人员严禁入内，起重臂垂直下方不准站人。
吊装时操作人员精力要集中并服从指挥号令，严禁违章作业。
起重作业应做到“五不吊”：1）手势指挥不清不吊。
2）重量不明不吊。
3）超负荷不吊。
4）视线不明不吊。
5）捆绑不牢或重心不明不吊。
（4）操作业人员在进行高处作业时，必须正确使用安全带，安全带一般应高挂低用，即将安全带绳端的钩环挂于高处，而工人在低处操作。
（5）地面作业人员必戴安全帽，吊装场地作警戒标致，高处操作人员使用的工具应放在随身的工具袋内，不可随意向下丢掷。
（6）管子安装后，必须检查连接质量，只有连接确实安全可靠，才能松钩或拆除临时固定工具。
（7）参加安装的各专业工种必须服从现场统一指挥，负责人在发现违章作业时要及时劝阻，对不听劝阻继续违章操作者应立即停止其工作。
二层楼板上吊车作业方案
国家存储器基地项目（一期）A标段FAB1二层楼板上吊车作业方案上海宝冶集团有限公司国家存储器基地项目（一期）A标段项目部2017年7月22日发布目录1编制说明 (1)2安全注意事项 (1)3吊车在二层楼板行走工况验算 (2)3.1工程概况 (2)3.2计算依据 (3)3.2.1主要计算依据 (3)3.2.2计算使用的软件 (4)3.2.3吊车基本参数 (4)3.2.4基本介绍 (5)3.3荷载 (5)3.3.1恒荷载 (5)3.3.2荷载工况 (5)3.3.3荷载组合 (8)3.4计算结果 (9)3.4.1板内力 (9)3.4.2混凝土板承载力验算 (20)3.5小结 (23)4吊车在二楼层楼板面支腿吊装工况验算 (24)4.1工程概况 (24)4.2计算依据 (25)4.2.1主要计算依据 (25)4.2.2计算使用的软件 (25)4.2.3吊车基本参数 (25)4.2.4基本介绍 (26)4.3荷载 (27)4.3.1荷载汇集 (27)4.3.2荷载工况 (28)4.3.3荷载组合 (29)4.4计算结果 (30)4.4.1框架梁内力 (30)4.4.2框架梁承载力验算 (32)4.5小结 (41)1编制说明因FAB1三层高度较高（+15.8m），且上方与钢构下弦净空较小。
在进行三层结构施工时，施工材料直接吊运至三层操作较为困难。
现场考虑采用25t汽车吊在筏板将材料送至二层+7.3m位置，再采用8t汽车吊在二层将材料倒运至三层，如下图所示。
因此，根据现场不同施工工况对二层楼板进行了承载力验算，以确保现场施工安全。
三层材料倒运示意图2安全注意事项1.本方案为《起重吊装作业施工方案》的补充方案，作业时需遵守《起重吊装作业施工方案》的相关要求。
2.吊装区域下支撑架保留。
3.本工程二层楼板上8t汽车吊每次吊重不得超过2t。
4.吊车吊运严格执行“十不吊”要求，即：（1）信号指挥不明不准吊；（2）斜牵斜挂不准吊；（3）吊物重量不明或超负荷不准吊；（4）散物捆扎不牢或物料装放过满不准吊；（5）吊物上有人不准吊；（6）埋在地下物不准吊；（7）安全装置失灵或带病不准吊；（8）现场光线阴暗看不清吊物起落点不准吊；（9）棱刃物与钢丝绳直接接触无保护措施不准吊；（10）六级以上强风不准吊。
汽车吊上楼板作业计算
无锡惠山万达广场大商业采光顶工程35t 汽车吊上结构楼板计算书1、概况圆形采光顶钢结构为跨度31.6m 单层网壳结构，网壳顶标高25.6m ，主要由GC-1、GC-2、GC-3、GC-4构件组成，其中GC-1、GC-3为主龙骨，其余为连系件（如下图所示）。
GC-1GC-3GC-4GC-2圆形采光顶钢结构平面图15.900(4F)25.600圆形采光顶钢结构剖面图2、吊车荷载及尺寸根据施工方案，35t汽车吊吊装穹顶钢结构最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t·m。
3、吊车支腿压力计算（1）计算简图计算简图（2）计算工况工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）工况二、起重臂垂直车身方向（α=90°）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（α=48°）（3）支腿荷载计算公式：N=ΣP/4±[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]式中：ΣP——吊车自重及吊重；M——起重力矩；α——起重臂与车身夹角；a——支腿纵向距离；b——支腿横向距离。
（4）计算结果A、工况一、起重臂沿车身方向（α=0°）N1=N2=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（1/10.7）=9.26tN3=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（1/10.7）=7.39tB、工况一、起重臂垂直车身方向（α=90°）N1=N3=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（1/12）=9.16tN2=N4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（1/12）=7.49tC、工况一、起重臂沿支腿对角线方向（α=52°）N1=ΣP/4+[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=9.57tN4=ΣP/4-[M×（Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7+Sin52°/12）=7.09tN2=ΣP/4-[M×（Cosα/2a-Sinα/2b）]=（32.3+1）/4-10×（Cos52°/10.7-Sin52°/12）=8.41ttN3=ΣP/4+[M×（-Cosα/2a+Sinα/2b）]=（32.3+1）/4+10×（-Cos52°/10.7+Sin52°/12）=8.41t35t汽车吊开行于地下室顶板上，每个支腿下设置0.2m*0.2m*2m道木三根垫实，道木扩散面积为1.2m2。
130t汽车吊行驶和吊装工况验算
130t汽车吊行驶和吊装工况验算一、汽车吊行走区域图1 汽车吊行走区域楼面，行驶线路必须严格按照规划好的路线，未经设计允许不得任意改变行驶线路。
二、设计依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010三、设计任务1.汽车吊行驶时，楼板强度验算；2.汽车吊吊装时，楼面梁强度验算；四、汽车吊行驶时楼板强度：（1）汽车吊参数取汽车吊行驶区域的一典型板跨作为验算单元，典型楼板图示如下：图2 楼板典型楼板图示k计通用规范》4.3.1，取汽车吊后轮着地宽度及长度0.3m×0.2m，即汽车吊作用于板跨中的等效均布荷载q=40/（0.2×0.3）=666.7kN/m2同理，后轴等效均布荷载q=62/（0.2×0.6）=516.7kN/m2本验算中应考虑汽车吊的动力效应，参照《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012第5.6.2条，取动力系数β=1.1。
荷载效应的最大组合为活载控制，结构模型荷载作用位置及荷载效应图示：图3 汽车吊行驶状态荷载作用位置图示图4a 典型楼板x向弯矩图（kN.m）图4b 典型楼板y向弯矩图（kN.m）xx向端部弯矩设计值M s x=-92.1kN.my向跨中弯矩设计值M m y=70.1kN.my向端部弯矩设计值M s y=-82.3kN.m（3）汽车吊行驶时楼板强度验算1)板设计信息：根据设计图纸知楼面典型楼板，板厚250mm，面筋双向为C14@150，底筋双向为C14@150,附加筋C12@300。
环境类别为二a 类，板钢筋保护层厚度25mm,混凝土强度等级C35；参照《混凝土结构设计规范》GB50010-2010按受弯构件计算板抗弯承载力。
板底部受弯承载力：M bx R=fy×As×（h0-0.5x）式中：等效矩形应力值的应力系数α1=1.0混凝土抗压强度设计值f c=16.7N/mm2混凝土相对界限受压区高度ξb=0.518纵向钢筋抗拉强度设计值f y=360N/mm2受拉钢筋截面积As=1026mm2板单位长度b=1000 mm受拉钢筋合力点至构件边缘的距离a s=c+d/2=30mm截面有效高度h0=h-a s=220mm混凝土受压区高度x=f y×A s/（α1×f c×b）=22.1mm<ξb×h0=114满足适筋梁要求M bx R=fy×As×（h0-0.5x）=77.2kN.m同理可求得M by R=77.2kN.m板顶部受弯承载力：M tx R=fy×As’×（h0’-0.5x）式中：等效矩形应力值的应力系数α1=1.0混凝土抗压强度设计值f c=16.7N/mm2混凝土相对界限受压区高度ξb=0.518纵向钢筋抗拉强度设计值f y=360N/mm2受压钢筋截面积As’=1403 mm2板单位长度b=1000 mm受拉钢筋合力点至构件边缘的距离a s’=c+d/2=30mm截面有效高度h0’=h-a s’=220mm混凝土受压区高度x=f y×As’/（α1×f c×b）=30.2mm<ξb×h0=114满足适筋梁要求M tx R=fy×As’×（h0’-0.5x）=103.5kN.m同理可求得M ty R=103.5kN.m2)板强度验算：M bx R>M m x，M tx R>M s x，M ty R>M s y，M by R>M m y，五、汽车吊吊装时楼面梁强度验算：（1）汽车吊参数汽车吊吊装半径10m，吊重30t，配重22t，配重距回转中心距离为2.5m，即起重力矩为245t.m。
吊车 吊距 吊重 角度 验算方法
吊车吊距吊重角度验算方法
吊车是一种用来吊装和搬运重物的机械设备，通常由起重机构、变幅机构、行走机构和支撑机构等部分组成。
吊距是指吊车起重臂
水平方向的长度，也可以理解为吊物的横向悬挂距离。
吊重是指吊
车所能承载的最大重量，通常由制造商根据设计参数确定。
角度在
吊车操作中也非常重要，包括起重臂的升降角度、变幅角度等，这
些角度需要根据具体的吊装任务进行调整。
验算方法是指在吊装作业中对吊车的吊重、吊距、角度等参数
进行计算和验证的方法。
在进行吊装作业前，需要根据实际情况进
行验算，以确保吊装作业的安全和顺利进行。
验算方法包括但不限
于以下几个方面：
1. 吊重验算，根据吊装物的重量和重心位置，结合吊车的起重
能力和工作半径，计算吊装过程中吊重的稳定性和安全性，以确定
吊装方案和使用的吊具。
2. 吊距验算，根据吊装现场的实际情况，包括建筑物的结构、
周围环境等因素，计算吊车的吊距，以确保吊装物能够安全、准确
地放置到指定位置。
3. 角度验算，根据吊装物的重心位置和吊装高度，结合吊车的起重臂和变幅机构的角度范围，计算吊装过程中需要调整的角度，以确保吊装作业的稳定性和安全性。
在进行吊装作业时，以上验算方法是非常重要的，可以帮助操作人员合理安全地进行吊装作业，避免事故发生。
同时，也需要严格按照相关操作规程和安全标准进行操作，确保吊装作业的顺利进行。
满搭支架 铺路基箱 仙居钢结构施工补充方案(一)130吨汽车吊上楼面方案
建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：批准：审核：编制：目录第1章编制说明 (1)1.1. 编制目的 (1)1.2. 编制依据 (1)第2章吊车空载运行验算 (2)2.1. 吊车行参数 (2)2.2. 吊车行走路线 (3)2.3. 楼面承载力验算 (3)2.4. 技术要求 (3)第3章吊车空载运行验算3.1 吊装作业 (4)3.2等效活荷载工况- -----------------------------------------------43.3直接活荷载计算- ------------------------------------------------43.3直接活荷载计算-------------------------------------------53.4楼面加强措施--------------------------------------------5第1章编制说明1.1.编制目的由于在楼面施工，为满足施工需求，需采用徐工QY130K汽车吊在地下室顶板上进行构件拼装及吊装工作，以满足现场的施工需求。
为了给现场汽车吊上楼面提供较完整的技术指导文件，并为监理、业主对工程的施工方法面的详细了解提供依据，特编制此方案作为对原施组的补充。
未详之处参见《钢结构吊装专项施工方案》。
1.2.编制依据《建筑结构荷载规范》弘润中心施工图企业内部的企业标准及操作方法；《钢结构吊装专项施工方案》；徐工QY130K汽车吊使用说明。
1.3、拟采用的措施说明130t汽车吊于楼面主要采用的措施如下：1、130t汽车吊的自重为55t，空车状态下，均由12个轮子（每侧6个）承受，工作状态下必须另加配重20t，工作状态下由4个支腿承受荷载。
2、汽车吊在空车状态下行走时，按行走路线通长铺设5米宽0.5米厚的路基箱，路基箱下铺100mm厚砂子，抵消车轮子对结构顶板产生的局部冲切荷载。
3、根据恒基钢构提供数据，吊装部件重量如下：分段主桁架9T,钢柱10T,整体主桁架12.5T.4、汽车吊作业时拟在每个支腿下边铺设2个路基箱（每个路基箱的尺寸为1.5m×5.0m），路基箱下铺200厚砂垫层。
汽车吊上楼面施工验算(有限元分析)
汽车吊上楼面施工验算100t汽车吊吊装性能表16T 汽车吊自重 23.3T,根据汽车吊工况及现场环境。
拟采用 100t 汽车吊将 16t 汽车吊吊至三层楼面。
小汽车吊上屋面时，土建主体结构已完成施工。
A1 厂房南北两侧有通长屋面砼梁，东西山墙处也有连续分布的屋面砼梁，吊装起升高度需高于屋面砼梁。
考虑屋面砼梁较低位置更有利于吊装，故100t汽车吊选择在K 轴/12-13 轴附近支腿占位。
16t汽车吊自重23.3t，使用100T 汽车吊将小汽车吊吊装至三层楼板，100t汽车吊+40.2t 活动配重，起重半径14m，主臂长40.6m时，起升高度为37.3m，起重量为28t>23.3t，满足A1 库100T 大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面吊装工况2.A2-A7厂房16t汽车吊上楼面方案依据现场工况，A2-A7厂房考虑使用大汽车吊（80t）将小汽车吊吊装至二层楼面。
大汽80t 汽车吊吊装性能表大汽车吊上楼面时占位地点应根据起重半径、场地条件、周围已完成的施工建筑等综合考虑。
A2-A7厂房汽车吊上楼面位置设置在厂房G-H轴/1 轴附近。
吊装时土建主结构施工已经施工完成，大汽车吊作业时应避开二层混凝土柱及屋面砼梁，从二层楼板和屋面砼梁之间穿过。
A2-A7厂房80T 汽车吊起吊地点布置16t汽车吊自重23.3t，使用80T 汽车吊将小汽车吊吊装至二层楼板，80t汽车吊+25.2t 活动配重，起重半径10m，主臂长21.2m时，起重高度为18.6m，起重量为33.5t>23.3t，满足起吊要求。
吊装工况如下：A2 大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面吊装工况大汽车吊将小汽车吊吊装至屋面实际施工图片汽车吊上楼板的验算及措施A1 丙类厂房二层楼面活荷载标准值为25KN/m2。
A2-A7丙类厂房二层楼面活荷载标准值为35KN/m2。
一. 16t汽车吊参数行驶状态主要技术参数1.概述基于现场环境，现打算采用 16 吨汽车吊上 A1 三层楼板，A 2 二层楼板进行盲区钢梁的安 装工作，针对此，进行汽车吊上楼板的 midas 验算。
楼板上吊车加固方法
60t吊车在楼板上作业加固方案根据2006年4月11日杭萧钢结构公司提出的关于在本工程一层顶板上行走50t汽车吊并利用汽车吊吊装钢构件的联系单，设计院已经对相应部分的楼板进行了加强，并提出施工时需要采取措施加固楼板。
现编制楼板加固方案如下：一、楼板底部支撑方案1、加固方式，采用满堂式脚手架进行加固。
地下一层和地下二层均加设满堂脚手架，要求两层立杆位置重合。
2、满堂架立杆间距为800×800，水平杆步距为1500，底座采用底托，落在50×100的木方上，顶端使用顶托，采用100×100木方顶紧楼板。
3、斜撑和扫地杆必须加设，斜撑按照每4m一道设置。
4、立杆要求必须顶紧楼板，现场加工专用的顶托扳手，现场施工前，对工人进行技术交底，用扳手拧紧顶托的丝杠，至拧不动为止。
满堂架搭设后，项目部派专人全面检查顶托，保证顶托顶紧楼板。
二、楼面上采取的辅助措施1、在汽车吊的四个支撑点下加垫200×300方木，每个支撑下垫并排的两根方木，方木长度不小于2000mm。
2、楼面上沿满堂架支撑区域边线搭设栏杆，以免汽车吊行走时越界，对楼板造成损伤。
3、汽车吊行走路线满铺木条板，以均匀传递荷载。
4、上反梁部位采用方木进行抄垫，搭成斜坡，保证汽车吊通过，并保护梁的边角不受损伤。
三、材料表以上材料是在工程正常的周转材料基础上额外增加的用料，使用时间自2006年6月10日开始，约2006年9月20日结束。
四、计算书由于起重作业时最大荷载为60t，汽车吊行走时有木跳板将荷载分散，因此仅验算起重作业时即可满足。
起重作业时汽车吊每个支点荷载为：P＝15t＝150 kN ；支点下垫了200×300×2000的方木，地下一层楼板厚350mm，此处不考虑楼板的受力，将顶板看作承载装置，则楼板下表面受力面积为（0.6+0.35×2）×(2+0.35×2)＝3.51 m2；楼板传递到支架的荷载为：q＝150/3.51＝42.74 kN/m2；支架覆盖区域内的立杆数量为3.51/（0.8×0.8）＝5.5≈6个每根立杆的分担的荷载P＝150/6＝25kNФ48×3.0mm钢管，A＝424mm2钢管回转半径为：i＝〔（d2+d12）/4〕1/2 =15.9mm按强度计算，立杆受力：б＝N/A=25000/424=58.96N/mm2< 215 N/mm2满足要求按稳定性计算，立杆受力：长细比：λ＝L/i =1500/15.9＝94.3查表：φ=0.631б=N/（φA）=25000/ (0.631×424)=93.44 N/m2 < 215 N/m2满足要求即满堂支架可以承担汽车吊的荷载。
13吨汽车吊上楼面钢结构施工补充方案
.130t汽车吊于楼面钢结构施工补充方案目录..第1章编制说明 (2)1.1. 编制目的 ......................................................21.2. 编制依据 ......................................................3第2章吊车空载运行验算 (2)2.1. 吊车行参数 ....................................................22.2. 吊车行走路线 ..................................................52.3. 楼面承载力验算 ................................................32.4. 技术要求 ......................................................3第3章吊车空载运行验算3.1吊装作业 (4)3.2等效活荷载工况- -----------------------------------------------4 3.3直接活荷载计算- ------------------------------------------------4 3.3直接活荷载计算 -------------------------------------------5 3.4楼面加强措施 --------------------------------------------5第1章编制说明1.1.编制目的由于在楼面施工，为满足施工需求，需采用徐工QY130K汽车吊在地下室顶板上进行构件拼装及吊装工作，以满足现场的施工需求。
为了给现场汽车吊上楼面提供较完整的技术指导文件，并为监理、业主对工..程的施工方法面的详细了解提供依据，特编制此方案作为对原施组的补充。
25t汽车吊上楼面施工验算
郑州新郑国际机场二期扩建工程GTC钢结构及属屋面工程施工GTCSG-03标段小型汽车吊上楼面施工验算编制人：审核人：审批人：日期：上海宝冶集团有限公司郑州机场二期扩建工程GTCSG-03标段项目经理部目录一、汽车吊吊装工况 (1)1、吊车荷载及尺寸 (1)2、吊车支腿压力计算 (1)3、楼面等效荷载计算 (3)二、汽车吊行走工况 (6)1、设计荷载： (6)2、小型汽车吊行驶相关参数 (6)3、承载力校核 (6)小型汽车吊上楼面验算汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一为汽车吊吊装作业时的工况，工况二为汽车吊在楼面上行走的工况。
一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸质量参数行驶状态自重（总质量）kN 125 前轴荷kg 55后轴荷kg 70尺寸参数支腿纵向距离m 4.3 支腿横向距离m 4.8根据施工方案，12t汽车吊网架拼装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重1t，即起重力矩为10t m，汽车吊自重为12.5吨。
2、吊车支腿压力计算2.1计算简图汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。
如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下：2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（o =0α）工况二、起重臂垂直车身方向（o =90α）工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o =52α）2.3支腿荷载计算公式[]/4(cos /2a+sin /2b)N P M αα=±∑2.4计算结果A 工况一、起重臂沿车身方向（o =0α）[]1=2/4+(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=(+)/+(/8.6)=t 12.514101 4.538[]3=4/4-(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=+/-/8.6=t （12.51）410（1）2.212B 工况二、起重臂垂直车身方向（o =90α）[]1=3/4+(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=+/+/9.6=t （12.51）410（1）4.417 []2=4/4-(cos /2a+sin /2b)N N P M αα=∑=+/-/9.6=t （12.51）410（1）2.333C 工况三、起重臂沿支腿对角线方向（o =52α）[]1/4+(cos /2a+sin /2b)9N P M αα=∑00=+/+cos52/8.6+sin52/9.6=4.91t （12.51）410（） []2/4-(cos /2a-sin /2b)N P M αα=∑00=+/-cos52/8.6-sin52/9.6=3.48t （12.51）410（） []3/4+(cos /2a-sin /2b)N P M αα=∑00=+/+cos52/8.6-sin52/9.6=3.27t （12.51）410（） []4/4-(cos /2a+sin /2b)N P M αα=∑ 00=+/-cos52/8.6+sin52/9.6=1.84t （12.51）410（） 根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为4.91t ，计算分析时取值为5.0t ，计算分析如下：3、楼面等效荷载计算3.1计算简图3.2基本资料3.2.1周边支承的双向板，按上下和左右支承单向板的绝对最大弯矩等值，板的跨度 L x＝ 4000mm， L y＝ 7000mm，板的厚度 h ＝ 120mm3.2.2局部集中荷载 N ＝ 50kN，荷载作用面的宽度 b tx＝ 1000mm，荷载作用面的宽度 b ty＝ 1000mm；垫层厚度 s ＝ 100mm荷载作用面中心至板左边的距离 x ＝ 2000mm，最左端至板左边的距离 x1＝1500mm，最右端至板右边的距离 x2＝ 1500mm荷载作用面中心至板下边的距离 y ＝ 3500mm，最下端至板下边的距离 y1＝3000mm，最上端至板上边的距离 y2＝ 3000mm3.3 荷载作用面的计算宽度3.3.1 b cx＝ b tx + 2s + h ＝ 1000+2*100+120 ＝ 1320mm3.3.2 b cy＝ b ty + 2s + h ＝ 1000+2*100+120 ＝ 1320mm3.4 局部荷载的有效分布宽度3.4.1按上下支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cy≥ b cx， b cx≤ 0.6L y时，取 b x＝ b cx + 0.7L y＝ 1320+0.7*7000 ＝6220mm当 b x＞ L x时，取 b x＝ L x＝ 4000mm3.4.2按左右支承考虑时局部荷载的有效分布宽度当 b cx≥ b cy， b cy≤ 0.6L x时，取 b y＝ b cy + 0.7L x＝ 1320+0.7*4000 ＝4120mm3.5 绝对最大弯矩3.5.1按上下支承考虑时的绝对最大弯矩3.5.1.1将局部集中荷载转换为 Y 向线荷载q y＝ N / b ty＝ 50/1 ＝ 50kN/m3.5.1.2 M maxY＝ q y·b ty·(L y - y)·[y1 + b ty·(L y - y) / 2L y] / L y＝ 50*1*(7-3.5)*[3+1*(7-3.5)/(2*7)]/7 ＝ 81.25kN·m3.5.2按左右支承考虑时的绝对最大弯矩3.5.2.1将局部集中荷载转换为 X 向线荷载q x＝ N / b tx＝ 50/1 ＝ 50kN/m3.5.2.2 M maxX＝ q x·b tx·(L x - x)·[x1 + b tx·(L x - x) / 2L x] / L x＝ 50*1*(4-2)*[1.5+1*(4-2)/(2*4)]/4 ＝ 43.75kN·m3.6 由绝对最大弯矩等值确定的等效均布荷载3.6.1按上下支承考虑时的等效均布荷载q ey＝ 8M maxY / (b x·L y2) ＝ 8*81.25/(4*72) ＝ 3.32kN/m23.6.2按左右支承考虑时的等效均布荷载q ex＝ 8M maxX / (b y·L x2) ＝ 8*43.75/(4.12*42) ＝ 5.31kN/m23.6.3等效均布荷载 q e＝ Max{q ex, q ey} ＝ Max{3.32, 5.31} ＝ 5.31kN/m23.7 由局部荷载总和除以全部受荷面积求得的平均均布荷载q e' ＝ N / (L x·L y) ＝ 50/(4*7) ＝ 1.79kN/m2____________________________________________________________________ 【MorGain 结构快速设计程序 V2014.07.2175.147748】 Date: 2014/10/19（5）加强措施1）考虑混凝土楼板次梁间距为 4.0mX7.0m，汽车吊施工作业的过程中下部铺设路基箱，路基箱的单块尺寸为1.0m×1.0m（厚度100mm）。
25t汽车吊地下车库顶板作业工况验算
25t 汽车吊地下车库顶板作业工况验算1.概述本工程采用25t 汽车吊进入二层平台顶部进行吊装作业，故需要设定行走道路，并进行各工况下混凝土结构验算与加固处理。
2.分析依据本分析依据吊车在施工阶段的实际载荷和行走路线对基础底板进行分析。
依据的相关规范如下所示。
1) 建筑结构荷载规范 GB50009-20012) 钢结构设计规范 GB50017-20033) 混凝土结构设计规范 GB50010-20024) 三组团地下车库部分施工图5）相关参数25t 汽车吊参数：左右汽车轮距为2410mm ，汽车吊车行驶状态自重约26.4t ，车长宽12.38m×2.5m 。
第1~3轴中相邻轴间距分别为2950mm 、1875mm 、1350mm 、1400mm ；第1轴自重为6. 53t （F 1=65.3kN ），第2~3轴自重为9.935t （F 2=99.35kN ）。
3.行走时混凝土梁承载力验算3.1 计算简图汽车吊行走时，两侧轮距略小于主次梁间的轴距2750mm ，计算时视为两侧轮压荷载分别作用于脚手架上。
根据《建筑结构荷载规范》附录B.0.5，计算汽车荷载有效分布宽度。
已知汽车轨距e=2500mm ；单侧车轮宽取为b tx =50mm ，作用面积长取为b ty =500mm ；单个车轮作用面积长宽计算值分别为：50160210cx tx b b h mm =+=+=；500160660cy ty b b h mm =+=+=；由于cx cy b b <， 2.21,2750cy cx b b l <<=mm ；单个车轮作用有效宽度0.72585cy b b l mm =+=；则行走时车轮下作用面为2750x2585mm ，为安全起见按2000x2000m 考虑一侧轮胎下方板带受力为：250.02F kN =。
计算时采用吊车荷载全部传至脚手架，混凝土结构仅承担结构自重。
2m×2m计算范围内有间距1000mm的脚手架支撑根数应不少于3×3=9根，底部立杆承受的活荷载标准值产生的轴向力：∑N Qk=3×12=3kN；不组合风荷载时,立杆的轴向压力设计值为：N=1.2 F2/9)+1.4∑N Qk=1.2×99.35/9+1.4×3=17.4kN；底部立杆计算长度、长细比、稳定系数：l0=h=1200mm；λ= l0/i=1200/16.0=75查《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》附录C中表C：φ=0.813；⑵立杆稳定性验算不组合风荷载时：N/(φA)= 17.4×103/(0.813×371)=58N/mm2＜f=205 N/mm2，满足设计要求。