标准贯入试验成果的应用

附 录 A

标准贯入试验成果的应用

A1 确定土的物理性质

A 1.1 粘性土N 63.5与密度（r ）、含水量（w ）、液体指数（I L ）的关系，见表A1、表A2。

表A1 N 63.5与Y 、W 的经验关系

注 资料取自《水利水电工程地质手册》。

表A2 N 63.5与I L 的经验关系

注 资料取自武汉冶金勘察公司资料。

A 1.2 砂性土N 63.5与相对密度（D ）的关系见图A1及表A3。

表A3 砂的紧密程度

注 资料取自《水利水电工程地质手册》。

图A1 N 63.5与D 的相关图

A 2 确定土的力学参数

A 2.1 粘性土N 63.5与凝聚力（C ）、无侧限抗压强度（q u ）的关系，见表A4、表A5。

表A4 粘性土N 63.5与凝聚力C 的经验关系

注 资料取自武汉冶金勘测公司资料。

对于φ≈0的软粘土，N 63.5与C 值的关系如下

C=1/1.6 N 63.5 （t/m 2)

表A5 N 63.5与无侧限抗压强度参数q u 关系

注 资料取自《水利水电工程地质手册》。

A 2.2 砂性土N 63.5与砂性土内摩擦角（φ）的关系见表A6、图A2。

表A6 N 63.5 与φ 的经验关系

注资料取自《水利水电工程地质手册》。

A3 确定地基土的允许承载力(表A7、表A8)表A7 老粘土和一般粘性土的允许承载力[R]

图A2 φ=f(N63.5)关系图

表A7、A8中的数据只适用于基

3m，埋深为0.5～1.5m时使

3m，埋深大于1.5m

TJ7-74》）。根据梅耶霍夫公式，可初步估算砂土层打入桩的

承载力

g

r

=0.4ND/B≤4（t/m2）

f

n

= /50 t/m2

式中g r——极限桩尖阻力，t/m2；

f

n

——极限桩侧阻力，t/m2；

D——桩进入砂层的厚度，m；

N——桩尖处的平均贯入击数；

——桩埋深内的平均贯入击数；

B——桩的宽度，m 。

A4 判定地震液化

A4.1判定地震液化的可能性

基础下1.5m 范围内有饱和砂土层时，可用下世判定砂土液化的可能性：

N

63.5

>N' 不易液化

N

63.5

≤N' 可能或容易液化

N'= [1+0.125（H-3）-0.05（h-2）]

式中 N'——砂土振动时的临界贯入击数；

N'——砂土振动液化临界贯入数当H=3m，h=2m时，由表A9求出。

注H为砂性土层的埋深，m；h 为地下水的埋深，m。

当H<5m时，N'采用H=5m的计算值；H+h+7.8）成正比关系换。

对于软粘土，当N63.5≤4击时，属一般情况常见的可能液化范围；当N63.5≤2时，属较常见的可能液化范围。

A4.2 判定液化时强度降低的可能性

日本《土构筑物设计施工指南》根据日本新泻地震和其他地震灾害实例，认为设计水平加速度为0.2～0.3g时（g为重力加速度），地震时土的强度衰减按下式规定处理。

A4.2.1砂性土

N

63.5

〉20击时，砂土的强度不减

N

63.5

=5～20击时，砂土的内摩擦角按下式减小：

φ'=φ-Q；

Q=（20-N

63.5

/15）tg-1K

式中φ'——地震是砂土的内摩擦角，（°）

φ——平时砂土的内摩擦角，（°）

Q——由于地震而减少的内摩擦角，

（°）

K——水平地震加速度。

当N63.5〈5击时，地震时会发生液化而

丧失强度。

A4.2.2 粘性土

对N63.5〈5击时的敏感度大的软粘土，地震时凝聚力减少70%。

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