吊车轮压计算
吊车梁计算
双轮距吊车梁的计算一、荷载计算1、吊车梁自重及埋件重h=0.65hf=0.15b=0.25mbf=0.50m轨道及埋件每米重=0.71KN/m 轻级动力系数=1.10吊车G 1=5.29小车G2=2.00重物G 3=10.00T吊车跨度Lk=8.74m主钩至吊车梁轨道的极限距离l1=0.59m一根吊车梁上的轮数m=2个吊车计G1=6.35小车计G2=2.40吨重物计G3=14.00梁重及埋件重P=46.68KN 2、垂直轮压垂直轮压P=99.69KN 吊车均布荷合计q =7.83KN/m3、横向水平力横向水平力T 0= 4.02KN二、吊车梁的内力计算（一）垂直力作用1、弯矩计算P 1=100KN P 2=100KN 车距宽b = 1.8m L=5.96m P=199KNX=3.58m a =0.600满足a =0.600试算值X 1=2.68mX 2=4.48最大弯矩M max =275KN*m1、剪力计算最大剪力Q max =193KN（二）横向水平力作用下弯矩及剪力 横向最大弯矩M max = 5.99KN*m 横向最大剪力Q max = 2.01（三）扭矩计算竖向力偏心矩e 1=0.02m轨道高度=0.18me 2=0.38mm T =3.52KN*m三、吊车梁配筋计算（一）纵向配筋钢筋强度fy=310N/mm2138抗弯纵向钢筋面积AS=1844抗扭纵向钢筋总面积An=138纵向钢筋总面积AS=1983mm2受压区As=292拉配筋d1=22mm 根数n=3受拉筋d2=22根数n=3实配A s=2280.8满足压配筋d1=20mm根数n=2受拉筋d 2=22根数n=0实配A s=628.32满足（一）配箍筋1.43满足安全系数K=1.55截面应满足的条件为1.54满足混凝土的轴心抗压强度fc=10N/mm2配单筋双层混凝土的抗拉强度f t = 1.1N/mm2 按计算配筋箍筋保护层a s=0.025m 箍筋直径d=8mm满足筋距S=120mm钢筋强度fy=210N/mm21、方法一抗扭单支箍的面积As=17.33抗剪单支箍的面积As=29.38配单支箍总面积As=46.71mm2 实配单支箍总面积As=50.271、方法二 受扭箍筋As t1=0.3823 受剪箍筋Asv =25.37配单支箍总面积As=25.75mm2Wt=0.018m3βt =0.5000.146ζ=1.38配单支箍实际总面积As=46.71FALSE三、吊车梁挠度验算0.24吊车轮距K=1.800m横轴系数=0.302k 1=0.040Bd=1.01864E+14Bc=9E+139.93长期荷载Mc=34.78短期荷载Md=218.427M 253KN*m fcmax=10.87不满足四、吊车梁裂缝宽度验算纵向受拉钢筋直径d=2.2cm平均裂缝间距lf=111mm计算受拉钢筋应力fy=222N/mm2裂缝宽度δfmax =0.246满足吊车梁正截面配筋计算公式砼f c=10N/m ㎡砼fc m=11N/m ㎡ 钢 f g=310N/m ㎡梁高h=650mm梁宽 b=250mm弯矩M =275KNm剪力V =193KN370.989398.99365.625单筋承受弯矩 Mumax=371KN 配单筋截面条件满足梁高h 0=585满足FALSE1、单筋公式：保护层a s=65mmh 0 =585a=1375b=-2E+06c=3E+08判别式 =1E+12有解962208截面受压X =208A s=1844.43565梁高h 0=5850.540.612、双筋公式：拉保护层a s=65mm 压保护层as=65mm 00.544761.4370.989398.9872941A s 1=受压A s =受拉A s 总=0m ㎡双筋承受弯矩 Mu1=370.99剪力V =1933、斜截面配筋:配弯起筋直径d 弯=22mm 弯筋角度 a45根数n=0箍筋面积As 剪 =29.38 箍钢 f g=210N/m ㎡箍筋直径ds 剪 =6箍筋设计间距@ =120mm支数n =2弯钢 f g=310N/m ㎡砼f c=10N/m ㎡102.3750荷载剪力V=193荷载剪力V=截面有效h 0=585mm 0.07f c*b*h 0=######需配筋箍抗剪V=193满足总抗剪V=193满足。
双梁吊车最小最大轮压计算过程
一台双梁桥式起重机最大最小轮压的计算过程一、已知：起重量：Q起=20吨跨度：L=22.5米大车车轮数：4个起重机总重（包括小车）：G总=32.5吨小车重：G小车=7.5吨吊具重：0.5吨吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5米（大钩极限位置）二、计算过程1、大车最大轮压（满载）P满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5=19317kg2、大车最小轮压（满载）P满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*1.5/2*22.5=7183kg3、大车最大轮压（空载）P空max=（32500-7500）/4+（500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5=9983kg4、大车最小轮压（空载）P空min=（32500-7500）/4+（500+7500）*1.5/2*22.5=6517kg所以最大轮压Pmax=19317 ,最小轮压Pmin=6517kg1、起重机总重包含小车重，不含被吊物件重。
2、“起重量”是国家标准，“最大、小轮压”由起重机设计者提供。
3、单个车轮4、空载，如上帖解释。
5、不一定，轨顶标高由厂房设计者定，吊钩的最大起吊高度由用户定。
但轨顶标高一般大于起吊高度，但不多。
6、你指的是厂房的还是吊车主梁的横向？这些尺寸在吊车的产品样本中都应该有。
但是吊车的设计应遵守《通用桥式起重机界限尺寸》（GB/T7592-1987）的规定。
7、厂家有的提供大、小电机的型号，有的不提供，你可以索取。
功率因数、电机效率、启动电流等参数可以根据电机型号查有关资料。
8、具体资料可参考有关资料，或直接向厂家索取，另外，可利用上网搜索，比如，登陆南京起重机械总厂网站，或中国起重网。
本论坛搞工民建专业的朋友很多，关于厂房结构方面的帖子最多，特别是吊车梁，在进行吊车梁及厂房设计时，吊车轮压是主要的计算条件之一，但是吊车的轮压是如何确定的，恐怕不一定知道的很清楚，现我把桥式起重机轮压计算的公式给大家，供搞厂房设计的朋友参考。
起重机轮压
轮压1.最小轮压如何计算Pmin=(吊车总重＋起重量－Pmax*n)/nn为吊车一侧的轮数。
也有的说是Pmin=(起重机总重-小车重)/4，我们公司就这样算，但这是空载的时候，上面的一个兄弟算的是满载的时候，不知哪一个正确，还望指点！谢谢！我是专业桥、门式起重机设计者。
你的Pmin=(起重机总重-小车重)/4观点是正确的。
因为：只有这样Pmin才最小。
Pmax=Pmin+(小车重+额定起重量)/2 （应用于全部大车轮数为：4个的桥吊）请问算Pmin时为什么要减去小车的重量，难道它的重量不是由两侧的轮子承担吗！此外Pmax Pmin的计算是针对一侧的每一个轮子，还是一侧的所有轮子！请赐教。
答：因为小车停在了另一端。
为了简化计算，所以这一端要减去小车的重量。
李国建先生：正好您是吊车行家，我有几个概念问题，请教。
1。
起重机总重包含些什么，含小车重？不含被吊物件重？2。
“起重量”“最大、小轮压”指得是标准值还是设计值？3。
厂家吊车资料中的最大轮压是指一侧所有车轮的总压，还是单轮压力？4。
厂家资料中最小轮压是指满载时，还是空载时？5。
电动单梁起重机的吊钩到轨顶的距离一般是多少？（比如5t）6。
吊车外型尺寸在横向，越过轨道中心线多少？7。
厂家资料中为何缺少大电动机的功率、功率因数、电机效率、启动电流等参数？只提供了小电动机的功率。
8。
您手头有没有比较完整的吊车资料，我最需要的是关于5~15吨电动单梁起重机的，经常要用到，可以向您定货。
首先要搞清什么是最大轮压，什么是最小轮压的概念。
对于桥式起重机，当起重机小车运行到一侧的极限位置时（吊额定起升载荷），靠近小车侧的最大轮压就是Pmax；去掉起升载荷后远离小车侧的大车轮压就是Pmin。
桥式起重机的最大轮压和最小轮压是起重机设计者提供的，也就是说，由起重机设计者计算出来的。
索性把一台双梁桥式起重机的轮压计算过程给大家贴出来。
一、已知：起重量：Q起=20吨跨度：L=22.5米大车车轮数：4个起重机总重（包括小车）：G总=32.5吨小车重：G小车=7.5吨吊具重：0.5吨吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5米（大钩极限位置）二、计算过程1、大车最大轮压（满载）P满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5=19317kg2、大车最小轮压（满载）P满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*1.5/2*22.5=7183kg3、大车最大轮压（空载）P空max=（32500-7500）/4+（500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5=9983kg4、大车最小轮压（空载）P空min=（32500-7500）/4+（500+7500）*1.5/2*22.5=6517kg所以最大轮压Pmax=19317 ,最小轮压Pmin=6517kg我来答复这些问题，不妥之处请李老师纠正1、起重机总重包含小车重，不含被吊物件重。
双梁吊车最小最大轮压计算过程
本论坛搞工民建专业的朋友很多,关于厂房结构方面的帖子最多，特别是吊车梁，在进行吊车梁及厂房设计时，吊车轮压是主要的计算条件之一,但是吊车的轮压是如何确定的，恐怕不一定知道的很清楚,现我把桥式起重机轮压计算的公式给大家，供搞厂房设计的朋友参考。ﻫ一、最大轮压与最小轮压的概念
小车重：G小车=7.5吨ﻫ吊具重:0．5吨
吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1．5米（大钩极限位置)
二、计算过程ﻫ1、大车最大轮压（满载）
P满ｍax=(３2500-75０0)/４＋（2０000+５00+7500）*（2２.5-１.5)／2＊2２．5 =193１７kｇﻫ2、大车最小轮压（满载）
P满ｍin=（325０0-７５００）/４+（２０000＋５00+7500)＊1．5/2*２2.5 =718３ｋg ﻫ3、大车最大轮压(空载) ﻫP空max＝(32500-7500）/4+(500+75０0)＊（22.5-1.５）/2＊22.５=９983kg
RC=(K-b)＊G１/2Ｋ＋(K-b1）*Ｇ２/Ｋ+（Ｌ-a)*(Ｋ-ｂ-e)＊(G3+Q）/（L*Ｋ）ﻫＲD=b*Ｇ1/２Ｋ＋b1*Ｇ2／K+(L-a)*(kK－ｂ-e)*(G3+Q)／(L*Ｋ)
式中：G1----主梁重
Ｇ２---－端梁重
G3---－运行小车重ﻫ Q----－起升载荷ﻫ双梁桥式起重机，其结构一般是对称的,b＝ｂ1＝Ｋ/２, e＝0, G=G1+２G2,所以：ﻫＲA＝RB＝G/４+a*(G3+Q)/2L ﻫ RC＝RD=G/4＋(L-a)(G３+Q)/2L ﻫ三、轮压的确定ﻫ支承力确定后,每一个支承点如果是一个车轮,则支承力就是轮压，如果支承点是多于一个车轮，则轮压就是支承力除以支承点的车轮数。
吊车荷载
mx — 等效弯矩系数。由于轻型门式刚架属于有侧移失稳，故取1.0；
' N Ex0 — 参数，计算时回转半径i0以小头截面为准；
当柱的最大弯矩不出现在大头时，M 1和We1分别取最大弯矩和该弯矩 所在截面的有效截面模量。
四、变截面柱在刚架平面外的整体稳定计算 N0 t M1 f y Ae 0 b We1 轴力取小头截面，弯矩取大头截面。
Ae — 有效截面面积；
3、梁腹板加劲肋的配置 通常在中柱连接处、较大固定集中荷载作用处、 翼缘转折处设置横向加劲肋。其他部位是否设置中 间加劲肋，根据计算需要确定。《规程》规定，当 利用腹板屈曲后抗剪强度时，横向加劲肋间距a宜 取hw－2hw。 当梁腹板在剪应力作用下发生屈曲后，将以拉 力带的方式承受继续增加的剪力，亦即起类似桁架 斜腹杆的作用，而横向加劲肋则相当于受压的桁架 竖杆。所以，中间横向加劲肋除承受集中荷载和翼 缘转折产生的压力外，还要承受拉力场产生的压力， 该压力按下列公式计算：
w 参数 w
hw / t w 37 k 235 / f y
2
当a / hw 1时，k 4 5.34 / a / hw 当a / hw 1时，k 5.34 4 / a / hw 式中
2
a 腹板横向加劲肋的间距，可取a hw 2hw k 腹板在纯剪切荷载作用下的屈曲系数， 当不设中间加劲肋时取为5.34。
2 ' N' N 对端弯矩为零的区段： t 1 ' 0.75 ' N N Ex0 Ex0 对两端弯曲应力基本相等的区段： t 1.0 ' N Ex0 — 在刚架平面内以小头为准的柱参数。
轮压计算
轮1.最小轮压如何计算最小轮压如何计算Pmin=(吊车总重＋起重量－Pmax*n)/n n 为吊车一侧的轮数。
压也有的说是Pmin=(起重机总重-小车重)/4，我们公司就这样算，但这是空载的时候，上面的一个兄弟算的是满载的时候，不知哪一个正确，还望指点！谢谢！我是专业桥、门式起重机设计者。
你的Pmin=(起重机总重-小车重)/4 观点是正确的。
因为：只有这样Pmin 才最小。
Pmax=Pmin+(小车重+额定起重量)/2 （应用于全部大车轮数为：4 个的桥吊）请问算Pmin 时为什么要减去小车的重量，难道它的重量不是由两侧的轮子承担吗！此外Pmax Pmin 的计算是针对一侧的每一个轮子，还是一侧的所有轮子！请赐教。
答：因为小车停在了另一端。
为了简化计算，所以这一端要减去小车的重量。
李国建先生：正好您是吊车行家，我有几个概念问题，请教。
1。
起重机总重包含些什么，含小车重？不含被吊物件重？2。
“起重量”“最大、小轮压”指得是标准值还是设计值？3。
厂家吊车资料中的最大轮压是指一侧所有车轮的总压，还是单轮压力？4。
厂家资料中最小轮压是指满载时，还是空载时？5。
电动单梁起重机的吊钩到轨顶的距离一般是多少？（比如5t）6。
吊车外型尺寸在横向，越过轨道中心线多少？7。
厂家资料中为何缺少大电动机的功率、功率因数、电机效率、启动电流等参数？只提供了小电动机的功率。
8。
您手头有没有比较完整的吊车资料，我最需要的是关于5~15 吨电动单梁起重机的，经常要用到，可以向您定货。
首先要搞清什么是最大轮压，什么是最小轮压的概念。
对于桥式起重机，当起重机小车运行到一侧的极限位置时（吊额定起升载荷），靠近小车侧的最大轮压就是Pmax；去掉起升载荷后远离小车侧的大车轮压就是Pmin。
桥式起重机的最大轮压和最小轮压是起重机设计者提供的，也就是说，由起重机设计者计算出来的。
索性把一台双梁桥式起重机的轮压计算过程给大家贴出来。
一、已知：起重量：Q 起=20 吨跨度：L=22.5 米大车车轮数：4 个起重机总重（包括小车）总=32.5 吨：G小车重：G 小车=7.5 吨吊具重：0.5 吨吊钩中心线到端梁中心线的最小距离L1=1.5 米（大钩极限位置）二、计算过程1、大车最大轮压（满载）P 满max=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =19317kg2、大车最小轮压（满载）P 满min=（32500-7500）/4+（20000+500+7500）*1.5/2*22.5 =7183kg 3、大车最大轮压（空载）P 空max=（32500-7500）/4+（500+7500）*（22.5-1.5）/2*22.5 =9983kg 4、大车最小轮压（空载）P 空min=（32500-7500）/4+（500+7500）*1.5/2*22.5 =6517kg 所以最大轮压Pmax=19317 ,最小轮压Pmin=6517kg我来答复这些问题，不妥之处请李老师纠正1、起重机总重包含小车重，不含被吊物件重。
吊车梁计算
双轮距吊车梁的计算一、荷载计算1、吊车梁自重及埋件重h=0.65hf=0.15b=0.25m bf=0.50m轨道及埋件每米重=0.71KN/m轻级动力系数= 1.10吊车G1= 5.29小车G2= 2.00重物G3=10.00T吊车跨度Lk=8.74m主钩至吊车梁轨道的极限距离l1=0.59m 一根吊车梁上的轮数m=2个吊车计G1= 6.35小车计G2= 2.40吨重物计G3=14.00梁重及埋件重P=46.68KN2、垂直轮压垂直轮压P=99.69KN吊车均布荷合计q=7.83KN/m3、横向水平力横向水平力T0= 4.02KN二、吊车梁的内力计算（一）垂直力作用1、弯矩计算P1=100KN P2=100KN 车距宽b= 1.8mL= 5.96m P=199KN X= 3.58m a=0.600满足a=0.600试算值X1= 2.68m X2= 4.48最大弯矩M max=275KN*m1、剪力计算最大剪力Q max=193KN（二）横向水平力作用下弯矩及剪力横向最大弯矩M max= 5.99KN*m横向最大剪力Q max= 2.01（三）扭矩计算竖向力偏心矩e1=0.02m轨道高度=0.18m e2=0.38mm T= 3.52KN*m三、吊车梁配筋计算（一）纵向配筋钢筋强度fy=310N/mm2 138抗弯纵向钢筋面积AS=1844抗扭纵向钢筋总面积An=138纵向钢筋总面积AS=1983mm2受压区As=292拉配筋d1=22mm根数n=3受拉筋d2=22根数n=3实配A s=2280.8满足压配筋d1=20mm根数n=2受拉筋d2=22根数n=0实配A s=628.32满足（一）配箍筋1.43满足安全系数K= 1.55截面应满足的条件为 1.54满足混凝土的轴心抗压强度fc=10N/mm2配单筋双层混凝土的抗拉强度f t= 1.1N/mm2 按计算配筋箍筋保护层a s=0.025m箍筋直径d=8mm满足筋距S=120mm 钢筋强度fy=210N/mm21、方法一抗扭单支箍的面积As=17.33抗剪单支箍的面积As=29.38配单支箍总面积As=46.71mm2实配单支箍总面积As=50.271、方法二受扭箍筋As t1=0.3823受剪箍筋Asv=25.37配单支箍总面积As=25.75mm2Wt=0.018m3βt=0.5000.146ζ= 1.38配单支箍实际总面积As=46.71FALSE三、吊车梁挠度验算0.24 吊车轮距K= 1.800m 横轴系数=0.302k1=0.040Bd= 1.01864E+14Bc=9E+139.93长期荷载Mc=34.78短期荷载Md=218.427M253KN*m fcmax=10.87不满足四、吊车梁裂缝宽度验算纵向受拉钢筋直径d=2.2cm平均裂缝间距lf=111mm计算受拉钢筋应力fy=222N/mm2裂缝宽度δfmax =0.246满足吊车梁正截面配筋计算公式砼f c=10N/m ㎡砼fc m=11N/m ㎡ 钢f g=310N/m ㎡梁高h=650mm梁宽b=250mm弯矩M =275KNm剪力V =193KN 370.989398.99365.625单筋承受弯矩Mumax=371KN配单筋截面条件满足梁高h 0=585满足FALSE1、单筋公式：保护层as=65mmh 0 =585a=1375b=-2E+06c=2.8E+08判别式=1E+12有解962208截面受压X =208A s=1844.43565梁高h 0=5850.540.612、双筋公式：拉保护层a s=65mm 压保护层as=65mm 00.544761.4370.989398.9872941A s 1=0受压A s 2=0受拉A s总=m㎡双筋承受弯矩Mu1=370.99剪力V =1933、斜截面配筋:配弯起筋直径d 弯=22mm弯筋角度a =45根数n=0箍筋面积As 剪=29.3805箍钢f g=210N/m ㎡箍筋直径ds 剪=6箍筋设计间距@ =120mm 支数n =2弯钢f g=310N/m ㎡砼f c=10N/m ㎡102.3750荷载剪力V=193荷载剪力V=截面有效h0=585mm 0.07f c*b*h0=######需配筋箍抗剪V=193满足总抗剪V=193满足。
50吊车计算说明书
50吊车计算说明书LMQ50/10-42A3龙门起重机计算说明书山东拓能重机制造有限公司二零一零年七月目录目录 (i)第一章龙门起重机的设计参数和结构总图 (1)第一节龙门起重机的设计参数 (1)第二节金属结构总图 (2)第二章龙门起重机抗倾覆稳定性计算 (3)第三章起重小车的计算 (7)第一节起升机构的计算 (7)第二节运行机构的计算 (16)第四章大车运行机构的计算 (27)第一节大车轮压的计算 (27)第二节大车车轮的计算 (31)第三节大车运行机构电机的选择 (36)第五章LMQ50/10-42m龙门吊金属结构计算 (38)第一节载荷计算 (38)第二节主梁内力计算 (40)第三节主梁强度计算 (42)第四节主梁刚度计算 (70)第五节桁架刚性支腿计算 (73)第六节桁架揉性支腿计算 (82)第七节大车行走机构框架强度计算 (90)第八节上轨道强度计算 (92)第九节电动葫芦轨道强度计算 (93)第十节主梁下弦杆节与节之间连接接头强度校核 (98)第十一节支腿与主梁及下横梁连接螺栓强度校核 (100)第十二节主起升机构底座计算 (102)第十三节起重钩强度计算 (105)第十四节各部分销轴计算 (108)第十五节夹轨器计算 (115)第一章 龙门起重机的设计参数和结构总图LMQ50/10-42A3龙门起重机适用于工矿企业、铁路、仓库、料场的装卸搬运工作，最大起升质量为50吨，跨距为42m 。
主要组成有：小车(起升机构、小车运行机构和小车架)，大车运行机构、主梁、支腿和电气设备等部分。
第一节 龙门起重机的设计参数整车工作级别A3 跨度m 0.42L = 大车轮距m 0.9B = 小车轨距m 5.2L =小 小车轮距 1.81m B =小 悬臂长度m 0.11=l主钩起重量kg 105.000Q 4⨯= 副钩起重量kg 101.000Q 4⨯=副 主钩最大起升高度m 5.51H =主 副钩最大起升高度m 51H =副 主钩起升速度.5m /m in 5~0v =主 副钩起升速度7m/m in ~0v =副 大车行走速度21.4m/min ~0v =大 小车行走速度22m /m in ~0v =小 副钩行走速度20m/min ~0v =副行起重机总质量为kg 1099.9G 50⨯=，其中金属结构各部件质量为： 主梁质量kg 1045.4G 41⨯=，(不包括悬臂质量为kg 6051G =悬) 司机室侧支腿质量kg 104346.1G 42⨯=无司机室侧支腿质量kg 10223.8G 33⨯= 起升卷扬机质量kg 10600.2G 34⨯= 小车质量kg 10380.3G 35⨯= 横担总成质量kg 10165.2G 36⨯= 大车运行机构总质量kg 101632.1G 47⨯= 司机室质量(包括电气设备)kg 10000.3G 38⨯= 电动葫芦质量kg 10183.1G 39⨯= 牵引卷扬机质量kg 10500.1G 310⨯=第二节 金属结构总图整个起重机金属结构图见图1，其中主梁为倒三角空间管桁结构，刚性支腿也是空间管桁结构，刚性支腿中间装有司机室，揉性支腿由H 型钢、槽钢和无缝钢管焊接而成。
吊车梁计算书
吊吊车车梁梁计计算算书书一. 设计资料吊车情况:1台吊车;编号:3 工作制:轻级, 吊钩形式: 硬钩;起重量:Q=20吨,小车重:g=1吨;最大轮压:P max =100千牛最小轮压:P min =20千牛吊车一侧的轮数:n=2个吊车轮子间间距:a 1=3m钢材类型:Q235B支座类型:平板式;吊车梁跨度:L=6m吊车梁计算长度:L y =6m轨道高度:0.14允许挠度比:1/600=0.001667二. 设计荷载和内力考虑轨道重量及吊车梁自重的增大系数:1.02动力系数:1.05;max 1P P Q γα=竖向荷载标准值:P=1.02×1.05×100=107.1千牛竖向荷载设计值:P=1.4×107.1=149.94千牛 10201⨯+=n Q Q T η 横向荷载标准值:T=0.1×(200+10)/2=10.5千牛横向荷载设计值:T=1.4×10.5=14.7千牛吊车梁的最大竖向设计弯矩: ()L a L P M 420-∑= M max =253.024千牛·米吊车梁的最大竖向设计弯矩处相应的设计剪力:V=112.455千牛 吊车梁端支座处的最大设计剪力: ⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=L a P P V 1211 V max =224.91千牛吊车梁的最大水平设计弯矩:M t =24.806千牛·米三. 截面特性吊车梁高度h=56cm腹板厚度t=1.2cm上翼缘宽度b f =32cm上翼缘厚度t f =1.4cm下翼缘宽度b f1=32cm下翼缘厚度t f1=1.4cm吊车梁面积A=153.44cm 2;吊车梁X 轴惯性矩I x =81849.495cm 4;吊车梁Y 轴惯性矩I y =7653.527cm 4;吊车梁X 轴抵抗矩W x =2923.196cm 3;吊车梁Y 轴抵抗矩W y =478.345cm 3;吊车梁X 轴转动惯量r x =23.096cm;吊车梁Y 轴转动惯量r y =7.063cm;吊车梁最大面积矩S max =1647.576cm 3;四. 验算1 强度验算: f W M W M nyy nx x ≤+=max σ 上翼缘正应力σ=253.024×106/2923196.251+24.806×106/238933.329=190.378N/mm2≤215N/mm 2,合格。
吊车梁计算书
F=163X1.05X1.4=237.5KN
σ cr = 310Ν / mm 2
WW
2
σc =
φF t wl z
= 57.3Ν / mm 2
σ c ,cr = 162.2 Ν / mm 2
龙
满足要求 ③ 横向加劲肋尺寸确定：按构造要求在腹板两侧成对布置 外伸宽度： bs ≥ 取 bs = 85mm 厚度： t s ≥ bs 15 = 85 = 5.6mm 15 hw 1300 + 40 = + 40 = 83.3mm 30 30
6.227 × 10 = 5.56ΚΝ T k = η 2n 1 × 10 = 0.1 × 6+2 ×2 1
Q
Q +Q
㈡各项内力计算： 计算 项目 支座 处最 大剪 力 Vmax 最大竖向 弯 矩 M max 简图
网
WW
内力 V max =
222 9
T′ = γ
Τk =1.4 × 5.56=7.78 ΚΝ
ZH
τ=
V 222 × 10 3 = = 17 Ν / mm 2 hw t w 1300 × 10
UL
V = 222ΚΝ
ON
σ=
Μx w上 x
+
Μy w上 y
= 254.4
G. CO
Μ y = 27.5ΚΝ ⋅ m
M
取 t s = 6mm ⑸ 梁挠度验算： 吊车梁垂直挠度： （不靠虑动力系数，荷载用标准值，两台吊车） 783.7 Μx = = 533.6ΚΝ ⋅ m 1.4 × 1.05 等截面简支吊车梁竖向挠度按标准值计算 ∆=
初选腹板高
hw = 1300 ㎜
(1300/2+10-y)+10X(1300/2-y)X(1300/2-y)/2= 60X(1300/2+y)+10X(1300/2+y)X(1300/2+y)/2 得 y=139mm 5112 I x = 500 × 20 × 521 + 300 × 20 × 799 + 511 × 10 × 4 2 789 + 789 × 10 × = 810632cm 4 4
吊车梁计算
1E+12 有解
65 梁高h0=
585
65 mm
0
370.989 398.9872941
0.54
xb =
0.61 0.54
双筋
承受弯
受拉As
矩
As1=
0 受压As2= 0 总=
0 m㎡ Mu1=
剪力
370.99 V=
193
3、斜 截面配 筋:
箍钢
fg=
弯钢
fg=
210 N/m㎡ 310 N/m㎡
配弯起 筋直径
一、荷 载计算
bf
hf h
b
1、吊车 梁自重及 埋件重
bf=
吊车G1=
双轮 距吊 车梁 的计 算
h=
0.65 hf=
0.15
b=
0.25 m
轨道及埋
0.50 m 件每米重=
0.71 KN/m 轻级动力系数=
1.10
5.29 小车G2= 2.00 重物G3= 10.00 T
吊车跨度Lk= 8.74 m
3 实配As=
2280.8 满足
压配筋d1=
20 mm
根数n=
2 受拉筋d2=
22 根数n=
0 实配As=
628.32 满足
（一 ）配 箍筋
安全系数
K=
截面应满足
1.55 的条件为
1.43 满足 混凝土 的轴心 抗压强
1.54 满足 度fc=
混凝土 的抗拉
强度ft=
按计 1.1 N/mm2 算配筋
箍筋保 护层
as=
10
N/mm2
配单筋 双层
0.025
m
箍 筋直径 d=
起重机械计算方法
在进行起重机总体设计时,特别是钢结构设计时，考虑的载荷和工民建钢结构厂房设计考虑的载荷有很大不同，其特点就是起重机是动态使用的,在考虑载荷时，都要乘一个系数，现在我把整体设计时最常用的载荷系数简单得说一下，使对起重机钢结构设计不了解的人有一个初步的认识，同时，也请这方面的专家指出不足之处。
《规范》中可没有这么详细啊！一、自重冲击系数当货物突然起升离地、货物下降制动、起重机运行通过轨道接缝或运动机构起动、制动时，起重机的的自身重量将产生冲击和振动。
由于这种冲击和振动，起重机各部分质量会产生附加的加速度，虽然可用计算机计算这种加速度，但计算工作量较大，所以，实际计算时是将自重乘以一个冲击系数，以考虑这种附加动载的影响。
按照《起重机设计规范》(GB3811-83）,的规定,自重冲击系数分两种情况，一是货物离地或货物下降制动对自重的冲击，将起重机自重乘以起升冲击系数φ1,二是吊着货物的起重机运行通过轨道接缝，将起重机自重和起升载荷均乘以相同的运行冲击系数φ4，他们都是经验值。
1、起升冲击系数φ1《规范》规定:0.9≤φ1≤1.1这个系数的应用分两种情况：当自重对要计算的元件起增大作用时,取φ1=1。
0~1.1,否则取φ1=0.9～1.0.2、运行冲击系数φ4《规范》规定,φ4用下式计算：φ4=1.10+0。
058v√h（注：√h为h开更号）式中v-—-——起重机（或小车）的运行速度(m/s)h—-——轨道接缝处二轨道面的高度差（mm）理论表明,当速度较大时（v≤2m/s），冲击系数并不随速度增大，只要控制h≤2mm，系数不会大于1.1。
二、起升载荷动载系数φ2这是一个最重要的系数。
φ2一般取1≤φ2≤2当起升质量突然离地上升或下降制动时起升质量将产生附加的加速度，由这个附加加速度引起的惯性力，将对机构和结构产生附加的动应力，我国《规范》规定,将起升载荷乘以系数φ2予以增大，φ2即为起升载荷动载系数。
1、φ2的估算值φ2=1+cv√[1/δg（λ0+yo)］各符号的意义见《起重机设计规范》（GB3811—83）附录B为了检验上式的正确性，曾对通用桥式起重机、塔式起重机、门座起重机等做过测定，φ2值与实测值很接近.2、初步设计阶段φ2的估算值在初步设计阶段，上述公式的一些参数未知，φ2如何估算呢？将上式进行简化：φ2=1+acva=√[1/δg（λ0+yo)］根据《规范》规定,按照以下公式参考选取:①φ2=1+0.17v--—-—做安装用的、使用轻闲的臂架起重机.②φ2=1+0。
吊车反力牛腿受力计算表格
吊车梁，牛腿反力计算工程名称：二台吊车一. 已知条件：1. 柱距Bay8m2. 跨度L22.5m3. 吊车A吊重T a5Ton4. 吊车B吊重T b16Ton二. 吊车资料：A :起重机总重W a19.900Ton小车（电葫芦）重G a 2.192Ton最大轮压P a9.200Ton轮距K a 3.500m鞍座长 B a 5.100mB :起重机总重W b27.200Ton小车（电葫芦）重G b 6.611Ton最大轮压P b18.100Ton轮距K b 4.200m鞍座长 B b 5.860m三. 吊车梁受力计算：最大轮压（考虑动力系数）P amax=1.05*P a9.660TonP bmax=1.05*P b19.005Ton 最小轮压P amin=(W a-G a)/4 4.427TonP bmin=(W b-G b)/4 5.147Ton纵向水平刹车力 F a1=0.1*P a0.920TonF b1=0.1*P b 1.810Ton横向水平刹车力 F a2=0.1*(T a+G a)/40.180TonF b2=0.1*(T b+G b)/40.565Ton吊车梁受弯最大时轮子定位：有三轮作用在吊车梁上离端头最近轮子距端头X 1.698m两吊车相临轮距K0 1.63m 四. 牛腿反力计算：牛腿偏心距e0.7m最大竖向反力 Hmax=Pb*(2-Kb/bay)+Pa*(2-(2*K0+Ka)/bay)37.324Ton最小竖向反力 Hmin=Pbmin*(2-Kb/bay)+Pamin*(2-(2*K0+Ka)/bay)12.705Ton横向反力V0.834Ton最大弯矩Mmax=Hmax*e26.126T-m最小弯矩Mmin=Hmin*e8.894T-m返回目录。
吊车反力牛腿受力计算表格
吊车梁，牛腿反力计算工程名称：二台吊车一. 已知条件：1. 柱距Bay8m2. 跨度L22.5m3. 吊车A吊重T a5Ton4. 吊车B吊重T b16Ton二. 吊车资料：A :起重机总重W a19.900Ton小车（电葫芦）重G a 2.192Ton最大轮压P a9.200Ton轮距K a 3.500m鞍座长 B a 5.100mB :起重机总重W b27.200Ton小车（电葫芦）重G b 6.611Ton最大轮压P b18.100Ton轮距K b 4.200m鞍座长 B b 5.860m三. 吊车梁受力计算：最大轮压（考虑动力系数）P amax=1.05*P a9.660TonP bmax=1.05*P b19.005Ton 最小轮压P amin=(W a-G a)/4 4.427TonP bmin=(W b-G b)/4 5.147Ton纵向水平刹车力 F a1=0.1*P a0.920TonF b1=0.1*P b 1.810Ton横向水平刹车力 F a2=0.1*(T a+G a)/40.180TonF b2=0.1*(T b+G b)/40.565Ton吊车梁受弯最大时轮子定位：有三轮作用在吊车梁上离端头最近轮子距端头X 1.698m两吊车相临轮距K0 1.63m 四. 牛腿反力计算：牛腿偏心距e0.7m最大竖向反力 Hmax=Pb*(2-Kb/bay)+Pa*(2-(2*K0+Ka)/bay)37.324Ton最小竖向反力 Hmin=Pbmin*(2-Kb/bay)+Pamin*(2-(2*K0+Ka)/bay)12.705Ton横向反力V0.834Ton最大弯矩Mmax=Hmax*e26.126T-m最小弯矩Mmin=Hmin*e8.894T-m返回目录。