钢箱梁的计算书
MIDAS钢箱梁计算书
1.1.1计算参数及参考规范
（1）标准 设计荷载：城-A 级； 桥梁安全等级为一级，结构重要性系数 1.1；
（2）主要材料 钢箱梁采用 Q345D 钢材， 桥面板采用 C40 混凝土。
（3）参考规范 《公路钢结构桥梁设计规范》报批稿， 《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》。
安全系数为 3.18，满足要求。
Ω m2 58.7 374.5
pk
e
kn
m
360
1.778
360
4.878
超载系数
3 3
倾覆力矩 kn*m
5277.0 23891.0 29168.0
16
横隔板和纵腹板的位置进行竖向约束。使用 MIDAS 建立板梁模型如下图：
桥面板有限元模型
1.1.6.1.2加载方式 考虑荷载为自重，二期和车轮压力，其中车轮压力采用《公路桥涵设计通
用规范》车辆荷载加载，为了得到最大的拉、压应力考虑了最不利的车轮作用 位置工况。车辆荷载采用城-A 级车辆荷载标准值，取最大的中间轴重力标准值 2x140kN，并考虑冲击系数 0.4，同时考虑自重、栏杆及铺装荷载作用。车轮的 着地宽度及长度为 0.6x0.2m，轮距 1.8m，两轴间距 1.2m。按照《公路桥涵设 计通用规范》布置横向车辆荷载。 1.1.6.1.3计算结果
稳定力矩如下：
倾覆力矩如下：
支座位置
0内 0外 1内 1外 2内 2外 3内 3外 合计
反力 kn 582.4 1215.6 2804.2 3109.7 2863.8 3070.9 544.6 1245
力臂 m
m钢箱梁计算书
42m钢箱梁计算书(总16页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--ES匝道钢箱梁上部结构计算书目录一、概述.................................................................. 错误!未定义书签。
桥梁简介............................................................. 错误!未定义书签。
模型概况............................................................ 错误!未定义书签。
1 设计规范...................................................... 错误!未定义书签。
2 参考规范...................................................... 错误!未定义书签。
3 主要材料及性能指标............................................ 错误!未定义书签。
4 荷载.......................................................... 错误!未定义书签。
二、模型概述.............................................................. 错误!未定义书签。
第一体系建模........................................................ 错误!未定义书签。
第二体系建模........................................................ 错误!未定义书签。
三、结果验算.............................................................. 错误!未定义书签。
钢箱梁吊装简易计算书
钢箱梁吊装简易计算书（标准节段钢箱梁）1、吊装重量计算（1）钢箱梁自重：132.4T（2）滑轮组自量：18T（3）吊钩自重：10T（4）缆载吊机下钢绳重量（靠近索塔处取值）：8T缆载吊机吊装重量（1）+（2）+（3）+（4）：168.4T缆载吊机设计重量（取1.2倍冲击系数）：Q=168.4×1.2=202T每段钢箱梁采用2组吊点吊装，每组吊点传递给缆载吊机荷载：P=202/2=101T2、缆载吊机杆件内力计算（按单片桁架进行计算，计算简图见附图1）缆载吊机中梁部分由型钢组拼，按桁架结构进行计算，节点按铰支进行简化。
端梁由整体型钢组焊，计算时简化为桁架和刚体两部分进行计算（假定9’和8’杆件、3’和0’杆件组成不可变体系，1’、4’、5’、6’、7’与其铰接连接），缆载吊机自重简化为集中荷载均匀分布在各个节点上。
（1）缆载吊机支点反力计算Ra=1.8+0.6+0.6+0.3+0.5+0.5+0.5+0.5/2+50.5=55.55T （2）中梁与端梁连接铰点A、B水平向受力计算（忽略竖向受力）N A= -[1.8×（1.24+0.74/2）+0.6×（2.48+0.74/2）+0.6×3.84+50.5×3.35]/1.75=-100.6T由力的平衡条件知：N B =-N A=100.6T（3）各杆件受力计算（单位：T）中梁：N1=0 N2=4.5（拉） N3=-107.5（压）N4=104.3（拉） N5=-3.2（压） N6=-2.1（压）N7=-109（压） N8=107.5（拉） N9=-1.5（压）N10=1.1（拉） N11=-109.8（压） N12=109（拉）N13=-0.7（压） N14=-110（压） N15=109.8（拉）N16=0.7（拉） N17=-0.5（压）端梁：N1’=55.55×1.61/1.60=55.9（拉）N4’=55.2√2=78.1（拉）N5’=-（55.55 ×0.365）/1.68=-12.1（压）N6’=-（55.65×3.35+1.8 ×1.24）/1.73=-109（压）N7’=sin6.6×12.1-55.55=-54.2（压）3、强度校核（1）中梁上弦杆件受压，按压杆进行校核，对弱轴进行验算。
钢箱梁—40 60 40钢箱梁计算书
1 设计要点1.1 总体设计达连坝大桥主桥为钢箱连续梁桥，跨径组合为（40+60+40）m，全长140m。
1.2 主桥上部结构设计概况（1）结构布置主桥为（40+60+40）m三跨钢箱连续梁桥，全长140m。
边中跨比为0.667。
桥梁横断面布置为：（0.5m防撞墙）+（14.75m车行道）+（0.5m防撞墙）=单幅桥总宽15.75m （2）钢箱梁主梁方案主梁采用等截面钢箱梁，单箱五室断面，桥面宽15.75m，箱宽12.0m，悬臂长1.925m。
主梁中心高度2.4m，高跨比1/25。
1.3 主桥下部结构设计概况见施工图纸。
1.4 主要材料（1）混凝土C15：承台基础垫层C30：过渡墩承台、防撞栏、桩基、主墩墩身、过渡墩墩身及盖梁C40：支座垫石（2）钢材主体结构采用Q345qD；附属结构采用Q235B；（3）支座主墩：LQZ3000GD、LQZ3000DX、LQZ3000SX；过渡墩：LQZ1500DX、LQZ1500SX；（4）伸缩缝伸缩缝：D160型伸缩缝。
2 计算依据2.1设计规范及参考资料（1）执行规范：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）（2）参考规范及文献资料：《日本道路桥示方书·同解说》《钢桥、混凝土桥及结合桥》BS5400 （1978~1982）《公路钢结构桥梁设计规范—征求意见稿》《现代钢桥》（上册）（吴冲主编 2006年4月）《公路钢结构桥梁设计规范》( 征求意见稿)《公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南》2.2技术标准（1）公路等级：双向6车道，一级公路。
桥梁钢箱梁计算书
某钢箱梁复核计算报告目录1概述 (1)1.1钢箱梁概况 (1)1.2钢梁的安装及顶推 (1)2计算模型与方法 (2)2.1计算参数 (2)2.1.1材料 (2)2.1.2计算荷载 (2)2.2荷载组合 (2)2.3计算模型 (3)3主梁内力 (4)3.1.1顶推施工阶段 (4)3.1.2（恒载＋活载）组合一 (5)3.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 (6)4主梁应力 (8)4.1控制断面内力 (8)4.1.1顶推施工阶段 (8)4.1.2（恒载＋活载）组合一 (8)4.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 (8)4.2截面有效宽度 (8)4.3局部稳定系数 (9)4.4控制截面应力 (10)5加劲肋验算 (13)5.1主梁顶底板加劲肋 (13)5.2主梁腹板加劲肋 (15)5.3支座加劲肋 (16)5.3.1支座反力 (16)5.3.2支座加劲肋构造 (16)5.3.3支座加劲肋验算 (17)5.3.4顶推施工加劲肋验算 (20)6中间横隔板验算 (21)6.1横隔板构造 (21)6.2横隔板的开口率 (21)6.3横隔板最小刚度 (22)7挠度 (27)7.1恒载挠度 (27)7.2活载挠度 (27)1概述1.1钢箱梁概况主梁为四跨一联的连续钢箱梁，两幅桥错孔布置，位于半径R=1190m的平面圆曲线上，跨径布置为(25+35+35+25)m，每幅桥顶面宽17.25m，箱梁顶板为单向横坡2%，箱梁中心线位置梁高 1.8m，采用单箱三室闭合截面。
桥面铺装为防水粘结层(环氧粘结层+5mm碎石覆盖)+3.0cm环氧沥青混凝土+4cm高弹改性沥青SMA13钢箱梁为正交异性板,一般截面:顶面板厚14mm，底面板厚14mm,设4道竖直腹板,厚度12mm,顶板采用U型加劲肋，厚8mm、高260mm、间距600mm,底板采用T型加劲肋,竖肋厚8mm、高120mm；水平肋厚10mm、100mm宽，腹板加劲肋厚度14mm、高度160mm，横隔板采用板结构, 间距2m,板厚为10mm。
Midas Civil计算书(钢箱梁)
（4）《钢结构设计规范》
（GB50017-2003）
（5）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》
（JT40+60+40）计算书
（6）《公路桥涵施工技术规范》 （7）《钢结构工程施工质量验收规范》 （8）《铁路桥涵钢结构设计规范》
（JTG/T F50-2011） （GB 50205-2001） （TB 10002.2-2005）
处L为的计算跨径:边跨L/600 = 40000/600 = 66.7mm，中跨L/600=60000/600=100mm
2.5 复核计算标准、规范及其它依据
（1）《公路工程技术标准》
（JTG B01-2003）
（2）《公路桥涵设计通用规范》
（JTG D60-2004）
（3）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）
图 4.1 活载正挠度
图 4.1 活载负挠度 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）第1.1.5条规定：如果车辆荷 载在一个桥跨范围内移动产生正负两个方向的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大 绝对值之和，边跨和中跨最大挠度均位于跨中分别为：22.6mm、40.8mm结构刚度满足规范 要求。
钢箱梁设计与计算手册
钢箱梁设计与计算手册**目录：****第一章概述*** 钢箱梁简介* 本书目的和内容**第二章钢箱梁设计基础*** 钢箱梁的结构类型* 荷载和作用* 设计原则和步骤**第三章钢箱梁截面设计*** 梁截面形式选择* 梁截面承载力设计* 梁截面刚度设计**第四章钢箱梁分析方法*** 有限元法基本原理* 钢箱梁的有限元模型建立* 荷载和边界条件处理**第五章钢箱梁承载能力极限状态计算*** 弯曲应力计算* 局部稳定计算* 整体稳定计算**第六章钢箱梁正常使用极限状态计算*** 挠度限值计算* 疲劳计算**第七章钢箱梁施工和安装*** 施工流程* 安装方法* 施工监测与调整**第八章钢箱梁防腐与涂装*** 防腐设计原则* 涂装设计与施工**第九章案例分析*** 实际工程案例介绍* 案例中的问题和解决方案**附录*** 常用设计规范和标准* 有限元分析软件介绍* 常见钢材和连接件的规格与性能参数**第一章概述**钢箱梁是一种常见的桥梁结构形式，具有承载能力强、结构轻盈、施工快捷等优点，广泛应用于高速公路、铁路、城市道路等各类工程中。
本手册旨在对钢箱梁的设计与计算进行全面介绍，帮助工程技术人员了解钢箱梁的设计原理、分析方法、施工安装及防腐涂装等关键环节。
**第二章钢箱梁设计基础**钢箱梁设计需考虑荷载、作用、设计原则和步骤等因素。
根据工程实际，选择合适的梁截面形式，并进行承载力和刚度设计。
同时，需关注桥梁的使用环境、交通流量、荷载特性等因素，以确保桥梁的安全性和耐久性。
**第三章钢箱梁截面设计**钢箱梁截面形式多样，需根据工程实际选择合适的截面形式。
在满足承载力和刚度要求的前提下，需考虑经济性因素。
对于梁截面的承载力设计，需考虑弯曲应力和局部失稳的影响，而对于刚度设计，需关注整体稳定性。
**第四章钢箱梁分析方法**有限元法是钢箱梁分析的主要手段。
通过建立合适的有限元模型，可以模拟荷载作用下的梁变形、应力分布等情况。
3535453535m钢箱梁计算书
钢箱梁计算书（2）1.结构特点上部结构采用5孔一联钢箱梁结构，桥跨布置为(35+35+45+35+35)=185m，桥面宽度为25m，单箱多室截面，道路中心线处梁高2000mm，箱宽25m。
横隔梁的布置间距为2.0m。
钢材材质为Q345C。
钢箱梁顶面设%双向横坡。
桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。
另设8cm钢筋砼层。
采用混凝土防撞护栏。
2.设计荷载汽车荷载：城-A级。
3.箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。
4.箱梁标准段截面5.纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m，分布宽度：+*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m，分布宽度：+*2=0.76 m5.1纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L=λ=2L2L219.1mm 取有效宽度为210mm。
2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=50.88 cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2纵肋内力计算1)作用于纵肋上的恒载a)纵肋自重q1=*1e-4**= kg/mb)钢桥面板自重q2=*b*=38.5 kg/mc)桥面铺装（厚8cm）q3=*b*=67.2 kg/md)砼桥面板（厚8cm）q4=*b*=72.8 kg/me)恒载合计∑q=197.0 kg/m2)汽车冲击系数(1+μ)=1+=3)作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76m宽度内布t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为t。
米钢箱梁计算书
米钢箱梁计算书公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]目录1.工程概况本项目跨径组合为35+50+35 米。
上部结构箱梁梁高米（箱梁内轮廓线高度）。
顶面全宽米，两侧各设米宽挑臂，箱梁顶底板设%横坡，腹板间距布置为++ 米。
箱梁顶板厚16 毫米，下设“U”形和板式加劲肋，“U”形加劲肋板厚8 毫米，板式加劲肋160×14 毫米；箱梁底板厚14 毫米，设“T”形加劲肋，加劲肋腹板120×8 毫米，翼缘100×10 毫米，间距300 或350 毫米；腹板厚12 毫米，设三道140×14 毫米板式加劲肋，各加劲肋除支承隔板处断开与支承隔板焊连外，其余加劲肋均穿过横隔板或挑臂并与之焊连。
普通横隔板间距约3 米，厚10 毫米，中部挖空设100×10 毫米翼缘。
桥台简支处支撑隔板板厚20 毫米，桥墩连续处支撑隔板板厚30 毫米，支撑隔板为围焊。
简支处隔板四角不设焊缝通过的切口，保证整个钢箱梁安装完成后的气密性；其他横隔板四角均设置焊缝通过的切口。
挑臂为“T”形截面，腹板厚10 毫米，下翼缘300×14 毫米。
2.结构计算分析模型2.1.主要规范标准.（1）《城市桥梁设计规范》（CJJ 11－2011）（2）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（3）《公路圬工桥涵设计规范》(JTG D61-2005)（4）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（5）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）（6）《公路桥梁抗震设计细则》（JTG/T B02-01-2008）（7）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（8）《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）（9）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》（CJJ 2—2008）（10）《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）（11）《钢结构工程施工质量及验收规范》（GB50205-2001）（12）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB ）2.2.主要材料及力学参数Q345qD：弹性模量E=×105MPa剪切模量G=×105MPa轴向容许应力：200MPa剪切容许应力：120MPa表2-1 钢材容许应力表2.3.计算荷载取值（1）结构设计安全等级：一级（2）永久作用自重：实际结构建立计算模型，由程序自动计算，材料容重取m3；横隔板：横隔板处按节点荷载加载，支点截面45kN，其余隔板处15kN；二期：8cm沥青混凝土铺装：25××13=26kN/m，墙式护栏按10kN/m计算，共计36kN/m。
MIDAS钢箱梁计算书
12
恒+活应力云图（主拉应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主拉应力为 196.9Mpa，虽能满足规 范要求，但主拉应力偏大。建议悬臂处的加劲肋改为 T 型加劲肋或 U 型加劲 肋。
恒+活应力云图（主压应力，单位：MPa）
由上述结果可知，桥面板顶板局部最大主压应力为 151.1Mpa，满足规范要 求。发生在翼缘挑梁根部下缘。
部位 钢箱梁
截面位置 上缘 下缘
腹板剪力
最大压应力 -12.98 -128.15 ／
最大拉应力 124.3 12.98 ／
最大剪应力 ／
103.25
容许值 210 210 120
从上表可以看出正应力满足要求，腹板剪应力虽满足要求，但偏大，建议 对腹板至支座之间的横隔板进行局部加强。
1.1.5端横梁计算
步骤
施工内容
cs1
中间支点节段架设
cs2
其余梁段架设
cs3
合拢段施工
cs4
二期恒载
（2）施工阶段应力计算
上缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
上缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
下缘最大应力（压应力为负，单位：MPa）
4
下缘最小应力（压应力为负，单位：MPa）
最大剪应力（单位：MPa）
施工阶段主梁应力（压应力为负，单位：MPa）
／
／
／
最大剪 应力
／ -50.21
容许值
210 210 120
由上图表可以看出，在施工阶段，主梁的正应力和剪应力均满足规范要
求。
（3）施工阶段变形
跨中竖向位移（单位：mm）
从上图可以看出成桥阶段跨中竖向位移为向下 96.8mm。 1.1.3.1.5纵向计算分析结果
箱梁钢支撑平台及支架计算书
箱梁钢支撑平台及支架计算书一、钢平台计算根据箱梁横断面图计算出各个典型截面的截面积。
横梁处（I-I）箱梁截面积为：18.3m2。
箱室端头处（II-II）箱梁截面积为：12.74m2。
箱室标准段处（III-III）箱梁截面积为：9.04m2。
根据箱梁跨径初步进行钢管桩的纵向排布，如附图。
因为实际拼装过程中，由于中间墩柱影响，纵向贝雷梁不可能连接成通长的整体，而且若各跨按照简支梁进行计算，其跨中弯矩、挠度均偏于安全，因此纵向贝雷梁验算均按简支梁计算。
从排布图中可以看出钢管桩纵向间距分为7米、6米、4米4种。
分别按照简支梁的形式，对贝雷梁进行受力计算，并计算钢管桩需要承受的承载力。
在计算荷载中，在箱梁自重荷载的基础上还需要加上以下荷载：模板、支架及贝雷梁自重：约为144kN/m；施工人员及机具产生的纵向均布荷载：1.5kPa×15.74=24 kN/m；砼浇筑产生的荷载：6.0 kPa×15.74=95kN/m；砼振捣产生的荷载2.0 kPa ×15.74=32kN/m ； 共计：295 kN/m 。
（一）贝雷梁计算 1、贝雷梁布置（1）钢管桩7米间距，顶部承受箱梁标准段自重荷载则跨中最大弯矩：M max =ql 2/8=(241+295)×72/8=3283kN ·m ； 最大支反力：Q max =ql/2=(241+295)×7/2=1876kN 。
（2）钢管桩6米间距，顶部承受箱梁标准段自重荷载则跨中最大弯矩：M max =ql 2/8=(241+295)×62/8=2412kN ·m ； 最大支反力：Q max =ql/2=(241+295)×6/2=1608kN 。
（3）钢管桩6米间距，上部承受箱梁箱室变化段自重荷载6则跨中最大弯矩：M max =2615.04kN ·m ；两端支反力：Q max1=1788.48kN ，Q max2=1698.24kN 。
钢箱梁—40 60 40钢箱梁计算书
1 设计要点1.1 总体设计达连坝大桥主桥为钢箱连续梁桥，跨径组合为（40+60+40）m，全长140m。
1.2 主桥上部结构设计概况（1）结构布置主桥为（40+60+40）m三跨钢箱连续梁桥，全长140m。
边中跨比为0.667。
桥梁横断面布置为：（0.5m防撞墙）+（14.75m车行道）+（0.5m防撞墙）=单幅桥总宽15.75m （2）钢箱梁主梁方案主梁采用等截面钢箱梁，单箱五室断面，桥面宽15.75m，箱宽12.0m，悬臂长1.925m。
主梁中心高度2.4m，高跨比1/25。
1.3 主桥下部结构设计概况见施工图纸。
1.4 主要材料（1）混凝土C15：承台基础垫层C30：过渡墩承台、防撞栏、桩基、主墩墩身、过渡墩墩身及盖梁C40：支座垫石（2）钢材主体结构采用Q345qD；附属结构采用Q235B；（3）支座主墩：LQZ3000GD、LQZ3000DX、LQZ3000SX；过渡墩：LQZ1500DX、LQZ1500SX；（4）伸缩缝伸缩缝：D160型伸缩缝。
2 计算依据2.1设计规范及参考资料（1）执行规范：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）（2）参考规范及文献资料：《日本道路桥示方书·同解说》《钢桥、混凝土桥及结合桥》BS5400 （1978~1982）《公路钢结构桥梁设计规范—征求意见稿》《现代钢桥》（上册）（吴冲主编 2006年4月）《公路钢结构桥梁设计规范》( 征求意见稿)《公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南》2.2技术标准（1）公路等级：双向6车道，一级公路。
钢箱梁顶推计算书
计算书一、设计依据1．《苏州广济北延GY-A1项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000)二、设计参数1．箱梁自重：钢箱梁自重按80.7kN/m进行计算。
2、导梁自重：导梁总重为316kN，建模时对其结构进行简化，按14.1kN/m 进行计算。
3、其它结构自重：由程序自动记入。
4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力F1作用，取摩檫系数μ为0.1；在11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用力T，同时受到墩顶摩檫力F2的作用，取摩檫系数μ为0.1。
三、设计工况及荷载组合根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下：工况一：钢箱梁拼装阶段。
荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构自重。
工况二：钢箱梁顶推阶段。
在钢箱梁顶推阶段按每顶推2.5m为一个工况，以箱梁端头顶推至12#墩为最后一个工况，共30个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。
根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。
对于11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。
四、钢箱梁拼装阶段的受力分析4.1 贝雷支架的计算分析钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为14m。
每个断面布置有四组贝雷片进行箱梁支撑，考虑1.4的不均匀分配系数，作用在每组贝雷片的作用力为F=80.7/4×1.4+2.7/3=29.2kN/m。
其计算模型及结果如下：计算模型弯矩图剪力图通过计算得贝雷片所受到的最大弯矩为M=715.4kNm，最大剪力为V=204.4kN。
35 35 45 35 35m钢箱梁计算书.
钢箱梁计算书（2）1.结构特点上部结构采用5孔一联钢箱梁结构，桥跨布置为(35+35+45+35+35)=185m，桥面宽度为25m，单箱多室截面，道路中心线处梁高2000mm，箱宽25m。
横隔梁的布置间距为2.0m。
钢材材质为Q345C。
钢箱梁顶面设1.5%双向横坡。
桥面铺装采用4cm细粒式沥青混凝土面层和4cm中粒式沥青混凝土底层，桥面铺装层总厚度为8cm。
另设8cm钢筋砼层。
采用混凝土防撞护栏。
2.设计荷载汽车荷载：城-A级。
3.箱梁顶板板厚的确定钢箱梁的顶板板厚对全桥的经济指标影响较大，根据目前钢箱梁的设计经验和实际汽车荷载超重的影响，箱梁顶板板厚宜取14mm。
4.箱梁标准段截面5.纵肋设计横肋布置间距a=2000mm顶板纵肋布置间距b=300mm城-A车辆前轮着地宽度2g=0.25m，分布宽度：0.25+0.08*2=0.41 m城-A车辆后轮着地宽度2g=0.6m，分布宽度：0.6+0.08*2=0.76 m5.1纵肋截面几何特性1）桥面板有效宽度的确定关于桥面板的有效计算宽度，参考日本道路桥示方书的规定进行计算。
纵肋等效跨度L=0.6a=1200mm, b/2L=0.125λ=(1.06-3.2(b/2L)+4.5(b/2L)2)*b=219.1mm, 取有效宽度为210mm。
2）截面几何特性计算纵肋板件组成：1-210x14（桥面板），1-90x10（下翼缘），1-156x8（腹板）A=50.88 cm2I= 2399.5 cm4Yc=12.2 cm （距下翼缘）Wt=413.7 cm3；Wb=196.7 cm35.2纵肋内力计算1)作用于纵肋上的恒载a)纵肋自重q1=21.48*1e-4*7.85e3*1.1=18.5 kg/mb)钢桥面板自重q2=0.014*b*7.85e3=38.5 kg/mc)桥面铺装（厚8cm）q3=0.08*b*2.4e3=67.2 kg/md)砼桥面板（厚8cm）q4=0.08*b*2.6e3=72.8 kg/me)恒载合计∑q=197.0 kg/m2)汽车冲击系数(1+μ)=1+0.4=1.43)作用于纵肋上的活载纵肋反力计算图式（尺寸单位：mm）采用Midas/Civil程序计算纵肋荷载横向分配值，后轮：在0.76m宽度内布1.0 t/m的均布力时，计算得到纵肋的最大反力为0.367 t。
小型钢箱梁计算书(供参考)
天桥钢箱梁计算书一、概述大王店互通ZSK190+557.544 车行天桥跨越京港澳高速，桥梁布跨（18+3×24+18）m，全长114m，桥梁宽度8.5m，桥面宽度组成为2×0.5m防撞护栏+7.5m行车道。
该桥上部结构原设计采用现浇预应力混凝土连续箱梁，下部结构采用柱式墩，肋板台，钻孔灌注桩基础。
由于本桥所跨京昆高速公路交通繁重，为避免支架施工对下穿高速公路交通造成过大的干扰，应相关部门要求，将本桥上部结构由现浇预应力混凝土连续箱梁变更为钢箱梁，桥跨布置及下部结构维持原设计不变。
本次变更设计的钢箱梁顶宽8.5m，单箱双室断面，翼缘悬臂2m，梁高取1.2m，顶板、腹板厚16mm，底板厚20mm，纵向按跨间梁段按间距2.4m左右设置横隔板保证结构的整体性、提高横向刚度并限制箱梁发生扭转畸变等，桥墩位置根据支座布置调整横隔板位置并适当加密隔板。
顶板、底板沿纵向设置U形加劲肋保证结构局部受力及稳定，U形加劲肋厚8mm。
钢箱梁主要受力板件采用Q345钢，加劲肋、中间隔板等次要板件采用Q235钢。
桥梁设计荷载为公路－II级，按2车道计算。
二、结构计算(一)结构离散化模型本次复算按空间有限单元法对箱梁进行分析，采用MIDASCivil2006进行计算，箱梁按板单元进行分析。
本钢箱梁跨径组合为（18+3×24+18）m，由于由于空间计算模型过于庞大计算不便，考虑本桥3个24m中跨受力相当，结构模型中只取一个中跨进行建模（即计算模型跨度组合为18+24+18m）。
结构离散化分析模型如下图所示：结构计算模型（俯视图）结构计算模型（透视图）(二)计算条件及参数说明1.恒载钢材容重按77kN/m3计，按实际用料计算重量。
二期恒载包括护栏、桥面铺装根据实际作用情况加在箱梁顶板上。
2.活载设计荷载：公路－II级。
结构整体受力分析按车道荷载进行计算，局部受力分析按汽车轮压进行计算。
3.支座沉降支座不均匀沉降按0.5cm计，并考虑各墩的最不利组合。
桥梁钢箱梁计算书
某钢箱梁复核计算报告苏通长江公路大桥施工图设计阶段钢箱梁合理构造与受力特性研究目录1概述 (1)1.1钢箱梁概况 (1)1.2钢梁的安装及顶推 (1)2计算模型与方法 (2)2.1计算参数 (2)2.1.1材料 (2)2.1.2计算荷载 (2)2.2荷载组合 (2)2.3计算模型 (3)3主梁内力 (4)3.1.1顶推施工阶段 (4)3.1.2（恒载＋活载）组合一 (5)3.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 (6)4主梁应力 (8)4.1控制断面内力 (8)4.1.1顶推施工阶段 (8)4.1.2（恒载＋活载）组合一 (8)4.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 (8)4.2截面有效宽度 (8)4.3局部稳定系数 (9)4.4控制截面应力 (10)5加劲肋验算 (13)5.1主梁顶底板加劲肋 (13)5.2主梁腹板加劲肋 (15)5.3支座加劲肋 (16)5.3.1支座反力 (16)5.3.2支座加劲肋构造 (16)5.3.3支座加劲肋验算 (17)5.3.4顶推施工加劲肋验算 (20)6中间横隔板验算 (21)6.1横隔板构造 (21)6.2横隔板的开口率 (21)6.3横隔板最小刚度 (22)7挠度 (27)7.1恒载挠度 (27)7.2活载挠度 (27)1概述1.1钢箱梁概况主梁为四跨一联的连续钢箱梁，两幅桥错孔布置，位于半径R=1190m的平面圆曲线上，跨径布置为(25+35+35+25)m，每幅桥顶面宽17.25m，箱梁顶板为单向横坡2%，箱梁中心线位置梁高 1.8m，采用单箱三室闭合截面。
桥面铺装为防水粘结层(环氧粘结层+5mm碎石覆盖)+3.0cm环氧沥青混凝土+4cm高弹改性沥青SMA13钢箱梁为正交异性板,一般截面:顶面板厚14mm，底面板厚14mm,设4道竖直腹板,厚度12mm,顶板采用U型加劲肋，厚8mm、高260mm、间距600mm,底板采用T型加劲肋,竖肋厚8mm、高120mm；水平肋厚10mm、100mm宽，腹板加劲肋厚度14mm、高度160mm，横隔板采用板结构, 间距2m,板厚为10mm。
钢箱梁安装支架及吊装计算书
立交改造工程钢箱梁吊装构件计算书计算：复核：审核：第1本共1本，本册计9页目录1、工程概况 (1)2、计算依据 (2)3、计算参数 (2)4、安装支架计算 (2)5、扩大基础计算 (5)6、吊耳计算 (7)1、工程概况匝道桥支架基底原地面均为回填土层，须进行换填处理，确保基底承载力不小于120kPa。
先清除表面50cm厚回填土层，换填50cm厚毛碴，再浇筑C30级砼扩大基础，扩大基础为3m×3m×0.4m。
基础四周做好排水疏导，防止泡水软化降低承载力。
图1-1临时支架基础图临时支架标准节段立柱采用4根φ325×6mm钢管组成，立柱间距为2m×2m，联结系横、斜撑杆件采用角钢L125×125×10mm。
立柱顶端安装横向分配梁，采用热轧H型钢HW250×250×9×14mm制作。
支架布置在梁段对接接口附近的横隔板处。
图1-2临时支架标准节段图(1)临时支架先制作成单片，再组装为整体。
(2)临时支架调节段主要用于钢箱梁吊装时调节钢箱梁标高和安装结束后进行钢箱梁整体卸载。
调节段钢管高度为500mm左右，卸载时直接割除调节段钢管。
2、计算依据（1）武汉市三金潭立交改造工程设计图纸及地质资料；（2）《路桥施工计算手册》；（3）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。
3、计算参数本项目节段最大重量为47.7t。
（1）扩大基础钢筋混凝土自重24kN/m³；（2）钢材自重78.5kN/m³；（3）吊装构件与支架构件容许应力与弹性模量详见表1-1。
表3-1支架材料容许应力与弹性模量统计表名称容许弯曲应力(MPa)容许剪应力(MPa)弹性模量（MPa）备注Q235b170100 2.06×105Q345b240140 2.06×1054、安装支架计算钢箱梁安装时采取钢管临时支墩安装法，本工程现场用临时支墩为格构柱形式，主要由φ325×6mm的钢管通过L125×10连接而成的立体钢支墩。
钢箱梁—40+60+40钢箱梁计算书
fy= 345
b/t 106.7
[b/t] 340.2
钢箱梁腹板局部稳定
b=2350mm
t=16mm
a=1500mm
E=210Gpa
ν=0.3
MPaMPa9.03-47.66.68
1，，
.15)1500/2350(434.5)/(434.522abk
BS5400 （1978~1982）
（上册）（吴冲 主编 2006年4月）
( 征求意见稿)
技术标准
1）公路等级：双向6车道，一级公路。
2）设计荷载：公路－I级。
3）设计基准期：100年。
4）设计安全等级：一级。
5）环境类别：I类。
6）主桥纵断面：-1.5%纵坡。
7）桥梁宽度：单幅桥宽15.75m，单幅行车道净宽14.75m。
MPa） 规范 限值 是否 满足 最大拉 最大压 最大拉 最大压
70.5 58.5 66.2 210 是 30.9 120 是
主梁刚度
主梁
位移 方向 位移值δ(cm) δ/L(计算值) δ/L (规范限值)
主跨 竖向 5.73 1/1047 1/500
竖向 2.24 1/1785 1/500
第二体系
U肋下翼缘最大拉应力
7478MPa
1）计算假定：结构横隔板间距为3.0m，箱梁腹板间距为3.2m。将U形纵肋简化为支承于主
将顶板切开，不计顶板的剪切刚度。考虑到纵肋处顶板剪力滞影响，顶板
BS5400及《公路钢结构桥梁设计规范》征求意见
3.0m多跨的单根U形纵肋及相
L= 3000 mm
、冲击系数：按自振频率选取；
钢箱梁吊装计算书
钢箱梁安装计算书1、设计依据（1）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（2）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（3）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）（4）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）（5）、《公路桥涵施工技术规范》（JTGJ F50-2011）2、支架设计2.1、结构分析内容与结论（1）、结构分析内容依据钢桁支架的结构设计构造大样图，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢桁临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁节段吊装安置施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢桁支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值和钢桁支架屈曲稳定系数。
（2）、结构分析结论在短暂状况下，钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及公路钢结构箱梁节段最不利值作用下，钢桁支架的φ400x8mm钢管立柱、16#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢桁支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
2.2、支架结构及材料依据钢箱梁安装工程的特点，设计了钢桁支架，支架的尺寸位置根据匝道钢箱梁的分段和钢箱梁的断面尺寸确定。
本工程根据钢箱梁梁底宽尺寸确定2种支架，根据梁段的重量，最大分段重量在A匝道22～23#墩跨和C匝道2～3#墩跨，支架计算按照最不利状态取此部位支架计算。
2.2.1、支架结构钢桁支架的立柱采用10根φ400x8mm圆钢管，纵桥向设置2根，间距为3.0m；横桥向设置5根，间距分别为3.5m和2.25m，其平面尺寸11.5x3.0m。
相邻钢管间设置16#槽钢的一道斜撑；钢管的水平加劲杆采用16#槽钢，竖向间距为3.0m。
圆钢管支架顶横桥向设置两道长9.0m的2x32#工字钢，钢桁支架构造尺寸如图2.1所示。
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钢箱梁计算书 纵向计算—计算荷载
（1）恒荷载
1）一期恒载 一期恒载包括主梁自重，钢材密度7850kg/m3，由程序自动计算其自重，考虑到模型中 未包含横隔板、焊缝等构件重量，采用放大系数考虑。 2）二期恒载 二期恒载为钢筋混凝土栏杆、声屏障、18cm桥面铺装（10cm沥青桥面铺装＋8cm钢纤 维砼铺装）等，桥面铺装以均布荷载计入，合计：61.10kN/m。 （2）温度荷载 1）正温度梯度：按BS5400取值； 2）负温度梯度：取-0.5倍的正温度梯度； 3）整体温度：取整体升温01-2014办理，包括汽车冲击力。 （4）支座沉降 支座沉降量按10mm计算，程序自动组合最不利情形。
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2015钢结构桥梁设计规范相应的计算书 需要计算的内容 1、整体刚度验算 2、支座最小反力计算（防止脱空开始的抗倾覆） 3、抗倾覆计算 4、预拱度计算 5、受弯构件正应力验算 1）受拉部位考虑剪力滞影响 2）受压部位同时考虑剪力滞及局部问题 3）对于顶板要求第一及第二体系叠加后验算 4）底板有压重时，底板也有第二体系，也应两个体系相加 6、受弯构件腹板剪应力验算 7、受弯构件腹板在正应力及剪应力共同作用时验算 8、受弯构件整体验算
按规范钢箱梁正应力计算数值小于270MPa即可，正应力需要将两个体系进行叠 加，这是由于建模的原因导致，叠加的原因再次进行阐述： 1）第一体系（主梁纵向计算）只是计算主梁，只考察了竖向荷载纵腹板传至支座横梁的 传力过程，纵腹板的力其实也不是连续荷载，而是隔板间距的集中荷载，但是可以简 化。 2）纵向计算中没有建立隔板，汽车荷载也是车道荷载，不是车辆的车轮荷载，你的模型 没有体现轮压作用在桥面板上先通过纵肋传至横隔板的这一纵向传力，因此需要建立 第二体系模型来进行补充。 3）纵向加劲肋及其上缘的桥面板是个朴实的劳模，首先将轮压荷载纵向传递给横隔板， 完成一次受力；接着在纵腹板纵向传力至支座横梁时，又一次作为主梁的横截面组成 部分参与抗弯上翼缘受力，第二次受力；
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钢箱梁计算书
6、腹板抗剪剪应力计算
腹板抗剪计算也需要按有效宽度的面积和惯性矩，抗剪主要取决于腹板面积，应 力数值加大时可以在支点附近加厚腹板，边腹板为了腹板加劲肋的连接便利往外侧加 厚相对便利。 7、受弯构件腹板在正应力及剪应力共同作用时验算
本条考察既受弯曲正应力又受剪应力的腹板，主要部位为腹板与顶底板相交处。
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钢箱梁计算书 4、预拱度计算 钢箱梁按照需要设置预拱度，根据恒载及活载的位移值来确 定是否需要设置预拱度，如需设置，按照恒载+1/2静活载数值设置 即可，保证桥面曲线平顺即可。 预拱度有理论预拱度与厂制预拱度之分，理论预拱度即为预 拱度的需求，厂制预拱度为实际设置的预拱度数值，可以部分差异 ，不一定要完全相同，主要保证线路运营时的一个平顺即可，工厂 制造时还需结合纵坡，可以交给制造厂，他们会结合制造时焊接的 收缩变形一块考虑。
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8、受弯整体验算
本桥为整体断面连续钢箱梁，单箱单室结构，由于不能正常设置桥墩采用横梁 外伸，横梁为受力横梁相当强劲，较小的跨度，受压翼缘长度也不大，能轻易满足整 体稳定性； 中等跨度整体截面钢箱梁，连续的顶底板构造相当于设置了板式的上下平联， 板式上下平联又由类似于横联(间距较密布置)功能的隔板加劲，一般能轻易满足不需 要整体稳定验算的条件，尤其市政箱梁较宽，强大的横向刚度与抗扭刚度保证了弯扭 失稳破坏的可能性较小；大跨度钢箱梁跨度增大后梁高也相应增大，相应检算即可。
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钢箱梁计算书
9、底、底板受压加劲板结构尺寸及刚度验算
正弯矩上缘受压，负弯矩下缘受压，受压就要满足局部稳定的要求，宽厚比过大 需要设置加劲肋来保证局部稳定；由于顶板桥面第二体系的原因，顶板本身需要设置 满足第二体系受力需要的纵向加劲肋；顶板的加劲肋基本是受力加劲肋性质，同时也 是正弯矩区域局部稳定的加劲肋，底板没有第二体系的原因，更多的是保证局部稳定 的受压加劲肋。 为保证加劲肋的加劲效果，加劲肋本身需要一定的刚度，加劲肋的间距、形式 、自身构造决定受压板及加劲肋本身的失稳模态。构造要求板肋高厚比不大于12，T 肋及L肋由于有翼缘伸出肢的刚度牵扯，腹板面外抗弯扭失稳大幅提高，腹板高厚比 放大到30，伸出肢本身牺牲了自我宽厚比不能大于12，U肋由于底部连成整体，加劲 肋受压边界更好，腹板高厚比不超过40，底板宽厚比不超过30。顶板加劲板通常并 不由局部稳定控制，而由应力控制，高厚比与宽厚比的数值限值适用于初步接触钢结 构的设计者。 顶板翼缘板肋刚柔性判断
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钢箱梁计算书
9、底、底板受压加劲板结构尺寸及刚度验算
正弯矩上缘受压，负弯矩下缘受压，受压就要满足局部稳定的要求，宽厚比过大 需要设置加劲肋来保证局部稳定；由于顶板桥面第二体系的原因，顶板本身需要设置 满足第二体系受力需要的纵向加劲肋；顶板的加劲肋基本是受力加劲肋性质，同时也 是正弯矩区域局部稳定的加劲肋，底板没有第二体系的原因，更多的是保证局部稳定 的受压加劲肋。 为保证加劲肋的加劲效果，加劲肋本身需要一定的刚度，加劲肋的间距、形式 、自身构造决定受压板及加劲肋本身的失稳模态。构造要求板肋高厚比不大于12，T 肋及L肋由于有翼缘伸出肢的刚度牵扯，腹板面外抗弯扭失稳大幅提高，腹板高厚比 放大到30，伸出肢本身牺牲了自我宽厚比不能大于12，U肋由于底部连成整体，加劲 肋受压边界更好，腹板高厚比不超过40，底板宽厚比不超过30。顶板加劲板通常并 不由局部稳定控制，而由应力控制，高厚比与宽厚比的数值限值适用于初步接触钢结 构的设计者。 顶板中间箱式u肋刚柔性判断 底板箱式u肋刚柔性判断
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钢箱梁计算书 5、受弯正应力计算 钢箱梁是一种受弯构件，顶底板及其加劲肋主要承受弯矩 转换后的拉压轴力，腹板承受抗剪，连续结构不同纵向位置正 负弯矩交替让顶底板也相应交替承受拉压受力，部分纵向位置 同一断面也有正负弯矩交替。
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钢箱梁计算书
5、受弯正应力计算 1）第一体系： 第一体系计算犹如混凝土箱梁计算也要考虑剪力滞效应，只不过混凝土箱梁通常不用 考虑局部稳定，因为混凝土材料不像钢材容许应力数值那么高，只能受压需要相当的 截面尺寸（刚度形象）来保持其压应力数值不能过大，那么就需要一个（相对钢材来 说是很庞大的）比较粗壮的断面，稳定问题已经不突出了。钢箱梁抗弯惯性矩需要考 虑有效宽度的影响。
2）第二体系： 之前的文章已经专门阐述过钢箱梁第二体系的计算，不再重复，以隔板间距为跨度建 立第二体系计算模型 顶板第二体系最大拉应力 120 顶板第二体系最大压应力 -77
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钢箱梁计算书
5、受弯正应力计算
荷载工况 第一体系 顶板 第二体系 第一+第二体系 底板 第一体系 最大拉应力 最大压应力 最大拉应力 最大压应力 最大拉应力 最大压应力 最大拉应力 最大压应力 纵向正应力 （MPa） 98 -71 120 -77 218 -148 119 -162
部位 中支点中间箱式上缘 中支点左右悬臂翼缘 中支点下缘 边跨中中间箱式上缘 边跨中左右悬臂翼缘 边跨中下缘 等效跨度 12.2 12.2 12.2 24 24 24 受力性质 受拉--剪力滞影响 受拉--剪力滞影响 受压--局部稳定、剪力滞影响 受压--局部稳定、剪力滞影响 受压--局部稳定、剪力滞影响 受拉--剪力滞影响 折减系数 0.786 0.58 0.665 0.878 0.997 0.936 第一体系弯曲正应力 98 -162 -71 119
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2015钢结构桥梁设计规范相应的计算书--需要计算的内容 9、底、底板受压加劲板结构尺寸及刚度验算 10、腹板加劲板结构尺寸及刚度验算 11、支撑加劲肋验算 12、疲劳验算 1）整体疲劳验算 2）桥面系构件疲劳验算 13、中间横隔板、挑梁计算 14、支座横梁计算 15、顶底板闭口加劲肋几何尺寸验算 16、正交各向异性板挠跨比验算 17、横隔板刚度验算 18、腹板位置的设置 19 、焊缝计算 检算全部完成后，你便有了一个全貌的认识，瞬间有了一个钢结构设计的气息；只 要心中充满光明，便不会在黑暗中迷失。
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项目实例 孔跨布置：30+31+30m
桥宽：8m
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项目实例
设计为钢箱梁理由： 1）市内互通区域，地面道路的原因桥墩布墩 空间紧张 2）减小结构高度，降低桥梁标高，减少桥梁 规模 3）加快施工进度，保证工期 4）双层钢箱梁布置，采用横梁外伸结构至于 桥墩牛腿，减小牛腿这种受力不好构件的反力 5)桥墩布置受地下管线、地铁、地面辅道明显， 横梁采用外伸模式，尽可能满足布墩便利
钢箱梁的计算书--kg
钢箱梁计算书
3、抗倾覆验算 倾覆也是一种瞬间破坏，很不好，要避免，不然定会成为新闻头条，尤其加上倾 覆时有车在桥上，那么有无辜生命代价的倾覆更加引人注目，不要以这种方式出名。 直线桥也有抗倾覆问题，不只是曲线桥容易倾覆，在保证最小支反力不脱空下曲 线桥的抗倾覆相对还好一些；倾覆首先确定各种可能发生倾覆的轴线，曲线桥倾覆轴 线的面积相对直线桥一般会小，对于抗倾覆最好的方式是拉大支座中心距，那么倾覆 面积减小，稳定力矩增大，倾覆系数不只是倍数的提升了；但是现实中可能由于布墩 空间的受限或者横梁的受力不能无限拉大支座间距，不过抗倾覆都是比较好解决的， 不管是钢桥还是混凝土桥梁。 抗倾覆系数计算时宜考虑铺装运营时间到期半幅铺装施工、另半幅重车通过时 的工况，保证抗倾覆稳定。 本桥采用外伸横梁，抗倾覆非常好，如果要加个 定语来修饰这种好的程度，是太他妈的不会倾覆了。 支座均在桥面外侧，没有倾覆面积。
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10、腹板加劲板结构尺寸及刚度验算