排架设计计算书 - 360文档中心

高支模排架计算书

高支梁模板(扣件钢管架)计算书梁段:L1。

一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：0.45；梁截面高度D(m)：1.80；混凝土板厚度(mm)：180.00；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：0.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.20；立杆步距h(m)：1.20；板底承重立杆横向间距或排距L b(m)：0.50；梁支撑架搭设高度H(m)：22.00；梁两侧立杆间距(m)：1.00；承重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加承重立杆根数：1；采用的钢管类型为Φ48×3；立杆承重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.50；钢筋自重(kN/m3):2.50；施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：10.3；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：南方松；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：13.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：15.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.6；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：80.0；梁底方木截面高度h(mm)：80.0；梁底模板支撑的间距(mm)：400.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：400；主楞竖向根数：4；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：800；主楞到梁底距离依次是：50mm，300mm，900mm，1620mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：80.00；高度(mm)：80.00；二、梁侧模板荷载计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:F=0.22γtβ1β2V1/2F=γH其中γ -- 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t -- 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h；T -- 混凝土的入模温度，取18.000℃；V -- 混凝土的浇筑速度，取0.500m/h；H -- 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.800m；β1-- 外加剂影响修正系数，取1.200；β2-- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。

11排架结构计算书

排架结构计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本设计资料1．依据规范及参考书目：《建筑结构荷载规范》（GB 50009－2001）《水工建筑物抗震设计规范》（SL 203－97）《水工混凝土结构设计规范》(SL 191-2008)，以下简称《规范》《水工钢筋混凝土结构学》(中国水利水电出版社)《建筑地基基础设计规范》（GB 50007－2002），以下简称基础规范2．层高参数：层高参数从柱顶到柱底依次排列：层高-横梁轴线间垂直距离，单位m；梁高-横梁高度，单位m；；梁宽-横梁宽度，单位m左P-左节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；左G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN右P-右节点附加水平荷载标准值，向右为正，单位kN；右G-左节点附加垂直荷载标准值，向下为正，单位kN3．结构尺寸：立柱横槽向高度H1 = 0.30 m 立柱纵向（顺槽向）宽度B1 = 0.60 m两立柱横槽向中心距L = 1.80 m 横梁贴角尺寸d = 0.15 m柱顶外挑长度a = 0.30 m 柱顶外挑直高b = 0.50 m柱顶外挑斜高c = 0.30 m扩展基础尺寸：一阶横向长度B2 = 0.40 m 一阶纵向长度A2 = 0.400 m二阶横向长度B3 = 0.70 m 二阶纵向长度A3 = 0.700 m一阶高度H2 = 0.60 m 二阶高度H3 = 0.600 m4．荷载信息：地震设防烈度：7度，动态分布系数αi = 3.00排架支撑建筑物传到排架顶部的垂直荷载标准值G k＝360.000 kN基本风压ωo ＝0.400 kN/m2柱顶风压高度变化系数μz＝1.060排架间距S = 10.00 m，支撑建筑物侧墙高度H s＝1.80 m地基承载力特征值f ak＝300.0 kN/m2基础埋深H t＝1.200 m地基土承载力修正系数ηb ＝0.30 地基土承载力修正系数ηd ＝1.60基础底面以下土容重γ＝0.30 kN/m2基础以上土容重γm＝1.60 kN/m2 5．荷载系数：可变荷载的分项系数γQ1K＝1.20永久荷载的分项系数γG1K＝1.05安全系数K ＝1.556．材料信息：混凝土强度等级：C25横向受力钢筋种类：HRB335扩展基础钢筋种类：HRB335构造钢筋种类：HPB235纵筋合力点至近边距离a s = 0.030 m三、计算说明1．荷载组合承载力极限状态计算时，荷载效应组合设计值按下式计算：S ＝γG1K×S G1K＋γG2k×S G2K＋γQ1k×S Q1K＋γQ2k×S Q2K，即：S ＝1.05×S G1K＋1.20×S G2K＋1.20×S Q1K＋1.10×S Q2K，即：正常使用极限状态验算应按荷载效应的标准组合进行，并采用下列表达式：S k（G k，Q k，f k，αk）≤c2．横向计算（1）视排架为两立柱固支的对称结构，用有限单元法计算各截面的弯矩及轴向力。

排架(一)支撑计算书

排架（一）支撑计算书排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业排架（一）支撑计算书模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（jGj130-2001）。

模板支架搭设高度为米，基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，梁底增加一道承重立杆。

图1梁模板支撑架立面简图图2梁模板支撑架荷载计算单元采用的钢管类型为48×。

一、模板支架荷载标准值:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。

1.静荷载标准值包括以下内容：脚手架钢管的自重：NG1=×=钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A双排架自重标准值，设计人员可根据情况修改。

模板的自重：NG2=××/2=钢筋混凝土梁自重：NG3=×××/2=经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=。

2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。

经计算得到，活荷载标准值NQ=××/2=3.不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=+经计算得到，梁支撑每根立杆的轴向压力计算值约为N=×+×=二、立杆的稳定性计算:不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式其中N--立杆的轴心压力设计值；N=--轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l0/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径；i=A--立杆净截面面积；A=w--立杆净截面抵抗矩；w=--钢管立杆受压强度计算值；[f]--钢管立杆抗压强度设计值；[f]=l0--计算长度；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，由公式或计算l0=k1uhl0=k1--计算长度附加系数，按照表1取值为；u--计算长度系数，参照《扣件式规范》表；u=a--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式计算l0=k1k2k2--计算长度附加系数，按照表2取值为；公式的计算结果：=，立杆的稳定性计算三、梁底支撑脚手架钢管的小横杆计算:作用在梁底支撑钢管上的集中力的计算：P=/×=梁底支撑钢管按照简支梁的计算如下计算简图经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=中间支座最大反力Rmax=最大弯矩mmax=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!四、梁底支撑脚手架钢管的大横杆计算:支撑小横杆的大横杆按照集中荷载作用下的简支梁计算集中荷载P取小横杆的最大支座反力，P=大横杆计算简图如下梁底支撑钢管按照简支梁的计算公式其中n=/=1经过简支梁的计算得到支座反力RA=RB=/2×+=最大弯矩mmax=/××排架（一）支撑计算书提要：基本尺寸为：梁截面B×D=800mm×300mm，梁支撑立杆的横距l=米，立杆的步距h=米，物业5=截面应力=×106/=/mm2水平支撑梁的计算强度小于/mm2,满足要求!五、扣件抗滑移的计算:纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值,取；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取大横杆的支座反力，R=单扣件抗滑承载力的设计计算不满足要求,可以考虑采用双扣件!当直角扣件的拧紧力矩达时,试验表明:单扣件在12kN 的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取；双扣件在20kN的荷载下会滑动,其抗滑承载力可取。

单层工业厂房钢筋混凝土排架结构计算书

进行冲切验算：
截面：
属于情况
满足要求
6.底板配筋计算
计算过程见下表：
底板配筋计算表
截面
Ⅰ1
Ⅰ2
Ⅰ3
Ⅱ
370．26
399．88
429．50
233．02
415．12
246．15
78．17
202．07
1901．65
1725．01
1165．06
929．70
实配钢筋
18φ12，即12@180,
20φ10,即10@200，
-144.53
合计（）
395.48
-620.77
3.底面尺寸选取与地基承载力验算
底面尺寸：先按考虑，取
，取底面积为
取
地基承载力：
地基反力计算见下表，由该表可见，基础底面无拉应力，且最大压应力
，同时有均小于
满足要求
地基反力标准值计算表
129.98
-133.58
38
38
94.20
93.80
224.18
A柱截面配筋计算表
截面
Ⅰ-Ⅰ
Ⅲ-Ⅲ
内力
M( )
135.34
572.74
N( )
344.4
534.08
310.45
851.73
20
26.67
330.45
878.4
7800
8200
1.0
1.0
1.0
1.0
1.292
1.065
6.02< =80
93.37>
< =162.5
535.65
1360.34
320
355

排架结构计算

2
4
水利水电规划勘测设计院计算纸
排架结构计算书
横梁顺水流向： F 1.05 0.57 2.5 0.6 0.90 kN 3.1.2.3 风压力对排架产生的弯矩计算将作用在槽身、顶帽上的风压力转换到排架顶端，由此产生的弯矩计算如下：槽身风压力产生的弯矩
M 1 40.29 6.45 / 2 129.94 kN·m
W0 —基本风压值，kPa。 W0
1 2 v ，系按平坦空旷地面，离地面 1.6
20m 高，频率 1/100 的 10min 平均最大风速 v （m/s）计算确定；因没有实测资料，这里取 W0 0.3 kPa。代入数据，计算得：槽身： W 1.2 1.13 1.2 0.3 0.49 kPa 顶帽顺水流向： W 1.3 1.13 1.2 0.3 0.53 kPa 顶帽垂直水流向： W 0.9 1.13 1.2 0.3 0.37 kPa 立柱顺、垂直水流向： W 0.8 1.13 1.2 0.3 0.33 kPa 横梁顺水流向： W 1.11.13 1.2 0.3 0.57 kPa 3.1.2.2 风压力计算计算公式：
计算公式
A

4
d2
64 Ix Wx d3 d / 2 32
Ix

d4
式中：（m ）； A —立柱截面面积，
I x —立柱截面对 x 轴的惯性矩，（m ）； Wx —立柱截面对 x 轴的截面抵抗矩，（m ）； d —立柱直径，（m），取 1.0m；
3 4 2
根据以上格式，计算得：
④墩身自重
G4 1.05 0.52 20 25 412.33 kN

排架受力计算书

本计算以主桥单箱三室标准断面为依据，地基基础上铺30cm 石灰粉煤灰，立杆底托下为5cm 厚大板，立杆上的18#工字钢沿桥纵向放置，工字钢上沿桥横向铺15×10cm 松木方，木方上满铺5cm 厚大板，大板上为模板1、箱梁中横梁(方木)受力计算中横梁的宽度为3.5m,长度为12.8m.高1.8m 。

参考单箱三室箱梁平面示意图和单箱三室箱梁截面图中横梁砼重量：12.8×3.5×1.8×2.5=201.6t=2061KN其它荷载砼重的4% 2061KN ×4%=83KN∑=2144KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6 =0.36m 212．8/0.6=22 3.5/0.6=6全梁共分22×6=132个区域承受2144KN 荷载每个区域承受荷载：2144÷132=16.2KN均布荷载分布在每根方木上，受弯构件的抗弯承载力按下进行验算： σm=M/wn ≤fmσm ：受弯应力设计值N/mm 2Mmax= qL 2= × ×602=12150kgcm M ：弯矩设计值 NmmWn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=12150kgcm/375 cm 3=32.4kg/cm 2=324N/ cm 2方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞324N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=1620/13=124.6cm 3Wn= （a 2×b ）= （152×10）=375 cm 3 Wn 375 cm 3＞W124.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= =0.18cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=600/250=2.4mm 表8—19 1 8 1620 601 8 1 6 5×（1620/60）×604384×9000×2812.5 1 6Wmax （1.8mm ）<ω（2.4mm ）2、箱梁空心部分(方木)受力计算：在单箱三室中截取一个单室进行计算，单室的宽度取3.2m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁截面图截取部分砼重量：3.2×13.11×（0.2+0.22）×2.5=44.05t=440.5KN 其它荷载砼重的4%： 17.6KN∑=458.1KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.9×0.9m =0.81m 23．2/0.9=4 13.11/0.9=15受力区域数量：4×15=60 承受458.1KN 荷载每个区域承受荷载：458.1÷60=7.64KN均布荷载分布在每根方木，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×902=8595kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2a ：方木长边b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=8595kgcm ÷375cm 3=22.9kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720 方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞229N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.29cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （2.9mm ）<ω（3.6mm ）3、箱梁腹板(方木)受力计算：腹板宽度为0.65m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁平面示意图截取部分砼重量：0.65×13.11×1.8×2.5=38.35t=383.5KN 1 8 g 764 90 18 1 6 5×（764/90）×904 384×9000×2812.5其它荷载砼重的4%： 15.34KN∑=398.84KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6m =0.36m 20.65/0.6=2 13.11/0.6=22区域数量：2×22=44区格承受398.84KN 荷载每个区域承受荷载：398.84÷44=9.06KN均布荷载分布在每根方木上，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×602=6795kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=6795kgcm ÷375cm 3=18.12kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞181N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3 挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.10cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （1.0mm ）<ω（3.6mm ）4、中横梁排架钢管立柱受力计算：纵向间距为60cm ，横向为60cm 布置。

钢结构排架课程设计计算书.

钢结构排架课程设计计算书姓名耿晓学号2007002023班级土木07级1班指导教师侯和涛、衣振华、金桂研2010.12.21目录一、设计资料 (2二、荷载计算 (2三、内力计算 (2四、内力组合 (5五、吊车梁设计 (6五、排架柱设计 (7六、排架梁设计 (8七、节点设计 (8附件钢结构排架课程设计任务书 (10 钢结构排架设计一、设计资料1·结构形式及主要构件特征量:单跨排架,跨度9m ,柱距6米,柱顶标高9.00米,牛腿顶标高6.00米,吊车起重量10t 。

2·主要材料:钢材Q235B ,焊条E43xx 型,高强螺栓10.9级扭剪型。

3·工程建设地点:山东济南。

4·荷载参数:屋面永久荷载0.3kN/m2,可变荷载0.5kN/m2,风荷载基本风压0.45kN/m2,不考虑其它荷载。

5·设计主要依据:钢结构排架课程设计任务书;《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001;《钢结构设计规范》(GB 50017-2003。

二、荷载计算1.荷载取值计算1屋盖永久荷载标准值 DL=0.3kN/m2 2屋面可变荷载标准值 LL=0.5kN/m23风荷载标准值ks k w W μμβZ Z =基本风压ω0=0.45 KN/m2,风荷载体型系数μs :迎风面柱及屋面分别为+0.8和-0.8,背风面柱及屋面分别为-0.5和-0.5。

2.各部分作用的荷载标准值计算1屋面恒荷载标准值:0.3×6=1.80KN/m 活荷载标准值:0.5×6=3.00 KN/m 2柱身恒荷载标准值:0.3×6=1.80KN/m 3风荷载标准值:迎风面:柱上qw1=0.45×6×0.8=2.16KN/m背风面:柱上qw3=-0.45×6×0.50=-1.35KN/m三、内力计算根据各个计算简图计算,得结构在各种荷载作用下的内力图如下: 1恒载作用(标准值下,计算简图及内力值:恒载作用下弯矩图恒载作用下剪力图恒载作用下轴力图2活载作用(标准值下,计算简图及内力值:活载作用下弯矩图活载作用下剪力图活载作用下轴力图3风荷载作用(标准值下,计算简图及内力值:左荷载作用下弯矩图四、内力组合横载和活载关于结构竖向对称,因而风荷载只要考虑一个方向作用,风荷载只引起剪力不同,而剪力不起控制作用。

野外工程排架计算书

支护承重排架计算书一、工程概况本工程边坡高陡，中间没有马道，高差较大，故对施工中的排架搭设的技术要求较高，避免施工时排架的承重失稳造成安全事故。

排架全部采用承重排架，在有施工平台或马道部位利用平台或马道做基础搭设排架；没有平台或马道但可利用缓坡作为排架基础的部位，在立杆底部需打设插筋，以利于立杆的稳定。

本工程中根据边坡坡度计算得出立杆搭设最大高度为40m。

二、设计依据及构造要求1、本计算根据中国建筑工业出版社《建筑施工扣件式钢管排架安全技术规范》；2、施工中不允许超过设计荷载。

3、使用材料要求：1）排架所使用的钢管、扣件、安全网等材料质量必须符合国家相关技术标准要求，货源应从正规厂家进货，并附有出厂检验合格证。

2）钢管选用外径48mm，壁厚3.5mm的焊接钢管，有严重锈蚀、弯曲、压扁、或裂纹的钢管严禁使用。

3）扣件采用机械性能不低于KTH330-08的可锻铸铁扣件，有裂纹、变形的扣件禁止使用，出现滑丝的螺栓必须更换后才能使用。

4）安全网采用符合GB5725—85规定的安全网，大孔安全网用做平网和兜网，内挂立网为绿色密目安全网，规格为1.5×6m。

5）木脚手板使用厚度不小于5cm的木板，宽度20～30cm。

凡是腐朽、扭曲、斜纹、破裂和大横透节的不得使用。

6）竹编脚手板使用厚度不小于5cm，宽度不小于30cm，中间应用9根直径8mm的螺栓将竹片连接在一起。

凡腐朽、霉变、固定竹夹板的螺栓少于规定数量或已损坏的不得使用。

7）重复使用的排架材料（钢管、扣件、脚手板、安全网等），重复使用前，必须进行严格的检查、清理、修复，修复后的钢管及扣件必须经过检查验收合格后使用，保证重复使用的材料质量，对于质量达不到要求的材料，严禁使用。

三、相关参数:1、排架参数搭设尺寸：立杆纵距为 1.50 m，立杆横距为1.50 m，立杆步距为1.70m；计算的排架为双排排架，立杆最大搭设高度为40 m，立杆采用单立管；内排架距离墙长度为0.20 m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件连墙件采用两步两跨，竖向间距 3.40 m，水平间距3.00 m，与基岩插筋连接成整体；L a—立杆纵距h—立杆步距2、活荷载参数施工荷载均布参数(kN/m2)：2.0；排架用途：边坡支护；同时施工层数:2；3、风荷载参数W o = 0.300 kN/m2；4、静荷载参数每米立杆数承受的结构自重标准(kN/m2):0.1337；脚手板自重标准值(kN/m2 ):0.350；安全设施与安全网(kN/m2 ):0.005；脚手板类别：竹脚手板；四、小横杆的承载计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。

排架受力计算书

本计算以主桥单箱三室标准断面为依据，地基基础上铺30cm 石灰粉煤灰，立杆底托下为5cm 厚大板，立杆上的18#工字钢沿桥纵向放置，工字钢上沿桥横向铺15×10cm 松木方，木方上满铺5cm 厚大板，大板上为模板1、箱梁中横梁(方木)受力计算中横梁的宽度为3.5m,长度为12.8m.高1.8m 。

参考单箱三室箱梁平面示意图和单箱三室箱梁截面图中横梁砼重量：12.8×3.5×1.8×2.5=201.6t=2061KN其它荷载砼重的4% 2061KN ×4%=83KN∑=2144KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6 =0.36m 212．8/0.6=22 3.5/0.6=6全梁共分22×6=132个区域承受2144KN 荷载每个区域承受荷载：2144÷132=16.2KN均布荷载分布在每根方木上，受弯构件的抗弯承载力按下进行验算： σm=M/wn ≤fmσm ：受弯应力设计值N/mm 2Mmax= qL 2= × ×602=12150kgcm M ：弯矩设计值 NmmWn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=12150kgcm/375 cm 3=32.4kg/cm 2=324N/ cm 2方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞324N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=1620/13=124.6cm 3Wn= （a 2×b ）= （152×10）=375 cm 3 Wn 375 cm 3＞W124.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= =0.18cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=600/250=2.4mm 表8—19 1 8 1620 601 8 1 6 5×（1620/60）×604384×9000×2812.5 1 6Wmax （1.8mm ）<ω（2.4mm ）2、箱梁空心部分(方木)受力计算：在单箱三室中截取一个单室进行计算，单室的宽度取3.2m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁截面图截取部分砼重量：3.2×13.11×（0.2+0.22）×2.5=44.05t=440.5KN 其它荷载砼重的4%： 17.6KN∑=458.1KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.9×0.9m =0.81m 23．2/0.9=4 13.11/0.9=15受力区域数量：4×15=60 承受458.1KN 荷载每个区域承受荷载：458.1÷60=7.64KN均布荷载分布在每根方木，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×902=8595kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2a ：方木长边b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=8595kgcm ÷375cm 3=22.9kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720 方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞229N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.29cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （2.9mm ）<ω（3.6mm ）3、箱梁腹板(方木)受力计算：腹板宽度为0.65m,长度为13.11m,参照单箱三室箱梁平面示意图截取部分砼重量：0.65×13.11×1.8×2.5=38.35t=383.5KN 1 8 g 764 90 18 1 6 5×（764/90）×904 384×9000×2812.5其它荷载砼重的4%： 15.34KN∑=398.84KN选用15×10cm 松方木区域面积为0.6×0.6m =0.36m 20.65/0.6=2 13.11/0.6=22区域数量：2×22=44区格承受398.84KN 荷载每个区域承受荷载：398.84÷44=9.06KN均布荷载分布在每根方木上，其抗弯承载力验算按下式σm=M/wn ≤fm σm ：受弯应力设计值 N/mm 2Mmax= qL 2 M ：弯矩设计值 N mm = × ×602=6795kgcm Wn ：构件的净截面抵抗矩 mm 2 Wn=（a 2×b ）/6=(152×10)/6=375cm 3 Fm ：木材抗弯强度设计值 N/mm 2 a ：方木长边 b ：方木短边σ= Mmax/ Wn=6795kgcm ÷375cm 3=18.12kg/cm 2 TC13—落叶松800×0.9=720方木受力弯曲引起的拉应力按顺纹受拉考虑，规范承载力采用720N/ cm 2 720N/ cm 2＞181N/ cm 2需要截面抵抗矩 Fm ：木材抗弯强度设计值 13N/mm 2 W=M/Fm=580/13=44.6cm 3Wn= （a 2×b ）=375 cm 3Wn 375 cm 3＞W44.6cm 3 挠度Wmax=5qL 4/384EI= ＝0.10cm I=1/12bh 3=1/12×10×153=2812.5cm 4E ：木材弹性模量取最小值 9×103N/mm 2 表8—19ω：容许挠度值：不得超过L/250=900/250=3.6mm 表8—19Wmax （1.0mm ）<ω（3.6mm ）4、中横梁排架钢管立柱受力计算：纵向间距为60cm ，横向为60cm 布置。

某工程排架计算书

××××××××××××××××××排架复核计算书××××××××××××二00九年十二月审查：××校核：××编写：××××目录第一章设计资料 (1)1.1 排架基本数据 (1)1.1.1 排架尺寸 (1)1.1.2 计算内容 (2)1.2 设计基本资料 (2)1.2.1 设计依据 (2)1.2.2 抗震设防标准 (2)1.2.3 排架结构级别 (2)1.2.4 材料 (3)1.2.5 混凝土保护层及最小配筋率 (3)1.2.6 极限状态设计 (3)第二章第一组排架计算 (5)2.1 荷载分析 (5)2.2 计算模型 (6)2.3 横向计算 (7)2.3.1 持久状况计算 (7)2.3.2 短暂状况计算 (9)2.3.3 偶然状况计算 (10)2.3.4 立柱配筋计算 (12)2.3.5 横梁配筋计算 (13)2.4 立柱纵向配筋计算 (13)2.5 立柱纵向稳定性验算 (14)第三章第二组排架计算 (16)3.1 荷载分析 (16)3.2 计算模型 (17)3.3 横向计算 (18)3.3.1 持久状况计算 (18)3.3.2 短暂状况计算 (20)3.3.3 偶然状况计算 (22)3.3.4 立柱配筋计算 (24)3.3.5 横梁配筋计算 (26)3.4 立柱纵向配筋计算 (26)3.5 立柱纵向稳定性验算 (27)第四章第三组排架计算 (28)4.1 荷载分析 (28)4.2 计算模型 (29)4.3 横向计算 (29)4.3.1 持久状况计算 (29)4.3.2 短暂状况计算 (31)4.3.3 偶然状况计算 (32)4.3.4 立柱配筋计算 (34)4.3.5 横梁配筋计算 (35)4.4 立柱纵向配筋计算 (35)4.5 立柱纵向稳定性验算 (36)第五章第四组排架计算 (38)5.1 荷载分析 (38)5.2 计算模型 (39)5.3 横向计算 (40)5.3.1 持久状况计算 (40)5.3.2 短暂状况计算 (42)5.3.3 偶然状况计算 (43)5.3.4 立柱配筋计算 (45)5.3.5 横梁配筋计算 (46)5.4 立柱纵向配筋计算 (46)5.5 立柱纵向稳定性验算 (47)第六章第五组排架计算 (49)6.1 荷载分析 (49)6.2 计算模型 (50)6.3 横向计算 (51)6.3.1 持久状况计算 (51)6.3.2 短暂状况计算 (52)6.3.3 偶然状况计算 (54)6.3.4 立柱配筋计算 (55)6.3.5 横梁配筋计算 (56)6.4 立柱纵向配筋计算 (57)6.5 立柱纵向稳定性验算 (57)第七章11#渡槽7#排架计算 (59)7.1 槽身温度计算 (59)7.27#排架推力位移计算 (59)7.37#排架压弯挠度计算 (61)7.4 横向基础基底应力计算 (62)第一章设计资料1.1 排架基本数据1.1.1 排架尺寸×××共有13座渡槽，从1#渡槽至13#渡槽，过水流量逐渐减小，槽身尺寸逐渐变小，排架尺寸相应进行调整，参考相关设计规范及书籍，结合以往设计经验基础，立柱截面初步拟定以下三种截面尺寸：截面型式Ⅰ：50×70cm（B×H）；截面型式Ⅱ：40×60cm（B×H）；截面型式Ⅲ：35×50cm（B×H）。

排架结构计算书

荣成市××包装有限公司包装车间砖排计算某单跨车间如下图所示，外纵墙壁柱间距6.00m ，每开间有2.7m 宽的窗，有檩体系轻钢屋架下弦标高为 6.40m ，壁柱为370mm *490mm ，砖墙厚度为370mm ，采用M5混合砂浆、MU10烧结普通砖砌筑，室外地面标高为-0.45m ，基础顶面标高为-0.3m 。

验算外纵墙的高厚比，以及受压、受弯、受剪承载力一、验算外纵墙的高厚比1、求壁柱截面的几何特征翼缘宽度3.364.44.63237.0>=⨯+=f b 取f b =3.3m A=214023004903703300370m =⨯+⨯mm y 3.2151402300)2370370(370370237033003701=+⨯⨯+⨯⨯= mmy 7.6443.2154903702=-+= 410232310699.5)23707.644(490370490370121)23703.215(37033003703300121mm I ⨯=-⨯⨯+⨯⨯+-⨯⨯+⨯⨯=mm A I i 6.201140230010699.510=⨯== mm i h T 6.7056.2015.35.3=⨯==2、确定计算高度m m s 4890>= 属于弹性方案m H H 6.94.65.15.10=⨯==3、外纵墙高厚比的验算M5砂浆时，[β]=24 有门窗洞口墙允许高厚比的系数82.067.24.014.012=⨯-=-=s b s μ 68.192482.00.161.136.7059600210=⨯⨯=<===βμμβh H 即整片外纵墙高厚比满足要求二、受压承载力计算MPa f 5.1= 21402300mm A =61.13=β 查表得70.0=ϕKN N KN fA 557.1640101402300105.178.066=>=⨯⨯⨯⨯=-ϕ即满足要求三、受弯、剪承载力计算基本风压20/65.0m KN =ω标准值0ωμμβωz s z k =柱顶集中荷载k ω由柱顶到屋脊高度范围（2.45m ）内的风荷载组成其值为：KN k 17.03.345.265.00.1)468.05.0(0.1=⨯⨯⨯⨯-⨯=ω迎风面均布荷载：m KN q k /72.13.38.065.01=⨯⨯=背风面均布荷载：m KN q k /07.13.35.065.02=⨯⨯=（1）水平集中力作用于排架柱顶时柱顶剪力：因为结构对称，两柱刚度相同，所以剪力分配系数相等，即21=μ 所以柱顶剪力为KN V k A A 085.017.021'=⨯==ωμ KN V k B B 085.0'==ωμ（2）A 柱外侧作用有水平均布荷载k q 1时的柱顶剪力：在排架上端附加一根水平支杆，其反力为：KN H q R k 128.44.672.1838311=⨯⨯== 柱顶剪力为： KN R R V A A 064.2128.4211''-=⨯-=+-=μ KN R V B B 064.2128.4211''=⨯==μ （3）B 柱外侧作用有水平均布荷载k q 2时的柱顶剪力：KN H q R k 568.24.607.1838322=⨯⨯== 柱顶剪力为： KN R V A A 284.1568.2212"'=⨯==μKN R R R V B B 284.1568.22121222"'-=⨯-=-=+-=μ 叠加上述三项的柱顶剪力得：KN V V V V A A AA 695.0284.1)064.2(085.0"'"'1-=+-+=++= KN V V V VB BB B 865.0284.1064.2085.0"'"'1=-+=++= 窗台底端内力为：m KN H q H V M k A A ·1925.225.572.1215.5695.02122'1'1'=⨯⨯+⨯-=+= m KN H q H V M k B B ·94.205.507.1215.5865.02122'2'1'=⨯⨯+⨯=+= m KN H q V V k A A ·765.85.572.1695.0'11'=⨯+-=+= m KN H q V V k B B ·75.65.507.1865.0'21'=⨯+=+= 查表得：沿通缝破坏时砌体的弯曲抗拉强度设计值MPa f tm 11.0=，抗剪强度设计值MPa f v 11.0= 截面抵抗矩：312647.02153.005699.0m y I W ===面积矩：3207645.02153.03.321m S =⨯⨯= 所以有：m KN m KN W f tm ·1925.22·12.292647.01011.06>=⨯⨯= KN KN SI bf bz f v v 765.876.2707645.03.31011.06>=⨯⨯⨯== 即满足要求12 柱底内力为：m KN H q H V M k A A ·98.214.572.1214.55735.021221=⨯⨯+⨯-=+= m KN H q H V M k B B ·98.214.507.1214.57435.021222==⨯⨯+⨯=+= KN H q V V k A A 715.84.572.15735.011=⨯+-=+= KN H q V V k B B 522.64.507.17435.021=⨯+=+= 截面抵抗矩：311448.02223.00322.0m y I W ===面积矩：320815.02223.03.321m S =⨯⨯= 查表得：沿齿缝破坏时砌体的弯曲抗拉强度设计值MPa f tm 23.0=，抗剪强度设计值MPa f v 11.0=所以有：m KN m KN W f tm ·98.21·304.331448.01023.06>=⨯⨯= KN KN SI bf bz f v v 15.84.1430815.03.31011.06>=⨯⨯⨯== 即满足要求。

单层双跨重型钢结构排架厂房设计计算书

一．建筑设计说明一、工程概况1.工程名称：青岛市某重型工业厂房；2.工程总面积：3344㎡3.结构形式：钢结构排架二、建筑功能及特点1.该拟建的建筑位于青岛市室内，设计内容：重型钢结构厂房，此建筑占地面积3344㎡。

2.平面设计建筑物朝向为南北向，双跨厂房，每跨跨度为21m，柱距为6m，采用柱网为21m ×6m，纵向定位轴线采用封闭式结合方式。

3.立面设计该建筑立面为了满足采光和美观需求，设置了大面积的玻璃窗。

4.剖面设计吊车梁轨顶标高为 6.9m，柱子高度H=6.9+3.336+0.3=10.536,取柱子高度为10.8m。

5.防火防火等级为二级丁类，设一个防火分区，安全疏散距离满足房门只外部出口或封闭式楼梯间最大距离。

室内消火栓设在两侧纵墙处，两侧及中间各设两个消火栓，满足间距小于50m 的要求。

6.抗震建筑的平面布置规则，建筑的质量分布和刚度变化均匀，满足抗震要求。

7.屋面屋面形式为坡屋顶：坡屋顶排水坡度为10%，排水方式为有组织内排水。

屋面做法采用《01J925-1压型钢板、夹芯板屋面及墙体建筑构造》中夹芯钢板屋面。

8.采光采光等级为Ⅳ级，窗地比为1/6,窗户面积为1160㎡，地面面积为3344平方米，窗地比满足要求，不需开设天窗。

9.排水排水形式为有组织内排水，排水管数目为21个。

三、设计资料1.自然条件2.1工程地质条件：场区地质简单，无不利工程地质现象，条件良好，地基承载力标准值1000Kpa，为强风化花岗岩，场区内无地下水。

冻土深度为0.5m。

2.2抗震设防：6度2.3防火等级：二级2.4建筑物类型：丙类2.5基本风压:W=0.6KN/㎡，主导风向：东南风2.6基本雪压:0.2 KN/㎡（50年）0.25 KN/㎡（100年）2.7冻土深度：—0.5m2.8气象条件：年平均气温：12.7℃最高温度：38.9℃最低温度：－16.9℃年总降雨量：687.3mm。

2.工程做法2.1散水做法：混凝土散水2.2.150厚C15混凝土撒1:1水泥沙子，压实赶光2.2.2150厚3:7灰土垫层2.2.3素土夯实向外坡4%2.2地面做法：混凝土地面2.2.1100厚C15混凝土随打随抹上撒1:1水泥沙子，压实抹光2.2.2150厚3:7灰土(灰土垫层)2.2.3素土夯实2.3屋面做法：夹芯屋面板（JxB42-333-1000）工程做法见国家标准图集01J925-12.4墙面做法：200厚夹芯墙面板（JxB-Qy-1000）工程做法见国家标准图集01J925-1二．结构构件选型及布置一、柱网和变形缝的布置1、柱网的布置3-1厂房纵向柱距为6米，双跨厂房，每跨跨度为21米。

排架计算书(完整)

排架计算报告书工程编号: 计算:校核:审定:工程条件1.基本说明1.1 设计采用的技术规范a．《高桩码头设计与施工规范》(JTS167-1-2010)b．《港口工程荷载规范》c．《水运工程抗震设计规范》d．《港口工程混凝土结构设计规范》e．《港口工程桩基规范》f．《港口工程灌注桩设计与施工规程》g．《港口工程预应力混凝土大直径管桩设计与施工规程》h．《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》1.2 参数坐标说明a．坐标系约定X方向为沿横梁方向，X零点为码头前沿。

Y方向为沿码头前沿方向，Y零点为横梁轴线。

Z方向为竖向方向， Z零点为高程零点，Z的值代表高程。

b．作用效应值的正负号说明：轴力：受拉为负、受压为正。

弯矩：弯矩图画在受拉一侧，横梁上部受拉为负，下部受拉为正。

应力：受拉为负、受压为正。

c．参数采用的量纲：长度单位采用m，力采用kN，其它衍生的量纲以此为标准（特殊说明的除外）。

1.3 计算方法说明a．荷载计算1、施工期永久荷载包含：上横梁自重 + 纵梁自重 + 面板自重 + 靠船构件自重2、机械自动在轨道上滚动一遍得到支座的反力，然后将支座的反力最大值作为集中力反加到横梁上。

3、面板上均载按照面板的长宽比自动按照单向板或双向板方式进行传递到横梁和纵梁，集中力按照简支梁传递4、由于船舶力产生的横梁端部弯矩、竖向力传递到横梁时将被乘以分配系数6、程序不考虑超出横梁右侧的竖向荷载7、双向板上的集中力荷载先传递到纵梁8、计算时桩单元顶点取与横梁底部或桩帽底部的交点b．结构内力计算计算中将结构简化为平面刚架，采用杆系有限单元法进行求解；桩顶与横梁形心采用刚性连接9、计算中对横梁桩帽附近的包络值不进行削峰c．效应组合作用d．效应组合计算承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合采用下列公式计算：承载能力极限状态短暂组合采用下列公式计算：注：rQj 是第j个可变最用分项系数，按照分项系数表中所列值减小0.1；承载能力极限状态偶然组合采用下列公式计算：注：偶然作用的分项系数取1.0，与偶然作用同时出现的可变作用取标准值；承载能力极限状态地震组合采用下列公式计算：注：地震作用的分项系数取1.0，参考《水运工程抗震设计规范》执行；正常使用极限状态持久状况作用效应的标准组合采用下列公式计算：注：式中可变作用组合系数Ψ0 取 0.7；正常使用极限状态持久状况作用效应的频遇组合采用下列公式计算：注：式中频遇值系数Ψ1 取 0.7；正常使用极限状态持久状况准永久组合采用下列公式计算：注：式中准永久值系数Ψ2 取 0.6；正常使用极限状态短暂状况效应组合采用下列公式计算：1．施工期组合作用用途：正常使用极限状态持久状况的频遇组合用途：预应力梁截面抗裂验算；梁截面裂缝宽度计算；预应力桩截面抗裂验算；桩截面裂缝宽度计算2．使用期组合作用用途正常使用极限状态持久状况的标准组合用途：预应力梁截面抗裂验算；预应力桩截面抗裂验算2.工程情况2.1 基本信息结构断面图结构立面图a．结构重要性等级：结构安全等级_二级；结构重要性系数1b．横梁为叠合梁,形式为现浇横梁式结构c．有无纵向联系：有纵梁系d．桩地基模型：假想嵌固点法；嵌固点深度：根据8倍桩径；嵌固点计算深度系数η：2.2 e．桩端支撑方式：摩擦桩f．水重度(kN/m^3)：10g．计算中考虑如下水位：极端高水位3.68设计高水位2.64设计低水位.2极端低水位-.94h．排架间距(m)：6.5；排架榀数：8；码头顶面高程 (M)：4；码头前沿泥面高程(m)：-5.15 i．土层参数：单桩垂直承载力分项系数：1.55土抗拉折减系数：.7单桩抗拔承载力分项系数：1.55地基参数-#桩1层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩2层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩3层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩4层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩5层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 1509 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200 2.2 梁截面编号截面名称类型参数1 梁截面1 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.62 梁截面2 B=.4H=13 梁截面3 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.6截面名称截面面积(m^2) 截面惯性矩(m^4) 弹性模量(kPa 材料重度(kN/m^3) 材料名称梁截面1 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40梁截面2 .4 .033333 3.25E+07 25 C40梁截面3 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40 2.3 护轮坎参数b1(m)：.3； b2(m)：.25； h1(m)：.25码头后沿是否有护轮坎：无2.4 面板参数面板预制部分厚度(m)：.5；面板现浇部分厚度(m)：.1；面板空心部分厚度(m)：.5面板磨耗层厚度(m)：.2~.2面板现浇部分材料：C402.5 纵梁参数纵梁悬臂长度(m)：2.10；轨道梁凹槽宽(m)：0.00；轨道梁凹槽高(m)：0.00 纵梁中心坐标X(m) 截面名称纵梁类型1 2.1 梁截面3 轨道梁2 7.35 梁截面2 纵梁3 12.6 梁截面3 轨道梁2.6 下桩帽参数桩帽底部高程(m) 桩帽高度(m) 中心坐标X(m) 类型L(m) B(m) DL(m) DB(m)1 1.85 .6 2.1 类型1 2.4 .6 0 02 1.85 .6 7.35 类型1 1.2 .6 0 03 1.85 .6 12.6 类型1 1.2 .6 0 02.7 横梁参数注：分段是横梁从左到右依次布置的各分段的情况横梁长(m) 施工期截面使用期截面1 2.1 梁截面1 梁截面12 5.25 梁截面1 梁截面13 5.25 梁截面1 梁截面14 2.1 梁截面1 梁截面12.8 靠船构件参数沿码头前沿方向宽度(m)=1；靠船构件底部高程(m)=1.8；B1(m)=1；B2(m)=.5；H1(m)=1.5；H2(m)=.32.9 设计时采用的桩截面混凝土空心方桩名称边长(m) 内径(m)净面积(m^2)毛面积(m^2扭转惯性矩(m^4)截面惯性矩Iy(m^4)材料桩截面1.5 .25 .200913 .25 .010033 .005017 C452.10 桩截面承载力数桩截面1（根据容许轴力、弯矩、应力判定）注意：应力判定时钢桩根据材料系统自动判断；应力受压为正，受拉为负容许轴力最小值(kN) 容许轴力最大值(kN)容许合成弯矩最大值(kNm)容许应力最小值(kPa)容许应力最大值(kPa)是否验算轴力、弯矩是否验算应力0 0 0 0 0 0 02.11 桩参数容许最小桩间净距(m)0；开口时桩内水位(m)：0固定桩头时水位(m)：0桩几何参数桩号顶面坐标X(m)顶面坐标Y(m)顶面坐标Z(m)泥面高程(m)桩长(m)斜度(゜)转角(゜)1 1.55 0 1.85 -5.15 29.25 0 02 2.65 0 1.85 -5.15 29.25 0 03 7.35 0 1.85 -5.15 29.25 0 04 12.05 0 1.85 -5.15 29.25 4 1955 12.6 0 1.85 -5.15 29.25 4 -15桩其它参数桩号地基系数C(kN/m) 单元模型类型桩截面名称5 277414.7 上铰下固桩截面14 277414.7 上铰下固桩截面13 301012.9 上铰下固桩截面12 301012.9 上铰下固桩截面11 301012.9 上铰下固桩截面1注：C值：桩的轴向刚性系数，即桩顶轴向单位变形所需的轴向力(kN/m) 转角：桩在水平面上投影与X轴的夹角，逆时针为正。

排架计算书(完整)

排架计算报告书工程编号: 计算:校核:审定:工程条件1.基本说明1.1 设计采用的技术规范a．《高桩码头设计与施工规范》(JTS167-1-2010)b．《港口工程荷载规范》c．《水运工程抗震设计规范》d．《港口工程混凝土结构设计规范》e．《港口工程桩基规范》f．《港口工程灌注桩设计与施工规程》g．《港口工程预应力混凝土大直径管桩设计与施工规程》h．《港口工程嵌岩桩设计与施工规程》1.2 参数坐标说明a．坐标系约定X方向为沿横梁方向，X零点为码头前沿。

Y方向为沿码头前沿方向，Y零点为横梁轴线。

Z方向为竖向方向， Z零点为高程零点，Z的值代表高程。

b．作用效应值的正负号说明：轴力：受拉为负、受压为正。

弯矩：弯矩图画在受拉一侧，横梁上部受拉为负，下部受拉为正。

应力：受拉为负、受压为正。

c．参数采用的量纲：长度单位采用m，力采用kN，其它衍生的量纲以此为标准（特殊说明的除外）。

1.3 计算方法说明a．荷载计算1、施工期永久荷载包含：上横梁自重 + 纵梁自重 + 面板自重 + 靠船构件自重2、机械自动在轨道上滚动一遍得到支座的反力，然后将支座的反力最大值作为集中力反加到横梁上。

3、面板上均载按照面板的长宽比自动按照单向板或双向板方式进行传递到横梁和纵梁，集中力按照简支梁传递4、由于船舶力产生的横梁端部弯矩、竖向力传递到横梁时将被乘以分配系数6、程序不考虑超出横梁右侧的竖向荷载7、双向板上的集中力荷载先传递到纵梁8、计算时桩单元顶点取与横梁底部或桩帽底部的交点b．结构内力计算计算中将结构简化为平面刚架，采用杆系有限单元法进行求解；桩顶与横梁形心采用刚性连接9、计算中对横梁桩帽附近的包络值不进行削峰c．效应组合作用d．效应组合计算承载能力极限状态持久状况作用效应的持久组合采用下列公式计算：承载能力极限状态短暂组合采用下列公式计算：注：rQj 是第j个可变最用分项系数，按照分项系数表中所列值减小0.1；承载能力极限状态偶然组合采用下列公式计算：注：偶然作用的分项系数取1.0，与偶然作用同时出现的可变作用取标准值；承载能力极限状态地震组合采用下列公式计算：注：地震作用的分项系数取1.0，参考《水运工程抗震设计规范》执行；正常使用极限状态持久状况作用效应的标准组合采用下列公式计算：注：式中可变作用组合系数Ψ0 取 0.7；正常使用极限状态持久状况作用效应的频遇组合采用下列公式计算：注：式中频遇值系数Ψ1 取 0.7；正常使用极限状态持久状况准永久组合采用下列公式计算：注：式中准永久值系数Ψ2 取 0.6；正常使用极限状态短暂状况效应组合采用下列公式计算：1．施工期组合作用用途：正常使用极限状态持久状况的频遇组合用途：预应力梁截面抗裂验算；梁截面裂缝宽度计算；预应力桩截面抗裂验算；桩截面裂缝宽度计算2．使用期组合作用用途正常使用极限状态持久状况的标准组合用途：预应力梁截面抗裂验算；预应力桩截面抗裂验算2.工程情况2.1 基本信息结构断面图结构立面图a．结构重要性等级：结构安全等级_二级；结构重要性系数1b．横梁为叠合梁,形式为现浇横梁式结构c．有无纵向联系：有纵梁系d．桩地基模型：假想嵌固点法；嵌固点深度：根据8倍桩径；嵌固点计算深度系数η：2.2 e．桩端支撑方式：摩擦桩f．水重度(kN/m^3)：10g．计算中考虑如下水位：极端高水位3.68设计高水位2.64设计低水位.2极端低水位-.94h．排架间距(m)：6.5；排架榀数：8；码头顶面高程 (M)：4；码头前沿泥面高程(m)：-5.15 i．土层参数：单桩垂直承载力分项系数：1.55土抗拉折减系数：.7单桩抗拔承载力分项系数：1.55地基参数-#桩1层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩2层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩3层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩4层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 150 9 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200地基参数-#桩5层序土层名称层底高程(m)天然重度(kN/m^3)地基m系数(kN/m^4)阻力标准值(KPa)阻力标准值(KPa)土容许承载力q0(kPa)1 灰色亚粘土-5.4 19 5500 20 0 802 淤泥质亚粘土-7.8 18 3000 20 0 803 灰色亚粘土-9.8 19 5500 20 0 804 淤泥质亚粘土-12.3 18 3000 20 0 805 灰色亚粘土-15.3 19 5500 20 0 806 淤泥质亚粘土-17.8 18 3000 20 0 807 灰色亚粘土-20.4 19 5500 20 0 808中粗砂-24.75 18 15000 120 3000 1509 砾砂-31.5 18 20000 200 3500 200 2.2 梁截面编号截面名称类型参数1 梁截面1 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.62 梁截面2 B=.4H=13 梁截面3 B=1.1H=1.6b1=.4h1=.6截面名称截面面积(m^2) 截面惯性矩(m^4) 弹性模量(kPa 材料重度(kN/m^3) 材料名称梁截面1 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40梁截面2 .4 .033333 3.25E+07 25 C40梁截面3 1.06 .21253 3.25E+07 25 C40 2.3 护轮坎参数b1(m)：.3； b2(m)：.25； h1(m)：.25码头后沿是否有护轮坎：无2.4 面板参数面板预制部分厚度(m)：.5；面板现浇部分厚度(m)：.1；面板空心部分厚度(m)：.5面板磨耗层厚度(m)：.2~.2面板现浇部分材料：C402.5 纵梁参数纵梁悬臂长度(m)：2.10；轨道梁凹槽宽(m)：0.00；轨道梁凹槽高(m)：0.00 纵梁中心坐标X(m) 截面名称纵梁类型1 2.1 梁截面3 轨道梁2 7.35 梁截面2 纵梁3 12.6 梁截面3 轨道梁2.6 下桩帽参数桩帽底部高程(m) 桩帽高度(m) 中心坐标X(m) 类型L(m) B(m) DL(m) DB(m)1 1.85 .6 2.1 类型1 2.4 .6 0 02 1.85 .6 7.35 类型1 1.2 .6 0 03 1.85 .6 12.6 类型1 1.2 .6 0 02.7 横梁参数注：分段是横梁从左到右依次布置的各分段的情况横梁长(m) 施工期截面使用期截面1 2.1 梁截面1 梁截面12 5.25 梁截面1 梁截面13 5.25 梁截面1 梁截面14 2.1 梁截面1 梁截面12.8 靠船构件参数沿码头前沿方向宽度(m)=1；靠船构件底部高程(m)=1.8；B1(m)=1；B2(m)=.5；H1(m)=1.5；H2(m)=.32.9 设计时采用的桩截面混凝土空心方桩名称边长(m) 内径(m)净面积(m^2)毛面积(m^2扭转惯性矩(m^4)截面惯性矩Iy(m^4)材料桩截面1.5 .25 .200913 .25 .010033 .005017 C452.10 桩截面承载力数桩截面1（根据容许轴力、弯矩、应力判定）注意：应力判定时钢桩根据材料系统自动判断；应力受压为正，受拉为负容许轴力最小值(kN) 容许轴力最大值(kN)容许合成弯矩最大值(kNm)容许应力最小值(kPa)容许应力最大值(kPa)是否验算轴力、弯矩是否验算应力0 0 0 0 0 0 02.11 桩参数容许最小桩间净距(m)0；开口时桩内水位(m)：0固定桩头时水位(m)：0桩几何参数桩号顶面坐标X(m)顶面坐标Y(m)顶面坐标Z(m)泥面高程(m)桩长(m)斜度(゜)转角(゜)1 1.55 0 1.85 -5.15 29.25 0 02 2.65 0 1.85 -5.15 29.25 0 03 7.35 0 1.85 -5.15 29.25 0 04 12.05 0 1.85 -5.15 29.25 4 1955 12.6 0 1.85 -5.15 29.25 4 -15桩其它参数桩号地基系数C(kN/m) 单元模型类型桩截面名称5 277414.7 上铰下固桩截面14 277414.7 上铰下固桩截面13 301012.9 上铰下固桩截面12 301012.9 上铰下固桩截面11 301012.9 上铰下固桩截面1注：C值：桩的轴向刚性系数，即桩顶轴向单位变形所需的轴向力(kN/m) 转角：桩在水平面上投影与X轴的夹角，逆时针为正。

排架计算(新)

一、工程概况本工程为现浇钢筋混凝土框、排架结构，1～3层，有五个建筑单体，总建筑面积约45000平方米，底层层高：办公区为4～5米，厂房部分为7.5米左右，其中厂房部分独立柱结构高度最高为6.333米。

二层层高2～4 米，板厚120，部分100。

柱：400×500，400×600，500×500。

梁断面尺寸较多，其中梁断面为300mm×700mm的梁较多，梁最高为200mm ×1050mm，跨度8 m。

建筑设计概况一览表结构设计概况一览表排架计算、施工一、模板支撑体系用材Ф48×3.5㎜钢管、扣件，对拉螺栓，胶合板木模板，木楞50×100木料。

二、现浇板支撑体系支撑体系：Ф48×3.5㎜钢管、扣件。

设立杆间距1000mm ×1000mm ，立杆由纵横水平杆及纵横剪刀撑连接固定，第一道（扫地杆）横杆离楼（地）面200 mm ，其余间距1800mm ，立杆、纵横水平杆形成一个受力整体，剪刀撑角度为60度。

如果采用对接钢管，其相邻结点不允许在同一水平面上。

钢管楼面100010001000100010001000楼板支撑计算单元1、荷载计算（按现浇板最大板厚120mm计算）。

模板及连接件木楞自重力： 0.5KN/㎡×1.2=0.6 KN/㎡新浇筑混凝土自重力： 24 KN/m3×0.12m×1.2=3.456 KN/㎡钢筋自重力： 1.1 KN/m3×0.12m×1.2=0.158 KN/㎡施工荷载： 2.5KN/㎡×1.4=3.5 KN/㎡振捣荷载： 2KN/㎡×1.4=2.8 KN/㎡合计为： 10.514 KN/㎡2、立杆强度验算按每根立杆承受一区格荷载计算，每区格面积为 1.0m×1.0m=1.0m2,每根立杆承受荷载为：1.0×10.514=10.514KN<钢管立杆承载力30.3KN，所以竖向承载力满足要求。