沉箱码头计算书

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沉箱模板设计计算书

泉州肖厝作业区4#泊位工程沉箱模板设计计算书泉州港肖厝作业区4#泊位工程沉箱预制采用分层浇筑施工艺，砼浇筑共分6层，底层高度2700mm，标准层5层，每层高度3400mm，浇筑预制模板采用桁架式钢模板，具体模板尺寸见模板设计图。

模板设计计算取最大受力的标准层模板进行计算。

一、设计依据1、《水运工程混凝土施工规范》人民交通出版JTJ268-962、《组合钢模板施工手册》中国铁道出版社3、《实用建筑五金手册》机械工业出版社4、本工程有关沉箱预制的图纸二、砼侧压力计算1、新浇筑砼作业用于模板的最大侧压力：(1)、Pmax1=8Ks+24KtV1/2Ks：外加剂被动修正系数取2.0Kt：温度校正系数取0.86V：砼浇筑速度（每层浇筑时间5h）取0.68m/sPmax1＝8×2.0+24×0.86×0.681/2=33KN/m2(2)、Pmax1′=25×H=25×3.4=85KN/m2取(1)、(2)的最小值 Pmax1=33KN/m22、倾倒砼时产生的水平荷载Pmax2=2KN/m23、振捣砼时产生和水平荷载Pmax3=2KN/m2砼对模板的侧压力P= Pmax1+ Pmax2+ Pmax3=37 N/m2三、模板受力计算1、面板计划面板采用δ5mm钢板，面板由竖向内钢楞（[10槽钢）及和水平桁架，分成大小均匀的矩形区格，选取最不利的区格计算。

按单向板受力考虑，并将模板视作四跨连续梁计算（取单位宽度b=1m计算）。

(1)按板的正应力计算M max =KwqL2=0.077×39×22σ=M max/w=M ma x/(1/6bh2)=6×0.007×37×L2/(0.5×10-2)2＜[f]=215Mpa则L=√215×(0.5×10-2)2×103/(6×0.077×37)=0.56m=56.0cm (2)按板的挠度计算W max =Kw×ql4/(100EI)=0.186×39×L4/(100×2.1×105×103×I)I=1/12bh3=1/12×(0.5×10-2)3=1.0417×10-8m4L=3√100×2.1×105×103×1.0417×10-8/(500×37×0.186) =0.40m=40cm综合(1)、（2）的最小值L=40cm(3)挠度验算Wmax=0.186×37×0.44/(100×2.1×105×1.0417×10-8)=6.0×10-4=0.6mm＜[W]=400/500=0.8mm 满足要求2、内外楞计算内楞采用[10槽钢,间距a=40mm,计算外楞(水平桁架)间距b.(1)、按拉弯强度计算b=√10fw/(Pma) =√10×215×39.7/(37×400)= 240cm(2)、按拉弯挠度计算b=4√150[f]EI/Pma=4√150×3×2.1×105×198/(37×400×10-3)=188cm取外楞间距b=120cm(3)、验算内楞(水平桁架)强度(按四跨连续梁计算)q=Pma=37×0.4=14.8KN/ma 、验算内楞正应力M max =KmqL2=0.077×14.8×1.02=1.1396KN.mσ=M max/w = 1.1396/39.7×10-6=28705KN/m2=28.7Mpa＜[δ]=215Mp满足要求b 、验算内楞挠度W max =KwqL4/(100EI)=0.632×14.8×1.04/(100×2.1×105×103×198×10-8)=0.00022m=0.22mm＜[F]=L/500=1200/500=2.4㎜3、外楞桁架计算内楞对桁架荷载简化为均布荷载，（桁架间距120㎝）取单位长度桁架计算。

LNG码头沉箱浮游稳定计算

LNG码头沉箱浮游稳定计算共有三种沉箱计算后的干旋高度如下：（1）甲型沉箱干舷高度F=18.40-13.45=4.95米（压水1.80米）（2）乙型沉箱干舷高度F=18.00 -13.24=4.76米（压水1.80米）（3）丙型沉箱干舷高度F=21.00-15.66=5.34米（压水3.50米）（4）丙型沉箱干舷高度F=21.00-15.26=5.81米（压块石2.00米）计算甲型沉箱：高h=18.4m1，沉箱自重时的重心位置沉箱材料体积和体积矩的计算表 2006年 5 月24 日沉箱自重时的重心位置X c=7.75mY c= 4564.36÷635.91=7.18m2，有压舱水和封舱盖板时：沉箱总体重G=2.45×635.91+5+175.13=1738.11t计算沉箱排水体积和趾的排水体积，钢混凝土重度取2.5 t/m3沉箱和压舱水、封舱盖板排水体积V=（2.5×635.91+5+175.13）÷1.025=1726.74m3趾的排水体积v=73.64+3.13=76.77 m3沉箱吃水T=（1726.74-76.77）÷6.252×3.14=13.45m沉箱总体重心高度：Y c1= （2.45×635.91×7.18+5×18.37+175.13×1.6）÷1738.11=6.65m 浮心：Yw1=[（1726.74-76.77）×13.45×0.5+18.76+18.71+51.37]÷1726.74=6.47mρ=[（π/64×12.54=1198.42）-4.85×5.853/36]÷1769.91=0.55a= Y c1- Y w1=6.65-6.47=0.18m=ρ-a=0.55-0.18=0.38m＞0.20稳定m大于0.20计算乙型沉箱：高h=18. m1，沉箱自重时的重心位置沉箱材料体积和体积矩的计算表2006年 5 月24 日沉箱自重时的重心位置X c=7.75mY c= 4371.22÷625.13=6.99m2，有压舱水和封舱盖板时：沉箱总体重G1=2.45×625.13+5+175.03=1711.59t有压舱水和封舱盖板时：沉箱总体重心Y1c=11075.56÷1711.62=6.47（m）1，计算沉箱总体排水体积：钢混凝土重度取2.5 t/m3V 1c =（2.5×625.13+5+175.05）÷1.025=1742.88÷1.025 m3=1700.37t2，沉箱趾的排水体积：v=73.64+3.13=76.77 m3沉箱吃水T=（1700.37-76.77）÷6.252×3.14=13.24m沉箱总体重心高度：= 11075.56÷1711.62=6.47mY1c浮心：Y1w=[（1700.37-76.77）×13.24×0.5+18.76+18.71+51.37] ÷1700.37=6.38mI=π/64×12.54=1198.42；∑Ir=（4.85×5.853÷36）×8=215.61ρ=（1198.42-215.61）÷1700.37=0.55a= Y c1- Y w1=6.47-6.38=0.09m=ρ-a=0.55-0.09=0.49m＞0.20 稳定m大于0.20计算丙型沉箱：高h=21. m1，沉箱自重时的重心位置沉箱材料体积和体积矩的计算表2006年 5 月24 日沉箱自重时的重心位置X c=7.75mY c= 5951.91÷663.18=8.97m2，有压舱水和封舱盖板时：沉箱总体重G1=2.45×663.18+5+340.92=1970.63有压舱水和封舱盖板时：沉箱总体重心Yc= 15512.43÷1970.63=7.87m11，计算沉箱总体排水体积：钢混凝土重度取2.5 t/m3V 0 =（2.5×663.18+5）÷1.025+332.61=1955.002，沉箱趾的排水体积：v=19.83+8.71+5.49=34.03 m3沉箱吃水T=（V0-v）÷AT=（1955-34.03）÷6.252×3.14=15.66m沉箱总体浮心高度：Yw=[（V0-v）×T/2+∑v.y]÷V0Yw1=[（1955-34.03）×15.66×0.5+7.38+6.94+96.12] ÷1955=7.75m ρ=（I-∑Ir）÷V 0I=π/64×12.54=1198.42；∑Ir=（4.85×5.853÷36）×8=215.61 ρ=（1198.42-215.61）÷1955=0.50a= Y c1- Y w1=7.87-7.75=0.12m=ρ-a=0.50-0.12=0.38m＞0.20 稳定（m大于0.20）计算丙型沉箱：高h=21. m 用290t块石压舱本沉箱压水3.5m时吃水15.66m，为减少其吃水，改用290t块石，块石的重度为1.55t/m3。

浮船坞拖运沉箱相关计算

浮船坞拖运沉箱相关计算北海港铁山港西港区北暮作业区5＃、6＃泊位水工工程浮船坞拖运计算书一、计算说明1、船坞拖航状态及航区本次作业在我部铁山港区内预制场出运码头至5#、6#泊位码头前沿调头区水域，属于沿海近海拖航。

2、计算依据中国船级社《海上拖航指南》1997-附录2“海上拖航阻力估算方法”3、“防城港”号相关参数：型长：52m；型宽：32m ；型深：3.6m；空载吃水：1.4m二、浮船坞海上拖航阻力估算计算公式如下：1、R T=0.7×(R F+R B)+R A式中：R T为总阻力，kN，R F为摩擦阻力，kN，R F=1.67×A1×V1.83×10-3；R B为剩余阻力，kN，R B=0.147×δ×A2×V-1.74+1.5V；A1为船舶水下湿水表面积，m2；A2为侵水部分的中横剖面面积，m2，V为拖航速度，为保证安全系数，按最大时速4节计算（2.06m/s）;δ为方形系数，本船吃水3.6米时，δ取1.0，R A为空气阻力，kN，R A=0.5ΡV2∑C S S满×10-3；Ρ为空气密度，按Ρ=1.22kg/m3计算；V为风速，取V=20.7m/s计算；A I为受风面积，按顶风计算，m2；C s为受风面积形状系数，按1.0计算。

2、浮船坞装满沉箱时吃水深度为3.1m计算浮船坞露水部分受风面积S满。

S1坞墙面积=11×3×2=66m2S2甲板下于水面上=（3.6-3.1）×32=16m2S3沉箱迎风面积=18.15×17.2=312.18m2S满=S1+S2+S3=394.18m23、浮船坞湿水面积计算满载湿水面积计算：A1满=52×32+（52+32）×2×3.1=2184.8m2浸水部分的中横剖面面积：A2满=32×3.1=99.2m24、摩擦阻力计算RF满=1.67×A1满×V1.83×10-3=1.67×2184.8×2.061.83×10-3=13.7KN 5、剩余阻力计算RB满=0.147×δ×A2满V1.74+0.15V=0.147×1×99.2×2.061.74+0.15×2.06=64.1kN6、空气阻力计算RA满=0.5ΡV2∑C S S满×10-3=0.5×1.22×20.72×1.0×394.18×10-3=103.03kN7、总阻力计算RT满=0.7×（R F满+R B满）+R A满=0.7×（13.7+64.1）+103.03=157.49kN从以上计算得出，当瞬间风力为20.7m/s，选用航速4节时，满载最大拖力为15.7t。

沉箱模板计算书(20130928)

广东惠州港荃湾港区煤炭码头一期工程沉箱模板设计计算书编制：校对：审核：批准：中交三航局惠州工程项目经理部二0一三年十月概述本工程建设2个7万吨级煤炭卸船泊位（水工结构均按靠泊15万吨级散货船设计）及相应配套设施，设计年卸船能力为1500万吨，码头前沿港池底标高为-15.0m(-18.7m)，码头面顶高程为+6.0m。

泊位长度550m，两端过渡段长度均为45.84m。

码头结构采用连片式方沉箱结构，沉箱尺寸为长22.84m×宽16.0m（含趾）×高20.5m，趾长1.2m，沉箱前壁厚400mm，后壁厚350mm，侧壁厚350mm，隔板厚250mm(300mm)，底板厚700mm，单个沉箱重约3327t，共计28件。

根据沉箱总高度及施工经验，整个沉箱分5次浇筑，其中底层浇筑高度为2500mm（1次），墙身标准层浇筑高度为4500mm（4次）。

按照沉箱结构图和混凝土浇筑要求，需要设计底胎模6座，基础外模1套，基础芯模15套，墙身外模2套，墙身芯模15套。

沉箱底胎模采用3肢[25#C槽钢，其中两肢槽口与槽口对焊，另一肢槽口与槽背焊接，详见底胎模布置图纸。

槽钢上满铺100mm*200mm木枋，槽钢长为构件底宽，支座净间距为1.856m，共有12个支座；基础外模主要分前趾（含前壁）模板、后壁模板、侧壁模板，设计高度为2650mm（概值，针对具体情况可调整。

下同），长度有6000mm、4840mm、2800mm三种规格尺寸；基础芯模主要分前后墙芯模和左右侧墙芯模，基础芯模设计高度为1300mm，长度有3698mm和4090mm两种规格。

墙身外模分前后墙模板和侧壁模板，墙身模板设计高度为4630mm，长度有6000mm、4840mm、2800mm三种规格尺寸；墙身芯模主要分前后墙芯模和左右侧墙芯模，墙身芯模设计高度为4630mm，长度有3698mm和4090mm两种规格，沉箱浇筑分层情况如下表所示：沉箱浇筑分层表沉箱高度(m)分层数底层砼浇筑高度(m)标准层砼浇筑高度(m)底层（基础）标准层（墙身）20.5 1 4 2.50 4.50模板设计主要分基础模板、墙身模板、芯模、吊点验算等四个部分。

沉箱码头稳定验算和内力计算

沉箱码头稳定验算和内力计算码头稳定性验算（一）作用效应组合持久组合一：设计高水位（永久作用）+堆货门机（主导可变作用）+波谷压力（非主导可变作用）持久组合二：设计高水位（永久作用）+波谷压力（主导可变作用）+堆货门机（非主导可变作用）短暂组合：设计高水位（永久作用）+波峰压力（主导可变作用）不考虑地震作用去1（二）码头延基床顶面的抗滑稳定性验算根据《重力式码头设计与施工规范》（JTJ290-98）第3.6.1规定应考虑波浪作用，堆货土压力为主导可变时：按（JTJ290-98）中公式（3.6.1-4）计算。

01()()E H E qH P B G E V E qV u BU dE E P G E E P fγγγψγγγγψγγ++≤+++应考虑波浪作用，波浪力为主导可变时：()()f E P E G E P E qV E Bu u V E GdqH E B P H E ψγλγγγψγγγγ+++≤++1o短暂组合情况，按《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98）公式5.2.7计算f P G P Bu u G B p )(0λλλλ-≤式中：o γ——结构重要系数，一般港口取1.0；E γ——土压力分项系数；取1.35 PW γ——剩余水压力分项系数；取1.05 PR γ——系缆力分项系数；1.40ψ——作用效应组合系数，持久组合取0.7；V H E E 、——码头建筑物在计算面以上的填料、固定设备自重等永久作用所产生的总主动土压力的水平分力和竖向分力的标准值；W P ——作用在计算面以上的总剩余水压力标准值； RH P ——系缆力水平分力的标准值；qV qH E E 、——码头面上的可变作用在计算面上产生的总主动土压力的水平分力和竖向分力的标准值；RV P ——系缆力垂直分力的标准值；G γ——结构自重力的分项系数，取1.0；G ——计算面以上的结构自重力标准值；f ——沿计算面的摩擦系数设计值，查表可得0.6，胸墙0.55d γ——结构系数，不考虑波浪作用，取1.0（三）码头延基床顶面抗倾稳定性验算根据JTJ290-98第3.6.3规定应考虑波浪作用，堆货土压力为主导可变时，按JTJ290-98公式3.6.3-4计算：()()PBu u Eqv E EV E G GdPB P EqH E EH E o M M M M M M M ψλγγγγγγγγ+++≤ψ++1应考虑波浪作用，且波浪力为主导可变作用时，按JTJ290-98公式3.6.3-3计算：()()E q VE PBU U EV E G GdEqH E PB P EH E o M M M M M M M ψλγγγγγγγγ+++≤ψ++1短暂组合情况，按《防波堤设计与施工规范》（JTJ298-98）公式5.2.5计算 G G dPBu u PB P M M M λλλλλ1)(0≤+抗倾稳定性见表抗滑稳定性计算表组合项目土压力为主导可变作用时0()E H E qH P B E E P γγγψγ++1()G E V E qV u BU dG E E P fγγγψγγ+++结论qHEψP γB P 结果d γG γGfV EqVEu γBU P结果组合11 1.35432.8820.92 0.7 1.2179 730 1.11 3273.23 0.6 110.7 97.21 1.3 0 1938.4稳定组合项目波压力为主导可变作用()qH E B P H E E P E ψγγγγ++o 短暂组合Bp P λλ0()fE P E G qV E Bu u V E Gdψγλγγγ+++1f P G Bu u G )(λλ-结论qHEψP γB P结果d γG γGfV EqVEu γBU P结果组合2 1 1.35 432.88 20.92 0.7 1.2 179818 1.1 1 3273.23 0.6 110.7 97.21 1.3 0 1917 稳定短暂组合11.3520.92/1.2172 206.4/123110.61.229.821365稳定γEγHE 0γEγHE抗倾稳定性验算计算表组合项目土压力为主导可变作用时()PB P EqH E EH E oM M M γγγγψ++()PBu u Eqv E EV E G G dM M M M ψλγγγγ+++1结论EH MEqHMψP γPB M结果d γG γG MEV MEqvMu λPBu M结果组合11 1.353834 1027.9 0.7 1.32361.6 8713 1.35 1 21118.4 1439.1 271.96 1.3 0 17354.3稳定组合波浪力为主导可变作用时 ()EqH E PB P EH E o M M M γγγγψ++短暂组合)(0PBu u PB P M M λλλ+ ()EqV E PBU U EV E G GdM M M M ψλγγγγ+++1GG dM λλ1结论EH M P γψPB MEqHMPBu M 结果d γ G γG MEV MU γPBu MEqVM结果组合2 11.3538340.72361.6 1027.9 /9217 1.35 121118.4 1439.1 1.30 271.96 17272.7稳定短暂组合 1 1.35 0 1.2 / 2052.30 217 2723 1.25 1 15136.71.2 / 0 12109.4稳定γEγ0γEγ（四）基床承载力验算1.基床顶面应力计算组合持久组合情况一：设计低水位（永久作用）+波谷压力（主导可变作用）+（堆货+前沿堆货+门机情况）（非主导可变作用）短暂组合情况：设计高水位（永久作用）+波峰期波峰压力（主导可变作用） 2.持久组合一基床顶面应力计算：)/(28.43917.2745.1177.24139021.9722.3547m kN V K =+++++=)/(02.30077934429096.2715.10285.152671.22951m m kN M R ?=+++++=)/(1.805112019.10273.175185.40700m m kN M ?=+++=3)(02.528.43911.805102.3077Bm >=-=ξ)(53.102.521.13m e =-=kPa 600)1.1353.161(1.1328.43915.5749.171maxmin =<=?±=λσσ3.短暂组合情况基床顶面情况计算： )/(228182.292311m kN V k =-=)/(7.15136m m kN M R ?=)/(3.22692173.20520m m kN M ?=+=3)(64.5228122697.15136Bm >=-=ξ)(91.064.521.13m e =-=kPa 600)1.1391.061(1.1322817.2469.143maxmin =<=?±=λσσ满足承载能力要求（五）码头整体稳定性验算按照《港口工程地基规范》第5.1.3 条规定，取设计低水位进行验算。

沉箱码头计算书

任务要求：码头设计高水位12米，低水位7.4米，设计船型20000吨，波高小于1米，地面堆货20kpa ，Mh —16—30门座式起重机，地基承载力不足，须抛石基床。

一．拟定码头结构型式和尺寸1．拟定沉箱尺寸：船舶吨级为20000吨，查规得相应的船型参数：设计船型总长（m ）型宽（m ）满载吃水（m ） 18327.610.5即吃水为10.5米。

其自然资料不足，故此码头的前沿水深近似估算为：1.1510.512.1D kT m ==⨯=，设计低水位7.4米，则底高程：7.412.1 4.7m -=-，因此定底高程-5.1m 处。

由于沉箱定高程即为胸墙的底高程，此处胸墙为现浇钢筋混凝土结构，要求满足施工水位高于设计低水位，因此沉箱高度要高于码头前沿水深12.1m 。

综上，选择沉箱尺寸为： 1310.214l b h m m m ⨯⨯=⨯⨯。

下图为沉箱的尺寸图：2．拟定胸墙尺寸：如图，胸墙的顶宽由构造确定，一般不小于0.8m，对于停靠小型河船舶的码头不小于0.5m。

此处设计胸墙的顶宽为 1.0m。

设其底宽为5.5m，检验其滑动和倾覆稳定性要否满足要求：（由于此处现浇胸墙部分钢筋直接由沉箱顶部插入，可认为其抗滑稳定性满足要求，只需验算其抗倾稳定性）设计高水位时胸墙有效重力小于设计低水位时，对于胸墙的整体抗倾不利，故考虑设计高水位时的抗倾稳定。

沉箱为现浇钢筋混凝土，其重度在水上为323.5/kN m ，水下为313.5/kN m ，则在设计高水位时沉箱的自重为：()][()5.511 1.511 1.5 1.5 5.5123.5 3.11 1.5 5.51 3.113.52 4.6 4.[{]62}G -=⨯+⨯⨯⨯-⨯+⨯+⨯+-⨯⨯⨯（）则 227.83G kN =。

自重G 对O 点求矩：G 77.10.533.4967 5.510.47922/3 5.51/3=733.56M kN m =⨯+⨯-⨯⨯+（）（）。

沉箱重力式码头课程教学设计计算书

目录第一章设计资料------------------------------------- 3第二章码头标准断面设计------------------------ 5第三章沉箱设计------------------------------------- 11第四章作用标准值分类及计算----------------- 15第五章码头标准断面各项稳定性验算------- 44第一章设计资料(一)自然条件1.潮位：极端高水位：+6.5m；设计高水位：+5.3m；极端低水位：-1.1m；设计低水位：+1.2m；施工水位：+2.5m。

2.波浪：拟建码头所在水域有掩护，码头前波高小于1米（不考虑波浪力作用）。

3.气象条件：码头所在地区常风主要为北向，其次为东南向；强风向（7级以上大风）主要为北~北北西向，其次为南南东~东南向。

4.地震资料：本地的地震设计烈度为7度。

5.地形地质条件：码头位置处海底地势平缓，底坡平均为1/200，海底标高为-4.0~-5.0m 。

根据勘探资料，码头所在地的地址资料见图1。

图一地质资料(二)码头前沿设计高程：对于有掩护码头的顶标高，按照两种标准计算：基本标准：码头顶标高=设计高水位+超高值（1.0~1.5m ）=5.30+（1.0~1.5）=6.30~6.80m 复核标准：码头顶标高=极端高水位+超高值（0~0.5m ）=6.50+（0~0.5）=6.50~7.00m(三) 码头结构安全等级及用途：码头结构安全等级为二级，件杂货码头。

(四) 材料指标：拟建码头所需部分材料及其重度、内摩擦角的标准值可按表1选用。

表1(五)使用荷载：1.堆货荷载：前沿q1=20kpa；前方堆场q2=30kpa。

2.门机荷载：按《港口工程荷载规范》附录C荷载代号Mh-10 -25 设计。

3.铁路荷载：港口通过机车类型为干线机车，按《港口工程荷载规范》表7.0.3-2中的铁路竖向线荷载标准值设计。

沉箱重力式码头课程设计计算书

目录第一章设计资料------------------------------------- 3 第二章码头标准断面设计------------------------ 5 第三章沉箱设计------------------------------------- 11 第四章作用标准值分类与计算----------------- 15 第五章码头标准断面各项稳定性验算------- 44第一章设计资料(一)自然条件1.潮位：极端高水位：+6.5m；设计高水位：+5.3m；极端低水位：-1.1m；设计低水位：+1.2m；施工水位：+2.5m。

2.波浪：拟建码头所在水域有掩护，码头前波高小于1米（不考虑波浪力作用）。

3.气象条件：码头所在地区常风主要为北向，其次为东南向；强风向（7级以上大风）主要为北~北北西向，其次为南南东~东南向。

4.地震资料：本地的地震设计烈度为7度。

5.地形地质条件：码头位置处海底地势平缓，底坡平均为1/200，海底标高为-4.0~-5.0m。

根据勘探资料，码头所在地的地址资料见图1。

图一地质资料(二)码头前沿设计高程：对于有掩护码头的顶标高，按照两种标准计算：基本标准：码头顶标高=设计高水位+超高值（1.0~1.5m）=5.30+（1.0~1.5）=6.30~6.80m 复核标准：码头顶标高=极端高水位+超高值（0~0.5m）=6.50+（0~0.5）=6.50~7.00m (三)码头结构安全等级与用途：码头结构安全等级为二级，件杂货码头。

(四)材料指标：拟建码头所需部分材料与其重度、摩擦角的标准值可按表1选用。

表1(五)使用荷载：1.堆货荷载：前沿q1=20kpa；前方堆场q2=30kpa。

2.门机荷载：按《港口工程荷载规》附录C荷载代号Mh-10 -25 设计。

3.铁路荷载：港口通过机车类型为干线机车，按《港口工程荷载规》表7.0.3-2中的铁路竖向线荷载标准值设计。

4.船舶系缆力：按普通系缆力计算，设计风速22m/s。

沉箱码头计算书

一．拟定码头结构型式和尺寸1．拟定沉箱尺寸：船舶吨级为20000吨，查规范得相应的船型参数：即吃水为10.5米。

其自然资料不足，故此码头的前沿水深近似估算为：1.1510.512.1D kT m ==⨯=，设计低水位7.4米，则底高程：7.412.1 4.7m -=-，因此定底高程-5.1m 处。

由于沉箱定高程即为胸墙的底高程，此处胸墙为现浇钢筋混凝土结构，要求满足施工水位高于设计低水位，因此沉箱高度要高于码头前沿水深12.1m 。

综上，选择沉箱尺寸为： 1310.214l b h m m m ⨯⨯=⨯⨯。

下图为沉箱的尺寸图：2．拟定胸墙尺寸：如图，胸墙的顶宽由构造确定，一般不小于0.8m ，对于停靠小型内河船舶的码头不小于0.5m 。

此处设计胸墙的顶宽为1.0m 。

设其底宽为5.5m ，检验其滑动和倾覆稳定性要求是否满足要求：（由于此处现浇胸墙部分钢筋直接由沉箱顶部插入，可认为其抗滑稳定性满足要求，只需验算其抗倾稳定性）设计高水位时胸墙有效重力小于设计低水位时，对于胸墙的整体抗倾不利，故考虑设计高水位时的抗倾稳定。

自重G 对O 点求矩：G 77.10.533.4967 5.510.47922/3 5.51/3=733.56M kN m =⨯+⨯-⨯⨯+（）（）。

考虑到有门机在前沿工作平台工作时，胸墙的水平土压力最大，此处门机荷载折算为线性荷载为：25010178.5714q kPa ⨯==。

港口水工建筑物课程设计--沉箱

第一篇设计任务书1、概述1.1编制本报告的主要依据和资料《重力式码头设计与施工规范》JTJ290-98、《海港水文规范》JTJ213-98、《水运工程抗震设计规范》JTJ225-98、《港口工程地基规范》JTJ250-98、《港口工程荷载规范》JTJ215-98以及课本《港口水工建筑物》。

1.2建设的必要性和建设规模1.2.1建设的必要性该工程为件杂货码头，将带动周围地区经济社会发展，是综合利用海岸线及海洋资源的需要，也是增加劳动就业，提高当地人民生活水平和促使社会安定的需要。

1.2.2建设的规模该码头结构形式为顺岸沉箱重力式，建筑物等级为二级。

2、自然条件分析2.1地理位置2.2气象码头所在地区常风主要为北向，其次为东南向；强风向（7级以上大风）主要为北～北北西向，其次为南南东～东南向。

2.2.1气温多年平均气温 13℃历年极端最高气温 41℃多年最高月平均气温 28℃历史极端最低气温 -21℃多年最低月平均气温 -6.3℃2.2.2降水本区域年平均降水量640～712mm，最多年降水量1064～1186mm，最小年降水量261～384mm，年降水量集中在夏季（6～8月），其中7月份降水量占全年降水量的30％左右。

2.2.3风况本区域常年主导风向，冬季多东北风，夏季多东南风。

年平均风速为2.8～3.8m/s ，大风多发生于春季，其次为冬季，秋季最少。

年大风天数平均10天，最多24天，最大风速达13～24m/s 。

2.2.4 雾况多年平均雾日为11～14天，多发生于冬季，秋季次之。

2.2.5 相对湿度年平均相对湿度为70％～80％。

2.3 水文2.3.1 潮汐、水位设计高水位： 3.8m 设计低水位： 0.32m 极端高水位： 4.9m 极端低水位： -1.1m 施工水位： 2.0m2.3.2 波浪拟建码头所在水域有掩护，码头前波高小于1米。

50年一遇，%1H 波浪高值为：设计高水位： 6.3s T m 665.1%1== H 设计低水位： 6.3s T m 665.1%1== H 极端高水位： 6.3s T m 665.1%1== H2.3.3 海流 2.3.4 冰凌本区域一般12月下旬至次年2月上旬水面结冰，最大岸冰厚度2～3cm ，最大冻土深度10cm 。

码头面板内力及配筋计算书

码头面板单向板内力计算书目录1. 设计条件 (1)1.1构件尺寸 (1)1.2荷载条件 (1)1.2.1永久荷载 (1)1.2.2可变荷载 (1)1.3材料 (1)1.3.1混凝土 (1)1.3.2钢筋等级 (1)1.4其它 (2)2. 面板内力计算 (2)2.1计算原则 (2)2.1.1 施工期计算原则 (2)2.1.2 使用期计算原则 (2)2.2计算跨度 (2)2.2.1 简支板计算跨度 (2)2.2.2 连续板计算跨度 (3)2.3内力计算 (3)2.3.1 施工期吊运阶段 (3)2.3.2施工期安装阶段内力计算 (5)2.3.3使用期内力计算 (5)3. 正截面受弯承载力计算 (8)3.1施工期正截面受弯承载力计算 (8)3.1.1施工期预制板跨中正截面承载力计算 (8)3.1.2 施工期预制板支座正截面承载力计算 (9)3.2使用期正截面受弯承载力计算 (9)3.2.1 使用期跨中正截面受弯承载力计算 (9)3.2.2 使用期支座正截面受弯承载力计算 (10)4 斜截面受剪承载力计算 (10)5.裂缝开展宽度验算 (10)5.1施工期裂缝开展宽度验算 (10)5.1.1 施工期跨中裂缝开展宽度验算 (11)5.2使用期裂缝开展宽度验算 (11)5.2.1使用期跨中截面裂缝开展宽度验算 (11)5.2.2使用期支座截面裂缝开展宽度验算 (12)6.单个吊环钢筋截面面积计算 (13)7.配筋方案汇总 (13)8.最小配筋率验算 (13)1. 设计条件 1.1构件尺寸码头为高桩梁板式结构，码头横向排架间距为9.0m ，纵梁间距为5.3m 。

；面板采用预制叠合板，预制板部分高0.35m ，搁置长度0.25m ；现浇板部分高0.20m 。

1.2 荷载条件 1.2.1永久荷载（1）预制板及现浇板自重：325/kN m γ=；（2）面层自重：324/kN m γ=； 1.2.2可变荷载（1）码头联系桥上的均布荷载3kN/m 2。

港口沉箱码头初步设计书

港口沉箱码头初步设计书一、设计目的和要求对某市和尚岛港区沉箱码头部分水工结构的设计，掌握《港口航道工程学》这门课程的主要内容，并初步学会运用有关专业课、技术基础课的理论去解决实际工程问题，训练编写设计说明书、绘制港口水工建筑物图纸的能力和技巧，以及培养正确的设计思想，熟悉有关的设计规范等。

二、地区概况某市地处辽东半岛最南端，三面环海，气候温和，交通方便，是我国东北的一颗明珠，也是我国的重要港口和旅游城市，工业和旅游业十分发达。

但是，多年来该市一直处于缺煤少电状态，已严重影响了工业生产和人民生活，该市是围绕着老港口发展起来的城市，位于市中心的某些货场（如煤场）等已严重威胁着该市的安全。

同时，由于国民经济的蓬勃发展，吞吐量的急骤增加，船舶的停泊时间长，造成政治、经济上不应有的影响和损失。

为了缓和本地区能源供应紧张的问题，解决该市缺煤少电的状况，并使这些货物有专用装卸码头和库场，国家计委批准兴建和尚岛港区，并列入国家重点工程项目。

以下是该地区的基本情况。

1、地理位置和尚岛港区位于本市海湾北端的红土堆子湾。

背靠市第四发电厂，与市经济开发区隔海相望，交通方便，有公路与该市至沈阳公路相接，铁路接东北干线，可达全国各地。

港区距市内陆路25公里，水路8海里。

2、自然条件该港区属海洋型气候，平均气温10.2℃，7~8月最高，一般为25℃左右，极值达34.4℃，1~2月最低，一般为-5~-10℃，极值达-21℃。

红土堆子湾内一般不结冰，只在湾内西北部零米水深线以上的海滩结冰，冰层厚度0.3~0.5m，土层最大冰深0.93m。

由于地处东南亚季风带边缘，基本受季风控制。

夏季以ES风为主，冬季以N风为主，常风向为SSE，六级以上的风很少。

本地区一般每隔三年有一次台风通过，风力为7~8级，风向多为ESE，最大风速34m/s。

年降水量为671mm，平均年降雨日数75天，多集中在7~8月份。

降雪不多，年平均降雪天数为20天左右，最大积雪厚度为0.11m。

沉箱浮游稳定计算

形心矩 Xi
-8.250 8.250 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 0.000 -7.900 -7.950 -8.600 -8.550 -8.950 -9.200 8.950 9.200 9.700 9.700 9.700 0.300 10.000 10.000 10.000 0.767 17.850 16.200 17.850 16.200 0.733 0.300 0.733 0.300
Yi
-936.933 936.9327 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000 -107.523 -5.236 -117.051 -5.631 -39.295 -121.178 39.2950 121.1778
体积矩 ViXi ViYi
1101.6057 1101.6057 2423.7584 40.0938 1950.7350 1442.9000 282.0000 4.4749 242.9483 10.6689 242.9483 10.6689 3.2197 3.9515 3.2197 3.9515
合计注:以沉箱底板中心为计算原点，沉箱前侧为负，后侧为正
1047.716
-235.441 8868.7504
浮心位置重心位置不平衡力矩纠偏力矩
Xw
沉箱重心
0 -0.225 8.465
Xc Yc
5768.3
重心x 仓格面积底加强角加水深度 14.957 1.83559764
5768.294 6.13125 16.9327
943.09 943.09 4418.02 2939.29 4418.02
26737.73 25237.73 30212.66 27233.93 28712.66

沉箱模板计算书

附件二：沉箱模板计算书一、计算依据1．《水运工程混凝土施工规范》(JTJ268-96)2．《组合钢模板技术规范》（GB50214－2001）3．《建筑结构静力计算手册》4．《组合钢模板施工手册》5．《施工结构计算方法与设计手册》6．港口工程模板参考图集》说明：因内模板有上中下三道连接器支撑作为安全储备，仅计算受力不利的外模板。

二、2.8米外模板计算：1．模板侧压力计算：4.2 挠度：cm EI ql f 0058.023.19810211006932.328644.0100644.0644max =⨯⨯⨯⨯⨯⨯=＝3.2 挠度：cm EI ql f 0093.03.198********.6532.328644.0100644.0644max =⨯⨯⨯⨯⨯=＝＝f ∑0.2549+0.058+0.0093+0.237=0.559cm ＜400372=0.93cm 符合要求。

四、2.8m 段对接焊缝强度计算：取对接部分弦杆最大轴力N DE =-195.8q=-195.8×377.57=-73928N 则焊缝处最大应力σ=t l N w =48.0234.1273928⨯⨯=6241N/㎝2=62.41MPa ＜fw t=190MPa ，符合要求。

式中w l ——焊缝计算长度，取实际长度减1cm ；t——腹板厚度，取0.48cm；f w——对接焊缝的抗压强度设计值，取190MPa。

t为防止因操作原因导致焊缝长度不够影响焊缝强度，在2[6.3两侧各帮一道∠30×4（L=20cm，见图4：外模板桁架断面及大样图）作为安全储备。

港口码头沉箱计算

一、沉箱前面板、后面板波浪力极端高水位情况波谷作用时p's0p'd24.75P0.624.75p1.5l24.75设计高水位情况波谷作用时p's0p'd20.86P0.620.86p1.5l20.86设计低水位情况波谷作用时p's0p'd11.22P0.611.22p1.5l0极端低水位情况波谷作用时p's0p'd8.97P0.68.97p1.5l01.承载力极限状态前面板受由外向里的荷载作用1.5l以下前面板受力p26.835 1.5l以上26.835前面板受由里向外的荷载作用贮仓压力作用 +波谷作用1.5l以下p148.832 1.5l以上48.832p248.832l0214.364112.88812.正常使用极限状态前面板受由外向里的荷载作用短暂状况1.5l以下前面板受力p 22.362 1.5l以上22.362前面板受由里向外的荷载作用持久状况贮仓压力作用波谷作用时1.5l以下p123.522 1.5l以上23.522p223.522l 0214.364112.88811.5l以下fc 15151515Y向fy310310310310配筋计算M 35.999 6.26719.78311.404a s 60606060h 0340340340340αs =M/(α1f c bh 02)0.020*******.0036140540.0114086030.006576651ξ0.020*******.0036206080.0114744340.006598421Y s0.9895095860.9981896960.9942627830.99670079A s =M/(f y Y s h 0)345.16846459.56484533188.7729457108.5546616每延米6根fc 15151515fy3103103103101.5l以上配筋计算X向M 63.76627.53335.04150.102a s 60606060h 0340340340340αs =M/(α1f c bh 02)0.0367742180.0158780770.020*******.028894028ξ0.037476460.0160061760.020*******.029323976Y s0.981261770.9919969120.9897915570.985338012A s =M/(f y Y s h 0)616.5482161263.3274141335.8907161482.426701支座跨中支座跨中受弯构件验算最大裂缝宽度内侧钢筋内侧钢筋外侧钢筋外侧钢筋Mk30.71622.94429.20124.134As13357701335770 X向ωmax=α1α2α3σsl/E s(c+d)/(0.30+1.4ρte)1.5l以上α11111α21111α3 1.511 1.5σsl=M k/(0.87h0A s)77.7823982100.734182173.94718985105.9586751E s200000200000200000200000c50505050d1*******ρte=A s/A te0.01110.00640.01110.0064ωmax0.116461010.1026590390.0738124530.161975045支座跨中支座跨中内侧钢筋内侧钢筋外侧钢筋外侧钢筋Mk17.340 5.22216.485 5.493As11305651335565 Y向ωmax=α1α2α3σsl/E s(c+d)/(0.30+1.4ρte)α11111α21111α3 1.511 1.5σsl=M k/(0.87h0A s)51.8780140831.2475411141.7465764532.86816836E s200000200000200000200000c50505050d1*******ρte=A s/A te0.00940.00470.01110.0047ωmax0.0768257210.0308494830.0416705110.048674198四、沉箱侧板1.承载力极限状态侧板受由外向里的荷载作用1.5l以下侧板受力p26.835 1.5l以上26.835侧板受由里向外的荷载作用贮仓压力作用 +波谷作用1.5l以下p148.832 1.5l以上48.832p248.832l0221.622519.80252.正常使用极限状态前面板受由外向里的荷载作用短暂状况1.5l以下前面板受力p 22.362 1.5l以上22.362前面板受由里向外的荷载作用持久状况贮仓压力作用1.5l以下p123.522 1.5l以上23.522p223.522l 0221.622519.80251.5l以下fc 15151515Y向fy310310310310配筋计算M 55.3129.62930.39617.522a s 60606060h 0290290290290αs =M/(α1f c bh 02)0.0438465670.0076328650.024*******.013889857ξ0.0448524380.007662220.024*******.013987684Y s0.9775737810.996168890.9878037950.993006158A s =M/(f y Y s h 0)629.3809803107.5182458342.2806043196.2787947fc 15151515fy3103103103101.5l以上配筋计算X向M 95.98941.44552.74875.420a s 60606060h 0290290290290αs =M/(α1f c bh 02)0.0760909080.0328539230.0418140840.059785713ξ0.079229570.0334121080.0427268770.061688446Y s0.9603852150.9832939460.9786365620.969155777A s =M/(f y Y s h 0)1111.769778468.847316599.5545639865.6281877支座跨中支座跨中受弯构件验算最大裂缝宽度内侧钢筋内侧钢筋外侧钢筋外侧钢筋Mk46.23734.53843.95736.329As154077018371272 X向ωmax=α1α2α3σsl/E s(c+d)/(0.30+1.4ρte)1.5l以上α11111α21111α3 1.511 1.5σsl=M k/(0.87h0A s)119.0009091177.780969294.84232435113.2005503E s200000200000200000200000c50505050d1*******ρte=A s/A te0.01280.00640.01530.0106ωmax0.1796428440.1811780580.0958952050.183370222支座跨中支座跨中内侧钢筋内侧钢筋外侧钢筋外侧钢筋Mk26.6438.02425.3308.440As11305651335565 Y向ωmax=α1α2α3σsl/E s(c+d)/(0.30+1.4ρte)α11111α21111α3 1.511 1.5σsl=M k/(0.87h0A s)93.453460356.2895649575.2026093259.20897555E s200000200000200000200000c50505050d1*******ρte=A s/A te0.00940.00470.01110.0047ωmax0.1383944560.05557250.0750655850.087682082。

重力式沉箱码头稳定性计算书

码头结构整体稳定性计算书设计:校对:审核:1、设计条件1）设计船型设计代表船型见下表。

设计船型表2）结构安全等级结构安全等级为二级。

3）自然条件（1）设计水位设计高水位（高潮位累计频率10%）： 1.76m设计低水位（低潮位累计频率90%）: +0.0m极端高水位（重现期50年一遇）：+2.66m极端低水位（重现期50年一遇）：-1.71m施工水位： 1.40m（2）波浪海西湾内波高H1%=2.67m。

（3）地质资料码头基床底面全部座落在全风化花岗岩层，风化岩承载力容许值为f=340kPa。

（4）码头面荷载a.门座起重机靠海侧轨道至码头前沿20kPa,其余30kPa。

b.起重机荷载：码头设40吨门座起重机。

轮数48,轮压垂直方向（非工作状态）200kN，（工作状态）250kN，水平轮压35kN，基距12m，轮距840-980-840-840-840-980-840-840-840 -980-840（5）材料重度材料重度及内摩擦角标准值2、作用分类及计算2.1结构自重力计算（1）极端高水位情况：计算图示见下图极端高水位作用分布图极端高水位自重作用计算表(2)设计高水位情况:设计高水作用分布图设计低水作用分布图(3)设计低水位情况:2.2 土压力强度计算码头后方填料为积砂石(按粗砂计算)，35，根据《重力式码头设计与施工规范》(JTJ290-98)第3.5.1.2条规定K an tg2(45 /2)则K an tg2(45 /2) 0.271沉箱顶面以下考虑- 更11.673 3根据(JTJ290-98)表B.0.3-1,查的 j 0.24K ax K an cos 0.24 cos11.67 0.235K ay K an Sin 0.24 sin11.67 0.0485土压力标准值按(JTJ290-98) 3.5条计算:n 1e n1 i h i K an cosi 0ne n2 i h i K an cosi 1式中：cos 11)码头后方填料土压力(永久作用)(1)极端高水位情况(2.66m):e4.0=0e2.66=18x 1.34x 0.271=6.54 (kPa)e1.4= (18x 1.34+ 9.5X 1.26)x 0.271=9.78 (kPa) e ‘ 1.4= (18x1.34+ 9.5X 1.26)x 0.235=8.48 (kPa)e-9.0= (18x 1.34+ 9.5X 1.26+ 9.5X 10.4)x 0.235=31.7 (kPa) 土压力强度分布图见图土压力引起的水平作用:1 6.54 1.34 1 (6.54 9.78) 1.26 1 (8.48 31.7) 10.42 2 24.382 10.28 208.94 223.602(kN /m)土压力引起的竖向作用:E V 208.94 tg11.6743.16(kN/m)土压力引起的倾覆力矩:M E H4.382 (- 1.34 11.66)10.283208.94(2&48 31.7) 10・43 (8.48 31.7)土压力引起的稳定力矩:M EV43.16 11.02475.62(kN m/m)(2) 设计高水位情况e 4.o =0B .76=18X 2.24X 0.271=10.93 (kPa)e 1.4= (18X 2.24+ 9.5X 0.36)x 0.271=11.85 (kPa) e ‘ 1.4= (18X 2.24+ 9.5X 0.36)x 0.235=10.28 (kPa)e -9.0= (18X 2.24+ 9.5X 0.36+ 9.5X 10.4)x 0.235=33.5 (kPa)土压力强度分布图见图土压力引起的水平作用：1 1 1E H - 10.93 2.24 § (10.93 11.85) 0.36 ? (10.28 33.5) 10.412.24 4.1227.66244.0(kN / m)土压力引起的竖向作用:E V 227.66 tg11.6747.02(kN/m)土压力引起的倾覆力矩:4.1(2 10.93“85)°3610.43 (10.93 11.85)(2&549.78)「3410.4 3 (6.54 9.78)1043.58( kN m/m)M EH 12.24 (- 2.24 10.76)3227.66 (2 10・28 33・5) 10・41158.75(kN m/m)3 (10.28 33.5)土压力引起的稳定力矩:M EV 47.02 11.02 518.16(kN m/m)(3)设计低水位情况e4.o=Oe1.4=18x 2.6X 0.271=12.68 (kPa)e ‘ 1.4=18X 2.6X0.235=11.0 (kPa)e o.o二(18X 2.6+18X 1.4)X 0.235=16.92 ( kPa)e-9.0= (18X 2.6 + 18X 1.4+9.5X 9)X 0.235=37.01 (kPa) 土压力强度分布图见图土压力引起的水平作用：1 1 1E H12.68 2.6 (11 16.92) 1.4 (16.92 37.01) 916.484 19.544 242.69 278.72(kN/m)土压力引起的竖向作用：E V (19.544 242.69) tg11.67 54.16(kN / m)土压力引起的倾覆力矩：1 (2 11 16 92) 1 4M EH 16.484 (— 12.86 10.4) 19.544 93 3 (11 16.92)242.69 (2 16.92 37.01) 91387.21(kN|m/m)3 (16.92 37.01) '土压力引起的稳定力矩：M EV 54.16 11.02 596.84( kN |m / m)2)均布荷载产生的土压力(可变作用)各种水位时，均布荷载产生的土压力标准值均相同。

沉箱计算书

沉箱计算书一．结构平安品级码头结构平安品级为二级。

二．自然条件1．设计水位（以xx港理论最低潮面为基础）设计高水位：2.64m 极端高水位：3.64m设计低水位：0.20m 极端低水位：－1.02m2．波浪要素码头50年一遇设计高水位时的波要素H1％＝2.5m H13％＝1.7m T＝三．工艺荷载38#泊位1．均载：码头前沿53m范围30KN/m2，53m以后60KN/m2；2．箱角荷载：二层20'箱120KN/角；二层40'箱153KN/角；四层20'箱240KN/角；四层40'箱305KN/角；3．机械荷载：1）集装箱装卸桥：轨距26m，最大轮压600KN；2）正面吊运机：满载轴压前轴940KN；后轴112KN；空载轴压前轴329KN；后轴308KN；3）集装箱拖挂车最大轴压330KN；39#泊位1．均载：码头前沿53m范围30KN/m2，53m以后60KN/m2；2．机械荷载：1）16t－33m门机：轨距10.5m，最大轮压250KN；2）持续式卸船机：轨距10.5m，最大轮压300KN；3）正面吊运机：满载轴压前轴940KN；后轴112KN；空载轴压前轴329KN；后轴308KN；5）集装箱拖挂车最大轴压330KN；考虑码头的通用性，码头前沿按通长三根轨进行荷载设计，即38#泊位知足集装箱装卸桥和16t门机荷载要求；39#泊位知足集装箱装卸桥、16t门机及散粮卸船机荷载要求。

四．船舶荷载1．设计船型2．船舶撞击力按靠泊时的法向速度V n＝0.1m/s计算，波浪引发的船舶撞击力按横浪作用H4％＝1.2m、T＝及H4％＝0.8m、T＝7s计算。

3.船舶系缆力按船舶在港的最大风速V＝22m/s计算。

五．地震荷载xx地域地震大体烈度为7度，地震设计烈度取大体烈度，即7度。

六．码头稳固计算（一）码头断面尺度码头面设计高程 4.5m，码头前沿设计水深-14.0m，码头总长度630m。

沉箱码头计算书讲解

一．拟定码头结构型式和尺寸1．拟定沉箱尺寸：船舶吨级为20000吨，查规范得相应的船型参数：即吃水为10.5米。

其自然资料不足，故此码头的前沿水深近似估算为：1.1510.512.1D kT m ==⨯=，设计低水位7.4米，则底高程：7.412.1 4.7m -=-，因此定底高程-5.1m 处。

由于沉箱定高程即为胸墙的底高程，此处胸墙为现浇钢筋混凝土结构，要求满足施工水位高于设计低水位，因此沉箱高度要高于码头前沿水深12.1m 。

综上，选择沉箱尺寸为： 1310.214l b h m m m ⨯⨯=⨯⨯。

下图为沉箱的尺寸图：2．拟定胸墙尺寸：如图，胸墙的顶宽由构造确定，一般不小于0.8m ，对于停靠小型内河船舶的码头不小于0.5m 。

此处设计胸墙的顶宽为1.0m 。

自重G 对O 点求矩：G 77.10.533.4967 5.510.47922/3 5.51/3=733.56M kN m =⨯+⨯-⨯⨯+（）（）。

考虑到有门机在前沿工作平台工作时，胸墙的水平土压力最大，此处门机荷载折算为线性荷载为：25010178.5714q kPa ⨯==。