结构剪重比的小结
关于剪重比不足的调整
关于剪重比不足的调整1、三段的调整方法不同。
根据新《抗规》5.2.5条的条文说明，当结构底部总剪力小于规定时，则各楼层均需要进行调整，不能只调整不满足的楼层，按照条文说明，调整方法如下：1）加速度控制段，即T1<Tg时，各楼层均需乘以同样大小的增大系数；2）位移控制段，即T1>5Tg时，各楼层均需按底部的剪力差值放大楼层地震剪力；3）速度控制段，即5Tg >T1>Tg时，则增加值应大于底部的剪力差值，顶部增加值取动位移作用和速度作用二者的平均值，中间各层的增加值可近似按线性分布。
2、举例，一栋十层建筑，底部剪力2000KN，顶部剪力1000KN，若底部计算需要放大至1.10倍，1）如结构基本周期小于Tg，则各层乘以1.10倍放大系数即可；2）如结构基本周期大于5Tg，则各层应放大2000x0.1＝200KN，以上各层按各层剪力与200KN的比值，乘以放大系数，比如顶层需放大1.20倍.3）如结构基本周期小于5Tg，但大于Tg，则顶层按前两种情况的平均值放大，第一种放大了1000x0.1＝100KN，第二种放大了200KN，则应放大(100＋200)/2=150KN，即顶层放大系数为1.15，中间各层按从底层的200KN到顶层的150KN差值线性分布，比如第九层就应当放大155KN，假设楼层地震剪力为1100KN，放大系数就是1.14。
按此条文说明，编制者对放大系数的规定如此详细，也暗示剪重比不足是不宜出现在底层的，而实际上大部分结构都是底层剪重比不足，必须对结构进行调整来满足剪重比的规定。
3、新版PKPM这样解释（原话）：“10版按照抗震规范5.2.5条的条文说明，当首层地震剪力不满足要求需进行调整时，对其上所有楼层进行调整。
且同时调整位移和倾覆力矩。
”看来并没有分这三种情况详细计算。
4、至于为何分三种情况计算，我认为是考虑到周期越长、放大应越多的缘故。
（徐中华）。
对剪重比的理解
对剪重比的理解对剪重比的要求,是不是要求剪力设计达到一定的值?如果计算出来剪力达不到这个值,能不能在设计时加大剪力设计值,使剪力设计总值达到或超过因剪重比所需的剪力要求,这种算不算符合规范?如六度区剪重比只有0.7左右,而在设计时人为按1.0来设计,这样行不行?这是新版规范中增加的内容。
以前大家只是按经验来控制剪重比。
正如您所说的，这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求进行后续的计算。
至于您说的取为1%，似乎没有必要。
一方面，规范没有规定6度区的最小值；另一方面，按比例推下去的话，也只是0.8%。
所以我想是不是取为0.8%也就可以了？或者干脆就直接用0.7%？二楼说的很有道理，没有必要取过大的值。
去年曾设计一高层，就剪重比的问题和给我审图的我省的一位结构大师讨论过。
当时我也是坚持说规范上没有要求6度区也要满足剪重比的要求，所以不用在设计中作为控制参数，但大师告诉我，规范虽然没有要求，但行业内部还是有这样的意见的，就是6度区按0.8%考虑比较好。
所以我接受。
剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12) =0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。
当然规范对6度区的地震剪力系数没有要求，但我还是赞同yunfeiyu斑竹的观点，即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。
把表5.1.4-1也附上，方便大家看清它们之间的关系。
剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。
地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。
剪重比的本质关系推导及其对长周期超高层建筑的影响
剪重比的本质关系推导及其对长周期超高层建筑的影响
剪重比 (Shear-to-Weight Ratio, SWR) 是指某结构的剪切承载力与自身重量的比值，是衡量结构抗剪承载能力的一个重要指标。
剪重比的本质关系是：SWR = V / (W / g)
其中，V 表示结构的剪切承载力，W 表示结构的重量，g 表示重力加速度。
剪重比越大，则结构的剪切承载力就越大，抗剪能力也就越强。
剪重比过小，则结构的剪切承载力就较小，抗剪能力也较弱。
剪重比对长周期超高层建筑的影响是很重要的。
由于长周期超高层建筑的高度较大，承受的风荷载也相对较大。
如果剪重比过小，则结构的抗剪能力较弱，在大风条件下容易受到剪切力的影响，导致结构的振动增大，甚至可能出现破坏。
因此，在设计长周期超高层建筑时，要注意控制剪重比，保证结构的抗剪能力。
结构抗震设计中的剪重比问题的讨论
结构抗震设计中的剪重比问题的讨论结构抗震设计中的剪重比问题的讨论［摘要］对建筑抗震设计中的剪重比问题进行了讨论，探讨了场地类别对剪重比的影响，结论中指出规范对剪重比限值的规定中没有考虑到场地类别的影响是不妥的。
对于不满足规范要求的高层建筑，当结构的计算基底剪力不满足规定的最小基底剪力时，可以加大地震作用力，而不应该调整结构的刚度来加大地震反应，同时也提出了通过直接调整长周期段加速度反应谱以完成剪重比控制的改进建议。
［关键词］高层建筑; 抗震设计; 剪重比; 限值0 引言《建筑抗震设计规范》(GB 50011—2010)［1］(简称抗规) 及《高层建筑混凝土结构技术规程》(JGJ 3—2010)［2］(简称高规)规定:水平地震剪力系数(本文称为剪重比)剪重比等于楼层地震作用(楼层地震剪力)与重力荷载代表值的比值，是抗震设计的重要控制指标之一，并且属于规范的强制性条文。
其中抗规条文说明的5. 2. 5 条写到:地震影响系数在长周期段下降较快，对于基本周期大于3. 5s 的结构，由此计算所得的水平地震效应可能太小。
而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能会对结构产生更大的破坏力，但是规范所采用的振型分解反应谱法尚无法对此做出估计。
出于对结构安全的考虑，规范［1，2 ］提出了各楼层水平地震剪力对应剪重比最小值的要求，即规定了不同抗震设防烈度下楼层剪重比的限值，当计算结构水平地震作用效应的剪重比小于规范规定的限值时，须对楼层设计用的地震剪力进行相应的调整。
诚然，规范以规定剪重比限值的方式来控制基底和楼层最小地震剪力的做法对保证结构的抗震安全性是有一定作用的，但在实际结构设计中，经常会遇到结构剪重比与规范限值相差较多的情况，这时通过调整结构形式或结构布置来提高剪重比，往往收效甚微，比较困难。
为解决此问题，有必要对结构剪重比的变化规律和控制方法进行研究。
1 剪重比的工程含义首先从建筑结构的刚度的谈起，一个建筑物之所以必须具备足够的刚度，其实是出于以下几点的需求：1.免强震时非结构构件如砖砌隔墙，外表面幕墙等因结构过大的变形而破坏;2.避免在风荷载作用下建筑物产生低频振动令人感到不舒服;3.避免强震时结构过大的侧向变形加剧P- Δ 效应，此时不利于结构的受力;4. 避免结构过大的变形影响竖向交通的正常运行。
结构设计之剪重比详解
第五章 剪重比 2014.7.17一、定义：剪重比即最小地震剪力系数λ。
（查表）二、计算公式：V eki :第i 层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力； G j ：第j 层重力荷载代表值。
三、控制目的：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长结构的安全，尤其是对于基本周期大于3.5S 的结构,以及存在薄弱层的结构,出于对结构安全的考虑,规范增加了对剪重比的要求。
四、规范要求：①《抗规》5.2.5条规定:抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：∑>=ni j G V j eki λ，（其余同高规4.3.12）我说的：λ查表5.2.5，对于竖向不规则结构的薄弱层的水平地震剪力应增大1.15倍，即楼层最小剪力系数λ应乘以1.15倍。
②《高规》4.3.12条规定:我说的：这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。
五、SATWE 中怎么看：WZQ 文件→周期、地震力与振型输出文件→各层 X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力∑==n i j G V j ekiλMx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法 X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)(注意:下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)……3 1 667.54 1811.39( 1.53%) ( 1.53%) 36475.79 191.922 1 504.56 2093.45( 1.42%) ( 1.42%) 42587.53 137.111 1 251.76 2261.43( 1.27%) ( 1.27%) 49811.77 72.27抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比 = 0.80%X 方向的有效质量系数: 99.66%……还有Y向，此处省略六、超了怎么办：1.对于一般高层建筑而言,结构剪重比底层为最小,顶层最大,故实际工程中,结构剪重比由底层控制,由下到上,哪层的地震剪力不够，就放大哪层的设计地震内力.2.结构各层剪重比及各楼层地震剪力调整系数自动计算取值,结果详SATWE周期、地震力与振型输出文件WZQ.OUT)3.各层地震内力自动放大与否在调整信息栏设开关；如果用户考虑自动放大，SATWE将在WZQ.OUT中输出程序内部采用的放大系数.4.六度区剪重比可在0.7％～1％取。
高层建筑结构抗震设计中的剪重比问题分析
高层建筑结构抗震设计中的剪重比问题分析摘要：设计高层建筑的结构体系时，必须关注多个方面的结构性能设计需要，尤其是结构安全性能方面的需求。
通过抗震设计可以帮助消除结构系统中的不稳定因素，将设计问题消除，优化结构设计格局。
在结合建筑所处区域的地质灾害出现情况来完成抗震设计工作时，还需对结构系统的剪重比问题加以处理。
现探讨抗震设计环节出现的剪重比问题。
关键词：高层建筑工程；结构系统；抗震设计；剪重比问题在建筑系统中，结构部分比较容易因受到外部高强度影响而出现失稳的问题，尤其是再出大型地质灾害时，结构受到的影响也是极大的，为了使建筑在多种外部条件下都可以确保内部安全性，设计者要关注抗震设计需要，通过特殊的技术手段，来保护建筑的结构，使其具有更强的抗震性。
现探讨结构剪重比问题，提供适合被应用到抗震设计环节的技术性建议。
1 剪重比概述结构设计要求极为严格，设计者应当注重对各种关键的设计参数进行把握，根据科学的设计规范来检查结构系统，在对结构具有抗震能力进行测算时，要运用正确的公式来获取水平剪应力数值，随着建筑使用时间被延长，地震影响系数将会出现降低的状况，且降低的速度极快，依照相应的地震系数曲线就可发现系数出现的变动，因受到地震灾害这种动态化的影响，建筑结构会出现明显的位移情况，地面也会因此而被破坏，在这种条件下对地震影响系数进行确定时，要考虑到其中会带来实质影响的不稳定因子。
对常规的建筑框架结构来说，可以依据经验公式去估算结构周期，也就是T=（0.07--0.09）N，其中N就是普通框架结构中的楼层数，要是建筑工程场地是一类，则结构周期计算也就可以依据公式去计算。
根据相应的数值变动曲线来看，如果建筑的结构是框架式的结构，当其层数增高时，地震影响系数就会以相对比较快的速度降低。
同时楼层部位的水平类型的地震剪力也会随之变小。
这种现象与设计者预设的变动现象并不相符，甚至是完全矛盾的，一般会认为，楼层的数量越多，结构受到地震的影响也就越严重。
结构设计之剪重比详解
结构设计之剪重比详解第五章剪重比2014.7.17 一、定义：剪重比即最小地震剪力系数λ。
（查表）二、计算公式：VekiV eki:第i 层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；j niGjG j：第j 层重力荷载代表值。
三、控制目的：主要为限制各楼层的最小水平地震剪力，确保周期较长结构的安全，尤其是对于基本周期大于3.5S 的结构,以及存在薄弱层的结构,出于对结构安全的考虑,规范增加了对剪重比的要求。
四、规范要求：①《抗规》 5.2.5 条规定:抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：nV eki G j ，（其余同高规 4.3.12 ）j i我说的：λ查表 5.2.5 ，对于竖向不规则结构的薄弱层的水平地震剪力应增大 1.15 倍，即楼层最小剪力系数λ应乘以 1.15 倍。
②《高规》 4.3.12 条规定:我说的：这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的水平地震剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求完成后续的计算。
五、SATWE中怎么看：WZQ文件→周期、地震力与振型输出文件→各层X 方向的作用力(CQC)Floor : 层号Tower : 塔号Fx : X 向地震作用下结构的地震反应力Vx : X 向地震作用下结构的楼层剪力Mx : X 向地震作用下结构的弯矩Static Fx: 静力法X 向的地震力------------------------------------------------------------------------------------------Floor Tower Fx Vx ( 分塔剪重比) ( 整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN)( 注意: 下面分塔输出的剪重比不适合于上连多塔结构)3 1 667.54 1811.39( 1.53%) ( 1.53%) 36475.79 191.922 1 504.56 2093.45( 1.42%) ( 1.42%) 42587.53 137.111 1 251.76 2261.43( 1.27%) ( 1.27%) 49811.77 72.27抗震规范(5.2.5) 条要求的X 向楼层最小剪重比= 0.80%X 方向的有效质量系数: 99.66%还有Y向，此处省略六、超了怎么办：1.对于一般高层建筑而言,结构剪重比底层为最小,顶层最大,故实际工程中,结构剪重比由底层控制,由下到上,哪层的地震剪力不够，就放大哪层的设计地震内力.2.结构各层剪重比及各楼层地震剪力调整系数自动计算取值,结果详S ATWE 周期、地震力与振型输出文件WZQ.OUT)3.各层地震内力自动放大与否在调整信息栏设开关；如果用户考虑自动放大，SATWE 将在WZQ.OUT中输出程序内部采用的放大系数.4.六度区剪重比可在0.7 ％～1％取。
结构剪重比的小结
一、各规范对剪重比的规定：《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010第5.2.5条及《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.12条规定：抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：nEKi jj iV G λ=>∑式中：EKi V -----第i 层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；λ-----剪力系数，不小于表5.2.5规定的楼层最小地震剪力系数值,对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数；j G ----第j 层的重力荷载代表值;n-----结构计算总层数。
表5.2.5 楼层最小地震剪力系数值注：基本周期介于3.5s 和5.0s 之间的结构，按插入法取值；二、对规范规定的理解（一）剪重比（剪力系数）定义：楼层剪力与其上各层重力荷载代表值之和的比值。
（二）意义：由于地震影响系数在长周期段下降较快，对于基本周期大于3.5s 的结构，由此计 算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小。
而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构的破坏具有更大影响，但是规范所采用的振型分解反应谱法只反映加速度对结构的影响，对长周期结构往往是不全面的。
出于结构安全的考虑，当计算的楼层剪力过小时，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值的要求，规定了不同烈度下的剪力系数，当不满足时，需改变结构布置或调整结构总剪力和各楼层的水平地震剪力使之满足要求。
（《抗规》第5.2.5条文解释）简而言之，控制剪重比，是要求结构承担足够的地震作用，设计时不能小于规范的要求。
剪重比与地震影响系数由内在联系:λ=0.2αmax。
（三）调整范围：只要底部总剪力不满足要求，则结构各楼层的剪力均需要调整（地下室不做控制），不能仅调整不满足的楼层。
（四）调整目标：剪重比调整后，除了内力以外，倾覆力矩和位移也需要调整。
即意味着，当各层的地震剪力需要调整时，原先计算的倾覆力矩、内力和位移均需要相应调整。
结构剪重比的小结
一、各规范对剪重比的规定：《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010第5.2.5条及《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.12条规定：抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：式中：-----第i层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；-----剪力系数，不小于表5.2.5规定的楼层最小地震剪力系数值,对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数；----第j层的重力荷载代表值;n-----结构计算总层数。
表5.2.5 楼层最小地震剪力系数值6度7度8度9度类别0.05g 0.10g 0.15g 0.20g 0.30g 0.40g 扭转效应明显或基本周期0.008 0.016 0.024 0.032 0.048 0.064 小于3.5s的结构基本周期大于5.0sd的结构0.006 0.012 0.018 0.024 0.036 0.048注：基本周期介于3.5s和5.0s之间的结构，按插入法取值；二、对规范规定的理解（一）剪重比（剪力系数）定义：楼层剪力与其上各层重力荷载代表值之和的比值。
（二）意义：由于地震影响系数在长周期段下降较快，对于基本周期大于3.5s的结构，由此计算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小。
而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构的破坏具有更大影响，但是规范所采用的振型分解反应谱法只反映加速度对结构的影响，对长周期结构往往是不全面的。
出于结构安全的考虑，当计算的楼层剪力过小时，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值的要求，规定了不同烈度下的剪力系数，当不满足时，需改变结构布置或调整结构总剪力和各楼层的水平地震剪力使之满足要求。
（《抗规》第5.2.5条文解释）简而言之，控制剪重比，是要求结构承担足够的地震作用，设计时不能小于规范的要求。
剪重比与地震影响系数由内在联系:λ=0.2αmax。
（三）调整范围：只要底部总剪力不满足要求，则结构各楼层的剪力均需要调整（地下室不做控制），不能仅调整不满足的楼层。
高层建筑结构剪重比设计探讨
高层建筑结构剪重比设计探讨根据《高层建筑混凝土结构技术规程》（JGJ3-2010）（简称高规）规定：水平地震剪力系数剪重比等于楼层地震作用与重力荷载代表值的比值，是抗震设计的重要控制指标之一。
出于对结构安全的考虑，高规提出不同抗震设防烈度下楼层剪重比的限值，当计算结构水平地震作用效应的剪重比小于规范规定的限值时，须对楼层设计用的地震剪力进行相应的调整。
规范以规定剪重比限值的方式来控制基底和楼层最小地震剪力的做法对保证结构的抗震安全性是有一定作用的，但对剪重比限值的合理性以及实际设计中怎样合理地调整剪重比以满足规范限值的要求，还存在不同的看法，下面结合笔者的工作实践，对此问题提出相应的建议。
1 场地类别对剪重比限值的影响如上所述，高规中剪重比限值的水准对应于Ⅱ类场地的地震作用，那么其他场地类别的限值是否需要调整呢？试作如下分析。
高规反应谱地震影响系数α值在周期T≥5Tg（Tg为场地特征周期）的下降段由下式确定：（1）式中：αmax为地震影响系数最大值；γ为衰减系数，阻尼比取0. 05时，γ=0. 9；η1为直线下降段的下降斜率调整系数；η2为阻尼调整系数。
高规 4.3.8 条对η1，η2 的取值有相应规定，代入式（1）后可得：（2）式（2）表明α值与场地特征周期Tg（即场地类别）有关，且其影響是不可忽略的。
表1 为不同场地类别在T=3.5，5.0s 时的地震影响系数值，中间为线性变化。
表1 不同场地类别和烈度的α值如第1节所述，规范规定的地震作用下高层建筑基底剪力限值在周期T=3.5s 时，即相当于Ⅱ类场地、同周期T、同总质量M时对应单质点结构的基底剪力，那么基底剪重比λ限值应反映出不同场地类别的影响，得：（3）式中：T =3.5s时，ξ=1.0；T=5.0s 时，ξ=0.88；中间为线性变化。
得到不同场地类别时的剪重比限值如表2所示，表中是根据对规范规定对应于Ⅱ类场地的认识推导至其他场地类别所得到的结果，是否妥当，尚需进一步研究和讨论。
对剪重比的理解
对剪重比的理解对剪重比的要求,是不是要求剪力设计达到一定的值?如果计算出来剪力达不到这个值,能不能在设计时加大剪力设计值,使剪力设计总值达到或超过因剪重比所需的剪力要求,这种算不算符合规范?如六度区剪重比只有0.7左右,而在设计时人为按1.0来设计,这样行不行?这是新版规范中增加的内容。
以前大家只是按经验来控制剪重比。
正如您所说的，这个要求如同最小配筋率的要求，算出来的剪力如果达不到规范的最低要求，就要人为提高，并按这个最低要求进行后续的计算。
至于您说的取为1%，似乎没有必要。
一方面，规范没有规定6度区的最小值；另一方面，按比例推下去的话，也只是0.8%。
所以我想是不是取为0.8%也就可以了？或者干脆就直接用0.7%？二楼说的很有道理，没有必要取过大的值。
去年曾设计一高层，就剪重比的问题和给我审图的我省的一位结构大师讨论过。
当时我也是坚持说规范上没有要求6度区也要满足剪重比的要求，所以不用在设计中作为控制参数，但大师告诉我，规范虽然没有要求，但行业内部还是有这样的意见的，就是6度区按0.8%考虑比较好。
所以我接受。
剪重比也就是地震剪力系数，由《抗规》（GB50011-2001）对5.2.5条的条文说明知，“对于扭转效应时显或基本周期小于3.5S的结构，剪力系数取0.2amax”，由此可据《抗规》表5.1.4-1推算出各地震列度下的剪力系数：9度为0.2*0.32=0.064，8度为0.2*0.16(0.24)=0.032(0.048)，7度为0.2*0.08(0.12) =0.016(0.024)，6度为0.2*0.04=0.008。
当然规范对6度区的地震剪力系数没有要求，但我还是赞同yunfeiyu斑竹的观点，即6度区按0.8%较好，这样对结构来说是更安全的（类似于最小配筋率的概念）。
把表5.1.4-1也附上，方便大家看清它们之间的关系。
剪重比主要是考虑基本周期大于3s的长周期结构。
地震对于此类结构的破坏相比短周期的结构有更大影响，但规范用的振型分解反应普法无法作出估计；而且对于此类长周期结构计算所得的水平地震作用下的结构效应可能偏小，这可能就是规范设定最小剪重比的原因。
剪重比是结构设计中控制建筑安全的重要指标
剪重比是结构设计中控制建筑安全的重要指标。
结构设计中剪重比达不到设计要求时可采用如下方法进行调整：1)增加参与计算振型数，可将振型数定在15 ～18 附近；2 )在规范规定的范围内减小周期折减系数；3 )加大结构受力构件截面，加大结构整体刚度；4)适当的减小单位面积重度精细化荷载剪重比更容易满足规范要求：5 )加大全楼地震力放大系数。
(此方法在剪重比达到规范限值80％以上方可使用) 剪重比的调整仅反映在相应楼层，不会向下层传递，若此处同时是薄弱层还应乘以1．15 的放大系数。
但对长周期超高层建筑，考虑到反应谱长周期段本身的一些缺陷，第一阶振型参与质量系数对计算剪重比的影响有可能大于刚度和质量对计算剪重比的影响，导致计算剪重比偏小，并不一定是结构刚度偏小或质量偏大不能简单用上述方法对剪重比进行调整。
结构设计应从建筑布局整体性和规则性上进行控制，并对周期比、位移比、刚度比、刚重比、位移角等计算指标进行分析和判断。
在各项指标均合理且质量参与系数大于90％的条件下调整剪重比使之满足规范要求。
楼板配筋边界条件选取原则：Ø1:当板边支座与边梁相连、支座两侧板面标高相差较大时，可按铰接计算配筋Ø2:当连续支座、支座两侧板面标高相差较小（板厚之内）及确认边梁可作为嵌固时可按嵌固计算配筋Ø3:当与砼墙相连而不连续时，可根据墙厚适当考虑嵌固作用。
一般当墙厚不小于2倍板厚时，按嵌固，与板同厚时按半铰接4:Ø两边有高差按嵌固计算时，支座两边的钢筋规格应一致。
当两侧板厚差异较大（>30mm），只考虑部分嵌固。
两侧按薄侧的嵌固配，厚侧多余的弯矩应调至跨中5:Ø对于按简支计算的板支座，可不按受力钢筋的最小配筋率控制，统一取0.15%。
建筑抗震设计规范剪重比合理性探讨
建筑抗震设计规范剪重比合理性探讨建筑抗震设计是保障建筑物在地震作用下不发生严重破坏及人员伤亡的重要措施之一。
而建筑抗震设计规范中的剪重比是一个关键参数，其合理性对建筑的抗震性能有着重要的影响。
本文旨在探讨建筑抗震设计规范中剪重比的合理性，并提出相应的建议。
我们来了解一下什么是剪重比。
剪重比是指结构设计时剪力与重力（垂直方向荷载）的比值，一般以V/U表示，其中V为结构的最大抗剪力，U为结构的重力荷载。
剪重比的大小直接反映了结构在抗震方面的性能，过大或过小都会影响结构的抗震性能。
在目前的建筑抗震设计规范中，对于剪重比都有一定的规定。
以我国的《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）为例，其中规定了不同类型建筑物的剪重比范围。
对于砌体房屋和框架结构建筑，规范分别规定了不同的剪重比范围。
而国际上也存在着类似的规范，对于剪重比都有着详细的规定。
现实中我们发现，一些建筑物在设计和施工过程中并不严格遵守规范中对剪重比的规定，导致了一些问题的产生。
我们有必要来探讨一下建筑抗震设计规范中剪重比的合理性。
剪重比的合理性需要考虑到结构所处的地震烈度。
地震烈度是指地震破坏力的大小，一般用地震烈度参数表示。
对于高地震烈度区域的建筑物，其抗震性能要求更高，因此剪重比也应该设置在更严格的范围内。
而对于低地震烈度区域的建筑物，则可以相对放宽对剪重比的要求，以兼顾经济性和安全性。
剪重比的合理性还需要考虑到结构的类型和高度。
不同类型的结构在地震作用下承受的力和变形方式不同，因此对剪重比的要求也应该有所区别。
剪墙结构和框架结构对剪重比的要求就有所不同。
建筑物的高度也会对剪重比的合理性产生影响，一般来说，高层建筑对剪重比的要求会更严格。
剪重比的合理性还需要考虑到结构的材料和技术水平。
不同材料的结构在地震作用下的性能不同，因此对剪重比的要求也会有所差异。
随着技术的不断发展，结构设计与施工的水平也在不断提高，因此对剪重比的要求也应该不断地进行调整和完善。
建筑抗震设计规范剪重比合理性探讨
建筑抗震设计规范剪重比合理性探讨建筑抗震设计是指针对建筑物在地震等自然灾害发生时，利用工程措施来减少建筑物破坏和崩塌的可能性，保障人员安全的一项工程设计。
而建筑抗震设计规范是指在进行建筑抗震设计时所必须符合的各项规定和标准。
其中，建筑抗震设计规范中的剪重比，是建筑物抗震设计中的重要指标之一。
剪重比是指建筑物的剪力与重力分量之间的比值，它是建筑物在抗震设计中一个关键的参数。
将剪力增大，建筑物的抗震性能会逐渐加强；但同时，剪力过大也会导致建筑物出现严重变形，从而影响建筑物的使用寿命。
将重力增大，建筑物的抗震性能会逐渐降低；但同时，重力过大也会导致建筑物的结构设计问题，从而影响建筑物的整体稳定性。
通过合理控制剪重比，可以达到优化建筑物抗震设计的目的，提高建筑物的抗震性能，保障建筑物的稳定性，防止建筑物轻度或严重毁灭或瘫倒的现象。
因此，建筑抗震设计规范中核定的剪重比一直是建筑行业所关注的一个重要指标。
然而，建筑物的结构类型、建筑物所处环境等因素都会直接影响剪重比的大小和合理性。
结构繁多的建筑类型中，以框架结构为主要类型，以钢筋混凝土框架（RC框架）、钢结构框架（S结构）、钢筋混凝土-钢结构混合框架（SRC框架）为主流。
而不同的建筑类型之间，其所处的地理位置、建筑物高度、建筑物形状、地基条件等因素都会对剪重比的大小和合理性产生影响。
在建筑抗震设计规范中，针对不同建筑类型都有相应的剪重比的设计要求。
以框架结构为例，国家标准《建筑抗震设计细则》中设计剪重比在1.0-2.0之间，而对于一些高层建筑纵振问题比较复杂、容易发生的结构建筑物，则规定相对应的剪重比也会相应地调到较低的范围内。
总之，在建筑抗震设计规范中剪重比的合理性，需要综合考虑建筑物结构类型、地理位置、建筑物高度、建筑物形状、地基条件等因素。
只有在综合这些因素的基础上，才能在保证建筑物整体稳定性的基础上，达到最优剪重比的要求，保障建筑物的抗震性能，最终达到保护人员安全的目标。
高层建筑结构抗震设计中的剪重比问题研究
高层建筑结构抗震设计中的剪重比问题研究摘要：在建筑的安全保障工作之中，抗震设计工作是一个设计难点，设计人员需要以建筑的基本结构为准，来对建筑的主体结构实施抗震处理工作，在确定抗震方式的时候，设计人员需要对建筑的剪重比进行充分参考，建筑物的剪重比也被称为剪力系数，主要指的是建筑楼层剪力数值与建筑的重力荷载的基本数值的比值。
明确建筑的剪重比可以帮助建筑设计人员提升抗震建筑结构的原有安全性，同时对楼层需要承受的地震剪力数值进行有效限制，高层的建筑的基本剪重比确定工作难度比较高，本文根据对剪重比相关情况的了解，对与之相关的问题进行简单分析。
关键词：高层建筑结构；抗震设计；剪重比；设计问题现代高层建筑不仅仅在楼层数与外观两个方面与普通建筑有差别，其抗震设计工作也更为复杂，主要是受到了高层建筑的整体结构的影响，因此在对高层建筑的基本结构进行抗震设计工作时，设计人员需要对与剪重比相关的问题进行重点把握，借助精准的剪重比来优化建筑的抗震型主体结构，确保即使建筑附近区域出现了相对比较严重的地震情况，基本结构也不会受到过多的影响，但是很多建筑设计人员对于确定剪重比的相关工作并不没有完全熟悉，尤其是破坏机理相关的问题，因此本文以与抗震环节的剪重比计算相关的问题为研究重点，分析如何优化剪重比设计工作。
1 地震对建筑结构的影响在地震中所释放的能量是通过地震中形成的地震波逐渐向周围来扩展，然后地震波传到地面时引起地面震摇，由此地面建筑的建筑物就受到地震波的影响跟随地震波震动。
建筑物在跟随地震波震动的过程就是受到地震的惯性作用力。
所以，可以将地震看作是地震波的影响。
当建筑物在地震波和负载力的作用下会产生建筑物内部作用力大于最大承受值，就会使建筑物破坏或者倒塌。
在对于建筑物抗震的运用，通过确定地震的作用力是非常有必要的探讨问题。
地震产生的作用与一般负载状态有不同，它不但可以作为地震波强烈度的大小状况，还可以作为有关建筑物动力程度的密切关系，然而地震中的负载力同建筑本身的结构无关，能够作为相关独立存在。
建筑抗震设计规范剪重比合理性探讨
建筑抗震设计规范剪重比合理性探讨随着现代建筑设计的不断发展，抗震设计成为建筑工程中至关重要的一环。
在抗震设计中，剪重比是一个重要的参数，它直接影响着建筑物的抗震性能。
关于剪重比的合理性，一直是建筑界争论的焦点之一。
本文将围绕建筑抗震设计规范中剪重比的合理性进行探讨，以期为抗震设计提供一些有益的启示。
我们需要了解剪重比的定义和作用。
剪重比是指结构受剪的承载力与结构受弯的承载力之比。
在一般情况下，剪重比越大，结构的抗震性能越好。
在抗震设计中，通常会要求设置较大的剪重比，以确保建筑物在地震发生时具有较好的抗震性能。
现实情况却并非总是如此简单。
在实际的工程设计中，剪重比的设置需要综合考虑多种因素，包括结构的类型、材料的性能、地震的烈度等。
与此过大的剪重比也会导致结构的成本增加，施工难度加大，甚至影响建筑的使用功能。
剪重比的合理性并不仅仅是追求最大化，而是需要综合考虑各种因素的权衡。
在讨论剪重比的合理性时，需要明确剪重比与结构的抗震性能之间的关系。
一般来说，增大剪重比可以提高结构的抗震性能。
因为在地震作用下，结构会受到水平方向的惯性力作用，从而产生水平变形和剪力。
合理增大剪重比可以提高结构的受剪承载力，对抗震作用起到一定程度的缓冲和抵抗作用。
剪重比增大并不意味着抗震性能的提高是线性的。
当剪重比达到一定数值后，增大剪重比对结构抗震性能的提高作用会逐渐减弱，甚至产生反作用。
合理的剪重比设置是非常重要的。
除了抗震性能外，剪重比的合理性还应考虑结构的经济性。
随着剪重比的增大，结构的抗震性能可以提高，但结构的成本也会随之增加。
需要在抗震性能和成本之间寻求一个平衡点。
如果过大的剪重比导致结构的施工难度增加，成本急剧提高，甚至影响建筑物的使用，这显然是不合理的。
在剪重比的设置中，需要综合考虑结构的抗震性能和成本，在二者之间寻求一个最优的平衡点。
在讨论剪重比的合理性时，还需要考虑结构的材料和搭配，以及地震烈度等因素的影响。
建筑结构抗震设计中剪重比调整分析
建筑结构抗震设计中剪重比调整分析发布时间：2021-11-16T04:21:11.935Z 来源：《防护工程》2021年22期作者：廖充烽[导读] 地震波的作用下出现地面运动，通过房建基础对上部结构形成一定影响，使结构出现的振动被叫做结构的地震反应，地震作用、地面运动属性及建筑自身的动力特性均影响着以上反应程度[1]。
建筑抗震设计实践中，应依照抗震概念设计的要求，关注平面、立面、竖向剖面的对称性及对抗震性能及其成本形成的影响，其中剪重比被公认是控制建筑结构安全性的一项重要指标。
广东省建筑设计研究有限公司广州 510000摘要：对于长周期结构，采用振型分解反应谱法计算时，地震影响系数较小，因此规范对水平地震剪力有最小值要求。
文章首先阐述剪重比的概念，然后探究场地类别、周期折减系数对剪重比值大小的影响，最后结合具体工程案例，以处理剪重比不符合规范限值的问题，有针对性的调整了结构截面，希望能分享结构抗震设计中的经验与处理方法。
关键词：建筑结构；抗震设计；剪重比；调整方法引言地震波的作用下出现地面运动，通过房建基础对上部结构形成一定影响，使结构出现的振动被叫做结构的地震反应，地震作用、地面运动属性及建筑自身的动力特性均影响着以上反应程度[1]。
建筑抗震设计实践中，应依照抗震概念设计的要求，关注平面、立面、竖向剖面的对称性及对抗震性能及其成本形成的影响，其中剪重比被公认是控制建筑结构安全性的一项重要指标。
1剪重比的概述剪重比为抗震设计领域中一项十分重要的参数，结合《建筑抗震设计规范》GB-50011-2010作出的规定[3]，在验算抗震时，任何一楼层的水平地震剪力均不小于规范限值，主要是因为在长周期段中地震影响系数快速下跌，针对基本周期＞3.5s的结构，基于此测得的水平地震作用下的结构效应可能过小。
面对长周期结构，地震动态作用内的地面运动速度与位移可能会结构破坏严重程度形成较大影响，但既有规范中应用的振型分解反应谱法直接没有对其作出预估。
“刚重比”和“剪重比”数值的探讨
“刚重比”和“剪重比”数值的探讨摘要：对比分析了采用PKPM系列CAD软件中的SATWE 软件考虑地下室作用的内力分析方法，结合工程实例对于计算结果“刚重比”的数值进行了探讨，提出了要辩证看待程序结果“刚重比”数值的建议。
关键词：刚重比；剪重比；回填土约束作用；弹性等效侧向刚度最近几年设计的高层、超高层等复杂建筑结构中，通常都带有地下室。
很多都是地上为住宅地下为大底盘车库的结构形式。
对于这类带地下室的结构形式，采取一种比较行之有效的结构分析方法，在结构计算中考虑回填土和地下室的影响来正确的分析结构的实际受力状态是非常必要的。
有地下室的建筑结构是由上部结构和地下室组成的一个完整的受力体系，具有共同的位移场，相互协调变形。
目前使用最多的便是PKPM系列CAD软件中的SATWE软件。
然而，作为设计人员在使用结构软件的时候对计算软件得出的结果要正确的分析，不能盲目的依赖程序，以免造成经济损失或结构安全事故。
1重力二阶效应和刚重比高层建筑结构的稳定设计，主要是控制、验算结构在风或地震作用下，重力荷载产生的重力二阶效应对结构性能降低的影响以及由此可能引起的结构失稳。
所谓重力二阶效应，一般包括两部分：一是由于构件自身挠曲引起的附加重力效应，即效应；二是结构在水平风荷载或水平地震作用下产生侧移变位后，重力荷载由于该侧移而引起的附加效应，即重力效应。
(1)《抗震规范》第3.6.3条规定：“当结构在地震作用下的重力附加弯距大于初始弯距的10%时，应计入重力二阶效应的影响。
”(2)《高规》第5.4条对重力二阶效应作出如下规定：①在水平力作用下，当高层建筑结构满足以下规定时，可以不考虑重力二阶效应的不利影响。
剪力墙结构、框架―剪力墙结构，筒体结构：②框架结构(3)高层建筑如果不满足(1)条的规定时，应考虑重力二阶效应对水平作用下结构内力和位移的不利影响。
结构的弹性等效侧向刚度，可按近似按倒三角形分布载荷作用下结构顶点位移相等的原则，将结构的侧向刚度折算为竖向悬臂受弯构件的等效侧向刚度。
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一、各规范对剪重比的规定：《建筑抗震设计规范》 GB50011-2010第5.2.5条及《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.12条规定：抗震验算时，结构任一楼层的水平地震剪力应符合下式要求：nEKi jj iV G λ=>∑式中：EKi V -----第i 层对应于水平地震作用标准值的楼层剪力；λ-----剪力系数，不小于表5.2.5规定的楼层最小地震剪力系数值,对竖向不规则结构的薄弱层，尚应乘以1.15的增大系数；j G ----第j 层的重力荷载代表值;n-----结构计算总层数。
表5.2.5 楼层最小地震剪力系数值注：基本周期介于3.5s 和5.0s 之间的结构，按插入法取值；二、对规范规定的理解（一）剪重比（剪力系数）定义：楼层剪力与其上各层重力荷载代表值之和的比值。
（二）意义：由于地震影响系数在长周期段下降较快，对于基本周期大于3.5s 的结构，由此计 算所得的水平地震作用下的结构效应可能太小。
而对于长周期结构，地震动态作用中的地面运动速度和位移可能对结构的破坏具有更大影响，但是规范所采用的振型分解反应谱法只反映加速度对结构的影响，对长周期结构往往是不全面的。
出于结构安全的考虑，当计算的楼层剪力过小时，提出了对结构总水平地震剪力及各楼层水平地震剪力最小值的要求，规定了不同烈度下的剪力系数，当不满足时，需改变结构布置或调整结构总剪力和各楼层的水平地震剪力使之满足要求。
（《抗规》第5.2.5条文解释）简而言之，控制剪重比，是要求结构承担足够的地震作用，设计时不能小于规范的要求。
剪重比与地震影响系数由内在联系:λ=0.2αmax。
（三）调整范围：只要底部总剪力不满足要求，则结构各楼层的剪力均需要调整（地下室不做控制），不能仅调整不满足的楼层。
（四）调整目标：剪重比调整后，除了内力以外，倾覆力矩和位移也需要调整。
即意味着，当各层的地震剪力需要调整时，原先计算的倾覆力矩、内力和位移均需要相应调整。
剪重比调整系数直接乘在该层构件的内力和位移上。
（五）调整方式分为三段：加速度控制段、位移控制段和速度控制段底部总剪力不满足最小要求而中、上部楼层均满足最小值时，分三段调整：A、加速度控制段（0.1<T<Tg）：各楼层均需乘以同样大小的增大系数。
B、位移控制段（Tg <T<5Tg）：各楼层i均需按底部的剪力系数的差值△λ0增加该层的地震剪力——△F Eki＝△λ0G EiC、速度控制段（5Tg <T）：增加值应大于△λ0G Ei，顶部增加值可取动位移作用和加速度作用二者的平均值，中间各层的增加值可近似按线性分布。
如下面：（六）程序实现方式：对于剪重比调整，抗规5.2.5条文说明给出了详细的调整方法：当底部剪力不满足规范规定时，判断结构的主要平动周期位于反应谱的哪一段，如果位于加速度控制段（<Tg ）,则各层的剪力放大系数相同，此时动位移比例填0；如果基本周期位于位移控制段（>5Tg）,各层位移比调整的幅度一致，此时动位移比例填1；如果基本周期在Tg和5Tg之间，是速度控制段，取两种调整方式的平均值，此时可填0.5。
程序中所说的强轴指的是短周期的方向，弱轴指的是长周期的方向。
例如某工程：场地类别: KD =II; 设计地震分组: 三组;特征周期Tg = 0.45s,两层地下室振型号周期转角平动系数(X+Y) 扭转系数1 3.1624 166.15 1.00 ( 0.94+0.06 ) 0.002 2.9984 76.20 1.00 ( 0.06+0.94 ) 0.003 2.5095 30.69 0.00 ( 0.00+0.00 ) 1.00…..Floor Tower Fx Vx (分塔剪重比) (整层剪重比) Mx Static Fx(kN) (kN) (kN-m) (kN) ……10 1 200.47 2008.95( 0.87%) ( 0.87%) 83450.31 44.099 1 203.33 2055.49( 0.85%) ( 0.85%) 88832.51 40.058 1 200.70 2104.76( 0.84%) ( 0.84%) 94324.16 36.027 1 196.71 2154.99( 0.82%) ( 0.82%) 99927.36 31.996 1 194.44 2204.97( 0.81%) ( 0.81%) 105644.33 27.945 1 188.40 2254.04( 0.80%) ( 0.80%) 111476.65 23.904 1 340.03 2355.58( 0.78%) ( 0.78%) 120064.95 39.533 1 178.06 2418.60( 0.76%) ( 0.76%) 129341.28 24.722 1 37.71 2431.54( 0.72%) ( 0.72%) 135665.66 16.131 1 9.25 2434.64( 0.69%) ( 0.69%) 142085.19 5.35抗震规范(5.2.5)条要求的X向楼层最小剪重比= 0.80%Floor Tower Fy Vy (分塔剪重比) (整层剪重比) My Static Fy(kN) (kN) (kN-m) (kN) ……10 1 229.21 2089.91( 0.90%) ( 0.90%) 81994.98 45.269 1 225.41 2162.66( 0.89%) ( 0.89%) 86920.02 41.128 1 221.39 2235.74( 0.89%) ( 0.89%) 92030.73 36.987 1 218.26 2307.68( 0.88%) ( 0.88%) 97337.70 32.846 1 212.86 2377.40( 0.87%) ( 0.87%) 102847.89 28.685 1 199.44 2443.02( 0.87%) ( 0.87%) 108564.44 24.544 1 359.98 2570.15( 0.85%) ( 0.85%) 117146.23 40.583 1 203.86 2653.37( 0.83%) ( 0.83%) 126609.88 25.372 1 91.77 2691.20( 0.79%) ( 0.79%) 133164.80 16.561 1 23.57 2700.94( 0.76%) ( 0.76%) 139885.95 5.49抗震规范(5.2.5)条要求的Y向楼层最小剪重比= 0.80%经判断结构X向平动周期3.1624s，Y向平动周期2.9984s均大于5Tg = 5*0.45=2.25s, 故结构基本周期位于反应谱的位移控制段，此时动位移比例填1。
弱轴方向的动位移比例因子（X向）XI1 = 1.00强轴方向的动位移比例因子（Y向）XI2 = 1.00各楼层地震剪力系数调整情况[抗震规范(5.2.5)验算]层号塔号X向调整系数Y向调整系数1 1 1.000 1.0002 1 1.000 1.0003 1 1.057 1.0004 1 1.056 1.0005 1 1.054 1.0006 1 1.054 1.0007 1 1.053 1.0008 1 1.052 1.0009 1 1.051 1.00010 1 1.050 1.00011 1 1.049 1.00012 1 1.048 1.00013 1 1.047 1.00014 1 1.045 1.00015 1 1.044 1.00016 1 1.043 1.00017 1 1.042 1.00018 1 1.040 1.00019 1 1.039 1.00020 1 1.038 1.00021 1 1.037 1.00022 1 1.035 1.00023 1 1.034 1.00024 1 1.032 1.00025 1 1.030 1.00026 1 1.028 1.00027 1 1.026 1.00028 1 1.024 1.00029 1 1.021 1.00030 1 1.019 1.00031 1 1.017 1.00032 1 1.015 1.000（七）扭转效应明显的判定A、根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010第5.2.5条条文解释：扭转效应明显与否一般可由考虑耦联的振型分解反应谱法分析结果判断，例如前三个振型中，二个水平方向的振型参与系数为同一个量级，即存在明显的扭转效应。
对于扭转效应明显或基本周期小于3.5s的结构，剪力系数取0.2αmax，保证足够的抗震安全度。
B、根据《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010第4.3.12条条文解释：扭转效应明显的结构，是指楼层最大水平位移(或层间位移)大于楼层平均水平位移(或层间位移)1.2倍的结构。
以上两条有其一即可，通常所用的是第二种，即位移比≥1.2时判定为扭转效应明显的结构。
三、结构设计应注意的事项①按楼层最小地震剪力系数对结构水平地震作用效应进行调整时应该注意，如果较多楼层的剪力系数不满足最小剪力系数要求（例如15%以上的楼层）、或底部楼层剪力系数小于最小剪力系数要求太多（例如小于85%），说明结构整体刚度偏弱（或结构太重），应调整结构体系，增强结构刚度（或减小结构重量），而不能仅采用乘以增大系数方法处理。
②应控制调整的幅度不大于1.2~1.3。
③当调整幅度大于1.3时，应首先调整结构布置及截面尺寸，提高结构侧向刚度，满足结构稳定和承载力要求。
④采用时程分析法时，其计算的总剪力也需符合最小地震剪力的要求。
⑤本条规定不考虑阻尼比的不同，是最低要求，各类结构，包括钢结构、隔震和消能减震结构均需一律遵守。
⑥当结构的设计水平力较小，如计算的楼层剪重比小于0.02时，结构刚度虽能满足水平位移限值要求，但有可能不满足《高规2010》第5.4.4条规定的稳定要求。
参考资料《建筑抗震设计规范GB50011-2010》《高层建筑混凝土结构技术规程JGJ3-2010》《建筑抗震设计规范应用与分析GB50011-2010》朱炳寅编著P184-185《建筑抗震设计规范统一培训教材GB50011-2010》P57聂琪老师关于PKPM计算软件2010规范版本介绍。