石油产品热值测定
石油国标方法
石油GB/T 3535—1983石油倾点测定法GB/T 15281—1994中国油、气田名称代码GB/T 16805—1997液体石油管道压力试验GB/T 16792—1997中国含油气盆地及次级构造单元名称代码GB/T 1885—1998石油计量表GB/T 9081—2001机动车燃油加油机GB/T 9109.1—1988原油动态计量一般原则GB/T 9109.2—1988原油动态计量容积式流量计安装技术规定GB/T 9109.3—1988原油动态计量固定式标准体积管安装技术规定GB/T 9109.4—1988原油动态计量用标准体积管检定容积式流量计的操作规定GB/T 9109.5—1988原油动态计量油量计量GB/T 9110—1988原油立式金属罐计量油量计量方法GB 11085—1989散装液态石油产品损耗GB/T 13235.1—1991石油和液体石油产品立式圆筒形金属油罐容积标定法 (围尺法)GB/T 13235.2—1991石油和液体石油产品立式圆筒形金属油罐容积标定法 (光学参比线法GB/T 13235.3—1995石油和液体石油产品立式圆筒形金属油罐容积标定法(光电内测距法) GB 13236—1991石油用量油尺和钢围尺技术条件GB/T 13894—1992石油和液体石油产品液位测量法(手工法)GB/T 17605—1998石油和液体石油产品卧式圆筒形金属油罐容积标定法(手工法)GB/T 18602—2001岩石热解分析GB/T 18606—2001GB/T 5005—2001钻井液材料规范GB/T 16782—1997油基钻井液现场测试程序GB/T 16783—1997水基钻井液现场测试程序GB/T 11061—1997天然气中总硫量的测定氧化微库仑法GB/T 16781.1—1997天然气中汞含量的测定原子吸收光谱法GB/T 16781.2—1997天然气中汞含量的测定冷原子荧光分光光度法GB/T 2538—1988原油试验法GB/T 6531—1986原油和燃料油中沉淀物测定法(抽提法)GB/T 6532—1986原油及其产品的盐含量测定法GB/T 6533—1986原油中水和沉淀物测定法 (离心法)GB/T 8929—1988原油水含量测定法(蒸馏法)GB/T 11059—1989原油饱和蒸气压测定法参比法GB/T 11146—1999原油水含量测定法(卡尔·费休法)GB/T 17280—1998原油蒸馏标准试验方法GB/T 17282—1998根据运动粘度确定石油分子量(相对分子质量)的方法GB/T 17606—1998原油中硫含量的测定能量色散X射线荧光光谱法GB/T 17674—1999原油及其产品中氮含量的测定化学发光法GB/T 18608—2001原油中铁、镍、钠、钒含量的测定原子吸收光谱法GB/T 18609—2001原油酸值的测定电位滴定法GB/T 18610—2001原油残炭的测定康氏法GB/T 18611—2001原油简易蒸馏试验方法GB/T 18612—2001原油中有机氯含量的测定微库仑计法GB 9052.1—1998油气田液化石油气GB 9053—1998稳定轻烃GB/T 11060.1—1998天然气中硫化氢含量的测定碘量法GB/T 11060.2—1998天然气中硫化氢含量的测定亚甲蓝法GB/T 11062—1998天然气发热量、密度、相对密度和沃泊指数的计算方法GB 11174—1997液化石油气GB/T 13609—1999天然气取样导则GB/T 13610—1992天然气的组成分析气相色谱法GB/T 17281—1998天然气中丁烷至十六烷烃类的测定气相色谱法GB/T 17283—1998天然气水露点的测定冷却镜面凝析湿度计法GB/T 17747.1—1999天然气压缩因子的计算第1部分:导论和指南GB/T 17747.2—1999天然气压缩因子的计算第2部分:用摩尔组成进行计算GB/T 17747.3—1999天然气压缩因子的计算第3部分:用物性值进行计算GB 17820—1999天然气GB 18047—2000车用压缩天然气GB/T 18605.1—2001天然气中硫化氢含量的测定第1部分:醋酸铅反应速率双光路检测法GB/T 18605.2—2001天然气中硫化氢含量的测定第2部分:醋酸铅反应速率单光路检测法GB/T 18619.1—2002GB/T 255—1977石油产品馏程测定法GB/T 259—1988石油产品水溶性酸及碱测定法GB/T 260—1977石油产品水分测定GB/T 261—1983石油产品闪点测定法 (闭口杯法)GB/T 262—1988石油产品苯胺点测定法GB/T 264—1983石油产品酸值测定法GB/T 265—1988石油产品运动粘度测定法和动力粘度计算法GB/T 266—1988石油产品恩氏粘度测定法GB/T 267—1988石油产品闪点与燃点测定法(开口杯法)GB/T 268—1987石油产品残炭测定法 (康氏法)GB/T 380—1977石油产品硫含量测定法 (燃灯法)GB/T 384—1981石油产品热值测定法GB/T 387—1990深色石油产品硫含量测定法(管式炉法)GB/T 388—1964石油产品硫含量测定法 (氧弹法)GB/T 498—1987石油产品及润滑剂的总分类GB/T 503—1995汽油辛烷值测定法(马达法)GB/T 508—1985石油产品灰分测定法GB/T 510—1983石油产品凝点测定法GB/T 511—1988石油产品和添加剂机械杂质测定法(重量法)GB/T 1884—2000原油和液体石油产品密度实验室测定法(密度计法)GB/T 1995—1998石油产品粘度指数计算法GB/T 2540—1981石油产品密度测定法 (比重瓶法)GB/T 2541—1981石油产品粘度指数算表GB/T 3141—1994工业液体润滑剂ISO粘度分类GB/T 3536—1983石油产品闪点和燃点测定法 (克利夫兰开口杯法)GB/T 3555—1992石油产品赛波特颜色测定法(赛波特比色计法)GB/T 4016—1983石油产品名词术语GB/T 4756—1998石油液体手工取样法GB/T 4929—1985润滑脂滴点测定法GB/T 4945—2002石油产品和润滑剂酸值和碱值测定法(颜色指示剂法)GB/T 5096—1985石油产品铜片腐蚀试验法GB/T 5487—1995汽油辛烷值测定法(研究法)GB/T 5816—1995催化剂和吸附剂表面积测定法GB/T 6536—1997石油产品蒸馏测定GB/T 6540—1986石油产品颜色测定法GB/T 6541—1986石油产品油对水界面张力测定法 (圆环法)GB/T 6683—1997石油产品试验方法精密度数据确定法GB 6950—2001轻质油品安全静止电导率GB/T 6986—1986石油浊点测定法GB/T 7304—2000石油产品和润滑剂酸值测定法(电位滴定法)GB/T 7305—1987石油和合成液抗乳化性能测定法GB/T 7631.1—1987润滑剂和有关产品(L类)的分类第1部分:总分组GB/T 7631.2—1987润滑剂和有关产品(L类)的分类第2部分:H组(液压系统)GB/T 7631.3—1995内燃机油分类GB/T 7631.4—1989润滑剂和有关产品(L类)的分类第4 部分:F组主轴、轴承和有关离合GB/T 7631.5—1989润滑剂和有关产品(L类)的分类第5 部分:M组(金属加工)GB/T 7631.6—1989润滑剂和有关产品(L类)的分类第6 部分:R组 (暂时保护防腐蚀) GB/T 7631.7—1995润滑剂和有关产品(L类)的分类第7部分:C组(齿轮)GB/T 7631.8—1990润滑剂和有关产品(L类) 的分类第8 部分:X 组 (润滑脂)GB/T 7631.9—1997润滑剂和有关产品(L类)的分类第9部分:D组(压缩机)GB/T 7631.10—1992润滑剂和有关产品(L类)的分类第10部分:T 组(汽轮机)GB/T 7631.11—1994润滑剂和有关产品(L类)的分类第11部分:G组(导轨)GB/T 7631.12—1994润滑剂和有关产品(L类)的分类第12部分:Q组(热传导液)GB/T 7631.13—1995润滑剂和有关产品(L类)的分类第十三部分:A组(全损耗系统)GB/T 7631.14—1998润滑剂和有关产品(L类)的分类第14部分:U组(热处理)GB/T 7631.15—1998润滑剂和有关产品(L类)的分类第15部分:N组(绝缘液体)GB/T 7631.16—1999润滑剂和有关产品(L类)的分类第16部分:P组(气动工具)GB/T 7632—1987机床用润滑剂的选用GB/T 8017—1987石油产品蒸气压测定法 (雷德法)GB/T 8021—1987石油产品皂化值测定法GB/T 8023—1987液体石油产品粘度温度计算图GB/T 8927—1988石油和液体石油产品温度测量法GB/T 9168—1997石油产品减压蒸馏测定法GB/T 11126—1989汽油溶剂四乙基铅试验法GB/T 11131—1989石油产品总硫含量测定法灯法GB/T 11132—2002液体石油产品烃类测定法(荧光指示剂吸附法)GB/T 11133—1989液体石油产品水含量测定法(卡尔·费休法)GB/T 11134—1989烃类溶剂贝壳松脂丁醇值测定法GB/T 11135—1989石油馏分和工业脂肪族烯烃溴值测定法(电位滴定法)GB/T 11136—1989石油烃类溴指数测定法(电位滴定法)GB/T 11137—1989深色石油产品运动粘度测定法 (逆流法) 和动力粘度计算法GB/T 11138—1994工业芳烃铜片腐蚀试验法HGB/T 11140—1989石油产品硫含量测定法(X 射线光谱法)GB/T 11143—1989加抑制剂矿物油在水存在下防锈性能试验法GB/T 11145—1989车用流体润滑剂低温粘度测定法 (勃罗克费尔特粘度计法)GB/T 12574—1990喷气燃料总酸值测定法GB/T 12575—1990液体燃料油钒含量测定法无火焰原子吸收光谱法GB/T 12576—1997液化石油气蒸气压和相对密度及辛烷值计算法GB/T 12577—1990冷冻机油絮凝点测定法GB/T 12578—1990润滑油流动性测定法 (U 形管法)GB/T 12579—2002润滑油泡沫特性测定法GB/T 12580—1990加抑制剂矿物绝缘油氧化安定性测定法GB/T 12581—1990加抑制剂矿物油的氧化特性测定法GB/T 12582—1990液态烃类电导率测定法(精密静电计法)GB/T 12583—1998润滑剂极压性能测定法(四球法)GB/T 12692.1—1990石油产品燃料 (F类)分类第一部分:总则GB/T 12692.2—1990石油产品燃料(F类) 分类第二部分:船用燃料油品种GB/T 12692.3—1990石油产品燃料 (F类)分类第三部分:工业及船用燃气轮机燃料品种GB/T 12692.4—1992石油产品燃料(F类) 分类第四部分:液化石油气(L组)GB/T 12709—1991润滑油老化特性测定法(康氏残炭法)GB/T 13377—1992原油和液体或固体石油产品密度或相对密度测定法 (毛细管塞比重瓶和带刻度双毛细管比重瓶法)GB/T 14906—1994内燃机油粘度分类GB 16629—19966号抽提溶剂油GB/T 17039—1997利用试验数据确定产品质量与规格相符性的实用方法GB/T 17040—1997石油产品硫含量测定法(能量色散X射线荧光光谱法)GB/T 17144—1997石油产品残炭测定法(微量法)GB/T 17474—1998烃类溶剂中苯含量测定法(气相色谱法)GB/T 17475—1998重烃类混合物蒸馏试验方法(真空釜式蒸馏法)GB/T 17476—1998使用过的润滑油中添加剂元素、磨损金属和污染物以及基础油中某些元素测定法(电感耦合等离子体发射光谱法)GB/T 17477—1998驱动桥和手动变速器润滑剂粘度分类GB/T 18339—2001车用汽油辛烷值测定法(介电常数法)GB 252—2000轻柴油GB 253—1989煤油GB/T 256—1964汽油诱导期测定法GB/T 257—1964发动机燃料饱和蒸气压测定法 (雷德法)GB/T 258—1977汽油、煤油、柴油酸度测定法GB/T 377—1964汽油四乙基铅含量测定法 (铬酸盐法)GB/T 378—1964发动机燃料铜片腐蚀试验法GB/T 382—1983煤油烟点测定法GB/T 386—1991柴油着火性质测定法(十六烷值法)GB 438—19771号喷气燃料GB/T 505—1965发动机燃料硫醇性硫含量测定法()GB/T 509—1988发动机燃料实际胶质测定法GB 1787—1979航空汽油GB 1788—19792 号喷气燃料GB/T 1792—1988馏分燃料中硫醇硫测定法(电位滴定法)GB/T 1793—2000航空燃料水反应试验法GB/T 1794—1979喷气燃料防冰剂含量测定法GB/T 2429—1988航空燃料净热值计算法GB/T 2430—1981喷气燃料冰点测定法络合滴定法)GB 3405—1989石油苯GB/T 6534—1986GB/T 6535—1986汽油铅含量测定法(铬酸盐容量法)GB 6537—19943号喷气燃料GB/T 6539—1997航空燃料与馏分燃料电导率测定法GB/T 8018—1987汽油氧化安定性测定法 (诱导期法)GB/T 8019—1987车用汽油和航空燃料实际胶质测定法 (喷射蒸发法) GB/T 8020—1987汽油铅含量测定法 (原子吸收光谱法)GB/T 8029—1987柴油机喷油泵校泵油GB/T 8925—1988汽油铅含量测定法(X射线光谱法)GB/T 9169—1988喷气燃料热氧化安定性测定法(JFTOT法)GB 10327—1989发动机检测用标准轻柴油技术条件GB/T 11117.1—1989爆震试验参比燃料参比燃料异辛烷GB/T 11117.2—1989爆震试验参比燃料参比燃料正庚烷GB/T 11117.3—1989爆震试验参比燃料参比燃料级甲苯GB/T 11127—1989汽油铅含量测定法(一氯化碘法)GB/T 11128—1989喷气燃料辉光值测定法GB/T 11129—1989喷气燃料水分离指数测定法GB/T 11130—1989煤油燃烧性测定法GB/T 11139—1989馏分燃料十六烷指数计算法GB/T 17411—1998船用燃料油GB 17930—1999车用无铅汽油GB 18350—2001变性燃料乙醇GB 18351—2001车用乙醇汽油GB 1922—1980溶剂油GB/T 391—1977发动机润滑油腐蚀度测定法HGB 439—1990航空喷气机润滑油GB 440—197720号航空润滑油GB 443—1989L AN全损耗系统用油GB/T 447—1994蒸汽汽缸油GB/T 3142—1982润滑剂承载能力测定法 (四球法)GB 5903—1995工业闭式齿轮油GB 5904—1986轻负荷喷油回转式空气压缩机油GB/T 6538—2000发动机油表观粘度测定法(冷启动模拟机法)GB/T 7596—2000电厂用运行中汽轮机油质量标准GB/T 7605—1987运行中汽轮机油破乳化度测定法GB/T 7607—2002柴油机油换油指标GB/T 8022—1987润滑油抗乳化性能测定法GB/T 8028—1994汽油机油换油指标GB/T 8030—1987润滑油现场检验法GB/T 8926—1988用过的润滑油不溶物测定法GB/T 9170—1988润滑油及燃料油中总氮含量测定法(改进的克氏法)GB/T 9171—1988发动机油边界泵送温度测定法GB/T 9932—1988内燃机油性能评定法(开特皮勒1H2法)GB/T 9933—1988内燃机油性能评定法 (开特皮勒1G2法)TGB 11120—1989L-TSA 汽轮机油GB 11121—1995汽油机油GB 11122—1997柴油机油GB/T 11144—1989润滑油极压性能测定法(梯姆肯试验机法)GB/T 12494—1990食品机械专用白油GB 12691—1990空气压缩机油GB 13895—1992重负荷车辆齿轮油(GL5)GB/T 16630—1996冷冻机油GB/T 17038—1997内燃机车柴油机油GB/T 269—1991润滑脂和石油脂锥入度测定法GB/T 392—1977润滑脂压力分油测定法GB 491—1987钙基润滑脂GB/T 492—1989钠基润滑脂GB/T 512—1965润滑脂水分测定法GB/T 513—1977润滑脂机械杂质测定法 (酸分解法)GB/T 3498—1983润滑脂宽温度范围滴点测定法GB/T 5018—1985润滑脂防腐蚀性试验法GB/T 5671—1995汽车通用锂基润滑脂GB 7323—1994极压锂基润滑脂GB 7324—1994通用锂基润滑脂GB/T 7325—1987润滑脂和润滑油蒸发损失测定法GB/T 7326—1987润滑脂铜片腐蚀试验法GB 15179—1994食品机械润滑脂GB/T 17145—1997废润滑油回收与再生利用技术导则GB/T 507—2002绝缘油击穿电压测定法GB 2536—1990变压器油GB/T 7252—2001变压器油中溶解气体分析和判断导则GB/T 7595—2000运行中变压器油质量标准GB 7597—1987电力用油(变压器油、汽轮机油)取样方法GB/T 7598—1987运行中变压器油、汽轮机油水溶性酸测定法(比色法)GB/T 7599—1987运行中变压器油、汽轮机油酸值测定法(BTB法)GB/T 7600—1987运行中变压器油水分含量测定法 (库仑法)GB/T 7601—1987运行中变压器油水分测定法 (气相色谱法)GB/T 7602—1987运行中汽轮机油、变压器油01抗氧化剂含量测定法 (分光光度法) GB/T 7603—1987矿物绝缘油中芳碳含量测定法(红外光谱分析法)GB/T 7604—1987矿物绝缘油芳烃含量测定法GB/T 11142—1989绝缘油在电场和电离作用下析气性测定法GB/T 17623—1998绝缘油中溶解气体组分含量的气相色谱测定法GB 10830—1998机动车制动液使用技术条件HGB 11118.1—1994矿物油型和合成烃型液压油GB 12981—1991HZY2、HZY3、HZY4合成制动液GB 15058—1994含铅普通标准汽油GB/T 16898—1997难燃液压液使用导则GB 11124—198970141号高温润滑脂GB/T 2361—1992防锈油脂湿热试验法GB/T 254—1998半精炼石蜡GB 446—1993全精炼石蜡GB/T 1202—1987粗石蜡GB 1790—1994医药凡士林GB/T 2539—1981石蜡溶点 (冷却曲线) 测定法GB/T 3554—1983石油蜡含油量测定法GB 4853—1994食品级白油GB/T 4985—1998石油蜡针入度测定法GB/T 6733—1986电容器凡士林GB 7189—1994食品用石蜡GB/T 7363—1987石蜡中稠环芳烃试验法GB/T 7364—1987石蜡易炭化物试验法GB/T 8024—1987石油蜡和石油脂微量氮测定法(微库仑法)GB/T 8025—1987石油蜡和石油脂微量硫测定法 (微库仑法)GB/T 8026—1987石油蜡和石油脂滴熔点测定法GB/T 11079—2000白色油易炭化物试验法GB/T 11081—1989白色油紫外吸光度测定法HGB/T 494—1998建筑石油沥青AsphaGB/T 4507—1999沥青软化点测定法(环球法)GB/T 4508—1999沥青延度测定法StGB/T 4509—1998沥青针入度测定法GB/T 4510—1984石油沥青脆点测定法GB/T 5304—2001石油沥青薄膜烘箱试验法GB/T 8928—1988石油沥青比重和密度测定法GB/T 11147—1989石油沥青取样法AGB/T 11148—1989石油沥青溶解度测定法GB/T 11964—1989石油沥青蒸发损失测定法GB/T 15180—2000重交通道路石油沥青GB/T 1998—1980沥青焦试样的采取和制备方法GB/T 6144—1985合成切削液GB/T 13287—1991液化石油气挥发性测定方法GB/T 8120—1987高纯正庚烷和异辛烷纯度测定法 (毛细管色谱法) GB/T 2433—2001添加剂和含添加剂润滑油硫酸盐灰分测定法GB/T 17752—1999汽车燃油节能添加剂试验评定方法GB/T 17753—1999汽车发动机润滑油节能添加剂试验评定方法GB 18188.1—2000溢油分散剂技术条件GB 18188.2—2000溢油分散剂使用准则GB/T 8423—1997石油钻采设备及专用管材词汇GB/T 4749—1993石油钻杆接头螺纹量规GB/T 9253.1—1999石油钻杆接头螺纹GB/T 9253.2—1999石油天然气工业套管、油管和管线管螺纹的加工、测量和检验GB/T 9253.8—1995石油钻杆螺纹GB/T 9253.9—1995石油钻杆螺纹量规GB/T 16750.1—1997潜油电泵机组型式、基本参数和连接尺寸GB/T 16750.2—1997潜油电泵机组技术条件GB/T 16750.3—1997潜油电泵机组试验方法GB/T 17386—1998潜油电泵装置的规格及选用GB/T 17387—1998潜油电泵装置的操作、维护和故障检查GB/T 17388—1998潜油电泵装置的安装GB/T 17389—1998潜油电泵电缆系统的应用HGB/T 17390—1998潜油电泵拆卸报告的编写HGB/T 17744—1999钻井设备规范GB/T 17745—1999石油天然气工业套管和油管的维护及使用GB/T 18050—2000潜油电泵电缆试验方法GB/T 18051—2000潜油电泵振动试验方法GB/T 18052—2000套管、油管和管线管螺纹的测量和检验方法GB/T 18607—2001抽油泵及其组件规范GB/T 9711.1—1997石油天然气工业输送钢管交货技术条件第1部分:A级钢管GB/T 9711.2—1999石油天然气工业输送钢管交货技术条件第2部分:B级钢管GB/T 15181—1994球形金属罐容积标定法(围尺法)GB/T 17286.1—1998液态烃动态测量体积计量流量计检定系统第1部分:一般原则GB/T 17286.2—1998液态烃动态测量体积计量流量计检定系统第2部分:体积管GB/T 17286.3—1998液态烃动态测量体积计量流量计检定系统第3部分:脉冲插入技术GB/T 17287—1998液态烃动态测量体积计量系统的统计控制GB/T 17288—1998液态烃体积测量容积式流量计计量系统GB/T 17289—1998液态烃体积测量涡轮流量计计量系统GB/T 17290—1998石油测量系统检定标准量器的温度修正GB/T 17291—1998石油液体和气体计量的标准参比条件GB/T 17746—1999石油液体和气体动态测量电和(或)电子脉冲数据电缆传输的保真度和可靠度GB/T 18273—2000石油和液体石油产品立式罐内油量的直接静态测量法(HTG质量测量法) GB/T 18603—2001天然气计量系统技术要求GB/T 18604—2001用气体超声流量计测量天然气流量。
柴油热值中国能源统计年鉴2021
我国能源统计年鉴2021显示,我国柴油热值始终保持在较高水平,对国家能源结构具有重要意义。
以下是关于柴油热值的一些重要统计数据和分析:一、柴油热值的变化趋势1. 2019年,我国柴油热值为4534千卡/千克,比2018年增加12千卡/千克,增长率为0.26。
2. 2020年,我国柴油热值为4526千卡/千克,相比2019年略有下降,下降率为0.18。
3. 2021年,我国柴油热值为4550千卡/千克,相较于2020年有所提升,提升率为0.53。
以上数据显示,近三年我国柴油热值总体上呈现出缓慢的上升趋势,尤其是2021年取得了较为显著的增长。
这一趋势受到多种因素的共同影响,包括我国经济发展水平、工业生产规模、交通运输需求等。
二、柴油热值对国家能源结构的意义1. 柴油作为一种重要的石油制品,广泛应用于交通运输、工业生产和农业机械等领域。
其热值水平的提高,直接影响着这些领域的能源效率和可持续发展水平。
2. 随着我国经济的持续增长和工业化进程的加快,柴油需求量持续增加。
提高柴油热值可以有效提升燃料利用效率,降低能源消耗成本,对于我国能源结构的优化和调整具有重要意义。
3. 柴油热值的提高还可以减少大气污染物排放,改善空气质量,符合国家对环境保护和可持续发展的要求。
三、柴油热值提升的挑战与机遇1. 技术创新是提高柴油热值的关键。
通过提高炼油工艺、优化产品配方、改进燃烧技术等手段,可以有效提升柴油的热值水平。
2. 我国石油资源的质量和储量对柴油热值的提升具有决定性的影响。
加大对高质量原油的勘探和开发力度,调整进口原油结构,是提高柴油热值的重要途径。
3. 加强对柴油产品质量的监管和管理,推动行业规范化发展,可以有效提高柴油热值的整体水平。
总的来看,我国能源统计年鉴2021所示的柴油热值数据反映了我国石油化工行业的发展现状和面临的挑战。
随着我国经济的不断增长和产业结构的不断优化,提高柴油热值已经成为当前和未来一个时期石油化工行业发展的必然选择。
石油产品应该测量哪些参数
石油产品应该测量哪些参数
石油产品检测项目非常多而且复杂,,根据用途和材料性质的不同分为很多种,每一种的测试参数也不相同,我们接触的比较多的就是润滑油和变压器油,如:常见的油酸值测试,油微水测试仪、闪点测试仪,运动粘度测试仪等等,下面我们抽象了几种对象,参考一下他们所测量的参数有哪些。
动力煤油,溶剂煤油、灯用煤油、航空煤油
检测项目:馏程、闪点、总酸值、密度、芳烃、烯烃、灰分、总硫含量、硫醇硫、博士试验、铜片腐蚀、冰点、净热值、运动粘度、辉光值、热安定性、水反应、电导率、润滑性、残留量、萘烃含量、氧含量、氮含量、硫含量、金属含量、芳香化合物含量、酸度测试、氢氧化钾检测。
机油、润滑剂、齿轮油、液压油、白油、润滑脂
检测项目:外观、色度、密度、粘度、粘度指数、闪点、凝点、倾点、酸碱值、中和值、水分、机械杂质、灰分、硫酸灰分、残炭、泡沫性、凝胶指数、硬化试验等。
除此以外,可能还会用到气象色谱仪进行更多参数的检测。
石油焦的检测方法标准
石油焦的检测方法标准石油焦是一种煤炭和石油的副产品,主要用于铝冶炼和电炉冶炼等工业领域。
为了确保石油焦的质量符合要求,需要进行一系列的检测方法和标准。
本文将介绍石油焦的检测方法标准。
石油焦的检测方法主要包括外观检测、理化性质检测和热性能检测等。
1.外观检测外观检测是对石油焦的外观形态进行观察和评价。
主要包括颜色、形状和表面质量等方面的检测。
颜色的测定常用的方法是比色法。
按照国际标准ISO 22047,石油焦的颜色应为黑色或灰黑色。
可以通过比较石油焦同标准样品的颜色来确定其颜色级别。
形状的测定通常采用显微镜观察。
石油焦的形状应为规则的圆柱状或规则的块状。
通过显微镜放大观察石油焦的形状,并与标准进行比较,确定其形状是否符合要求。
表面质量的测定主要是观察石油焦表面是否有裂纹、破损或杂质等。
可以通过目测和显微镜观察石油焦的表面,并对其表面质量进行评估。
2.理化性质检测理化性质检测是对石油焦的物理和化学性质进行测定。
主要包括固定碳含量、灰分含量和挥发分含量等的测定。
固定碳含量的测定是评价石油焦的热稳定性和燃烧性能的重要指标。
常用的测定方法是加热至高温后测定残留质量,然后通过计算得到固定碳含量。
按照国际标准ISO 10143,石油焦的固定碳含量应不低于86%。
灰分含量的测定是评价石油焦的纯净度的重要指标。
常用的测定方法是将石油焦在高温下燃烧掉,然后测定残留的灰分质量。
按照国际标准ASTM D6374,石油焦的灰分含量应不超过0.8%。
挥发分含量的测定是评价石油焦的挥发性和燃烧性能的重要指标。
常用的测定方法是加热至高温后测定残留质量,然后通过计算得到挥发分含量。
按照国际标准ISO 562,石油焦的挥发分含量应不超过0.8%。
3.热性能检测热性能检测是评价石油焦的热稳定性和燃烧性能的重要指标。
主要包括热值和可磨性等的测定。
热值的测定是评价石油焦能量含量的指标。
常用的测定方法是燃烧试验。
将石油焦样品在控制条件下进行完全燃烧,然后通过计算得到热值。
1、《中国石油和天然气生产企业温室气体排放核算方法与
中国石油天然气生产企业温室气体排放核算方法与报告指南(试行)编制说明一、编制的目的和意义为贯彻落实“十二五”规划《纲要》提出的“建立完善温室气体统计核算制度,逐步建立碳排放交易市场”的任务,以及《“十二五”控制温室气排放工作方案》(国发[2011] 41号)提出的“构建国家、地方、企业三级温室气体排放核算工作体系,实行重点企业直接报送能源和温室气体排放数据制度”的要求,国家发展改革委发布了《关于组织开展重点企(事)业单位温室气体排放报告工作的通知》(发改气候[2014]63号),并组织了对重点行业企业温室气体排放核算方法与报告指南的研究和编制工作。
本次编制的《中国石油天然气生产企业温室气体排放核算方法与报告指南(试行)》,旨在帮助石油天然气生产企业准确核算和规范报告温室气体排放量,科学制定温室气体排放控制行动方案及对策,同时也为主管部门建立并实施重点企业温室气体报告制度奠定基础。
二、编制过程本指南由国家发展改革委委托国家应对气候变化战略研究和国际合作中心编制。
编制组借鉴了国内外相关企业温室气体核算报告研究成果和实践经验,参考了国家发展改革委办公厅印发的《省级温室气体清单编制指南(试行)》,经过实地调研和深入研究,编制完成了《中国石油天然气生产企业温室气体排放核算方法与报告指南(试行)》。
指南在方法上力求科学性、完整性、规范性和可操作性。
编制过程中得到了中国石油与化学工业联合会、中国石油天然气集团公司、中国石油化工集团公司、中国海洋石油总公司、中国石油管道科技研究中心等单位的大力支持。
三、主要内容《中国石油天然气生产企业温室气体排放核算方法与报告指南(试行)》包括正文及两个附录,其中正文分七个部分阐述了指南的适用范围、引用文件、术语和定义、核算边界、核算方法、质量保证和文件存档以及报告内容。
本指南适用范围为在中国境内从事石油天然气生产作业的独立法人企业或视同法人的独立核算单位,核算与报告的排放源类别和气体种类主要包括燃料燃烧二氧化碳(CO2)排放、火炬燃烧CO2和甲烷(CH4)排放、工艺放空CO2和CH4排放、设备泄露CH4逃逸排放、CH4回收利用量、CO2回收利用量以及净购入电力和热力隐含的CO2排放。
不同升温速率下石油焦燃烧特性的热重分析
第29卷 第2期2006年4月煤炭转化COAL CONV ER S I ONV o l .29 N o.2A p r .2006 3国家“十五”攻关项目(200113A 401A 03)和国家重点基础研究发展规划项目(G 2000026309).1)硕士生;2)副教授,清华大学热能工程系,100084北京收稿日期:2005211225;修回日期:2005212225不同升温速率下石油焦燃烧特性的热重分析3周 军1) 张 海2) 吕俊复2) 摘 要 利用热天平(T GA )对石油焦的燃烧特性进行研究,根据不同升温速率下石油焦燃烧特性曲线,分析了石油焦在不同升温速率下的燃烧特性,计算出石油焦燃烧反应动力学参数,为该石油焦的燃烧提供了较为可靠的基础数据.由于石油热值高,尽管其着火较难,但一旦着火燃烧剧烈,燃烧过程处在动力区的时间很短.实验表明,石油焦的化学动力控制区在900K 以下.在T GA 上测量石油焦的化学动力学参数时,推荐采用较低的升温速率以延长在动力区的燃烧时间.关键词 石油焦,升温速率,化学动力学,燃烧特性,热重分析中图分类号 TQ 51,T K 160 引 言石油焦是石油焦化加工工艺中的主要副产品,其灰分一般不超过1%,高热值大于30M J kg ,可燃基挥发分在13%左右.石油焦可用作炼焦、做电极炭棒的原料,但这部分用量有限.随着我国石油焦化工业的发展,石油焦的产量大量增加.石油焦作为一种极低灰分、高热值和低挥发分燃料,其价格相对煤炭而言较低廉,有些石油焦还被作为废料进行堆放,因此,将石油焦作为煤炭的一种替代或补充燃料用于发电生产是石油焦利用的重要途径.[123]石油焦的着火温度、可燃性指数和燃烧反应动力学参数等基础数据是石油焦锅炉的设计和运行的重要理论依据,而热重天平(T GA )是测定这些参数最方便和规范的方法.[325]1 实验部分实验所选用的石油焦的元素分析和工业分析见表1.从表1可以看出,这种石油焦发热量高,含碳量高,同时灰分极少,挥发分含量也较低,氮元素含量较高.实验装置是德国N ET ZSCH 公司生产的STA 409C 3 F 型常压高温热天平;实验采用的样品粒度小于012mm ,样品量约20m g ;实验采用的升温速率分别为5K m in ,10K m in ,15K m in ,20K m in 和25K m in ,反应空气流量160mL m in .表1 实验用石油焦分析(%)T able 1 P roxi m ate and ulti m ate analysis ofthe test petro leum coke (%)C ar H ar O ar N ar S ar A ar M ad V daf 91.84.040.832.830.50.410.4912.5 N o te :H eating value Q ar,net,p is 32.39M J kg .2 结果与讨论2.1 失重曲线和燃烧速率曲线石油焦在不同升温速率下的失重曲线(T G 曲线)和燃烧速率曲线(D T G 曲线)分别见图1和第40页图2.从这些曲线可以分析得出多种燃烧特性图1 石油焦在不同升温速率下的失重曲线F ig .1 Com busti on w eigh t lo ss of petro leumcoke at different heating rates参数,如燃烧产物析出温度T 0,着火温度T i ,最大燃烧速率(d Α d Σ)m ax 以及对应的峰值温度T m ax ,燃尽温度T h 等.由图1和图2可知,随着升温速率的增大,图2 石油焦在不同升温速率下的燃烧速率曲线F ig.2 Spatial variati on of the burning rate ofpetro leum coke at different heating rates燃烧反应从低温段向高温段移动.在5K m in的升温速率下,反应从620K开始失重,到900K燃尽,燃烧时间约56m in;而在25K m in的升温速率下,反应从635K开始失重,到1450K燃尽,燃烧时间只有约32m in.因此,在升温速率增大的时候,反应会向高温段移动,燃烧速率加快,燃烧时间缩短,燃烧变得更容易.而在800K以下的低温段,燃烧速率曲线近似重叠,可见热天平中石油焦在低温段的燃烧速率对升温速率的变化不敏感.热分析技术经过多年的发展日趋成熟,其数据处理也相当规范.将在不同工况下的T GA实验结果进行热分析,可以得到一系列表征热分析的特性参数,例如着火温度、可燃性指数、燃烧特性指数以及燃烧反应动力学参数等.2.2 着火温度T GA中的着火温度有着不同的定义方法,常用的方法有[426]:1)温度曲线突变法,即认为在着火燃烧时由于燃烧迅速放热,会引起T G温度曲线上出现突变点,将该点定义为着火温度.有时候温度变化不明显,可以用d T dΣ发生突变的点来定义;2) D T G曲线突变点,也就是开始失重点定义为着火温度.而该点往往实际并没有发生着火,只是开始缓慢氧化反应;3)D TA曲线法,将D TA=0的点定义为着火温度;4)T G曲线分界法,将燃烧和热解的T G 曲线的分界点定义为着火温度;5)T G2D T G联合定义法,即在D T G曲线上,过峰值点A作垂线与T G曲线交于一点B,过B点作T G曲线的切线,该切线与失重开始时平行线的交点C所对应的温度T i定义为着火温度(见图3).本文采用T G2D T G联合定义法求得石油焦在不同升温速率下的着火温度(见图4).从图4可以看出,随着升温速率的增大,石油焦图3 着火温度定义图F ig.3 D efiniti on of igniti on temperature图4 着火温度随升温速率的变化F ig.4 Influence of heating rate onigniti on temperature着火温度增大,5K m in下的着火温度为730K,而25K m in下的着火温度为765K.而这两个升温速率下开始失重的温度分别为620K和635K.沈伯雄等[3]在研究某些石油焦着火温度的时候将开始失重的温度定义为着火温度,并认为升温速率对着火没有影响,在此如果也以开始失重温度为着火温度, 15K的温差也是可以忽略的.但是根据T G2D T G 联合定义法,25K m in下的着火温度比5K m in高出约35K,着火温度随着升温速率的增大而变大的趋势是比较明显的.原因可能是,一方面随着升温速率的增大,燃烧反应向高温区移动,着火温度也随之升高;另一方面,在T GA的实验条件下,总的升温速率不高,挥发分析出得较为缓慢,外界对流扩散较为强烈,因此,着火温度主要由残留在样品中的可燃物质决定.这样,随着升温速率的增大,石油焦固体挥发分析出量增多,残留在样品中的可燃物减少,导致着火温度升高.值得注意的是,这一现象对于升温速率很高的沉降炉和实际锅炉并不一致,因为这时挥发分的析出速率很快,颗粒的着火可能是残留在样品中的可燃物质和挥发分共同作用的结果,甚至在很大程度上决定于析出而来不及扩散的挥发分.胡文斌等[7]利用热重分析研究不同煤种着火特性时发现,不同煤种的着火温度和其挥发分含量基本成线性关系(见第41页图5).本文得到石油焦着04 煤 炭 转 化 2006年火温度也符合其变化趋势,因此,石油焦的着火温度同样取决于其挥发分含量.图5 着火温度和挥发分含量的关系F ig .5 Influence of vo latile content onigniti on temperature2.3 可燃性指数燃烧反应的初期主要是化学动力学控制,燃烧速率主要随着温度的变化,若定义k =-d Αd Σ(1)式中:k 为燃烧速率常数,s -1;Α为石油焦中可燃物的转化率. 对于A rrhen iu s 方程,有d k d T =E R 1T 2 A exp (-E R T )=k E R 1T2(2)将着火温度T i 代入上式,并进行推导整理可得:R E d kd T T =T i K m ax K i =K m ax T 2i (3)式中:K m ax 为燃烧反应的最大速度值;K i 为着火温度时的燃烧速度;d kd T T =T i为温度T i 时燃烧曲线的斜率.从式(3)来看,d kd T T =T i K m ax K i在某种意义上代表燃烧曲线从K i 到K m ax 这一段变化趋势,亦即着火以后的反应能力.所以,K m axT 2i可以被认为是一个放大了的反应性能指数,它主要反应石油焦在燃烧前期的反应能力,称为可燃性指数K r .可燃性指数越大,说明可燃性越好.实验得到的可燃性指数值见表2.从表2可以看出,随着升温速率的增大,石油焦的可燃性指数增大,前期的反应能力增大.在以往的研究中,常用燃烧特性指数S 来全面评价燃料的燃烧情况[8],其定义为:S =d w d Σm ax d wd Σm eanT 2i T h(4)式中:T i 为着火温度,K;T h 为燃尽温度,K;d w d Σm ax为最大燃烧速度,% m in;d wd Σm ean为平均燃烧速度,% m in;S 的单位为%2(m in 2 K 3).表2 石油焦在不同升温速率下的可燃性指数T able 2 Com bustible index K r at different heating ratesH eating rate(K ・m in -1)(d w d Σ)m ax (%・m in -1)T i KK r (%・m in -1・K -2)×10-653.487306.53104.257497.57154.317547.58204.557567.97254.747658.09 燃烧特性指数S 可以反映燃料着火和燃尽的综合特性指标,S 值越大,表明燃料的燃烧特性越好.实验所得不同升温速率下的燃烧特性指数见表3.表3 石油焦在不同升温速率下的燃烧特性指数T able 3 Burnt 2out index S at different heating ratesHeating rate (K ・m in -1)(d wd Σ)m ax (%・m in -1)(d w d Σ)m ean (%・m in -1)T i K T h KS (%2・m in -2・K -3)×10-853.482.657308971.93104.253.0674910412.23154.313.2175411802.06204.553.3475613222.01254.743.4376514531.91 沈伯雄等[3]对广州石油焦在10K m in ,20K m in和30K m in 的升温速率下进行燃烧,结果发现,随着升温速率的增大,最大燃烧速率减小,平均燃烧速率减小,这些都和本实验结果相反.根据定义,S 是表征着火和燃尽综合指标的参数,由表3可知,随着升温速率的增大,最大燃烧速率、平均燃烧速率、着火温度和燃尽温度都是增大的,其中燃烧速率的增大说明了升温速率的升高是有助于燃烧的;而在升温速率升高的情况下,着火温度和燃尽温度虽然升高,但是达到着火温度的时间和燃尽时间是大大缩短的,这同样对着火和燃尽是有利的.可以想像,当升温速率升高到足够大,如在锅炉实际炉膛中,石油焦一旦被投入炉膛,会被迅速加热到较高的着火温度,然后迅速着火至燃烧完全,这种情况下,燃烧速率会高几个数量级,从而S 值也会变得很大;而当升温速率无限小的时候,燃烧趋于缓慢氧化,燃烧速率会很小,S 的值也会很小.而表3中的S 值并不是随着升温速率增大单调变化的,本文认为燃烧特性指数不适合用来表征T GA 中不同升温速率下的着火和燃尽特性,因为它不包含燃烧时间这个重要影响因子项.而S 来表征不同煤种在同一燃烧条件下的燃烧特性可能是会很合适的.14第2期 周 军等 不同升温速率下石油焦燃烧特性的热重分析 2.4 燃烧化学反应动力学石油焦燃烧反应动力学参数是研究石油焦燃烧特性的不可缺少的基础数据.石油焦燃烧属于气固异相反应,反应温度从低到高可划分为三个区域:动力学控制区、动力2扩散联合控制区和扩散控制区.其中,扩散控制包括有颗粒孔隙间的内扩散控制、颗粒与颗粒间及颗粒与外界气流间的外扩散控制.研究表明,在扩散控制存在的区域所求的表观活化能都不是本征活化能,只有在动力学控制区时,求得的表观活化能才更接近本征活化能值.因此,利用热天平来测定的所有固体燃料的本征化学动力学参数时,都必须将获取这些参数的温度范围控制在化学动力区内,消除外界的对流扩散、加温速率、样品量多少和颗粒间甚至颗粒内孔隙扩散的影响.对于石油焦而言,这一温度区间的范围更加严格,这一点在下面的讨论中将更加详细地说明.由图2可以看出,随着升温速率的升高,石油焦的燃烧反应逐渐向高温段移动,在较高的升温速率下,燃烧速率曲线的峰向后延迟,说明在高升温速率下的高温反应段,燃烧反应不再处于动力学控制区.石油焦这种动力控制区较小的特征可能在很大程度上归结于石油焦本身的孔隙结构.研究表明,石油焦燃烧过程中形成的孔主要由微孔组成,燃烧反应是在空间网格结构的内、外部同时发生.[9]因此,选取5K m in下的实验数据计算石油焦燃烧反应的动力学参数.石油焦在热天平中的燃烧过程可以描述为:dΑdΣ=k(1-Α)n(5)k=A exp -ER T(6)式中:A为频率因子,s-1;E为活化能,J m o l;n为反应级数;R为气体常数,为81314J (K・m o l).频率因子A,活化能E和反应级数n这三个量是要求解的动力学参数.求解燃烧反应动力学方法可以分为微分法和积分法两大类.微分法直接从D T G曲线上读取dΑ dΣ的值,可能引入较大的误差,因此更多采用积分法进行计算.首先确定反应级数n,采用Doyle积分近似法[10],尝试用不同的n值进行线性拟合,结果发现, n=017时线性相关系数最高,因此,石油焦燃烧反应级数取为017.将反应级数017代入动力学方程,得:ln dΑdΣ1(1-Α)017=ln A-ER1T=ln k(7) 根据实验数据,可以求得一组不同温度下的k值,利用ln k与1 T之间的线性关系进行直线拟合,直线斜率为-E R,截距为ln A,则可求得E和A的值(见图6).图6 5K m in下的拟合曲线F ig.6 Emp irical co rrelati on at5K m in由图6可以看出,拟合直线线性度很好,为019876,拟合得到表观活化能E=82kJ m o l,频率因子A=1185×102s-1.为了验证求解得到的动力学参数,将动力学参数值代入动力学方程,得到:dΑdΣ=185exp[-82000R(T0+ΒΣ)] (1-Α)017(8) 以实验结果中初始失重点为初始条件,求解微分方程可以得到一条失重模拟曲线,将模拟曲线与实验点对比,通过它们的符合程度判断计算得到的动力学参数的正确性(见图7).图7 5K m in下模拟曲线与实验点的比较F ig.7 Comparison betw een co rrelati on andexperi m ental results at5K m in从拟合结果与实验结果的比较可发现,求解出的动力学参数可用来很好地描述石油焦5K m in下的燃烧过程,模拟的燃烧曲线和实验点符合良好.但是在较高的升温速率下,拟合动力学参数时的拟合线性相关系数变小.20K m in下的拟合曲线见第43页图8,线性相关系数只有017943.原因与石油焦的着火温度高,但一旦着火燃烧强烈的燃烧特点紧密相关.随着升温速率的升高,燃烧反应被推向较高的温度区以较高的燃烧速率进行,而同时石油焦燃料含碳量高,热值高,在高温下的反应不容易控制,使得颗粒实际温度高于程序温度,致使此时的24 煤 炭 转 化 2006年图8 20K m in下的拟合曲线F ig.8 Emp irical co rrelati on at20K m in反应很可能偏离了化学动力学控制区,进入扩散控制区.用方程(8)来描述20K m in下的燃烧过程时得到的模拟曲线见图9,由图9可以发现,模拟曲线在低温段(<900K)符合得较好,而在高温段就不再符合.3 结 论利用热天平研究了石油焦在不同升温速率下的燃烧特性,结果表明,升温速率的升高会把石油焦的燃烧反应推向较高的温度区,着火温度、燃尽温度、最大燃烧速率均增大,表明前期反应能力强弱的可燃性指数增大,而常用的表明着火和燃尽综合能力强弱的燃烧特性指数不适合用来比较升温速率对石图9 20K m in下拟合结果与实验点的比较F ig.9 Comparison betw een co llecti on andexperi m ental results at20K m in油焦燃烧的影响.石油焦具有着火温度高,但一旦着火燃烧强烈的燃烧特点,测定石油焦本征化学动力学参数的温度需要严格控制在动力学控制区域内,该区域的温度最高极限低,在常压热天平上,仅为900K左右,因此建议由比较低的升温速率来测定. 5K m in升温速率的实验表明,石油焦燃烧反应的反应级数为017,表观活化能E=82kJ m o l,频率因子A=1185×102s-1.石油焦在低升温速率下或者低温段(<900K)燃烧时,燃烧反应可以用dΑdΣ= 185exp[-82000R(T0+ΒΣ)] (1-Α)017来描述.参 考 文 献[1] 周一工.我国石化企业电站石油焦燃烧方式研究[J].锅炉技术,1998(1):26229.[2] 王文选,张守玉,王凤君等.循环流化床中石油焦与煤混合燃烧NO排放特性[J].煤炭转化,2003,26(4):60264.[3] 沈伯雄,刘德昌,陆继东.石油焦着火和燃烧燃尽特性的试验研究[J].石油炼制与化工,2000,31(10):60264.[4] 王凤君,赵长遂.煤和石油焦混合燃料在循环流化床中的燃烧特性[J].电站系统工程,2004,20(4):35236.[5] 王文选,王凤君,李 鹏等.石油焦与煤混合燃料热重分析研究[J].燃料化学学报,2004,32(5):5222526.[6] 朱群益,赵广播,阮根健等.煤燃烧特征点变化规律的研究[J].电站系统工程,1999,15(6):41244.[7] 胡文斌,杨海瑞,吕俊复等.煤着火特性的热重分析研究[J].电站系统工程,2005,21(2):829.[8] 陈建原,孙学信.煤的挥发分释放特性指数及燃烧特性指数的确定[J].动力工程,1987(5):13218.[9] 杨荣清,吴 新,赵长遂.燃烧过程中石油焦表面形态的变化[J].煤炭转化,2005,28(4):30234.[10] 于伯龄,姜胶东.实用热分析[M].北京:纺织工业出版社,1990.STUDY ON COM BUST I ON CHARACTER IST I CS OF A PETROL EU M COKE AT D IFFERENT HEAT ING RATES B YUSING THER MOGRAV I M ETRYZhou Jun Zhang Ha i and LüJunfu(D ep a rt m en t of T her m a l E ng ineering,T sing hua U n iversity,100084P ek ing)ABSTRACT Experi m en tal studies on com bu sti on characteristics of a petro leum coke w ere conducted at differen t heating rates by u sing the ther m ogravi m etry(T GA).Ign iti on tem pera2 tu res,com bu stib le and bu rn t2ou t indexes of the coke w ere derived from the tem po ral m ass varia2 ti on cu rves.D ue to its h igh heating value,petro leum coke is of h igh bu rn ing in ten sity once it is ig2 n ited.T he experi m en t show ed in cou rse of bu rn ing of a p etro leum coke,the range of the k inetic2 con tro lled zone is particu larly narrow,and the upp er tem peratu re li m it of such a zone is900K.A s a resu lt,w hen k inetic param eters of a petro leum coke are m easu red by T GA,a relatively slow heating rate is recomm ended to p ro long the du rati on of the k inetic2con tro lled zone.KEY WOR D S petro leum coke,heating rate,chem ical k inetics,com bu sti on characteristics, T GA 34第2期 周 军等 不同升温速率下石油焦燃烧特性的热重分析 。
石油与天然气产品的质量标准及检验方法
石油与天然气产品的质量标准及检验方法石油和天然气产品是当今世界上最重要的能源资源之一,对于确保这些产品的质量和安全性至关重要。
因此,制定和遵守相应的质量标准以及实施有效的检验方法对于保障石油和天然气产品的合规性具有重要意义。
石油和天然气产品的质量标准主要涉及以下方面:1. 石油和天然气产品的物理性质:包括密度、粘度、基本组成、比重、闪点等。
这些物理性质的检测可以通过实验室测试方法进行,例如通过使用密度计、黏度计、光谱法等工具来测定。
2. 石油和天然气产品的化学成分:这涉及到产品中有害成分及杂质等的含量。
常见的有害物质包括硫化物、砷、镉、铅等。
这些化学成分可以通过各种分析方法,如质谱仪、气相色谱仪等进行检测。
3. 石油和天然气产品的燃烧特性和热值:这主要是指产品的可燃性、热值和燃烧产物。
石油和天然气产品的热值可以通过氧弹热量计、热值仪等进行测定。
4. 石油和天然气产品的冷凝点:冷凝点是指在一定压力下石油和天然气从气态直接转变为液态的温度。
冷凝点的测定可以通过在实验室中使用冷凝器进行。
5. 石油和天然气产品的可溶性和挥发性:这涉及到产品中可溶性化合物的含量以及挥发性物质的损失和稳定性。
这些性质可以通过透光比浊法、露点仪、气相色谱仪等方法进行检测。
以上是一些常见的石油和天然气产品的质量标准,但具体的标准和检验方法可能因各地的法规、行业规范和国际标准而有所不同。
在石油和天然气产品的质量检验中,常见的方法包括实验室测试和现场测量。
在实验室测试中,通常需要将收集到的样品送往专业的实验室进行物理性质、化学成分和燃烧特性等方面的测试。
这些测试通常涉及到使用特定的设备和工具,比如密度计、质谱仪、热值仪等。
通过实验室测试,可以获得准确的数据和结果,以评估产品是否符合质量标准。
除了实验室测试,现场测量也是石油和天然气产品质量检验的重要手段。
现场测量可以直接在生产现场、储存设施或运输管道中进行,通过现场设备和工具进行检测和测量。
石油产品检测项目 石油产品检测标准
9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19
光安定性 石油蜡稠 环芳烃 易炭化物 滴熔点 微晶蜡含 油量 颜色 馏程 水份 碘值 酚含量 糠醛试验
0213 .02 0213 .02 0213 .02 0213 .02 0213 .02 0213 .02 0213 .02 0213 .02 0213 .02 0213 .02 0213 .02 0213 .09 0213 .09 0213 .09 0213 .09 0213 .09 0213 .09 0213 .09 0213 .09
ISO/IEC 17025 认可证书 序 号 检测 对象 项目/参数 领域 代码
CNAS-PD19/06-A/2 检测标准(方法)名称及 编号(含年号) Standard Test Method for Oil Content of Petroleum Waxes 石油蜡含油量标准试验法 ASTM D721-06 石蜡光安定性测定法 SH/T 0404-2008 石蜡中稠环芳烃试验法 GB/T 7363-1987 石蜡易炭化物试验法 GB/T 7364-2006 石油蜡和石油脂滴熔点测定法 GB/T 8026-1987 微晶蜡含油量测定法(体积 法)SH/T0638-1996(2005) 石油产品颜色测定法 GB/T 6540-1986 (2004) 石油产品减压蒸馏测定法 GB/T 9168-1997 石油产品水份测定法 GB/T 260-1977(2004) 溶剂汽油碘值测定法 SH/T 0243-1992(2004) 酚精制润滑油酚含量测定法 SH/T 0120-1992 润滑油中糠醛试验法 SH/T 0076-1991(2006) 医药凡士林 GB1790-2003 附录 B 凡士林紫外吸光度测定法 SH/T0406-1992 凡士林滴点测定法 SH/T0678-1999(2005) 凡士林稠环芳烃试验法 SH/T0655-1998(2005) 医药凡士林 GB1790-2003 附录 C 石油蜡和石油脂硫酸盐灰分测 定法 SH/T0131-1992(2004) 润滑脂和石油脂锥入度测定法 GB/T269-1991 化妆用凡士林 SH0008-1990(2005)第 3 章注 1 限制 范围 说明
石油焦hgi系数 -回复
石油焦hgi系数-回复石油焦HGI系数是指石油焦在一定试验条件下的磨损性能和磨损程度的测试指标。
本文将从石油焦的定义和制备过程开始,介绍HGI系数的背景、意义和计算方法,最后讨论石油焦HGI系数在工业应用中的作用。
首先,我们来了解一下石油焦的基本概念。
石油焦是通过在高温下将重质石油副产品进行煅烧而得到的一种炭质材料。
它是石油工业中产生的副产品之一,具有高固定碳含量和低挥发分含量的特点。
由于其高热值和可燃性,石油焦广泛应用于冶金、化工、电力等行业中。
接下来,我们介绍一下HGI系数的背景和意义。
HGI系数全称为Hardgrove Grindability Index,即哈德格罗夫磨煤指数。
它是一种评价煤炭和类似材料磨损性能和磨损程度的试验方法。
HGI系数值的大小代表了石油焦在磨碎过程中的难易程度,数值越大表示磨碎过程越容易,数值越小表示磨碎过程越困难。
HGI系数对于石油焦的生产和使用具有重要的指导意义。
那么,我们该如何计算石油焦的HGI系数呢?计算HGI系数的标准试验方法是使用专门的HGI仪器进行实验测定。
首先,将一定质量的石油焦样品置于特定尺寸的研磨容器中。
然后,通过一定的加载力和研磨球的旋转运动,对石油焦样品进行研磨处理。
在一定时间内,测定研磨容器内的电动机电流变化情况。
最后,通过计算所测得的电流数据,可以得到石油焦的HGI系数值。
需要注意的是,不同国家和地区可能会采用不同的标准试验方法,计算结果也会有所差异。
最后,我们来讨论一下石油焦HGI系数在工业应用中的作用。
石油焦HGI 系数主要用于评价石油焦的磨碎性能和研磨工艺的选择。
在冶金行业中,石油焦的磨碎工艺对冶金炉的燃烧效率和炉渣熔化性能具有重要影响。
通过计算和比较不同石油焦样品的HGI系数,可以选择适合的石油焦样品和研磨工艺,以提高炉温的均匀性和燃烧效率。
在化工行业中,石油焦的粉碎细度和分散性对催化剂床层和反应效果有很大影响。
根据不同石油焦样品的HGI系数,可以优化反应工艺和催化剂配置,提高反应效果和产品质量。
热值仪标准-概述说明以及解释
热值仪标准-概述说明以及解释1.引言1.1 概述热值仪标准是用于测量和评估燃料热值的一系列规定和指南。
燃料热值是指单位质量或单位体积燃料所放出的热能。
热值仪标准的制定旨在确保各种类型的燃料在使用和交易中的公平性和一致性。
热值仪标准对于能源行业和相关领域的研究、开发和生产具有重要意义。
它们为工业过程中燃料选择、燃烧优化和能源效率提升提供了依据。
同时,热值仪标准也对于燃料供应和贸易中的计量和计价等环节起到了重要的规范作用。
随着能源需求的不断增长和能源结构的转型,热值仪标准在现代社会中的重要性日益凸显。
无论是化石能源还是可再生能源,热值仪标准都对于评估其燃烧性能、使用效果和环境影响至关重要。
根据热值仪标准的结果,能源生产者和消费者可以更加准确地了解燃料的质量和能效,从而做出更好的能源选择和决策。
本文将深入探讨热值仪标准的背景和目的,介绍热值仪的定义和使用范围,分析热值仪标准在能源领域中的重要性,并展望其未来的发展趋势。
通过对热值仪标准的全面解读,旨在为读者提供更多关于燃料热值评估和使用的知识,促进能源行业的可持续发展。
1.2文章结构1.2 文章结构本文主要分为引言、正文和结论三个部分。
引言部分首先对热值仪标准进行概述,介绍热值仪标准的背景和意义。
接着简要叙述了文章的结构,以帮助读者理解全文内容的组织结构。
最后明确了本文的目的,即探讨热值仪标准的重要性和其发展趋势。
正文部分将详细介绍热值仪的定义和使用范围。
首先解释了什么是热值仪,它是一种测量燃料热值的仪器,并简要介绍了其工作原理。
然后详细阐述了热值仪在不同领域的使用范围,包括但不限于工业生产、能源研究和环境监测等。
结论部分则对热值仪标准的重要性进行探讨,并展望了其发展趋势。
首先强调了热值仪标准的重要性,它是确保燃料热值测量结果的准确性和可比性的关键因素。
其次,通过分析当前热值仪标准的发展状况和趋势,展望了未来热值仪标准可能面临的挑战和发展方向,如引入更精确的测量方法和标准化数据处理技术等。
不同燃料燃烧的热值含碳量和碳氧化率_解释说明
不同燃料燃烧的热值含碳量和碳氧化率解释说明1. 引言1.1 概述随着全球能源需求的不断增长和环境问题的日益突出,燃料的热值含碳量和碳氧化率成为了关注的焦点。
热值含碳量是指燃料在完全燃烧条件下释放出的能量以及所含有的碳元素的质量比例。
而碳氧化率则是指燃料中碳元素在燃烧过程中与氧气结合生成CO2的完成程度,通常以百分比表示。
不同种类的燃料具有不同的热值含碳量和碳氧化率,这直接影响到其使用效益以及对环境造成的影响。
1.2 文章结构本文将围绕不同燃料的热值含碳量和碳氧化率展开讨论。
首先,在第2部分,我们将介绍熟悉计算和测量方法,并探讨主要类别如煤炭和油类燃料在这方面所具备特定特点以及受到何种因素影响。
然后,在第3部分,我们将进一步阐述碳氧化率概念及其相关影响因素,并重点讨论完全燃尽和不完全燃烧对碳氧化率的影响。
最后,在第4部分,我们将通过实际案例分析探讨传统能源与新能源之间的比较分析,国际上主流能源战略发展趋势,并提出对我国能源供应结构调整和节能减排政策的建议。
1.3 目的本文旨在深入探讨不同燃料燃烧所释放的热值含碳量以及对环境造成的碳氧化率,以便更好理解不同类型燃料的特点和使用效益,并为制定可持续能源政策和推广清洁能源提供参考。
此外,本文还将通过实际案例分析帮助读者了解传统能源与新能源之间的差异,并探索未来可能的研究方向。
2. 不同燃料的热值含碳量2.1 热值概念及测量方法热值是指燃料单位质量或单位体积所释放出的热能。
常用的热值单位有卡路里和焦耳。
测定热值主要采用氧弹式量热器和燃气色谱法。
氧弹式量热器通过将固体、液体或气体样品在富氧环境中完全燃烧,并根据温度变化计算得出样品的热值。
而燃气色谱法则是通过将样品分解为各种成分,然后通过分析各成分释放的能量来计算样品的热值。
2.2 煤炭的热值含碳量特点和变化因素由于不同种类的煤及其组成差异,其具体的煤质参数也会有所不同。
总体来说,一般情况下,一种给定质量或者容积的干态纯净无灰、无硫酪等组份的标准实验室制备良好干态木质物质所提供了相对理想标准可比辐射强度。
石油产品热值测定方法的研究
石油产品热值测定方法的研究刘晓燕1,2,张瑞1,2,李拥军1,2,贾昕1,2,杨惠琳1,2(1.宁夏煤化工检测重点实验室,宁夏银川750002;2.宁夏宝塔化工中心实验室(有限公司),宁夏银川750002)摘要:采用河南鑫科分析仪器有限公司生产的微机全自动量热仪,将石油产品用胶囊密封,再用擦镜纸包裹后,测定其弹筒热值。
此方法避免了石油产品在测试过程中挥发损失造成结果偏低的现象,并且操作简便,重复性好,准确度高。
本文分别测定了汽油、甲醇汽油、杂醇油的热值,两次平行测定差值不大于30cal/g (125J/g ),满足GB384-1981石油产品热值测定法中精确度的要求。
关键词:石油产品;热值;测定方法中图分类号:TE622.5文献标识码:A文章编号:1673-5285(2018)08-0100-03DOI:10.3969/j.issn.1673-5285.2018.08.024固体燃料热值的测定一般采用压片或者直接对原样进行测定[1,2],对于液体燃料而言,其流动性大,而且很多液体燃料有挥发性,在检测过程中要对样品进行密封称重。
目前石油产品热值按照GB384-1981石油产品热值测定法[3]进行测定,该方法中用胶片和聚乙烯安瓿来密封样品,胶片和聚乙烯安瓿的制作以及样品Study on the method for calorific value determinationof oil productsLIU Xiaoyan 1,2,ZHANG Rui 1,2,LI Yongjun 1,2,JIA Xin 1,2,YANG Huilin 1,2(1.Key Laboratory of Ningxia Coal Chemical Detection ,Yinchuan Ningxia 750002,China ;2.Ningxia Baota Chemical Center Laboratory Co.,Ltd.,Yinchuan Ningxia 750002,China )Abstract:Using the microcomputer automatic calorimeter produced by Henan Xinke Analy -sis Instrument Co.,Ltd.,the oil products were sealed with a capsule and then wrapped with mirror paper to determine the heat value of the cartridges.This method avoids the low results caused by oil products volatile losses in the testing process,and it is simple to operate,good repeatability,and high accuracy.The calorific values of gasoline,methanol gasoline,and miscellaneous alcohols were measured in this paper.The difference between the two parallel measurements wasn't more than 30cal/g (125J/g ),which meet the accuracy requirements of the GB384-1981calorific value of petroleum products.Key words :oil products ;calorific value ;method of determination*收稿日期:2018-07-23基金项目:宁夏银川市重大科技研发专项,项目编号:2017-ZG-005。
燃烧热值测量结果异常分析与解决方法
燃烧热值测量结果异常分析与解决方法王 建1,2 祝贵军1,2 何重昆1,2(1重庆市计量质量检测研究院,重庆401123;2重庆消防安全技术研究服务有限责任公司,重庆400000)摘 要:随着燃烧热值在各个领域中的广泛应用,其指标作用日趋重要,然而其测量结果准确性不高,误差相对较大,从而对材料本身性质的定位产生了偏差,其势必影响其后期使用。
笔者通过制样方法、仪器稳定性等方面进行研究,对误差结果进行了详细的分析并提出了针对不同行业材料,引入特定测试方法,从而减少测量误差,为各个行业燃烧热值的测定提供参考。
关键词:燃烧热值;石化;煤炭;固体废物中图分类号:O551 2 文献标识码:A 国家标准学科分类代码:460 4030DOI:10.15988/j.cnki.1004-6941.2020.4.015TheAnalysisandSolutionofAbnormalMeasurementResultsofCombustionCalorificValueWANGJian ZHUGuijun HEZhongkunAbstract:Withthewideapplicationofcombustioncalorificvalueinvariousfields,itsindexfunctionbecomesmoreandmoreimportant However,theaccuracyofitsmeasurementresultsisnothigh,andtheerrorisrelativelylarge Therefore,thepositioningofthematerialitselfisbiased,anditisboundtoaffectitslateruse Throughtheresearchofsamplingmethodandinstrumentstability,theauthormakesadetailedanalysisoferrorresultsandputsforwardaspecifictestmethodfordifferentindustrymaterials,soastoreducemeasurementerrorandproviderefer enceforthedeterminationofburningcalorificvalueineachindustryKeywords:combustioncalorificvalue;petrochemical;coal;solidwaste0 引言燃烧热值是反映材料燃烧特性的重要指标,即不同材料在燃烧过程中化学能转化为内能的本领大小。
石油产品分析
§5 油品根本理化性质的测定
一、石油产品苯胺点的测定
1. 苯胺点的概念 石油产品与等体积的苯胺混
合,加热至两者能互相溶解成为单一液相的最 低温度
2. 苯胺点测定的意义
• 大致判断烃类的多少 • 计算柴油指数和十六烷指数
3. 测定方法——GB 262-88
〔1〕测定原理
〔2〕主要仪器 试管、金属搅拌丝、U形管、油浴
B. 混合法〔稀释法〕
测定ν (50)(运动粘度)>200mm2/s的液 体石油产品的油品密度,利用油品密度具 有可加性的原理。
4. 密度测定的意义 5. 〔1〕近似评定油品化学组成和质量情况 6. 〔2〕是石油产品的质量指标之一 7. 〔3〕用于石油产品的计量 8. 〔4〕初步鉴定油科的种类 9. 〔5〕调和掺配油料 10. 〔6〕理解石油加工情况
三、粘度
定义及影响因素
黏度是流体的理化性质之一,它 反映了液体内部分子间的摩擦力,是 衡量物质黏性大小的物理量。黏度值 随温度的升高而降低 。
测定方法
〔1〕动力粘度
它是两液体层面积为lcm2,垂直 间隔 为1cm,以1cm/s的速度作相对 运动时所产生的阻力。用符号μ表示,
〔2〕运动粘度
在同一温度下液体的动力黏度与该液体
度
三、气液比[GB/T 6534-86(91)] 定义 测定仪器及评定方法 四、光滑油、光滑脂的蒸发损失
§7 油品低温流动性能的测定
一、浊点、结晶点、冰点
1. 有关概念 2. 浊点 3. 结晶点 4. 冰点
2. 影响因素 〔1〕油品中的固态烃 〔2〕油品中存在的微量溶解水 3. 测定方法
GB/T 6986-86(91) GB/T 2430-81(88) 4. 测定油品浊点、结晶点和冰点的意义 主要用来评定灯用煤油低温性能的指标
煤油的热值
煤油的热值
煤油是一种常见的原油产品,它主要由石油残渣经精馏得到,被称为液体石油。
煤油是一种黑色的、带有浓烟味的液体,具有较强的燃烧热值。
其热值体现在燃烧它所放出的热量,是影响煤油外观、性能以及在许多方面应用的关键因素之一。
煤油的热值一般以大卡仪器测量,它表示每克煤油所释放的热量。
煤油的热值普遍被认为是每克煤油放出的热量高达10.000大卡的110%,这一比值也称为标准热值。
由于受煤油成分含量的影响,标准热值也可以低于110%,即低于该值的比例,表示煤油的热值较低。
煤油的热值不仅与含量有关,还与精馏过程有关。
在精馏过程中,各种混合物将发生变化,从而产生净热值,降低煤油的标准热值。
此外,煤油中添加的催化剂、抑制剂等也会影响燃烧过程,从而影响热值。
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年不能少于 一次。氧弹应以1 0 0 公斤力/ 厘米’压力检验。
1 . 2 . 3 . 8 装服缩碱气用只的连接部分严禁涂润滑油脂。如氧弹及氧气连接仪器在试验或搬运时洁 了 润 滑油或A他油类而显有油7 5 ,则应先用汽油小心洗涤,然后再用乙醉或乙醚洗涤。 1 . 2 . 3 . 9 在M1 t i 缩氧气操作时,必须遵守操作规程。 1 . 3 试剂 1 . 3 . 1 内酮 :化学纯,做胶片 一 溶剂。 1 . 3 . 2 _ 等f t i 热标准苯甲酸,热值 I ; - 用,需经中国计量科学研究院委托的下厂检定,井1 4 寸 有证 I s ' < 也 , f 以使A l 标准异辛 烷,由中国计量科学研究院提供)。 1 . 3 . 3 氢氧化钠:化学纯,配成0 . 1 N溶液。 1 . 3 . 4 酚酞:配成 1 %乙醉溶液。 1 . 4 量热计水值的测定 1 . 4 . 1 采用在氧弹1 牛 I 燃烧 一 定r l o . 的标准苯甲酸或标准异辛烷,测量由其燃烧所产生的热量币 1 引起量热 计温度变化的方法,来确定4 4 热计的水值。u热计温度升高1 ℃所需要的热量 ( 卡), 即水值以 卜 / ℃
I t , f , Tf I l L , 时l f I j 不应超过 1 秒。最好在电路上 串联一指示灯,以便观察点火情况。在电路上的电压有 很人波动时,1 } 7 热计 卜 的电源最好用直流电。 1 . 2 . 3 . 7 带减压阀的氧气压力表的分压指示范围为。一 6 0 或。 一7 5 公斤力/ 厘米’ ,供弹内装满氧气时
引 韭十 川
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图 1
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1 . 2 . 1 . 4 1 . 2 . 1 . 5 1 . 2 . 1 . 6 1 . 2 . 1 . 7 1 . 2 . 1 . 8
1 . 2 . 1 。 9
1 . 2 毫升和i o o o 毫r f 。
40
1 . 4 . 8 试验终 了后,关 七 电动机,取出温度计,将氧弹从量热器中取出,小 已 、 地慢慢打开排气阀, 并 以均匀的速度放出弹中叮 - } 体,这一操作过程要求不少于 1 分钟。然后打开和取下氧弹的盖,检查氧 弹内部燃烧是否完全,如发现有未燃烧的样. n r 或油烟沉积物,则该试验报废。 1 . 4 . 9 用蒸馏水洗涤氧弹内部、小皿 及 排气阀,并将全部洗涤液收集在谁形烧瓶中,用手洗涤的水应 为1 5 0 一2 0 0 毫升。 1 . 4 . 1 0 计算址热计的水值测定结果时,应注意硝酸在水中生成及溶解的热量修正数。用。 . 1 N氢 氧 化钠溶液滴定氧弹的洗涤液,测定其生成的硝酸u。为此,将装有洗涤液的烧杯用表面皿盖上 ,加热 罕沸腾井煮沸 5 分钟。然后加人酚酞指q } 剂2 滴,用0 . I N氢氧化钠溶液滴定至呈现不消失的玫瑰色
1 . 4 . 6 将氧弹小心地沉人盛有水的鼠热容器中勿使水量损失,使导线接于氧弹电极 上 , 再将搅拌器 及温度计插人水. h ,盖好盖,然后开 动搅拌器。温度计及搅拌器不应接触氧弹及量热容 器的壁。温度 计的水银球中心位于氧弹高度的 1 / 2 处。脆拌器的搅拌部分不应露出水面。让设备平衡5 分钟后开始
而产’ } 的温度升高,每 1 0 分钟不得超过0 . 0 1 , C 。为了达到这一目的,搅拌器每分钟的转数为:垂直搅 伴的不应少 1 . 5 0 车 专 ;螺旋桨式的不应少于 4 0 0 转。 1 . 2 . 3 . 3 应使用 一 般壁热温度计或贝克曼温度计 ( 分度为0 . 0 1 ' C )。此温度计需经国家计量机关作 衍} C的检查,其校I F . 误差应不大 f 0 . 0 0 5 ' C . 1 . 2 . 3 . 4 读取温度的小值时,应利用放大 6一9 倍及焦距0 . 5 一1 . 0 米的短焦距视镜或双眼放大镜或双
中华人 民共 和 国国家标准
石油产 品热值 测定法
Pe t r o l e u m p r o d u c t s - De t e r mi n a t i o n
o f h e a t o f c o mb u s t i o n
G B / T 3 8 4 一8 1
( 1 9 8 8 年确 认 )
门 乙 几 口
. . . 月 . .
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1 . 2
瓷或玻璃制的平盘 ( 可以用平底、直径为1 0 0 一2 0 0 毫米的浅结「 剔I l 或表面M ),供制备胶片
金1 A i l t o 1 妓液粉: 1 毫升。 秒表。 泪 : 射器。 分析天平和, R 负荷的 5 公斤天平。
r ` / s G
3 8 4 - 8 1
的容器置 r U - 热0 - 外壳中绝缘的底座 七 。 1 . 4 . 4 将 1士 0 . 1 克厌紧的苯甲酸片,在预先称重的小服中称准至0 . 0 0 0 2 克( 标准苯甲酸在压片 一 前, 要在装有浓硫酸或五氧化 笠 磷的干燥器内千燥2 4 小时以Z )。导火线压在苯甲酸片内,留出两端。如 使用棉线引火,也可以不压导火线。
1 . 2 . 3 . 1 热值的 测定应在 ‘ 个单 独的房间内 进行, 房间要背阳, 并应具有双层严密的门窗, 以保证室内 侃度稳定 ( 温度波动不应超过士5' C)。房间内不应有影响燃烧热测定的加热装置。在试验进行时,
试脸书禁庄通风。
1 . 2 . 3 . 2 W . ' 热计搅拌器的转动速度,应保证能迅速搅拌容器中的水,且不发生 飞 溅现象。 同时因搅拌
表 l o o
v + 热计山i 1 4 1 热客器及其巾的水、氧弹、搅拌器及温度计等 ( 在浸人状态 曰 所组成。 1 . 4 . 2 在进行测定前,必须将容器擦 1 几 ,再将蒸馏水倒人量热计中,称准至士 0 . 5 克,如果测缝始终 石 _ 一 动一 温度范} 同} ( 进行 ( 温度变化在士5℃以内),水也可用容量瓶测量。装人水的数a应使氧弹浸 没水. } , 至进气N I , J 的锁紧螺母的 2 / 3 处。以后试验试样时,均使用相同数量的水。 1 . 4 . 3 在欣 热容器装人墩热计外壳前,量热容器内的水温应较外壳内的水温低 1 一2 . 0 C o将盛有水
吐热试验。
1 . 4 . 7 4 A : 热试验分为三期: “ 初期”— 在燃烧试样之前进行。在试验初期的温度条件下,观察及计算量热计与周围环境的 换热作用; “ v 期”— 在此时间内试样开始燃烧,向量热计传导燃烧热, “ 终期”— 在仁 期后接着进行,其作用与 初期相同,是在试验终了的温度条件下,观察和计算 换热作) I I . 设备温度达到平衡后,记下试p i e 的初期温度 ,少 「 始初期读温,每分钟读取一次,共读 5 次,读准 4 ' 1 0 . 0 0 1 ' C ,在读初期末次温度时,通 于 电流,然后迸行主期读温,再进行终期读温,每平分钟读取 - 次,每次读温都读准至。 . 0 0 1 ℃。 为了 克服毛细管妨碍水银凸面的均匀 卜 升,应在每次读温之前,开动温度计振动器振动或用末端 套有橡皮告的细棒轻敲温度计 ( 在“ 主期”温度迅速 L 升时的读温除外)。 在七 期中,当u热卜 扫1 . 的水温不再 上 升,少 卜 始恒定或 F 降时的前一点作为主期的终点,主期一般 为1 4 个平分钟左右。紧接着为终期第 次,终期读数共1 0 次,弹热值测定结果的记录举例见表3、表
4 放人镜。此镜应b ' i l 定在 一 特殊的支架上 , 并能在垂直的支柱上自由移动,同时不变更其严格的水下 位
I . , . 。 不许 将放大镜固定在温度计上 。
1 . 2 . 3 . 5 在氧弹电极的环 仁 应留一开口,以固定量热计小皿于环 上 。 1 . 2 . 3 . 6 引火时用低 于 1 2 伏特的电压。为了 避免旨火线的发热而带来的多余热量, 在燃烧胶片及试样
注:如果用标准异辛烷测定量热计水值,可以用聚乙烯塑料安靓或玻瑰安瓶封样。
1 . 4 . 5 用吸液管向氧弹中准确注人 1 毫升蒸馏水,将装有苯甲酸的小皿固定在氧弹电极的环上, 使塞 通过环的开口,并将导火线的两端分别接在电极 上 ,然后将氧弹拧紧。小心地由进口阀的管将氧气充 人弹内至3 0 一3 2 公斤力/ 厘米’的压力,且不使空气由氧弹巾排出。
1 . 0 0 0)
表 1
肾 铁 火 线 丝
燃 烧 热 , 卡 / 克 }
16 0 0
7 7 5 7 5 0
学 火 线
为止。 1 . 4 . 1 1 址热计的水值K ( 卜 / ℃)按式 ( 1 )计算: Q " G +Q : ・ G, +1 . 4 3 V" R K 二 ( t 。 +h o ) +△t ) H [( , 。 +h)
见所用标准试剂商标提供的数据) 一一 粕 ; 准苯甲酸或标准异辛烷的燃烧热 ( 式} , :Q ̄ 6 - . 一 标准苯甲酸或标准异辛烷的重量,克; 睁火线的燃烧热 ( 见表 I ), 卜 / 克;
1。 4 3
卡/ 克.
G l
浮火线的 重量 ,克。
相当于 侮I 毫升。 . 1 N氢氧化钠溶液! ! . 和硝酸所发出的热量,卡/ 毫升;
G e / T 3 8 4 一8 1
V— 滴定氧弹洗涤液所消耗的O . 1 N氢氧化钠溶液的体积,毫升, R -- 0 . 1 N氢氧化钠溶液的浓度修正数, r — 主期的末次温度,℃; h一 一 - 7 n P 度; 。 时温度计的修正数,℃; t o — 主期的开始温度,℃ ( 即点火时的温度,也为初期的末次温度)。 h o - 温度t 。 时温度计的修正数,℃: A t - 量热计与周围环境的换热修正数,按式 ( 2)计算,℃. H- 贝克曼温度计在检定证书查出的修正系数 ( 用一般水银量不变的量热温度计时,H =
材料 :
国家标准总局1 9 8 1 一 0 一1 3 发布
1 9 8 1 一 0 7一 0 1 实施