6米玻璃钢快艇稳性计算书
玻璃钢艇技术参数
一、设备清单二、技术要求和主要配置1 概述1.1船型、航区及用途本船为汽油挂机动力驱动的V型玻璃钢高速执法交通艇，船体及上层建筑均采用玻璃纤维增强塑料（玻璃钢）制造，外观线型流畅，外观新颖别致，具有良好的耐波性和适航性，首尾浪小、振动、噪音低、抗风浪、抗拍击能力强、耗油少、功能齐、宽敞舒适、外形线条流畅等特点，应是一款具备“快速、节能、舒适、安全”的优良船型。
本船主要用于温州市区内河巡查工作，也可用于港行监督、防汛抢险指挥、水文监测、公安及边防巡逻等内陆水域执法，适航于我国内河B级航区。
1.2 主要参数总长 5.9m 半棚封闭式尾甲板为平面型宽 1.9m型深约0.8m设计吃水约0.25m航速正常排水量状态下静深水航速约44-55km/h航区内河B级续航力约6小时乘员艇员乘员共6人1.3 主机、航速本船主机选用四冲程115HP进口YAMAHA舷外汽油挂机1台，单机额定功率115ps。
推进器：不锈钢螺旋桨。
（另加备用不锈钢螺旋桨1个）1.4 稳性及抗沉性本船稳性及抗沉性满足中国船级社《内河高速船入级和建造规范》（2002年）以及中国海事局《内河船舶法定检验技术规则》（2004年）对B级航区的要求。
1.5 干舷和储备浮力本船干舷和储备浮力满足中国船级社《内河高速船入级和建造规范》（2002年）以及中国海事局《内河船舶法定检验技术规则》（2004年）对B级航区的要求。
2、船体结构本船结构设计按中国船级社《内河高速船入级与建造规范》（2002年）的要求进行。
2.1 船体结构形式为横骨架式，肋骨间距为450mm左右（以供应商船型为准），船体即仓棚均为单板结构，舱壁为夹层结构。
2.2 船体材料：为聚酯玻璃钢，全部采用经中国船级社认可的无捻无碱无蜡平纹布及纤维短切原丝毡，粘接剂选用MT189聚酯树脂，表面胶衣采用8373-W-5762胶衣，船体与舱棚联接处用美国3M胶。
骨材截面芯材为硬质聚氨酯泡沫塑料。
2.3 船体具体结构型式及尺寸、基本结构图由投标供应商在谈判响应文件中提供。
干舷、吨位、锚泊计算书
系船索：φ 32 丙纶绳 140m× 根，破断负荷 112.8KN。 4 其 他：配 JZ2-H22-4 型 50KN 卧式电动绞缆机 1 台,A315 型双柱带缆桩 15 只，A450 型双柱拖缆桩 2 只，150 型导缆滚轮 4 只，300 型双滚轮导缆钳 2 只，A260 ×170 型导缆孔 13 只， D320×200 型导缆孔 2 只， 型系泊纤维索卷车 2 台。 34
3.2.3 非标准舷弧对干舷的修正值 f3 计算 §2.3.3 l A a f3 500 1.5 L L 20 . 512 30 . 709 17 . 994 = 500 1 .5 107 . 28 mm
72 . 012 72 . 012
6 1
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（2）艏楼型容积 v22 v22=
1 6
(10.16+4×7.095+0)×8.725×2.2=123.10 m3
（3）甲板室型容积 v23 v23=8.68×7.5×2.2+5.5×7.5×2.2+4.4×6.0×2.3=294.69 m （4）货舱口型容积 v24 v24=42.0×7.2×1.48=447.10 m3 （5）舱盖板下型容积 V25 v25=(16.94+22.97)×7.5×0.375=112.25 m3 （6）烟囱、天窗型容积 v26 v26=1.63×1.21×4.18=8.24 m3 4 净吨位 NT 估算 §3.3.1 NT = K3·GT =0.56× 1423=796 式中:系数 K3 由表 3.3.1 选取 K3=0.56
式中：标准舷弧面积 A 查表 2.3.2(4)得 A=30.709m2 实际首舷弧面积 a F 实际尾舷弧面积 a A
游艇设计一
中外船舶科技 ２００７ 年第 ２ 期
高速艇设计
游 艇 设 计 （一）
朱珉虎 （ 江苏省船舶设计研究所 江苏 镇江 ２１２００３）
游艇已成为高质量生活的象征。游艇也是一种美 的创造。在狭小的空间里， 设计师会充分发挥他的空间 想象力， 经营出别致而紧凑的布局把造型艺术和船舶 设计的能力发挥得淋漓尽致。
影线区域选取 Ａｔ ／ ＡＸ 值。图 １３ 中还标有一些国外专家 的建议值和一些系列船模的 Ａｔ ／ ＡＸ 值供参考。
Ａｔ ／ ＡＸ 也可按 Ｆｕｎｇ［２］提出的回归公式确定。
图 １３ 圆舭艇尾板浸湿面积比选用参考
图 １１ 圆舭型线
图 １４ 圆舭艇浮心位置选用参考
图 １２ 圆舭、尖舭混合型线
２．１．６ 尾封板浸湿面积比 Ａｔ ／ ＡＸ Ａｔ／ＡＸ 是圆舭型快艇中很重要的参数。低速段的圆
Ｋ（Ｎ 高） ＝ ０．００５５２５Ｆｒ▽２．０９ Ｋ（Ｎ 基本） ＝ ０．００４４１１Ｆｒ▽２．０９ Ｋ（Ｎ 低） ＝ ０．００２７６９Ｆｒ▽２．０９ ζ（ 高） ＝ ０．０２８９Ｆｒ▽１．６９ ζ（ 低） ＝ ０．０２４０Ｆｒ▽１．６９ ζ＝ ４．３７８ＫＮ１．０９ "（ 基本） ＝１３．６３▽－０．３３ "（ 高） ＝１４．３３▽－０．２６ "（ 基本） ＝０．７１ξ０．６９ "（ 高） ＝０．８８ξ０．６９ δ（ 基本） ＝ １４．３９%－ １．９９ δ（ 低） ＝ １０．６９%－ １．９９ λ＝ ０．５６▽－ ０．１９ ψ＝ ０．１６ξ１．８１５ 滑行艇体的几何形状参阅图 ９。这些回归公式对于 深 Ｖ 型艇也是适用的。下面几个公式是专为游艇设计 初期建立艇体基本尺度规划而准备的。 ＰＢ＝０．１１７６▽１．１６ξ１．８１５
游艇设计一
值较为妥当。
１／３ ＢＰ＝▽１／３／δ ＝ ２３／０．２９６＝ ４．２７ｍ λ ０．５６▽－ ０．１９＝ ０．５６×２３＿ ０．１９＝ ０．３０９ ＝ ＬＷＬ＝ＢＰ／λ ４．２７／０．３０９＝ １３．８１ｍ ＝
图６
和 ξ # 的关系
图９
滑行艇体形状参数的定义
３１
高速艇设计
近代游艇的基本尺度列于表 １ 中， 可供设计者参 考。本设计实例即为表 １ 中的 Ｓｕｎｓｅｅｋｅｒ Ｍａｎｈａｔｔａｎ
中外船舶科技
２００７ 年第 ２ 期
２．１．４
型深 型深主要从布置方面并结合艇的造型和干舷等方
３２
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２００７ 年第 ２ 期
高速艇设计
面确定。但应注意， 型深增加会导致空船重量增加， 影 响艇的快速性能。
影线区域选取 Ａｔ ／ ＡＸ 值。图 １３ 中还标有一些国外专家 的建议值和一些系列船模的 Ａｔ ／ ＡＸ 值供参考。
▽ － 最大排水容积 ／ｍ３
λ 相对浸湿长度， λ － ＝ｌ／Ｂ τ 尾纵倾角 ／（°） － β 斜升角 ／（°） －
（ Δ 排 水 量 ／ｔ 在 载 荷 系 数 中 作 重 力 计 算 时 ， 应 乘 以 ９．８１ ， 化 － 为 ｋＮ）
ＡＰ－ 滑行面投影面积 ／ｍ２ Ａｔ－ 尾封板浸湿面积 ／ｍ２
图１
和 ζ Ｆｒ▽的关系
滑行艇体的几何形状参阅图 ９。 这些回归公式对于 深 Ｖ 型艇也是适用的。下面几个公式是专为游艇设计 初期建立艇体基本尺度规划而准备的。
双体玻璃钢帆艇强度有限元分析
（ ２ ） 在中拱弯 曲工 况下双体帆船 中纵 剖面前后端 出现应
力集 中现象 ，这 说明约束条件对特 定工况的应力计算结果 有 较大影响 ，因此在有 限元分析 中应综合考虑约束条件 ；
（ ３ ） 在各个工况下扭转力矩造成 的应力、 应变是最大 的，
三 、结 论
算 ，上述情 况均 会导致计算结果 的不准确 ，因此对压载水 的
计算应力求准确 ，将可能 出现 的人为误差减到最低 。
（ ３ ）压 载 水 舱 “ 假 满 ” 的 影 响
压载水 舱 “ 假满”是指测量深 度已经超过舱高 或者测量 管深度 ，但实 际并未满舱 的情 况。“ 假满”情况主要 发生在顶 边舱 ，主 要 因为其特殊 的结构 ：由于顶边舱 的舱面 即为 露天 甲板 ，从船 舶横剖面来看 ，船 中至船舷有一斜坡 ，船 中高于 船舷 ，而测量管一般位于 后舱 壁及 船舷处 ，即位于该舱 的最 低点 ，在船 舶存在较大 吃水差 的情 况下 ，舱 内的压载水 虽然 已经从测 量管溢 出，但实 际上舱内可能并未满舱 。顶边 舱出
【 ３ Ｊ李永正 ，尹群 ，刘琰 ． 双体船连 接桥 强度 有 限元分析 Ｕ 】 ．
造 船技 术 ，２ ０ ０ ４ ，０ ６ ：２ ２ — ２ ５ ．
『 ４ １管义峰 ，黄涣青等． 双体铝合金 高速客船强度有 限元 分析
研 究卟 船 舶 工 程 ，２ ０ １ １ ，６ ：１ ４ — １ ７ ．
０ ． ９ ９５ 一 Ｉ ． ０ ２ ５ ｇ ／ ｃ ｍ。 之间 。因此 ，当船舶处于压载状态 时，
（ 上接第 １ １页）
四 、结 论
策【 Ｉ １ ＿检验检 疫学刊 ，２ ０ １ ０ ，（ １ ） ：７ ３ ～７ ４ ． 考 虑协 调艏 艉处的连接桥 与船 中部位的结构 尺寸。
船体主要构件规范计算书
一、概述本船为单底、双甲板、横骨架式钢质载客游船，航行于海河流域。
全船肋骨间距0.5米。
本计算书按照中国船级社《钢质内河船舶入级与建造规范(2002)》(以下简称《钢规》)第1分册第2篇〈船体〉中的对航行于内河C 级航区的钢质客船的要求，计算选取外板厚度及构件的尺度。
本船的艏部，根据实际冰区情况，仅对外板考虑冰区加强，内部构件按照常规船舶进行。
二、主尺度及要素总长 ………………………………… 25.86m 垂线间长……………………………… 24.20m 型宽 …………………………………… 5.80m 型深 …………………………………… 1.80m 设计吃水……………………………… 1.10m 设计排水量 …………………………… 75.3t 结构吃水……………………………… 1.30m 肋骨间距……………………………… 0.50m三、外板3.1 船底板① 根据《钢规》2.3.2.1船中部船底板厚度t 应不小于按下列式计算所得之值：)(γβα++=s L a t mm其中：a=0.7 L=24.2m s=0.5m α=0.076 β=4.5 γ=-0.4t1=0.7×(0.076×24.2＋4.5×0.5－0.4)＝2.58 mm ②根据《钢规》2.3.2.2船底板厚度t应不小于按下列式计算所得之值：rdst+=8.4 mm其中：s=0.5 d=1.3 r=0.25t 2=25.03.15.08.4+⨯⨯=2.99mm③根据《钢规》6.3.1.1船底板厚度t应不小于按下列式计算所得之值：其中：a=0.7 L=24.2m s=0.5m α=0.046 β=3.3 γ=0.8t3=0.7×(0.046×24.2＋3.3×0.5+0.8)＝2.49 mm考虑到冰区航行以及总体强度（固定压载），实取船底板厚5mm。
3.2 平板龙骨根据《钢规》2.3.1.1平板龙骨厚度应按照船底板厚度增加1mm，宽度不小于0.75m即t=2.99+1=3.99 mm实取平板龙骨厚5mm，平板龙骨宽度取800mm。
6m拉森钢板桩计算书2
6m拉森钢板桩支护计算书-—————-—-—----—-——--———-—---—--—--———————----——--—-——--—-——-——-—————--[ 支护方案 ]-—-—-—-—-—-————————-----——--—--——-—-——-—--—---———-———-—----—-—--—-—-——排桩支护—-—--———--—-—-—-————-—-—--—-————--—-—----————--—-——-—-——-—--—-----—---[ 基本信息］———--————--——--——————----——-—-—-—--————-—---——--——--—————————-—-----—-—-——-——-——---———---—--—-———-----—--—--——--——--—---——---[ 超载信息］-——---———-----——-———--———----——--—-——-——--——-—--—--—--—-——-—---—-—--—-——-—-——-———-—-—-———-—-—————-—-------—-———--——-—---——-——----[ 附加水平力信息］——----—---—————--—--—-—--—----—-—--——-———-——-————--———-————--—--—--——--—--——--—-—------—--—-——————--—-—--—-————-----——-—-——-——-［土层信息］-—----———---——----——-——----—--—--———————---——---—-—-—-—-——---—-—---——--—--——---———----———---————--———-———-———-—-—-——---—-----——-——［土层参数 ]—-—-————------------—-—-—-—-----————--——-——----——-———---——-—--—-—----—-——-—-———-———-—--——————-—--————-—-—-——--——-—-—-—-———-—-——---—[ 土压力模型及系数调整］-——--—---——---——--——---————----——-————-—-------———-——--——-———---—-———-弹性法土压力模型：经典法土压力模型：-—--———----————-—-——---—--————----——--------—-—--—--—-——-----——----—--［工况信息 ]—————----———-----—-——---————---———--————-——-——--—----—--——---——————-———————--—-—-—--—---————-—————----———--—----—-—---—--—-——-——--—-—-—----—［设计结果］—---——---—----———--—-—--—————--——----—---——-—-—----——---——---—--———-——————---—---———-—--—--——----——---——-—------——-—--—-—--—-———---—--——-—--[ 结构计算］—-—-—————--———-————--—-———-——----——-——-——-——-———-—--——--—-—---—--——--—各工况：内力位移包络图：地表沉降图:———————-—------—--—----—-—-—-—--——————-—---—--—-------——----—---—-——-— ［ 截面计算 ］-——-----————-——————————--—--—-———-—-—————--—-—-—————--—---———--——---—-［ 截面验算 ］基坑内侧抗弯验算（不考虑轴力） σnei = Mn / Wx= 0。
6m工字钢悬挑2.3米(计算错误、须修改!)
悬挑式扣件钢管脚手架计算书依据规范:《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计规范》GB50017-2003《混凝土结构设计规范》GB50010-2010计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。
双排脚手架，搭设高度24.7米，立杆采用单立管。
立杆的纵距1.30米，立杆的横距0.60米，内排架距离结构1.60米，立杆的步距1.80米。
采用的钢管类型为φ48×3.0，连墙件采用2步2跨，竖向间距3.60米，水平间距2.60米。
施工活荷载为2.5kN/m2，同时考虑2层施工。
脚手板采用钢笆片，荷载为0.15kN/m2，按照铺设11层计算。
栏杆采用木挡脚板，荷载为0.17kN/m，安全网荷载取0.0100kN/m2。
脚手板下大横杆在小横杆上面，且主结点间增加一根大横杆。
基本风压0.35kN/m2，高度变化系数1.0900，体型系数1.0400。
卸荷钢丝绳采取1段卸荷，吊点卸荷水平距离1倍立杆间距。
卸荷钢丝绳的换算系数为0.85，安全系数K=7.0，上吊点与下吊点距离3.0m。
悬挑水平钢梁采用18号工字钢，建筑物外悬挑段长度2.30米，建筑物内锚固段长度3.70米。
悬挑水平钢梁采用拉杆与建筑物拉结，最外面支点距离建筑物2.10m。
拉杆采用钢丝绳。
钢管惯性矩计算采用 I=π(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D4-d4)/32D。
一、大横杆的计算大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
按照大横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值 P1=0.038kN/m脚手板的荷载标准值 P2=0.150×0.600/2=0.045kN/m活荷载标准值Q=2.500×0.600/2=0.750kN/m静荷载的计算值 q1=1.2×0.038+1.2×0.045=0.100kN/m活荷载的计算值 q2=1.4×0.750=1.050kN/m大横杆计算荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)大横杆计算荷载组合简图(支座最大弯矩)2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩跨中最大弯矩计算公式如下:跨中最大弯矩为M1=(0.08×0.100+0.10×1.050)×1.3002=0.191kN.m支座最大弯矩计算公式如下:支座最大弯矩为M2=-(0.10×0.100+0.117×1.050)×1.3002=-0.225kN.m我们选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=0.225×106/4491.0=49.996N/mm2大横杆的计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下:静荷载标准值 q1=0.038+0.045=0.083kN/m活荷载标准值 q2=0.750kN/m三跨连续梁均布荷载作用下的最大挠度V=(0.677×0.083+0.990×0.750)×1300.04/(100×2.06×105×107780.0)=1.028mm 大横杆的最大挠度小于1300.0/150与10mm,满足要求!二、小横杆的计算小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。
稳性计算书
（ｍ＾４） （ｋＮ．ｍ）
０．０７ ０．５００ ０．４００ ０．３５０ ０．８５０ ０．５００ ０．０
０．０１ Ｘ
２．初稳性高度修正计算
序号
舱
名
舱类说明 惯性矩
满载出港
满载到港
空载到港
１
燃油
单舱
０．０
０．００１
０．００１
０．００１
－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－－
船 名： 人工鱼礁管理快艇
计算日期：２０１０年１２月２０日
共 １０页 第 １页
船舶静力学计算及稳性衡准系统 Ｖ４．０（０４０６） ＷＨ０００３３
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船舶完整稳性计算书
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共 １０页 第 ３页 空载到港
２．０８０ ０．３５０ ０．５３７ ０．２２０ ０．６２４ ０．５４２ ０．５４０ ６８．８３７ １２．０００ ０．３５０ １．５４４ ５０．１３１ １５．０００ ３．３４２ ０．２８３７ ０．２０００ １．４１８ ０．２６０３ －－－－－ －－－－－ ０．１５２７ －－－－－ －－－－－ １７１．２１７ －－－－－ －－－－－ １５．０００ ４．５８９ ２２．１５６ ０．１１３６ ０．１９１１ ０．０５５０ ２．０６５ －－－－－ －－－－－ －－－－－ －－－－－ －－－－－ 满足
ＧＭｋ
Ｋｈ
船体强度与结构设计计算书
目录1.计算说明 (3)2.剪力和弯矩计算 (4)2.1计算重量分布和浮力分布 (4)2.2计算静水剪力和静水弯矩 (5)2.2.1 分别绘制站间载荷、剪力和弯矩图 (7)2.3 计算总纵弯矩值和剪力值 (8)3 总纵弯曲应力、受压构件的稳定性校核及折减计算 (11)3.1 临界应力失稳计算 (13)4 结论 (14)1计算说明本计算书是1500 m3耙吸式挖泥船总强度计算书，涉及到挖泥船的静水弯矩、剪力，波浪附加弯矩、附加剪力，计算总弯曲应力等等，以校核是否满足设计要求。
这里我们只计算满载到港的情况。
具体计算内容如下：1.1 计算内容（1） 静水弯矩、剪力（2） 波浪附加弯矩、附加剪力 （3） 剪力、弯矩合成（4） 计算总弯曲应力、受压构件的稳定性校核及折减计算 （5） 折减后的高次总弯曲应力计算 （6） 计算结果分析及结论 （7） 计算工况：满载出港 （8） 计算状态：中拱和中垂1.2 主要技术参数船长：78米；满载排水量：5020吨；平均吃水：5.4米；站距：9.3=∆L 米，波高：4米；重心在舯前：813.0=g x 米;艏吃水:77.5=f T 米;尾吃水: 23.5=a T 米。
主尺度：船长：78米，船宽：14.5米，型深：6.3米，设计吃水5.1米，肋距：0.6米，强框架间距：1.8米。
海水密度：10.055KN/m 3船体材料：计算剖面的所有构件均采用低碳钢，屈服极限 σY =235.2N/mm 2许用应力：1. 总纵弯曲许用应力 ：[σ]=0.5σY2. 总纵弯曲与板架局部弯曲合成应力的许用应力： 在板架跨中 ： [σ1+σ2]=0.65σY 在横舱壁处： [σ1+σ2]=σY1.3静水弯矩计算资料(2)静水平衡状态各站横剖面浸水面积（)2m 表（1-2）2 剪力和弯矩计算2.1 计算重量分布和浮力分布根据表（1-1）绘制站间重量分布曲线：图2-1 站间重量分布梯形图依据表（1-2）计算静水浮力：图2-2 浮力分布曲线图2.2 计算静水剪力和静水弯矩满载重量：W=49246.2KN 重心坐标813.0=g x 米 艏吃水: 77.5=f T 米；尾吃水: 23.5=a T 米 最大剪力值 N max = 满足精度要求。
6.8米 海巡艇《舱容曲线力计算书》
船舶静力学计算及稳性衡准系统 V4.2(201201)WH10094* * * * * * * * * * * * * * * ** * * * * * * * * * * * * * * ** ** ** 船 舶 舱 容 曲 线 计 算 书 ** ** ** * * * * * * * * * * * * * * ** * * * * * * * * * * * * * * *船 名 : 6.8米 海巡艇数据库名 : 6.8米 海巡艇.mdy图 纸 号 : FLS406-101-02JS委托单位 :计算标识 :计算单位 : 嘉兴飞龙船舶技术计算签名 :审核签名 :批准签名 :计算日期 : 2014 年 07 月 16 日程 序 编 制 单 位 : 中 国 船 级 社 武 汉 规 范 研 究 所船舶舱容曲线计算书一 舱室要素汇总序号 舱室名称 型 舱 容 最大舱长 最大舱宽 最大舱深 舱容系数 舱室组成情况 (m^3) ( m ) ( m ) ( m ) (单元标识)1 艉 尖 舱 2.096 1.488 2.004 0.980 0.970 12 乘 员 舱 5.145 3.440 2.026 0.980 0.970 23 艏 尖 舱 1.201 1.888 1.806 0.971 0.970 3二 舱容曲线舱室序号 : 1 舱室名称 : 艉 尖 舱--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长 lmax --------- 1.488 m 单元体数 N --------- 1最大舱宽 bmax --------- 2.004 m 舱容系数 Cu --------- 0.970最大舱深 hmax --------- 0.980 m 渗透率 as --------- 0.800舱 容 V --------- 2.096 m^3 液体重量密度 r --------- 1.000 t/m^32. 舱室组成单元体序号 ---------- 1 单元标识 ----------- 1后舱壁坐标 L1 --------- 船 艉 计入系数 Cj --------- 1.000前舱壁坐标 L2 --------- -1.682 m 舱室特征 --------- 整个剖面3. 舱容曲线重 心 位 置序号 吃 水 型舱容 净舱容 重 量 垂向坐标 横向坐标 纵向坐标 惯性矩 方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 0.000 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 0.040 0.005 0.005 0.005 0.027 0.000 -2.222 0.0 0.0413 0.080 0.020 0.019 0.019 0.053 0.000 -2.222 0.0 0.0834 0.150 0.070 0.068 0.068 0.100 0.000 -2.222 0.1 0.1565 0.300 0.277 0.269 0.269 0.200 0.000 -2.222 0.4 0.3106 0.450 0.643 0.624 0.624 0.300 0.000 -2.318 0.7 0.4807 0.600 1.021 0.991 0.991 0.386 0.000 -2.346 0.8 0.5718 0.750 1.445 1.402 1.402 0.471 0.000 -2.367 0.9 0.6469 0.900 1.885 1.829 1.829 0.553 0.000 -2.379 1.0 0.70210 0.980 2.095 2.032 2.032 0.592 0.000 -2.378 0.3 0.71711 ----- 2.096 2.033 2.033 0.592 0.000 -2.378 ----- -----0.250.500.75吃水(m)第 1 个舱室: 艉 尖 舱051015202530V Vk Dk Zb Yb XbAs Ix V----型舱容(m^3) Vk----净舱容(m^3) As----水线面积(m^2) Ix----水线面惯性矩(m^4)Dk----重 量(t) Zb----浮心垂向坐标(m) Yb----浮心横向坐标(m) Xb----浮心纵向坐标(m)舱室序号 : 2 舱室名称 : 乘 员 舱--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长 lmax --------- 3.440 m 单元体数 N --------- 1最大舱宽 bmax --------- 2.026 m 舱容系数 Cu --------- 0.970最大舱深 hmax --------- 0.980 m 渗透率 as --------- 0.850舱 容 V --------- 5.145 m^3 液体重量密度 r --------- 1.000 t/m^32. 舱室组成单元体序号 ---------- 2 单元标识 ----------- 2后舱壁坐标 L1 --------- -1.682 m 计入系数 Cj --------- 1.000前舱壁坐标 L2 --------- 1.758 m 舱室特征 --------- 整个剖面3. 舱容曲线重 心 位 置序号 吃 水 型舱容 净舱容 重 量 垂向坐标 横向坐标 纵向坐标 惯性矩 方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 0.000 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 0.040 0.014 0.014 0.014 0.027 0.000 -0.110 0.0 0.0523 0.080 0.058 0.056 0.056 0.053 0.000 -0.097 0.0 0.1044 0.150 0.205 0.199 0.199 0.100 0.000 -0.090 0.2 0.1965 0.300 0.819 0.795 0.795 0.200 0.000 -0.086 1.1 0.3926 0.450 1.665 1.615 1.615 0.289 0.000 -0.054 1.4 0.5317 0.600 2.582 2.504 2.504 0.373 0.000 -0.035 1.8 0.6178 0.750 3.565 3.458 3.458 0.457 0.000 -0.021 2.2 0.6829 0.900 4.594 4.456 4.456 0.539 0.000 -0.011 2.3 0.73210 0.980 5.142 4.988 4.988 0.582 0.000 -0.007 2.3 0.75311 ----- 5.145 4.991 4.991 0.582 0.000 -0.007 ----- -----0.250.500.75吃水(m)第 2 个舱室: 乘 员 舱 051015202530V Vk Dk Zb Yb XbAs Ix V----型舱容(m^3) Vk----净舱容(m^3) As----水线面积(m^2) Ix----水线面惯性矩(m^4)Dk----重 量(t) Zb----浮心垂向坐标(m) Yb----浮心横向坐标(m) Xb----浮心纵向坐标(m)舱室序号 : 3 舱室名称 : 艏 尖 舱--------------------------------------------------------------------------------------------1. 舱室要素最大舱长 lmax --------- 1.888 m 单元体数 N --------- 1最大舱宽 bmax --------- 1.806 m 舱容系数 Cu --------- 0.970最大舱深 hmax --------- 0.971 m 渗透率 as --------- 0.950舱 容 V --------- 1.201 m^3 液体重量密度 r --------- 1.000 t/m^32. 舱室组成单元体序号 ---------- 3 单元标识 ----------- 3后舱壁坐标 L1 --------- 1.758 m 计入系数 Cj --------- 1.000前舱壁坐标 L2 --------- 船 艏 舱室特征 --------- 整个剖面3. 舱容曲线重 心 位 置序号 吃 水 型舱容 净舱容 重 量 垂向坐标 横向坐标 纵向坐标 惯性矩 方型系数( m ) (m^3) (m^3) ( t ) ( m ) ( m ) ( m ) (m^4)1 0.009 ----- ----- ----- ----- ----- ----- ----- -----2 0.049 0.001 0.001 0.001 0.036 0.000 1.986 0.0 0.0083 0.089 0.004 0.004 0.004 0.063 0.000 1.991 0.0 0.0154 0.150 0.013 0.013 0.013 0.104 0.000 1.997 0.0 0.0275 0.300 0.077 0.075 0.075 0.216 0.000 2.116 0.0 0.0786 0.450 0.207 0.201 0.201 0.320 0.000 2.171 0.1 0.1387 0.600 0.410 0.397 0.397 0.424 0.000 2.244 0.2 0.2038 0.750 0.692 0.671 0.671 0.520 0.000 2.317 0.4 0.2749 0.900 1.019 0.988 0.988 0.628 0.000 2.356 0.4 0.33510 0.980 1.200 1.164 1.164 0.676 0.000 2.374 0.4 0.36211 ----- 1.201 1.165 1.165 0.676 0.000 2.374 ----- -----0.250.500.75吃水(m)第 3 个舱室: 艏 尖 舱051015202530V Vk Dk Zb Yb XbAs Ix V----型舱容(m^3) Vk----净舱容(m^3) As----水线面积(m^2) Ix----水线面惯性矩(m^4)Dk----重 量(t) Zb----浮心垂向坐标(m) Yb----浮心横向坐标(m) Xb----浮心纵向坐标(m)三 单元体要素单元体序号 1--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识 ----------- 1 舱室特征 --------- 整个剖面 后舱壁坐标 L1 --------- 船 艉 后舱壁肋位 N1 --------- ----- 前舱壁坐标 L2 --------- -1.682 m 前舱壁肋位 N2 --------- 3 单元体序号 2--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识 ----------- 2 舱室特征 --------- 整个剖面 后舱壁坐标 L1 --------- -1.682 m 后舱壁肋位 N1 --------- 3 前舱壁坐标 L2 --------- 1.758 m 前舱壁肋位 N2 --------- 10 单元体序号 3--------------------------------------------------------------------------------------1) 单元体要素单元标识 ----------- 3 舱室特征 --------- 整个剖面 后舱壁坐标 L1 --------- 1.758 m 后舱壁肋位 N1 --------- 10 前舱壁坐标 L2 --------- 船 艏 前舱壁肋位 N2 --------- -----。
6米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书
6米型钢悬挑脚手架(扣件式)计算书计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《混凝土结构设计规范》GB50010-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018架体验算一、脚手架参数稳定性)0.139，0.128风荷载标准值ωk(kN/m2)(连墙件、单立杆稳定性)计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置方式纵向水平杆在上横向水平杆上纵向水平杆根数n 2横杆抗弯强度设计值[f](N/mm2) 205 横杆截面惯性矩I(mm4) 107800 横杆弹性模量E(N/mm2) 206000 横杆截面抵抗矩W(mm3) 4490纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.033+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.033+0.3×0.9/(2+1))+0.9×1.5×2×0.9/(2+1)=0.97kN/m正常使用极限状态q'=(0.033+G kjb×l b/(n+1))=(0.033+0.3×0.9/(2+1))=0.123kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×0.97×1.52=0.218kN·mσ=γ0M max/W=1×0.218×106/4490=48.623N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.123×15004/(100×206000×107800)=0.19mmνmax＝0.19mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×0.97×1.5=1.601kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.123×1.5=0.203kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=1.601kNq=1.3×0.033=0.043kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.203kNq'=0.033kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.484×106/4490=107.834N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.249mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[900/150，10]＝6mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.62kN五、扣件抗滑承载力验算横杆与立杆连接方式单扣件扣件抗滑移折减系数0.9纵向水平杆：R max=1×1.601/2=0.8kN≤R c=0.9×8=7.2kN横向水平杆：R max=1×1.62=1.62kN≤R c=0.9×8=7.2kN满足要求！六、荷载计算脚手架架体高度H 17.7 脚手架钢管类型Ф48×3 每米立杆承受结构自重标准值gk(kN/m0.121、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.033/h)×H=(0.12+1.5×2/2×0.033/1.8)×17.7=2.615kN 单内立杆：N G1k=2.615kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(17.7/1.8+1)×1.5×0.9×0.3×1/2/2=1.097kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=1.097kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(17.7/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.381kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×17.7=0.266kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=1.097+1.381+0.266=2.744kN单内立杆：N G2k=N G2k1=1.097kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.9×(2×2)/2=2.7kN内立杆：N Q1k=2.7kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.615+2.744)+0.9×1.5×2.7=10.611kN单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.615+1.097)+0.9×1.5×2.7=8.471kN七、立杆稳定性验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/15.9=169.811≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/15.9=196.132查《规范》表A得，φ=0.1882、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力标准值N'=N G1k+N G2k=2.615+2.744=5.359kN单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(2.615+2.744)+0.9×1.5×2.7=10.611kNM wd=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.128×1.5×3.62)=0.06 kN·mσ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[10611.44/(0.188×424)+60466.176/4490]=146.589N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算lw k a长细比λ=l0/i=600/15.9=37.736，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(3.378+3)×103/(0.896×424)=16.788N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2= 174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=3.378+3=6.378kN≤0.9×12=10.8kN满足要求！悬挑梁验算一、基本参数平面图立面图三、主梁验算主梁材料类型工字钢主梁合并根数n1z主梁材料规格18号工字钢主梁截面积A(cm2) 30.74 主梁截面惯性矩I x(cm4) 1660 主梁截面抵抗矩W x(cm3) 185主梁自重标准值g k(kN/m) 0.241 主梁材料抗弯强度设计值[f](N/mm2) 215主梁材料抗剪强度设计值[τ](N/mm2) 125 主梁弹性模量E(N/mm2) 206000 主梁允许挠度[ν](mm) 1/250荷载标准值：q'=g k=0.241=0.241kN/m第1排：F'1=F1'/n z=5.36/1=5.36kN第2排：F'2=F2'/n z=5.36/1=5.36kN荷载设计值：q=1.3×g k=1.3×0.241=0.313kN/m第1排：F1=F1/n z=10.61/1=10.61kN第2排：F2=F2/n z=10.61/1=10.61kN1、强度验算弯矩图(kN·m)σmax=γ0M max/W=1×5.069×106/185000=27.402N/mm2≤[f]=215N/mm2符合要求！2、抗剪验算剪力图(kN)τmax=γ0Q max/(8I zδ)[bh02-(b-δ)h2]=1×10.666×1000×[94×1802-(94-6.5)×158.62]/(8×166000 00×6.5)=10.437N/mm2τmax=10.437N/mm2≤[τ]=125N/mm2符合要求！3、挠度验算变形图(mm)νmax=0.417mm≤[ν]=2×l x/250=2×3100/250=24.8mm符合要求！4、支座反力计算设计值：R1=-0.342kN,R2=4.912kN,R3=18.465kN标准值：R'1=-0.091kN,R'2=2.771kN,R'3=9.437kN四、上拉杆件验算钢丝绳型号6×19 钢丝绳公称抗拉强度(N/mm2) 1400 钢丝绳直径(mm) 20 钢丝绳不均匀系数α0.85 钢丝绳安全系数k 9 钢丝绳绳夹型式马鞍式拴紧绳夹螺帽时螺栓上所受力T(kN) 15.19 钢丝绳绳夹数量[n] 3主梁拉环直径d(mm) 20 焊缝厚度he(mm) 8焊缝长度l w(mm) 100 角焊缝强度设计值f f w(N/mm2) 160钢丝绳绳卡作法1、上拉杆强度验算上拉杆件角度计算：α1=arctanL1/L2=arctan(2850/2900)=44.502°上拉杆件支座力：标准值：R'S1=n z R'3=1×9.437=9.437kN设计值：R S1=n z R3=1×18.465=18.465kN主梁轴向力设计值：N SZ1=R S1/tanα1=18.465/tan44.502°=18.789kN上拉杆件轴向力：标准值：N'S1=R'S1/sinα1=9.437/sin44.502°=13.464kN设计值：N S1=γ0R S1/sinα1=1×18.465/sin44.502°=26.343kN上拉杆件的最大轴向拉力标准值：N'S=max[N'S1...N'Si]=13.464kN上拉杆件的最大轴向拉力设计值：N S=max[N S1...N Si]=26.343kN钢丝绳：由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算查(《建筑施工计算手册》江正荣著2018年9月第四版)表14-4、14-5、14-6得，钢丝绳破断拉力总和：F g=221.5kN[F g]=α× F g/k=0.85×221.5/9=20.919kN≥N'S=13.464kN符合要求！绳夹数量：n=1.667[Fg]/(2T)=1.667×20.919/(2×15.19)=2个≤[n]=4个符合要求！五、悬挑主梁整体稳定性验算主梁轴向力：N =|[(-(-N SZ1))]|/n z=|[(-(-18.789))]|/1=18.789kN压弯构件强度：σmax=γ0[M max/(γW)+N/A]=1×[5.069×106/(1.05×185×103)+18.789×103/ 3074]=32.209N/mm2≤[f]=215N/mm2塑性发展系数γ符合要求！受弯构件整体稳定性分析：其中φb -- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数：查表《钢结构设计标准》(GB50017-2017)得，φb=2由于φb大于0.6，根据《钢结构设计标准》(GB50017-2017)附表C，得到φb'值为0.93。
船舶结构规范计算书
船舶结构规范计算书2.1 概述（1）本船为单甲板，双层底全焊接钢质货船；货舱区域设顶边舱和底边舱。
货舱区域主甲板、顶边舱、底边舱及双层底为纵骨架式结构，其余为横骨架式结构。
（2）本船结构计算书按CCS《钢质海船入级规范》（2006）进行计算与校核。
（3）航区：近海（4）结构折减系数：0.952.2 船体主要资料L96.235m 总长oa水线间长L92.780mW1L89.880m 两柱间长bp型宽B 14.60m型深D 7.000m设计吃水 D 5.600m计算船长L 不小于0.96Lwl=73.344m,不大于0.97Lwl = 89.997m取计算船长L = 89.900m 肋距s 艉~ Fr8, Fr127 ~ 艏0.60mFr8 ~ Fr127 0.650m 纵骨间距甲板及双层底下0.60~0.70m顶边舱及底边舱0.60~0.80m标准骨材间距 b s =0.0016+0.5 0.644m方型系数 b C （对应结构吃水） 0.820系数C = 0..412L+4 7.704b f =b F =1.00 d f =d F =1.00主尺度比 L/B=6.158 > 5B/C=2.09 <2.5货舱口尺度比No.1货舱 b 1=10.60 m L H1=25.35 m L BH1=32.20mb 1 /B=0.726 >0.6 L H1 / L BH1=0.726 > 0.7No.2货舱 b 2=12.60 m L H2=25.60 m L BH2=33.60mb 2 /B=0.863 >0.6 L H2 / L BH2=0.750 > 0.7本船货舱开口为大开口.主机功率 1544kW2.3 外板计算2.3.1 船底板 (2.3.1)（1）船舯部0.4L 区域船底板厚t 应不小于下两式计算值： (2.3.1.3)b F L s t )230(043.01+== 8.86mmb F h d s t )(6.512+== 9.35mm式中：s ——纵骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90mF b ——折减系数，取1d ——吃水，取5.60mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120实取 t = 10 mm（2）艏、艉部船底板(2.3.1.4) 在离船端0.075L 区域船底板厚t 应不小于下式之值:mm s sL t b19.9)6035.0(=+=式中： L ——船长，取89.90ms ——纵骨间距，取0.650mb s ——纵骨的标准间距，取0.644m实取 t=10mm2.3.2 平板龙骨(2.3.2) 平板龙骨宽度b 应不小于下式之值：=+=L b 5.39001214.65 mm(2.3.2.1) 2t t =+=底11.35 mm(2.3.2.2) 式中： L ——船长，取89.90m实取 平板龙骨 b=1800mm t =12mm2.3.3 舭列板(2.3.3.1) 舭列板处为横骨架式，其厚度应不小于船底板厚度(2.3.1.2)b F L Es t )170(1072.01+== 11.58 mm b F h d s t )(0.712+== 11.79 mm式中：E = 1+(s/S)2 = 1.0050, 其中, S 为船底桁材间距, 取2.900ms ——纵骨间距，取0.650mL ——船长，取89.90mh 1——C h 26.01==2.003 且1h ≤d 2.0=1.120m, 取 1h = 1.120F b ——折减系数，取1实取 t =12 mm2.3.4 舷侧外板(1) 3D/4 以上及顶边舱与底边舱间横骨架式舷侧外板厚度应不小于按下列三式计算所得之值: (2.3.4.3、 8.3.2.1)d F L Es t )110(1073.01+== 9.49 mm =+=)(2.422h d s t 7.53mm==L t 3 9.48mm式中： E = 1s ——肋骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90md ——结构吃水，取5.60mF d ——折减系数，取12h ——C 5.0h 2==3.852且d h 36.02≤=2.016, 取2h = 2.016实取 t=14mm(2) 距基线D 41以下舷侧外板厚度t 不小于下式： (2.3.4.2) d F L Es t )110(1072.01+== 8.80mm =+=b F h d s t )(3.61210.62mm式中： E = 1s —— 肋骨间距，取0.644mL ——船长，取89.90md ——结构吃水，取5.60mF b ——折减系数，取1h 1——1h =0.26c=2.003, 且d h 2.01≤=1.120, 取h 1=1.120实取 t =12mm2.3.5舷顶列板 (2.3.6.1)宽度 b = 800+5L = 1249.5d F L s t )110(06.01+==7.72 mm)75(9.02+=L s t = 7.44mm式中:S=0.644 m d F =1实取: t=14mm2.3.6 局部加强(1)与尾柱连接的外板、轴包处的包板： (2.3.6.1)外t t 5.1== 14.025mm中t t == 9.35mm 实取t=16mm(2)锚链管处外板应予加强： (2.3.6.2)2+=外t t = 11.35mm 实取t=14mm2.4 甲板计算2.4.1 强力甲板(1)船中0.4L 区域纵骨架式甲板，不小于下式之值：(2.4.2.1) d F L s t )110(06.011+== 8.40 mm759.02+=L s t = 8.09 mm式中： s ——纵骨间距，取0.70mL ——船长，取89.90m1L =L , 取89.90md F ——折减系数，取1实取 t =14 mm(2)开口线以内及离船端0.075L 区域内强力甲板t 不小于下式之值(2.4.2.2) 759.02+=L s t = 7.51 mm式中： s ——横梁间距，取0.65 mL ——船长，取89.90m实取 t =10 mm2.4.2 甲板边板(2.4.3.1) 船中部4.0L 区域，甲板边板宽度，=+≥5008.6L b 1111.32 mm厚度t 不小于强力甲板厚度实取甲板边板t x b = 14 20002.4.3 平台甲板厚度t应不小于下式之值：(2.4.5.2) t = 10s = 6.50 mm式中：s——骨材间距，取0.650m实取t = 8mm2.4.4甲板开口(2.4.4.2) 货舱及机舱开口的角隅采用抛物线，货舱角隅板实取t=14mm机舱角隅板实取t=10mm2.4.5开孔平台(2.15.1.11)艏尖舱设开孔平台开孔平台甲板开孔面积 a = 0.1A = 0.07m2式中: A = 0.700 m2实取: a = 10.8 m2开孔平台甲板厚度t= 0.023L + 5 = 7.07 mm实取: t = 8mm开孔平台甲板横梁的不连带板的剖面积(隔档设)A = 0.13L + 4 = 15.69 cm2实取: L100x63x8 (每档设) A= 25.20 cm22.4.6 顶边舱斜板(8.6.2.1)斜板厚度t 应不小于按下列两式计算所得之值,且应不小于8mm:h s t 41= + 2.5 = 8.93 mms t 122= = 9.34 mm式中: h = h 1cos θ+ b 1sin θ= 2.8 x cos30°+ 3.7x sin30°= 4.275s = 0.778 m实取: t = 10mm2.5 双层底结构2.5.1中桁材 (2.6.2.1~2.6.2.3) 中桁材高度 30042250++=d B h = 900.2 mm中桁材厚度 t =0.00770h +3 =9.93 mm式中：B=14.6m d=5.6m 0h =900.2mm ≥700mm实取 0h =1050 mm t=12mm2.5.2 旁桁材 (2.6.10.2, 2.6.4.1)t =0.00770h +1 =6.93mm 实取: t = 10mm加强筋两端削斜其厚度与肋板相同,宽度为肋板高度的1/10B = 0.10h = 90.02 mm 实取: t=10mm b=100mm2.5.3 实肋板 (2.6.11.2, 2.6.5.1)(1)在机舱区域，至少每个肋位上应设置实肋板，货舱区每四肋位设置实肋板。
6米玻璃钢快艇结构计算书
t=12.4×0.5× =4.38(mm)
实取t=5mm
2.甲板板，规范3.5.3.2
(1)本船甲板为夹层结构，芯材为硬质PVC泡沫板(地板部分)
t= mm
式中，S---板格短边长度取S=0.8m
h---甲板计算压头
按3.7.1.1计算，
ho=0.025L+0.45
=0.574m
实取ho=0.80m
设计吃水：0.38m
二、构件尺寸计算：
1.外板
(1)船底板，规范3.4.2.1(3)
t=13.4S (mm)
式中，S-0.8m
t=13.4×0.5× =5.99(mm)
实取t=6mm
(2)舷侧板，规范3.4.2.1(6)
t=12.4S (mm)
式中，S=0.5m
t= mm
式中，S---板格短边长度取S=0.50m
h---计算压头h=0.80m
τc---芯材抗剪强度，取τc=1.08N/mm2
t= =4.07mm
实取t=15mm
4.船底龙骨，规范3.6.2.1~3.6.2.4
本船设两道龙骨，采用12mm厚胶合板外糊短切毡二层。
W=21.2SDL2
式中：S---龙骨间距取S=0.6m
D---型深取D=0.81m
L---龙骨跨距取L=1.5m
W=21.2×0.6×0.81×1.52
=23.2cm3
实取W=40 cm3
H=62.5L=62.5×1.5=93.7mm
实取H=200mm
5.铺层设计：
序号
船底
舷侧
尾封板
甲板
1
胶衣
胶衣
胶衣
胶衣
2
游艇船壳材料结构设计解读
J I A N G S U U N I V E R S I T Y复合材料结构课程设计游艇船壳复合材料夹层结构设计二Ｏ一二年六月学院名称： 专业班级： 姓名、学号：指导教师：目录摘要 (1)1 游艇简介 (1)1.1 概述及简单分类 (1)1.2 游艇的主要参数 (2)1.2.1 尺寸 (2)1.2.2 船型 (3)1.2.3 纵稳性 (3)1.2.4 快速性 (4)1.2.5 游艇材料 (5)2.游艇受力分析及性能要求 (6)2.1作用在船体上的力 (6)2.1.1 船体的总纵弯曲 (6)2.1.2 作用在船体上的横向载荷 (7)2.1.3 其它局部受力情况 (8)2.2 船壳性能要求 (8)3 玻璃钢船壳结构设计 (8)3.1 玻璃钢的特点 (8)3.2 玻璃钢复合材料的泡沫夹层结构 (9)3.3 玻璃钢夹层结构的设计 (11)3.3.1玻璃钢夹层结构弯剪强度设计 (11)3.3.2夹层结构骨材的弯曲强度设计 (12)3.3.3夹层结构纵桁的剪切强度设计 (13)3.3.4 结构设计图及尺寸 (13)4.泡沫芯材的选择 (15)4.1 泡沫芯材的发展历程 (15)4.2 常见泡沫芯材的性能和应用 (16)5 泡沫芯材的加工使用方法 (17)5.1泡沫芯材的加工 (17)5.2泡沫芯材的使用 (18)6 玻璃钢游艇模型船壳的制作 (19)6.1 阳模法制作模型船壳 (20)6.2 阴模法制作模型船壳 (22)结论 (22)参考文献 (22)游艇船壳复合材料夹层结构设计摘要：游艇作为一种高级高级水上娱乐工具，谁到越来越多的私人或团体组织的青睐。
近年来，为提高游艇性能，越来越多的高科技专利、新型材料被应用到游艇上，其中作为船身主体的船壳材料自然首当其冲的成为重点研究对象。
本文主要从受力分析、材料选用等方面来分析设计玻璃钢夹层结构。
关键词：游艇玻璃钢夹层结构泡沫芯材制备1 游艇简介1.1 概述及简单分类游艇，是一种水上娱乐用高级耐用消费品。
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-2-
方形系数： 浮心高度： 初稳心高： 围板高度： 围板宽度： 四、横摇角计算： 采用《法规》2.1.7 提出的计算公式。 θ l=11.75c1c4
Cb=0.49 Zc=0.285m ho=0.228m hj=0.05m Bk=1.65m
c2 c3
式中：c1---系数，由船舶自摇周期 Tθ 及航区由图 2.16 查得 Tθ =0.58f
依据《法规》2.1.3 Lf=
PAfZ 9810
(m)
式中 P---单位计算风压按 2.1.5 计算 P=198(pa)(内差法) Af=受风面积 Z=风面中心 △=排水量 Lf= Af=2.65m Z=0.25m △=1.20t
9810 1 . 20
2
198 2 . 65 0 . 25
VS
2
(Zg-
d 2
)
4 . 83 0 . 228 8 1 . 1 ( 0 . 725 0 . 38 / 2 )
LSh 1
Vs=
Ls .h 1 . R 1 . 1 ( Zg d / 2 )
=
=3.90m/s=14.0km/h
即：回转时为保证横倾角不大于 8°，应将回转速度控制在 14 公里/小时以下。
=0.011(m)
-4-
八、稳性衡准
根据《法规》2.1.1 船舶在其所核算的各种装载情况下，稳性衡准数 k 应符合下式要求： 稳性衡准数 k= 本船 k=
0 . 025 0 . 011 lq lf
≥1
=2.27＞1 故本船稳性满足规范要求。
九、高速回转及乘客集中一舷横倾角控制：
本船为高速船，根据《法规》6.5.1 要求高速回转或乘客集中一舷时，横倾角应不大于 8°， 本船可通过限制回转速度及限制乘客在航行时随意移动来保证。 依据《海船稳性规范》3.2.4 θ R=1.1
纵 力臂(m) 0.200 -0.200 -2.420 -0.400 -1.500 -2.600 -0.700 -2.000 -0.908 -0.800 -0.858
向 力矩(T.m) 0.037 -0.028 -0.068 -0.022 -0.038 -0.361 -0.021 -0.080 -0.581 -0.448 -1.029
BS D
-N)-GB(1-cosθ )(m)
式中 BS---最大水线宽度,本船 BS=1.71m GB---重心距浮心的垂向距离，本船 GB=0.43m MN---根据 F/BS 及θ 值查表，本船 F/BS=0.25 当θ =θ j 时，M=0.040 当θ =θ l 时，M=0.0197 Ldj=1.71×(0.040× =0.036 (m) Ld1=1.71×(0.0197× =0.013 (m) Lq=
水 线 长： 型 型 深： 宽：
设计吃水：
设计排水量：1.20t
二、重量重心计算：
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10
名称 船壳 甲板 尾封板 骨架 油箱 主机(90HP) 座椅 电瓶 空船 合计 乘员(8 人) 合计
重量(T) 0.184 0.140 0.028 0.054 0.025 0.139 0.030 0.040 0.640 0.560 1.200
B 2 4Zg ho 2
(s)
f---系数，查表 2.1.8 得 f=1.19(内差法) Tθ =0.58×1.19× =3.64(s) 查图 2.1.8 得 c1=0.291(沿海航区) 对遮蔽航区 c1=0.8×0.291=0.233 式中 c2---系数，c2=0.13+0.6
Zg d
2 . 06 2 4 0 . 725 0 . 228 2
垂 力臂(m) 0.350 0.800 0.500 0.300 0.600 0.800 0.600 0.400 0.572 0.900 0.725
向 力矩(T.m) 0.064 0.112 0.014 0.016 0.015 0.111 0.018 0.016 0.366 0.504 0.870
三、主要性能数据： 满载排水量: 满载水线宽： 重心高度： 平均吃水： △=1.20t Bs=1.71m Zg=0.725m d=0.38m
十、储备浮力计算：
《法规》6.2.1 要求储备浮力不小于 100%满载排水量。 本船可计入的储备浮力如下： (1)艏尖舱，舱容约为 0.50m3。 (2)船中部，地板以下约 0.75 m3。 (3)尾部机舱两舷，约 0.11 m3。 以上舱容部分均发泡填充。 总计储备浮力约为 1.36 吨， 本船排水量△=1.20 吨。
6.00m 玻璃钢快艇
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-1-
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修改单号 打字
签字
日期
XG407-100-05JS
稳性计算第1页
威海中复西港船艇有限公司
本船稳性计算依据 ZC《海船稳性规范》(1986)。 ZC《海船法定检验技术规则》(1992)有关条款对航行于遮蔽水域船舶的要求进行。由于本船为 小艇，满载时为最危险情况，故本计算书仅对满载情况进行稳性衡准。 一、主要尺度： 总 长： 5.775m 4.830m 0.813m 2.06m 0.38m
57 . 3 30 . 2 22 . 3
1 . 71 0 . 81 1 . 71 0 . 813
N=-0.0293 N=-0.0154 -0.0293)-0.43×(1-COS30.2°)
-0.0154)-0.43×(1-COS22.3°)
×(0.036-0.013)=0.025(m)
七、风压倾侧力臂 Lf 计算：
-1 2 ( F hj )
=
tg
-1 2 ( 0 . 43 0 . 05 )
=30.2°
bk
1 . 65
-3-
六、最小倾覆力臂 Lq 计算： 考虑本船为小艇绘制动稳性曲线有一定困难，现采用 ZC《长规》推荐的简易公式计算 Lq。 Lq=
57 . 3 j f
(Ldj-Ld1)
式中 Ldj、Ld1 分别为θ j 和θ l 所对应的动稳性力臂 计算公式为: Ld=BS(M
=1.27,取 c2=1.2。
式中 c3---系数，按 B/d 由表 2.1.10 查得 c3=0.0194 式中 c4---系数，由表 2.1.11 查得 c4=1.30 θ l=11.75×0.233×1.30×
1 .2 0 . 0194
=27.9°
本船为折角型船，按《法规》2.1.12 θ l=0.8×27.9=22.32° 五、进水角计算： θ j=tg