8.9M高 模板计算书_

七、扣件抗滑移验算
荷载传递至立柱方式 双扣件 扣件抗滑移折减系数kc 0.67
按上节计算可知，扣件受力N＝7.405kN≤Rc=kc× 12=0.67× 12=8.04kN 满足要求！
八、立柱验算
剪刀撑设置 立柱伸出顶层水平杆中心线至支撑点 的长度a(mm) 非顶部立柱计算长度系数μ2 立柱钢管计算截面类型(mm) 立柱截面面积A(mm ) 立柱截面抵抗矩W(cm ) 支架自重标准值q(kN/m)
1、强度验算 M1＝q1l2/8＝8.137× 0.182/8＝0.033kN· m M2＝q2L2/8+pL/4＝0.108× 0.182/8+3.15× 0.18/4＝0.142kN· m Mmax＝max[M1，M2]＝max[0.033，0.142]＝0.142kN· m σ＝Mmax/W＝0.142× 106/37500＝3.792N/mm2≤[f]＝9.68N/mm2 满足要求！ 2、挠度验算 νmax＝5ql4/(384EI)=5× 4.618× 1804/(384× 4680× 281250)=0.048mm ν＝0.048mm≤[ν]＝L/400＝180/400＝0.45mm 满足要求！
3 2
普通型 200
立柱顶部步距hd(mm) 顶部立柱计算长度系数μ1
1300 1.386
1.755 Φ48×2.7 384 4.12 0.15
立柱钢管截面类型(Fra Baidu bibliotekm) 钢材等级 立柱截面回转半径i(mm) 抗压强度设计值[f](N/mm )
2
Φ48×2.7 Q235 16 205
1、长细比验算 顶部立柱段：l01=kμ1(hd+2a)=1× 1.386× (1300+2× 200)=2356mm 非顶部立柱段：l0=kμ2h =1× 1.755× 1500=2632mm λ=max[l01，l0]/i=2632.5/16=164.531≤[λ]=210 满足要求！ 2、立柱稳定性验算
q2＝0.9× 1.2× G1k× b＝0.9× 1.2× 0.1× 1=0.108kN/m p＝0.9× 1.4× Q1k＝0.9× 1.4× 2.5＝3.15kN 正常使用极限状态 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)× h))× b =(1× (0.1+(24+1.1)× 0.18))× 1＝4.618kN/m 计算简图如下：
2 2
1
三、模板体系设计
主梁布置方向 平行立柱纵向方向 立柱纵向间距la(mm) 900
立柱横向间距lb(mm) 小梁间距l(mm) 主梁最大悬挑长度l2(mm)
900 180 150
水平拉杆步距h(mm) 小梁最大悬挑长度l1(mm)
1500 150
设计简图如下：
模板设计平面图
模板设计剖面图(模板支架纵向)
按三等跨连续梁，Rmax＝(1.1q1静+1.2q1活)L＝1.1× 1.097× 0.9+1.2× 0.238× 0.9＝ 1.344kN 按悬臂梁，R1＝q1l1＝1.336× 0.15＝0.2kN R＝max[Rmax，R1]＝1.344kN; 正常使用极限状态 按三等跨连续梁，R'max＝1.1q2L＝1.1× 0.903× 0.9＝0.894kN 按悬臂梁，R'1＝q2l1=0.903× 0.15＝0.135kN R'＝max[R'max，R'1]＝0.894kN; 计算简图如下：
五、小梁验算
小梁类型 小梁抗弯强度设计值[f](N/mm ) 小梁截面抵抗矩W(cm ) 小梁截面惯性矩I(cm )
4 3 2
方木 13 54 243
小梁截面类型(mm) 小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm ) 小梁弹性模量E(N/mm ) 小梁计算方式
2 2
40× 90 1.4 9000 三等跨连续梁
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m )
混凝土自重标准值G2k(kN/m )
3
24
1.1 2.5 2.5 1.5
当计算面板和小梁时的均布活荷载(kN/m ) 当计算面板和小梁时的集中荷载(kN) 施工人员及设备荷载标准值Q1k 当计算主梁时的均布活荷载(kN/m ) 当计算支架立柱及其他支承结构构件时的均布活荷载 (kN/m ) 模板支拆环境不考虑风荷载
因此，q1静＝0.9× 1.2× (G1k +(G2k+G3k)× h)× b=0.9× 1.2× (0.3+(24+1.1)× 0.18)× 0.18=0.937kN/m q1活＝0.9× 1.4× Q1k× b=0.9× 1.4× 2.5× 0.18＝0.567kN/m q2＝0.9× 1.2× G1k× b=0.9× 1.2× 0.3× 0.18＝0.058kN/m p＝0.9× 1.4× Q1k＝0.9× 1.4× 2.5＝3.15kN 计算简图如下：
4 3 2
Φ48×2.7 205 4.12 9.89
1、小梁最大支座反力计算 q1＝0.9× max[1.2(G1k +(G2k+G3k)× h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)× h)+1.4× 0.7× Q1k]× b=0.9× max[1.2× (0.5+(24+1.1)× 0.18)+1.4× 1.5， 1.35× (0.5+(24+1.1)× 0.18)+1.4× 0.7× 1.5]× 0.18＝1.336kN/m q1静＝0.9× 1.35× (G1k +(G2k+G3k)× h)× b＝0.9× 1.35× (0.5+(24+1.1)× 0.18)× 0.18＝ 1.097kN/m q1活＝0.9× 1.4× 0.7× Q1k× b ＝0.9× 1.4× 0.7× 1.5× 0.18＝0.238kN/m q2＝(γG(G1k +(G2k+G3k)× h))× b=(1× (0.5+(24+1.1)× 0.18))× 0.18＝0.903kN/m 承载能力极限状态
模板设计剖面图(模板支架横向)
四、面板验算
面板类型 面板抗弯强度设计值[f](N/mm ) 面板弹性模量E(N/mm )
2 2
覆面木胶合板 9.68 4680
面板厚度t(mm) 面板抗剪强度设计值[τ](N/mm ) 面板计算方式
2
15 1.2 简支梁
楼板面板应搁置在梁侧模板上，本例以简支梁，取1m单位宽度计算。 W＝bh2/6=1000× 15× 15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000× 15× 15× 15/12＝ 281250mm4 承载能力极限状态 q1＝0.9× max[1.2(G1k +(G2k+G3k)× h)+1.4× Q1k ,1.35(G1k +(G2k+G3k)× h)+1.4× 0.7× Q1k]× b=0.9× max[1.2× (0.1+(24+1.1)× 0.18)+1.4× 2.5， 1.35× (0.1+(24+1.1)× 0.18)+1.4× 0.7× 2.5] × 1=8.137kN/m
q1＝0.9× max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)× h)+1.4Q1k，1.35(G1k +(G2k+G3k)× h)+1.4× 0.7× Q1k]× b=0.9× max[1.2× (0.3+(24+1.1)× 0.18)+1.4× 2.5， 1.35× (0.3+(24+1.1)× 0.18)+1.4× 0.7× 2.5]× 0.18=1.504kN/m
1、强度验算 M1＝0.1q1静L2+0.117q1活L2＝0.1× 0.937× 0.92+0.117× 0.567× 0.92＝0.13kN· m M2＝max[0.08q2L2+0.213pL，0.1q2L2+0.175pL]＝ max[0.08× 0.058× 0.92+0.213× 3.15× 0.9，0.1× 0.058× 0.92+0.175× 3.15× 0.9]＝0.608kN· m M3＝max[q1L12/2，q2L12/2+pL1]=max[1.504× 0.152/2，0.058× 0.152/2+3.15× 0.15] ＝0.473kN· m Mmax＝max[M1，M2，M3]＝max[0.13，0.608，0.473]＝0.608kN· m σ=Mmax/W=0.608× 106/54000=11.252N/mm2≤[f]=13N/mm2 满足要求！ 2、抗剪验算 V1＝0.6q1静L+0.617q1活L＝0.6× 0.937× 0.9+0.617× 0.567× 0.9＝0.821kN
根据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011，荷载设计值q1 有所不同： 小梁验算 q1＝1× [1.2× (0.5+(24+1.1)× 0.18)+1.4× 1]× 0.18 = 1.336kN/m 同上四～六步计算过程，可得： R1＝4.771kN，R2＝7.25kN，R3＝7.411kN，R4＝4.183kN 顶部立柱段： l01=kμ1(hd+2a)=1.185× 1.386× (1300+2× 200)=2792.097mm λ1=l01/i=2792.097/16=174.506 查表得，φ＝0.235 不考虑风荷载: N1 =Max[R1，R2，R3，R4]=Max[4.771，7.25，7.411，4.183]=7.411kN f＝ N1/(ΦA)＝7411/(0.235× 384)＝82.125N/mm2≤[f]＝205N/mm2 满足要求！ 非顶部立柱段： l0=kμ2h =1.185× 1.755× 1500=3119.512mm λ=l0/i=3119.512/16=194.97 查表得，φ1=0.191 不考虑风荷载: N =Max[R1,R2,R3,R4]+1× γG× q× H=Max[4.771,7.25,7.411,4.183]+1× 1.2× 0.15× 8.85=9.004k N f=N/(φ1A)＝9.004× 103/(0.191× 384)=122.764N/mm2≤[σ]=205N/mm2 满足要求！
主梁变形图一(mm)
主梁变形图二(mm) 跨中νmax=1.022mm≤[ν]=900/400=2.25mm
悬挑段νmax＝0.596mm≤[ν]=2×150/400=0.75mm 满足要求！ 5、支座反力计算 承载能力极限状态 图一 支座反力依次为R1=4.768kN，R2=7.047kN，R3=7.405kN，R4=3.628kN 图二 支座反力依次为R1=4.18kN，R2=7.244kN，R3=7.244kN，R4=4.18kN
主梁计算简图一
主梁计算简图二 2、抗弯验算
主梁弯矩图一(kN· m)
主梁弯矩图二(kN· m) σ=Mmax/W=0.603× 106/4120=146.431N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！ 3、抗剪验算
主梁剪力图一(kN)
主梁剪力图二(kN) τmax=2Vmax/A=2× 4.436× 1000/384＝23.103N/mm2≤[τ]=125N/mm2 满足要求！ 4、挠度验算
一、工程属性
新浇混凝土楼板名称 标高 -8.9.0m~-0.05M 模板支架高度H(m) 模板支架横向长度B(m) 8.85 24 模板支架纵向长度L(m) 32 新浇混凝土楼板板厚(mm) 180
二、荷载设计
面板
2
0.1 0.3 0.5 2.76 钢筋自重标准值G3k(kN/m )
2 3
面板及小梁 楼板模板 模板及其支架自重
V2＝0.6q2L+0.675p＝0.6× 0.058× 0.9+0.675× 3.15＝2.158kN V3＝max[q1L1，q2L1+p]＝max[1.504× 0.15，0.058× 0.15+3.15]＝3.159kN Vmax＝max[V1，V2，V3]＝max[0.821，2.158，3.159]＝3.159kN τmax=3Vmax/(2bh0)=3× 3.159× 1000/(2× 40× 90)＝1.316N/mm2≤[τ]=1.4N/mm2 满足要求！ 3、挠度验算 q＝(γG(G1k +(G2k+G3k)× h))× b=(1× (0.3+(24+1.1)× 0.18))× 0.18＝0.867kN/m 挠度,跨中νmax＝0.677qL4/(100EI)=0.677× 0.867× 9004/(100× 9000× 243× 104)＝ 0.176mm≤[ν]＝L/400＝900/400＝2.25mm； 悬臂端νmax＝ql14/(8EI)=0.867× 1504/(8× 9000× 243× 104)＝0.003mm≤[ν]＝2× l1/400 ＝2× 150/400＝0.75mm 满足要求！
8.9M高支模 板模板（扣件式）计算书
计算依据： 1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008 2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011 3、《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010 4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012 5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
六、主梁验算
主梁类型 主梁计算截面类型(mm) 主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm ) 主梁弹性模量E(N/mm ) 主梁计算方式
2 2
钢管 Φ48×2.7 125 206000 三等跨连续梁
主梁截面类型(mm) 主梁抗弯强度设计值[f](N/mm ) 主梁截面抵抗矩W(cm ) 主梁截面惯性矩I(cm )