SCR烟道设计与计算议题
烟道设计与计算议题
1.除了现有的电力行业《火力发电厂烟风煤粉管道设计技术规程》及配套计算
方法是否其他设计院还采用其他的规程，主要设计原则有什么差异。
2.SCR烟道的设计温度选择BMCR工况下省煤器出口烟温还是420℃，同样加固肋
选型计算中Q345B的许用应力和弹性模量取在哪一温度下？
3.SCR烟道的设计压力选择±5800Pa还是±2000Pa，对于一些工程的±8700Pa，
对于烟道设计及加固肋的选型是否有影响，考虑到催化剂层的压降，入口烟道和出口烟道的设计压力可否差别化？
4.烟道的积灰荷载是否按照锅炉允许经常运行的低负荷，并保持烟道内流速为
8m/s时，所剩余的截面作为积灰截面计算。积灰高度是否取四分之一或六分之一烟道高度？反应器入口和出口的积灰荷载是否要区别对待？
5.烟道平行于炉前和炉后方向是否考虑风荷载？
6.烟道支吊架选型中是否考虑地震荷载？
7.烟道内压推力是否之与烟气流向有关，与正负压有关系吗？
8.考虑到烟道荷载较大，工艺专业给土建专业的竖直方向的荷载提资是否乘以
1.4的系数？
9.单个烟道支吊架选择几个支吊点合适？对加固肋选型（横向肋、纵向肋）及
支吊架方式（两点还是多点）是否有差异。
10.如果将出入口的烟道设置成具有一定倾斜角的倾斜烟道，倾斜角度取多大合
适？如果倾斜烟道需要设置两个支点，怎样考虑热膨胀问题？
11.烟道的固定支架是选择根部与钢结构支撑直接焊死还是之间采用聚四氟乙烯
滑片，需要固定的方向用型钢做挡板？
12.烟道加固肋计算，烟道各面横向加固肋的型号是否需要保持一致？是否可以
增大横向加固肋的间距，用纵向肋替代横向肋的方法做计算？
烟道计算式
目前新建住宅的厨房常采用集中排烟方式，该方式主要有变压式和止回阀式两种。但根据使用情况了解到，这两种方式排烟能力普遍不足，在高层建筑中问题尤为突出。部分住户烟气排不出去，还有的排烟系统中所有的住户厨房排烟效果均达不到要求。对于住宅厨房排烟，以往利用的是自然通风计算方法，即忽略排油烟机静压，认为只是热压作用使得烟气从室内排至大气，各住户排油烟机的流量相等，事实并非如此。自然通风的计算方法已不适用于现代住宅厨房排烟。这是由于现在国内外生产的排油烟机流量大、风压高，烟气从室内经过烟道排至室外所依靠的动力主要是排油烟机提供的压力，而热压所起的作用很小。本文利用流体动力学基本原理对住宅厨房集中排烟系统进行了理论计算，找出了影响排烟效果的因素，分析排烟系统出现排烟能力不足的原因，为更好地设计住宅厨房集中排烟系统提供理论依据。 1 集中排烟系统理论计算 图1是住宅厨房集中排烟系统示意图。根据流体动力学原理，图1中第I层厨房烟气进入到烟道的能量的文程为： 式中pai——第i层室内空气压力，Pa； ρy ——烟气密度，kg／m3； υai——排油烟机进口处烟气流速，m/s； Δpei——第i层排油烟精数全压，Pa； pi——第i层烟道内压力，Pa； υi1——第i层烟道内烟气平均流速，m／s； ζ1——止回阀阻力系数，本文取ζ 2ζ/. 5； ζhl——烟气由排烟短管流入烟道的局部阻力系数，本文取ζh1＝0.0869～2.12； qI ——第i层排油烟机流量，m/s3； Ay——排烟短管横截面积，m2。 烟气从第i层刷至避风风帽出口处的能量方程为： 式中H0——层高，m； g——重力加速度，m/s2； pao——风帽出口处空气压力，Pa； υo——风帽出口处烟气速度，m/s； N——高层住宅楼总层数； n——同时开机数； λ——沿程阻力系数，本文λ＝0.04； de——烟道当量直径，m；
脱硫装置取消烟气旁路改造的解决方案
脱硫装置取消烟气旁路改造的解决方案 为保证机组运行的安全可靠性，国内已投运或在建的湿法脱硫装置一般都设有100%旁路烟道。在机组启停、脱硫装置故障停运或临时检修时，烟气可以通过旁路烟道直接排入烟囱，保证机组安全稳定运行。近年来，随着脱硫技术的发展和脱硫装置的可利用率不断提高，到 目前已完全达到不低于主机的可靠率。在这样的背景下,脱硫装置取消烟气旁路是完全可行的。 为严格保证火力发电厂烟气污染物达标排放，国家环境保护部于2008年1月17日发布 了HJ/T 179—2005《火电厂烟气脱硫工程技术规范石灰石/石灰—石膏法》的修改方案，将5.3.2.5修改为：“新建发电机组建设脱硫设施或已运行机组增设脱硫设施，不宜设置烟气 旁路”。所以，随着国家环保标准的日益严格，火电厂烟气脱硫装置取消烟气旁路或无烟气 旁路设计成为大势所趋。因此，脱硫装置的可靠性必须提高至主机水平以适应机组的安全可 靠运行。 1 平海电厂烟气脱硫装置 为了分析脱硫装置取消烟气旁路后对脱硫装置现有的系统设备运行存在哪些影响因素， 下面对平海电厂脱硫装置烟气系统进行简单介绍： 广东平海发电厂有限公司一期工程为2×1000MW超超临界压力燃煤发电组，脱硫装置为 石灰石―石膏就地强制氧化湿法烟气脱硫工艺。从锅炉引风机后的主烟道引出的烟气，通过 并列布置的两台动叶可调轴流式增压风机升压后进入吸收塔反应区，在吸收塔内脱硫净化， 经除雾器除去细小液滴后，再进入净烟气烟道。 烟气系统中设置增压风机进、出口挡板门和吸收塔出口净烟气挡板门、旁路挡板门。当 机组启动、脱硫装置故障停运或临时检修时, 开启旁路挡板门，关闭增压风机进、出口挡板 门和净烟气挡板门，烟气由旁路烟道直接进入烟囱排放, 不进入吸收塔, 保护脱硫装置。 2 取消烟气旁路对设备的安全影响 取消烟气旁路的特点是在机组运行时，脱硫系统将不可避免成为锅炉烟风系统的必经之路。所以，必须充分考虑锅炉燃烧或电除尘器运行变化以及锅炉燃煤条件发生骤变等情况对 脱硫系统产生的不利影响;反过来，同样应充分考虑因脱硫系统的不稳定运行对主机稳定运行的影响。最终的目的是实现主机系统和脱硫系统互不影响，同步安全稳定运行。概括起来的 因素是锅炉故障和脱硫装置本身故障两个方面，这两种故障均对脱硫装置及锅炉的安全可靠 运行造成威胁。 2.1 锅炉故障及其影响 (1)脱硫装置入口原烟气温度一般在120℃-150℃左右，因各厂炉型、煤种及设备状况不同而各有差异。当锅炉尾部烟道二次燃烧或空预器故障等异常运行时，机组排烟温度快速升 高至160℃以上，烟温过高时将对吸收塔喷淋层、除雾器以及吸收塔防腐材料造成破坏性损
取消旁路的应对措施
4 取消旁路的应对措施 4.1 脱硫旁路的作用 旁路系统最早应用于早期的发达国家脱硫系统中，在我国引进国外脱硫技术的同时也沿袭了其旁路设置，旁路烟道对系统的保护作用主要体现在以下三方面： ①锅炉启炉或低负荷稳燃时，烟气走旁路，不让含有未燃尽油污、碳粒和高浓度粉尘（锅炉大量投油时电除尘器一般不投运）的烟气进入到脱硫系统中，对脱硫系统设备和浆液造成污染。 ②在进入脱硫系统的烟气参数异常时（如烟气超温、入口粉尘浓度过高等），开启旁路烟道挡板门，烟气由旁路直接进入烟囱排放，不进入脱硫吸收塔，保护脱硫装置。 ③当脱硫系统设备故障无法正常运行时，打开旁路烟气挡板门，使脱硫系统解列，脱硫装置被旁路隔离，不对电厂主机的运行产生影响。 4.2 取消旁路的应对措施 4.1.1应对锅炉启动与低负荷稳燃投油 1）锅炉冷态启动阶段，采用小油枪点火，应该采取措施在锅炉投入煤粉前即投入电除尘器，再投入脱硫系统，否则，大量的飞灰和未燃尽油污进入到脱硫系统中，对除雾器、喷淋层等设备造成损害，并污染吸收塔浆液，必须对浆液进行置换抛弃处理。即使在脱硫系统之前投入电除尘器，由于投入电场不多，也会有一定量的灰和未燃尽油污进入到脱硫系统中，应该加强除雾器冲洗、警惕吸收塔浆池起泡造成虚假液位、并根据浆液和石膏品质决定是否置换一部分浆液。轻度污染的浆液可以排至事故浆液箱稀释，待吸收塔运行稳定后再逐渐少量回塔；中度污染的浆液需要排至废水处理系统处理。在锅炉燃烧方面，应尽量采用适于点燃和灰分较低的煤种，减少锅炉投油量和投油时间，尽量避免对吸收塔浆液的污染。 2）锅炉低负荷稳燃投油阶段，应尽量减少投油量和投油时间，在低负荷稳
燃煤机组脱硫原烟气烟道改造项目技术要求
燃煤机组脱硫原烟气烟道改造项目技术条件书 1、总则 1.1本技术条件书适用于某某公司（以下简称“招标方”）机组脱硫原烟气烟道改造项目。 1.2本技术条件书所提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术细节作出规定，也未充分引述有关标准和规范的条文。投标方应保证提供符合技术要求和现行工业标准的优质产品。 1.3如果投标方没有以书面方式对本技术条件书的条文提出异议，那么招标方将认为投标方完全认同并遵守技术条件书的规定。 1.4投标方所采用的零部件等，必须是技术和工艺先进，并经过两年以上运行实践，已证明是成熟可靠的产品。 1.5凡在投标方设计供货范围之内的外购件或设备，投标方一般需推荐2至3家知名品牌产品供招标方确认，技术上由投标方归口协调。 1.6在设计联络会纪要完成签字之前，招标方有权提出因规范、标准和规程发生变化而产生的一些补充修改要求，投标方应遵守这个要求，具体款项内容由供、需双方共同商定。 1.7本技术条件书所使用的标准，如遇到与投标方所执行的标准不一致时，按较高的标准执行。如果本技术条件书与现行使用的有关国家标准以及部颁标准有明显抵触的条文，投标方应及时书面通知招标方进行解决。 1.8一切正式图纸、技术文件、商务信函等必须使用中文，如果投标方提供的文件中使用另一种文字，则需有中文译本，在这种情况下，解释以中文为准。 1.9 投标方应提供电力工程相关施工业绩。 2、工程概况 2.1 公司概况 某某公司厂址位于**省***市东南**村，南临**，距离市区约*km，东距某某高速公路3km，西距某某国道4.5km，距离某某铁路6 km，北面0.6km即为某某市与某某高速公路连接的城市高等级公路，另某某高速公路在公司附近有一出入口，厂址交通极为方便。 公司总装机容量为1800MW（2×300MW+2×600MW），分两期工程建设。一期机组（#1、#2）分别于19**年12月、19**年8月投产。二期机组(#某、#4)分别于20**年4月、20**年11月投产。一、二期工程均采用燃煤机组，某某水作为冷却水源和工业、消防及生活用
脱硫系统取消旁路烟道后取消GGH的必要性及环境影响分析
脱硫系统取消旁路烟道后取消GGH的必要性及环境影响分析 摘要：文章针对环保部门关于脱硫系统取消旁路烟道的政策要求，讨论脱硫系统取消旁路烟道后脱硫系统取消GGH装置的必要性，有无GGH脱硫系统的比较，以及取消GGH后的环境影响分析。 关键词：旁路烟道；GGH；取消；环境影响 随着国家环保政策的日益严格，脱硫取消旁路烟道已是大势所趋，部分省份已有明确文件要求，如福建省减排工作联席会议办公室《关于装机容量300 MW以上燃煤电厂取消脱硫旁路烟道和建设投运烟气脱硝设施的通知》要求，各燃煤电厂需完成取消脱硫旁路烟道及安装脱硝装置的减排项目改造，据此电厂需进行相应的改造。鉴于目前国内运行的脱硫系统GGH普遍存在的堵塞等问题，进行相应的GGH改造是原设计安装有GGH的脱硫系统急需考虑的问题。本文对脱硫系统取消旁路烟道后脱硫系统取消GGH进行简要的论证，并对取消GGH 后的环境影响进行分析。 1 取消GGH的必要性分析 1.1 GGH的作用 由吸收塔出来的烟气，温度降至45～55 ℃，已低于酸露点。由于尾部烟道和烟囱内壁温度较低，所以直接排放将会使内壁结露，造成腐蚀。针对这一问题，普遍的做法是在FGD装置中加装烟气再热器（即GGH），以避免低温烟气腐蚀管道和烟囱内壁，同时提高烟囱排出烟气的抬升高度以利于污染物扩散，降低烟羽可见度，避免排烟降落液滴。 GGH并不会减少烟气中的SO3造成的腐蚀问题，因为吸收塔出来的烟气中SO3呈状，GGH反而使烟气中的SO3雾滴汽化，烟气中气态SO3浓度提高，致使烟气酸露点随之升高，造成酸腐蚀。因此，换热器的作用主要是降低吸收塔入口烟温，提高排烟温度以利于烟气抬升和污染物的输运扩散。经过GGH之后的烟气温度一般在80 ℃左右。 1.2 有无GGH的比较 安装GGH可提高排烟温度，从而提高烟气从烟囱排放时的抬升高度，以利于污染物扩散，降低污染物的落地浓度，降低烟羽可见度，对于减轻湿烟囱周围地区的烟囱雨和烟囱冒白烟的问题有一定效果。但安装GGH的同时也将造成投资成本、运行成本、维修费用的增加，降低FGD运行可靠性和可利用率。GGH 的投资较高，一台GGH的价格占整个FGD设备投资的10～15%；安装GGH后烟道压降约在1 200 Pa左右，为克服这些阻力，须增加增压风机的压头，FGD 运行费用也将大幅增加；营运过程中GGH的冲洗需要提供相应的冲洗水、压缩空气或高压蒸汽；运行中烟气携带的吸收塔浆液液滴会沉积在GGH换热元件上，同时GGH热侧产生粘稠的浓酸液也会粘附大量烟气中的飞灰后在GGH换热元
【精品】火电厂烟气脱硫取消旁路烟道的可行性分析与探讨
火电厂烟气脱硫取消旁路烟道的可行性分析与探讨 引言 当前我国的环境形势十分严峻,环境与经济的矛盾空前突出.改革开放20多年取得了西方100多年的经济成果，而西方100多年发生的环境问题在中国20多年里集中体现，20多年的成果与20多年的污染，过度消耗了我们的资源与环境。环境资源问题已经对建设“和谐社会“构成了严重挑战，成为影响经济、制约社会、涉及政治的大问题。 目前我国已成为世界上SO2排放量最大的国家，酸雨严重，今后大气污染防治的重点是解决问题.而火电厂二氧化硫的排放占到全国总二氧化硫排放量的70％以上，很明显节能减排的重点是做好火电厂的二氧化硫减排工作。在国家环保政策的有力推动下，烟气脱硫装置(FGD)已在我国大量投运，目前我国燃煤机组的脱硫率已经达到超过60%。十一五”规划称，到2010年末期,大气主要污染物二氧化硫、水体主要污染物化学需要量等排放总量要比2005年消减10％.但是根据国家环保总局统计：主要污染物减排已经连续两年多交出不及格答卷，“十一五"规划的环保目标有可能继“十五”计划后再次完不成. 火电厂二氧化硫排放未达标，虽然与有近40％电厂未进行脱硫改造有关，但是也与部分电厂虽然已建设脱硫设施，但是脱硫设备不能正常运行，或者经常开启旁路烟道运行，造成部分烟气未经脱硫就直接排入大气有直接关系.下面就
结合近年国内烟气脱硫工程实践经验和投运情况,从取消脱硫旁路烟道,确保烟气100％进行脱硫提出相关结论和建议。 1湿法烟气脱硫设置烟气旁路烟道的原因 国内已投运或正在建设的湿法烟气脱硫装置一般都设有100%旁路烟道,并安装具有快速开启功能的旁路挡板。少数电厂取消了旁路烟道（如后石电厂海水脱硫装置、国华三河电厂烟塔合一项目新建项目）.机组冷态启动时，为避免烟尘和未燃尽油滴的污染,烟气通过旁路烟道直接排入烟囱。待烟温升高、静电除尘器投运使烟气粉尘含量小于FGD装置的进口要求后,增压风机启动,FGD
烟道阻力损失及烟囱计算根据实例
15.烟道阻力损失及烟囱计算根据实例计算 烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动 力。在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。 为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损 失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。 15.1 烟气的阻力损失 烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力 损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。 15.1.1 摩擦阻力损失 摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下： t m h d L h λ=(mmH 2O) )1(2h 0204t g w βγ+= (mmH 2O) 式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径 )(4m u F d = 其中 F —通道断面积（㎡）； u —通道断面周长（m ）； t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)； 0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）； 0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3 ）；
β—体积膨胀系数，等于 2731； t —烟气的实际温度（℃） 15.1.2 局部阻力损失 局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引 起的能量损失，计算公式如下： )1(2020t g w K Kh h t βγ+==(㎜H 2O) 式中 K —局部阻力系数，可查表。 15.1.3 几何压头的变化 烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克 服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。几何压头的计算公式如下： )(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ） 式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3 ) y γ—烟气的实际重度(kg/m 3) 图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重 度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。 图15.1 每米高度引起几何压头变化的数值 15.2 烟道计算 15.2.1 烟气量 烟气在进入烟道时过剩空气量较燃烧时略大，而且在烟道内流动过程中由于不断地吸入 空气而烟气量在不断地变化，尤其在换热器、烟道闸板和人孔等处严密性较差，空气过剩量
锅炉烟囱阻力计算
序号名称符号单位计算公式2台1T蒸汽锅炉计 算结果1(立管用 DN350) 2台1T蒸汽锅炉 计算结果2(立 管用DN400) 2台2100Kw汽锅炉 计算结果(立管用 DN600) 锅炉功率700Kw700Kw2100Kw 燃气发热值Q气kJ/Nm3给定36533.0036533.0036533.00 燃气耗量Bj Nm3/h根据锅炉燃烧计算80.0080.00225.50单台锅炉烟气总量Vy实m3/h Vy实=Vy*(Bj)1150.001150.003115.00锅炉烟气总量Vy总m3/h2300.002300.006230.00 烟囱垂直高度H m给定90.0090.0090.00 锅炉的排烟温度t1℃170.00170.00170.00室外温度t℃30.0030.0030.00 锅炉台数n1台 2.00 2.00 2.00 锅炉总吨位D t/h 2.00 2.00 6.00锅炉总吨位求根√D√D 1.41 1.41 2.45修正系数A钢板0.900.900.90主烟囱内烟气的平均温度t2℃t2＝t1-H·A/2/√D141.36141.36153.47 支烟囱直径d1m给定0.300.300.50 总烟道直径d2m给定0.400.400.70烟囱直径（立管段）d3m给定0.350.400.60单台锅炉烟气量G1m3/s热力计算0.320.320.87总烟气量G总m3/s0.640.64 1.73 系数a燃气（油）锅炉358.00358.00358.00烟囱截面及长度 支烟囱截面积S1m2(d1/2)2×3.140.070.070.20烟道截面积(水平段)S2m2(d 2 /2)2×3.140.1260.1260.385 烟囱截面积(垂直段)S3m2(d 3 /2)2×3.140.0960.1260.283支烟囱长度L1m 2.00 2.00 2.00总烟道水平段长度L2m给定82.0082.0082.00 锅炉烟囱通风阻力计算
烟道阻力损失及烟囱计算1
15.烟道阻力损失及烟囱计算 烟囱是工业炉自然排烟的设施，在烟囱根部造成的负压——抽力是能够吸引并排烟的动力。在上一讲中讲到的喷射器是靠喷射气体的喷射来造成抽力的，而烟囱是靠烟气在大气中的浮力造成抽力的，其抽力的大小主要与烟气温度和烟囱的高度有关。 为了顺利排出烟气，烟囱的抽力必须是足够克服烟气在烟道内流动过程中产生的阻力损失，因此在烟囱计算时首先要确定烟气总的阻力损失的大小。 15.1 烟气的阻力损失 烟气在烟道内的流动过程中造成的阻力损失有以下几个方面：摩擦阻力损失、局部阻力损失，此外，还有烟气由上向下流动时需要克服的烟气本身的浮力――几何压头，流动速度由小变大时所消耗的速度头——动压头等。 15.1.1 摩擦阻力损失 摩擦阻力损失包括烟气与烟道壁及烟气本身的粘性产生的阻力损失，计算公式如下： t m h d L h λ=(mmH 2O) )1(2h 0204t g w βγ+= (mmH 2O) 式中：λ—摩擦系数，砌砖烟道λ=0.05 L —计算段长度，（m ） d —水力学直径 )(4m u F d = 其中 F —通道断面积（㎡）； u —通道断面周长（m ）； t h —烟气温度t 时的速度头（即动压头）(mmH 2O)；
0w —标准状态下烟气的平均流速（Nm/s ）； 0γ—标准状态下烟气的重度（㎏/NM 3）； β—体积膨胀系数，等于273 1； t —烟气的实际温度（℃） 15.1.2 局部阻力损失 局部阻力损失是由于通道断面有显著变化或改变方向，使气流脱离通道壁形成涡流而引起的能量损失，计算公式如下： )1(2020t g w K Kh h t βγ+==(㎜H 2O) 式中 K —局部阻力系数，可查表。 15.1.3 几何压头的变化 烟气经过竖烟道时就会产生几何压头的变化，下降烟道增加烟气的流动阻力，烟气要克服几何压头，此时几何压头的变化取正值，上升烟道与此相反，几何压头的变化取负值。几何压头的计算公式如下： )(y k j H h γγ-=（㎜H 2O ） 式中 H —烟气上升或下降的垂直距离（m ） k γ—大气（即空气）的实际重度 (kg/m 3) y γ—烟气的实际重度(kg/m 3) 图15.1 为大气中每米竖烟道的几何压头，曲线是按热空气算出的，烟气重度与空气重度差别不大时，可由图15.1查取几何压头值。
烟囱阻力计算
地址:天津市津南区裕和工业小区11门乙 Add: No.11 YUHE industrial district JINNAN district TIANJIN CHINA 1 TIANJIN ALLRIGHT ELETROMECHANICAL EQUIPMENT CO., LTD 富康新城烟囱系统阻力计算 一、工程基本资料 排烟设备：热水锅炉； 排烟设备数量：6台； 燃料种类：天然气； 排烟量：3750m 3/h ·台（经验数据）； 排烟温度：220℃（经验数据）； 二、烟气密度的计算 220℃时烟气的密度为： 742 .022******* 34.12732730=+?=+? =t ρρ㎏/m3； 三、烟囱内部阻力计算 A 区组： 1、烟囱水平管道37m ，垂直烟囱20m 的摩擦阻力 m yc P ?（Pa ）为： pj pj PJ m yc d H P ρωλ2 2 =? 即： m yc P ?=（0.02×37×6.2×6.2×0.74）÷（2×0.7）=15.04（Pa ） m yc P ?=（0.02×20×2.76×2.76×0.74）÷（2×0.93）=1.21（Pa ） 2、出口阻力： c C c yc A P ρω2 2=?=1.1×2.76×2.76×0.74÷2=3.1（Pa ） 3、转向场所阻力： 转向场所数量为4处，阻力为：
地址:天津市津南区裕和工业小区11门乙 Add: No.11 YUHE industrial district JINNAN district TIANJIN CHINA 2 TIANJIN ALLRIGHT ELETROMECHANICAL EQUIPMENT CO., LTD 机组出口弯头阻力： pj C w yc P ρωξ 2 2=?=0.7×6.51×6.51×0.74÷2=10.98（Pa ） 水平管道弯头阻力： pj C w yc P ρωξ 2 2=?=0.7×6.2×6.2×0.74÷2=9.96×2=19.92（Pa ） 4、烟道总阻力为： yc P ?=15.04+1.21+3.1+10.98+19.92=40.25（Pa ） B 区组 1、水平管道79m ，垂直烟囱20m 的摩擦阻力 m yc P ?（Pa ）为： pj pj PJ m yc d H P ρωλ2 2 =? 即： m yc P ?=（0.02×79×6.2×6.2×0.74）÷（2×0.7）=32.1（Pa ） m yc P ?=（0.02×20×2.98×2.98×0.74）÷（2×0.95）=1.38（Pa ） 2、出口阻力： c C c yc A P ρω2 2=?=1.1×2.98×2.98×0.74÷2=3.61（Pa ） 3、转向场所阻力：转向场所数量为5处 机组出口弯头阻力： pj C w yc P ρωξ 2 2=?=0.7×6.51×6.51×0.74÷2=10.98（Pa ） 水平管道弯头阻力： pj C w yc P ρωξ 2 2=?=0.7×6.2×6.2×0.74÷2=9.96×4=39.84（Pa ）