龙门吊基础配筋计算

10t龙门吊机走道基础计算手册 (1)

10t 龙门吊机走道基础计算书
一、概述
为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。

龙门吊机
跨度14m ，净高9m 。

龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。

根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底
12钢筋。

双面配筋计算公式：
公式：02)(2'0'2
=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；
—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；
—s A 受拉区钢筋的截面积；
—'s A 受压区钢筋的截面积；
—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；
'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；
030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；
—x 混凝土受压区高度；
以上公式的参数均取于<<公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规
范>>(JTGD62—2004)。

所以，由上面计算可得：
基础钢筋布设：
上排布置φ12钢筋，间距5+3×10+5（cm ）共4根
下排布置φ12钢筋，间距5+3×10+5（cm ）共4根
A.验算上部钢筋受拉时的应力:
由公式得：
2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040
x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm
由公式得：
32
140 6.310 4.5(6.35)341y ⨯⨯+⨯⨯-==(cm)。

预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)

1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。

取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。

龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。

龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。

70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。

1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。

当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。

此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。

1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。

则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。

基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。

根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。

龙门吊基础计算

28m/120吨跨龙门吊基础计算龙门吊基础按照宽度0.8m，高0.6m条形基础计算，换填0.5m 深，1.5m宽卵石土，根据地质报告，地基承载力按100 kPa。

（1）换填地基承载力计算根据midas建模，各个内力如下：计算出地基反力为81KN，则：基础底面最大的竖向压应力为：Pkmax=81/0.5x0.8=202.5kPa采用换填法地基，换填材料采用卵石土，换填后压实系数λ>0.97地基承载力特征值大于200 kPa，换填深度为1.5m，厚度0.8m，基础埋深0.6m，扩散角θ=30°耕植图的天然重度按18kN/m3计算，基底土自重压力为：Pz=b(Pk – Pc)/(b+2ztanθ)=0.8x(202.5-18x0.6)/(0.8+2x1.5 tan30)=60.58 kPaPcz=18x1.5=27kPa垫层地面进行深度修正后的承载力特征值：as = ƒak+ηdγm（d-0.5）=100+1x18x（1.5-0.5）=118 kPaPz+Pcz=60.58+27=87.58 kPa<ƒa=118 kPa因此地基处理换填深度为1.5m，换填厚度为0.8m，基础埋深0.6m 的卵石土满足要求，要求换填压实系数λ>0.97，换填宽度为b’=b+2ztanθ= 0.8+2x1.5 tan30=2.5m.（2）基础配筋计算1）抗弯钢筋根据表中最大弯矩，基础截面底部配置二级钢HRB335级7Ф22,顶部配置4Ф22,相对界限受压区高度：ζb=β1/(1+ƒz/Esξcu)=0.8/(1+300/200000x0.00355)=0.56混凝土保护层厚度30mm，受压钢筋和受拉钢筋到截面边缘的距离：as=a’s=30+10=40mmAs=2659.58mm2 A’s=1519.76mm2Ho=600-50=550mm根据力的平衡方程：a1 ƒcbx= ƒyAs- ƒ’yA’s求得x=29.89mm<ζb Ho=0.56x550=308mmx< 2as =80mmρ= As/b Ho=0.00265958/0.8x0.55=0.604%>ρmin=0.2%该截面可以承受的正弯矩值M= ƒyAs（h- as-a’s）=300x1000x0.00265958x（0.55-2x0.04）=375 KN.m>300 KN.m 由于基础顶部钢筋少于基础底部钢筋，顶部受弯承载力为：M= ƒyA’s（h- as-a’s）=300x1000x0.00151976x（0.55-2x0.04）=214.29 KN.m>137.8 KN.m基础满足抗弯要求。

10t龙门吊机走道基础计算书 (1)

10t 龙门吊机走道基础计算书一、概述为满足钢筋制作的需要,在钢筋制梁区域设置1台10t 龙门吊机。

龙门吊机跨度14m ，净高9m 。

龙门吊机配备10t 电动葫芦一台。

根据吊机轨道地基承载力要求和钢筋场地地质条件，10t 龙门吊机轨道基底需夯实，并采用钢筋混凝土条形基础作为龙门吊机的走道。

1. 3q2. 公式：02)(2'0'2=+-++）（‘a A h A b n x b A A n x s s s s —a I 受压区换算截面对中性轴的惯性矩；—a S 受压区换算截面对中性轴的面积矩；—s A 受拉区钢筋的截面积；—'s A 受压区钢筋的截面积；—cm a 5=受拉钢筋重心至受拉混凝土边缘的距离；'5a cm =—受压钢筋重心至受压混凝土边缘的距离；030525h h a cm =-=-=—截面有效高度；—x 混凝土受压区高度；—y 受压区合力到中性轴的距离；—b 基础的宽度；—n 钢筋的弹性模量与混凝土的变形模量之比；M Z 。

A.由公式得：2210210(4.5 4.5)(4.525 4.55)04040x x ⨯⨯++-⨯+⨯=2 4.567.50x x +-=得x =6.3cm 由公式得：322140 6.310 4.5(6.35)34140 6.310 4.5(6.35)2y ⨯⨯+⨯⨯-==⨯⨯+⨯⨯-(cm) 025 6.3422.7Z h x y =-+=-+=(cm)由公式得：316101574.522.7s s M A Z σ⨯===⨯<200(MPa)合格由公式得： 157 6.3 5.31025 6.3c σ=⨯=-<7.0(MPa)合格由公式得： 032100.5τ⨯==<][2-tp σ=0.73(MPa)合格。

龙门吊基础计算书(最终)

广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。

基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。

图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。

查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。

3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。

即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。

龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。

具体见图3-3。

图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。

龙门吊基础基础验算

龙门吊轨道基础验算一、工况描述本工程采用双龙门吊进行吊梁施工，单片预制梁最自重95t，单个龙门吊自重25t，单个龙门吊横宽32m，单侧支退间距6.5m，单个轮箱轴距60cm，龙门吊轨道基础采用T形基础。

二、轨道基础受力分析T形基础所受地基土提供的反力为均布荷载为Q，所受龙门吊单个支腿的作用力为P，如果把T形基础看做T形连续梁，将整个力学模型竖向翻转180°，则龙门吊的支退相当于T形连续梁的支点，地基土的反力可以看做是连续梁受的均布荷载，并且随着支腿的作用力为P不断移动，T形连续梁的每个横断面都将陆续的经受最大弯矩Mmax的考验，因此可以按照T形连续梁进行基础配筋,其受力分析如下图：地基土提供反力 Q龙门吊轨道基础龙门吊支腿反力 P 6.5m龙门吊支腿反力 PM max M max三、龙门吊轨道基础结构形式根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的龙门吊及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C25，顶宽30cm，底宽120cm，高度60cm，沿纵向顶板配3根Φ16钢筋，底板配3根Φ16+4根Φ12钢筋，沿横向在底板配置Φ12钢筋，间距为20cm，沿竖矩形截面配置Φ8构造箍筋，间距为20cm。

见下图：四、龙门吊轨道基础受力验算1、纵向配筋验算①底板筋受力验算按照上述受力分析，基础底部所受最大弯矩为龙门吊支腿作用部位，龙门吊单个支腿轴距为60cm，根据基础高度下反45°，则基础底板最不利情况下的受压面积S=（0.6+0.6+0.6）×1.2=2.16m2。

龙门吊单个支腿提供的力F=(2×25+95)/8=18.125t，则最不利情况下地基承载力σ=F/S=18.125×10/2.16=83.91Kn，即为8.391t/m2，根据当地土质情况，进行适当夯实其地基承载力可以达到8t m2～10t/m2，故地基承载力满足要求。

FQ Mmax对最不利情况下的基础受力验算，即基础断成1.8m一节，支腿作用力有双支点变为单支点集中力，则最大弯矩Mmax=ql2/2，其中q=F/1.8=18.125/1.8=10.069t/m=100.69kN/m，l=1.8/2=0.9m，则Mmax=40.78 kN·m。

龙门吊基础

渝利韩家沱龙门吊基础设计计算书计算：复核：审核：中铁大桥局集团四公司设计事业部2010年05月一、设计依据1、《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）2、《混凝土结构设计规范》（DB 50010-2002）3、《基础工程》二、设计说明60t龙门吊走形轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，为减少混凝土方量，基础采用倒T形截面，混凝土强度等级为C30。

龙门吊走形钢轨选用P50的铁路钢轨，基础设计中不考虑轨道与基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计，基础按弹性地基梁进行分析设计。

三、计算荷载龙门吊机基础采用钢筋混凝土，单轨最大轮压P=34t。

四、基础结构龙门吊机轨道基础采用钢筋混凝土条形基础，其截面形式如图1。

图1 轨道截面图五、基础计算基础按弹性地基梁进行计算，由于龙门吊轨道基础按20m设置一道伸缩缝，故基础的计算长度L=20m。

当只有一台龙门吊机作用与轨道基础上时，计算简图，如图2。

图2已知：MPa E c 4100.3⨯= m b 5.1= 40343.0mI = 34/102m kN k ⨯= （k 为基床系数，这里假定地基处理层为紧密砾石）基础梁的柔度特征值：29219.00343.0100.345.110244744=⨯⨯⨯⨯⨯==EI kb λ基础梁计算长度L=20m ，所以： πλ>=⨯=84.52029219.0L 故基础梁属于无限长梁。

根据《基础工程》，无限长梁在竖向集中力P 作用下，弯矩M 、剪力Q 为：4x P M C λ=、2x P Q D =- 其中，x C 、x D 取值由查表所得。

由图2知，有4个集中力同时作用于地基梁上，故需求出4个集中力单独作用时A 、B 、C 、D 四点的弯矩和剪力，然后进行叠加。

计算结构如下表。

弯矩计算：剪力计算：由上表知，地基梁m kN M ⋅=2.279max ，kN Q 9.269max =六、单轨最大轮压P=34t 时基础梁配筋计算 6.1、正截面受弯承载力计算根据《混凝土结构设计规范》，基础梁采用上、下截面对称配筋，正截面配筋计算：查表求得：MPa f c 8.13= M P a f t 39.1= M P af y 300= 55.0=b ξ b=500mm mm h 7500=kNkN bh f b b c 279176010)55.05.01(55.07505008.13)5.01(62201>=⨯⨯-⨯⨯⨯=--ξξα按单筋矩形截面配一侧钢筋求受压区高度x根据)5.0(01x h bx f M c u -=α求得mm b f M h h x c u 05.565008.13102.2792750750262120=⨯⨯--=--=α<mm h b 75055.00⨯=ξ 求钢筋截面面积s A2115.128930005.565008.130.1mm f bx f A yc s =⨯⨯⨯==α选配4φ20@133mm 的二级钢筋，实际面积220108.1570)5.782.314(4mm A A A s s s =+=+=实>1289.152m m 满足要求。

龙门吊基础计算书003

龙门吊基础计算书00350t 龙门吊基础计算书1、荷载咨询龙门吊生产产家，50t 龙门吊一侧2组小车，一组小车2个轮子，轮子间距1.5m ，两小车中心距9.5～10m （未确定），计算时取9.5m ，最大轮压291kN ，荷载如下图所示：图一荷载示意图2、基础相关参数（见混凝土结构设计规范）基础梁采用C25混凝土，截面如下图所示：图二基础梁截面示意图基础梁底宽b=1.3m ，高h=0.7m ，面积S=0.665m 2，截面矩I x =0.02439m 4，弹性模量E=2.8×107kN/m 2，抗压强度设计值f c =11.9×103kN/m 2。

钢筋为Ⅱ级钢筋，f y =3×105kN/m 2。

291kN 291kN291kN 291kN 单位以cm计3、计算(1)地基承载力计算轮压按45°扩散到基础底部，L=2*0.7tan45°=1.4m，可不考虑轮压的应力叠加，考虑钢轨的扩散作用：基底净反力P净=2*291/[1.4*(1.5+1.4)]=143.35kPa基础埋深0.7m，则地基承载力特征值:（见扩展条形基础设计：二、基础底面积计算）据公式：A＞F/(f-vd)f ak≥143.35+20*0.7=157.35kPa故要求地基强夯后承载力达到180kPa才能满足要求，安全系数K=180/157.35=1.144。

(2)配筋计算内力计算按倒梁法计算，以轮子作用点为支座，地基反力作为荷载，跨度取轮子长度加 1.4m，既0.7+1.5+0.7=2.9m，荷载q=143.35*1.4=200.7kN/m，如图所示：利用结构力学求解器求得，在q1=159.89*1.3=208kN/m作用下：M max=49.17kN·mQ max=150.53kN由于倒梁法计算内力只考虑支座间的局部弯曲，忽略了基础的整体弯曲，所得的不利截面上的弯矩绝对值一般较小。

10T龙门吊基础设计计算书

10T 龙门吊基础设计1、设计依据1.1、《基础工程》； 1.2、地质勘探资料；1.3、龙门吊生产厂家提所供有关资料；1.4、《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）； 1.5、《砼结构设计规范》（GB50010-2002）。

2、设计说明勘探资料显示：场地内2.0m 深度地基的承载力为125KPa 。

龙门吊行走轨道基础采用钢筋砼条形基础，混凝土强度等级为C30。

龙门吊行走轨道根据龙门吊厂家设计要求采用P43型起重钢轨，基础设计中不考虑轨道和基础的共同受力作用，忽略钢轨承载能力不计；基础按弹性地基梁进行分析设计。

错误!未指定主题。

图1 基础横截面配筋图（单位:m ）通过计算及构造的要求，基础底面配置2φ12；箍筋选取φ8@20；考虑基础顶面配置2φ12和箍筋共同构成顶面钢筋网片，以提高基础的承载能力及抗裂性；其他按构造要求配置架立筋，具体见图1 横截面配筋图。

为保证基础因温度影响产生的伸缩，根据现场实际情况，每20m 设置一道20mm 宽的伸缩缝，两侧支腿基础间距5.0m ，基础位置根据制梁台座位置确定，具体见附图：《龙门吊基础图》 3、设计参数选定 3.1、设计荷载根据龙门吊厂家提供资料显示，10T 龙门吊行走台车最大轮压：KN P 327max =，现场实际情况，龙门吊最大负重10t ，故取计算轮压：KN P 100=；砼自重按25.0KN/m 3 计，土体容重按2.7KN/m 3计。

3.2、材料性能指标 (1)、C30砼轴心抗压强度：MPa f c 3.14=轴心抗拉强度：MPa f t 96.1= 弹性模量：MPa E c 4100.3⨯=(2)、钢筋I 级钢筋：MPaf y 210=，MPa f y 210'=II 级钢筋：MPa f y 300=，MPa f y 300'=(3)、地基根据探勘资料取地基承载力特征值：KPa f a 125= 地基压缩模量：MPa E s 91.3= 3.3、基础梁几何特性截面惯性矩：40047.03^25.0*3.0mI ==4、地基验算 4.1基础形式的选择考虑到地基对基础的弹性作用及方便施工，故基础采用图1形式。

龙门吊基础计算书

龙门吊基础计算书
龙门吊基础计算书
工程概况：
福州市轨道交通6号线2标3工区盾构始发井场地，需要
安装1台MG50门式起重机，以供盾构施工时器材的垂直运输。

因盾构区间较短，暂定安装1台50t龙门吊进行作业。

龙门吊检算：
1、设计依据：龙门吊使用以及受力要求、施工场地布置
要求、地铁施工规范。

2、设计参数：
2.1、材料性能指标：C30砼、f=1
3.8MPa、轴心抗压强度：c=4、弹性模量：Ec=3.0×10^7 MPa；R235钢筋：fsd=195MPa；HRB335钢筋：fsd=280MPa。

2.2、基础截面的拟定及钢筋的配置：基础截面采用倒T 形，钢筋布置如图
3.3-1所示，下侧受拉钢采用10根B16钢筋，上侧受压钢筋采用3根B16钢筋。

根据基础抗冲剪破坏公式进行计算，考虑到钢轨的作用，龙门吊轮压荷载P应简化成一段均布荷载作用在倒T型轨道基础上。

最大轮压为382KN，每两个轮为一组。

根据侧立面图，进行冲切验算。

龙门吊基础梁计算书

龙门吊条形基础梁计算一、概况两台龙门吊组合，单台龙门吊自重G=76t，最大起重量为g=30t，吊车轮距6m。

其条形基础梁持力层为回填碎石，修正后地基承载力特征值取为fa=150kPa，条形基础梁采用C30级混凝土，钢筋采用HRB400级。

该条形基础梁依据《地基基础设计规范》(GB50007-2011)及《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)，采用倒梁法进行设计。

二、计算简图取最不利情况为：两列龙门吊进行组合，并同时满载于同一侧，该侧四个轮压同时达到最大，且此时龙门吊处于条形基础梁最边缘处(根据《地基基础设计规范》第8.3.1条第2款要求，最边缘轮压处基础梁挑出l/4=5/4=1.25m)。

最不利荷载作用简图如图1所示，基础梁采用倒梁法进行设计，其计算简图如图2所示：图1 最不利荷载作用简图图2 基础梁内力计算简图其中最大轮压标准值为：Pmax,k=760/4+300/2=340kN。

三、确定基底尺寸根据地基承载力要求确定条形基础基底尺寸，由图1可看出，基础总长度按保守可取为：l=5×2+1.25×2=12.5m那么根据地基承载力要求，基础宽度为：b≥4×340/(100×12.5)=1.08m实际取基础宽度为b=1.2m，并据此取条形基础高度为h=0.5m，验算地基承载力如下：p k=(4×340+25×1.2×0.5×12.5)/(12.5×1.2)=103.2kPa＜f a=150kPa 满足要求。

四、基础梁内力及配筋计算（一）内力计算在对称荷载作用下，基底反力呈均匀分布，单位长度的基底净反力设计值为：p j=(1.4×4×340+1.2×25×1.2×0.5×12.5)/12.5=170.32kN/m按连续梁模型，其计算简图如图2所示，采用理正工具箱计算内力如图3所示：图3 计算内力图（二）内力调整根据《地基基础规范》第8.3.2条第1款的规定，边跨跨中弯矩及第一内支座的弯矩值乘以1.2的系数。

龙门吊轨道基础验算书

龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。

龙门吊基础计算书(最终)

广东省龙川至怀集公路TJ31标钢筋加工厂龙门吊基础计算书1、龙门吊基础设计方案我项目钢筋加工厂龙门吊为24m宽，有效起重重量为10T，龙门吊为MH-10-24型，该龙门吊起吊能力为10T的门吊，门吊自重按12T计算。

基础采用条形基础，每隔10m设置一道2cm宽的沉降缝，宽100cm，高50cm，基础采用C20砼，纵向受力钢筋采用两层共六根Φ12mm带肋钢筋，箍筋采用Φ10mm光圆钢筋，箍筋间距为200mm，具体尺寸如图1-1，1-2所示。

图1-2 龙门吊轨道基础断面图2、基底地质情况基底为较软弱的红粘土，经实测地基承载力为160～180Kpa ，采用换填的方法提高地基承载力，基底换填0.3m 厚的碎石渣，未压实，按松散考虑，地基基本承载力为σ0为180kPa ，在承载力计算时取最小值160Kp 。

查《路桥施工计算手册》中碎石渣的变形模量E 0=29～65MPa ，红粘土的变形模量E 016～39MPa,为安全起见，取碎石渣的变形模量E 0=29 MPa ，红粘粘土16MPa 。

3、建模计算3.1、力学模型简化基础内力计算按弹性地基梁计算，用有限元软件Midas Civil2010进行模拟计算。

即把钢筋砼梁看成梁单元，将地基看成弹性支承。

龙门吊自重按12T 计算，总重22T ，两个受力点，单点受集中力11T ，基础梁按10m 长计算。

具体见图3-3。

图3-1 力学简化模型3.2、弹性支撑刚度推导根据《路桥施工计算手册》可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79；ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr-----------p-s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s-------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b-------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。

龙门吊基础计算

龙门吊基础计算28m/120吨跨龙门吊基础计算龙门吊基础按照宽度0.8m，高0.6m条形基础计算，换填0.5m深，1.5m宽卵石土，根据地质报告，地基承载力按100 kPa。

(1)换填地基承载力计算根据midas建模，各个内力如下:结果位移(mm) 弯矩(KN.m) 剪力(KN) 反力(KN) 基床系数 300(正) 7 264.9 71.9 137.8(负) 25000kN/m3基床系数 278(正) 257.8 68.1 6 332500kN/m 1118.7(负)基床系数 261(正) 252 81 5 340000kN/m 103.6(负)计算出地基反力为81KN，则:基础底面最大的竖向压应力为:Pkmax=81/0.5x0.8=202.5kPa采用换填法地基，换填材料采用卵石土，换填后压实系数λ>0.97地基承载力特征值大于200 kPa，换填深度为1.5m，厚度0.8m，基础埋深0.6m，扩散角ζ=30?耕植图的天然重度按18kN/m3计算，基底土自重压力为:Pz=b(Pk –Pc)/(b+2ztanζ)=0.8x(202.5-18x0.6)/(0.8+2x1.5 tan30)=60.58 kPaPcz=18x1.5=27kPa垫层地面进行深度修正后的承载力特征值:as = ƒak+εdγm(d-0.5)=100+1x18x(1.5-0.5)=118 kPaPz+Pcz=60.58+27=87.58 kPa<ƒa=118 kPa因此地基处理换填深度为1.5m，换填厚度为0.8m，基础埋深0.6m的卵石土满足要求，要求换填压实系数λ>0.97，换填宽度为b’=b+2ztanζ= 0.8+2x1.5 tan30=2.5m.(2)基础配筋计算1)抗弯钢筋根据表中最大弯矩，基础截面底部配置二级钢HRB335级7Ф22,顶部配置4Ф22,相对界限受压区高度:δb=β1/(1+ƒz/Esξcu)=0.8/(1+300/200000x0.00355)=0.56混凝土保护层厚度30mm，受压钢筋和受拉钢筋到截面边缘的距离:as=a’s=30+10=40mmAs=2659.58mm2 A’s=1519.76mm2Ho=600-50=550mm根据力的平衡方程:a1 ƒcbx= ƒyAs- ƒ’yA’s求得x=29.89mm<δb Ho=0.56x550=308mmx< 2as =80mmρ= As/b Ho=0.00265958/0.8x0.55=0.604%>ρmin=0.2%该截面可以承受的正弯矩值M= ƒyAs(h- as-a’s)=300x1000x0.00265958x(0.55-2x0.04)=375 KN.m>300 KN.m由于基础顶部钢筋少于基础底部钢筋，顶部受弯承载力为:M= ƒyA’s(h- as-a’s)=300x1000x0.00151976x(0.55-2x0.04)=214.29 KN.m>137.8 KN.m基础满足抗弯要求。

龙门吊基础配筋计算

基础配筋计算本工程先计算龙门吊基础以土作为承载力的计算。

龙门吊基础由地基梁、垫层与基础组成，本次计算使用55t龙门吊，龙门吊自重为166t，一边悬臂7.5m，考虑最不利工况，即吊运电瓶车车头。

电瓶车车头55t，距离轨道3.5m。

单个轮压计算模型如下图所示：图1 计算模型示意图ΣM N1=0：1660×14.2+550×31.9=N2×28.4 N2=1448kN∑Y：N1+N2=1660+550 N1=762kN=单侧较重轮压为1448kN，由4个轮平均承担，因此单个轮压为362kN；施工过程中考虑施工安全系数为1.54，则单个轮压为557.5kN。

龙门吊地梁设计：（1）计算梁内力按照弹性地基梁理论，采用midas civil2013建立地基梁模型：图2 地基梁模型图3 地基梁剪力图图3 地基梁弯矩图（2）结构配筋设计根据混凝土结构的设计规范，砼保护层厚取50mm，砼采用C30。

该截面翼板处砼受负弯矩作用，故实际计算应按按单筋矩形形截面进行配筋设计：采用绑扎钢筋骨架，单层钢筋布置，设a s=60mm,则有效高度ℎ0=1100mm-60mm= 1040mm;1）求受压区高度χ：1.0×94.3×106=13.8×800χ×（1040-x2）整理后得到x2−2080χ+17083=0解得x1=2071.8mm(大于梁高，舍去)，x2=8.3mm<0.56×1040=582.4mm2）求所需钢筋量A s（矩形截面）;A s=f cd bxf sd =13.8×800×8.3280=327.25mm2,又实际配筋率不得小于0.2%，故A s min=1664mm，选7Φ18（A s=1781mm2）或6Φ20（A s=1884mm2）同理求得倒T形截面A s min=2360mm，选8Φ20（A s=2513mm2）。

浅谈龙门吊走行轨基础的设计计算

浅谈龙门吊走行轨基础的设计计算结合工程实践介绍了龙门吊走行轨基础设计和基础配筋设计。

标签：龙门吊；基础；承载力；配筋龙门吊即门式起重机，是龙门起重机的简称，是桥架通过两侧支腿支承在轨道上的桥架型起重机。

门式起重机是铁路货场、码头、工厂、仓库、机械或结构的装配场，是露天物资转运作业的理想设备，起重量从一至上百吨不等。

其基础可采用类似铁路线路的轨枕基础，也可以采用钢筋混凝土条形基础。

轨枕基础因为要求经常进行补道碴、抬轨等养护工作，一般较少采用，文章结合实例介绍龙门吊钢筋混凝土条形基础设计计算的过程。

1 概述某铁路货场需设置一台龙门吊，根据设备厂家提供资料，龙门吊采用“南昌铁路局南昌机械厂”生产的40/16吨双梁箱形门式起重机，跨度30米，龙门吊左侧走行轨设于线路中心线左侧21米，右侧走行轨设于线路中心线右侧9米，悬臂10.5米，大车走行轨轴距8.01米，台车轮距1.2米，设计最大轮压43吨。

2 地质条件根据地质钻探资料，货场所处地貌类型属山前冲洪积平原与黄河冲洪积平原过渡地貌单元，在勘察控制深度范围内，揭露地层为第四系地层，地层自上而下分为素填土、粉土、细砂，粉质粘土，现分述如下：第一层：素填土，褐色，松散-稍密，湿，粘性土含少量砖渣，平均0.73m。

第二层：粉土，黄褐色，密实，稍湿，土质较均匀，局部含粉砂，含云母片，含少量块状姜石，局部含姜石较多，粘粒含量较低，无摇震反应，无光泽，干强度及韧性较低。

地基承载力特征值fk=170kPa，均厚3.41m。

第三层：细砂，黄褐色-褐色，中密，稍湿，长英质，较均匀，局部钙质胶结，局部为粉砂，地基承载力特征值fk=180kPa，均厚7.22m。

第四层：粉质粘土，褐色，硬塑，土质较均匀，含少量铁锰氧化物，含少量细粒姜石，稍有光滑，无摇震反应，干强度及韧性中等，地基承载力特征值fk=180kPa，该层未穿透，最大揭露厚度2.20m。

本次勘察在钻探控制深度范围内，未揭露到地下水，货场最大冻结深度为0.5m，货场土对混凝土和钢筋混凝土中的钢筋均无腐蚀性。