污泥干燥机选型计算示例

氟化钙干燥机,氟化钙烘干机,氟化钙污泥烘干机,氟化钙污泥干燥机,氟化钙空心浆叶干燥机

一、工艺条件：1、物料：“氟化钙污泥”2、初水份：～75-80%（湿基）（按80%计算）3、终水份：～40%（湿基）4、湿处理量：～1250kg/h5、干品堆积比重: ～0.8 g/cm36、干燥温度：～150℃7、进料温度：～20℃出料温度：～100℃8、加热方式：蒸汽（压力：0.5-0.6Mpa）9、机器材质：物料接触部分304不锈钢，其余为A3制作10、安装：室内11、电源： 380V 50HZ 三相四线12、环境：20℃ 760mmHg 相对湿度: φ=80%二、工艺计算：1、每低时80%时的湿品处理量：G湿≈1250kg/h2、每低时水分蒸发量：W水≈1250×（80-40）÷(100-40)≈833kg/h3、每低时40%的干品产量：G干≈1250-833≈417kg/h4、蒸发水份一定要的热量：Q1≈833×595≈495635kcal/h5、物料升温一定要的热量：Q2≈417×0.4×(100-20)≈13344kcal/h6、湿物料中水分升温所一定要的热量：Q3≈1250×0.8×1×(100-20)≈80000kcal/h7、总热量：Q总≈588979kcal/h8、蒸汽耗量：S汽≈588979÷500≈1178k g/h9、干燥器面积计算：Q=KA△tm其中，K取80kcal/m2.℃实际取110m210、干空气耗量：L≈833÷(0.15-0.012)≈6036kg/h11热风补充的热量：Q≈6036×0.25×(150-20)≈196170kcal/h12、补偿耗用蒸汽：196170÷500≈393kg/h13、补充热量所一定要的蒸汽加热面积：A≈196170÷(25×83.72)×1.5≈141m2实际考虑热效率，实取：150m214、主机排湿风机风量：V≈6036×1.31≈7907m3/h三．机器选型：根据物料干燥要求拟选用KJG-110m2型氟化钙污泥专用干燥设备 1台（一）工作原理：空心轴上密集排列着楔型中空桨叶，热介质蒸汽由空心轴流由桨叶，单位有效容积内传热面积很高。

污泥烘干方案

日处置500T（湿基）污泥烘干方案王总、程总，污泥烘干方案如下：原料：污泥物理特性：高粘、高湿初水分：60% 终水分：20%产量要求：500T（湿基）/24小时1：选型计算依照贵公司污泥干燥工艺要求：初水分60%，终水分20%，一天作业24小时处置原料500T，经计算出成品料250T，待处置水分250T，即：每小时处置水分为。

污泥在700℃进气温度时在烘干机内的蒸发强度为60kg/（m3。

h），即当进气温度为700度时，烘干机内每1立方米的有效容积1小时能蒸发出60kg的水分（物料不同，进气温度不同，蒸发强度不同，污泥在700℃进气温度下蒸发强度约60 kg/m3。

h），故处置h水分所需要的有效烘干容积为10420kg/h÷60kg/（m3。

h）＝173.67 m3，考虑到污泥干湿度不稳固、进气温度不易精准操纵、装填物料时装填量不均匀等外在因素，烘干机选型应留20％生产余地，即173.67 m3×＝208.40 m3。

经计算Ф×30米烘干机有效烘干机容积为：211.95 m3，故日处置500T污泥的烘干机选型为Ф×30米回转式烘干机。

2：设计工艺考虑到污泥黏性大、易结团、处置量大、烘干后成品料粒度小、比重轻等特性，整条烘干生产线应科学、合理、机械化程度高、流水线作业。

工艺流程如下：（详见×30米污泥烘干机工艺图）：铲车→四轴搅拌机→皮带上料机→（热风炉→）烘干机→（双旋风除尘器）皮带下料机→料堆。

1>双轴搅拌机：由于污泥黏性大、料多堆积一路，长期堆积后污泥大多压成一体，形成大的团块，为起到更好的烘干成效（尤其在冬季可能会上冻），污泥在进烘干机前必需考虑打散破碎装置，建议采纳四轴搅拌机，污泥经四轴搅拌机破碎打散后，多成拳头大小块状。

四轴搅拌机规格为HJ6000型，电机、减速机、料箱一体，下带支撑底架，整体在水泥平台上固定后可直接利用。

考虑到污泥多由铲车上料，四轴搅拌机到现场后可依照现场实际情形再加方锥形料斗，便于铲车上料时物料不抛洒。

板框压滤机污泥脱水设备型号选择计算表

立米
57.02 60.00 立米/h
22.81 25.00 立米/h
60.00 立米/h
调理罐容积/格
按停留时间30s计算
0.50
立米
反应罐容积反应罐上口直径
按高压泵30分钟的工作流量选择反应罐设计为圆锥形
10.00
立米
2.52 3.00 m
调理罐直径/格
按圆柱罐设计
0.65
m
备注根据我们的工艺这是厂家提供参数
滤饼含水量处理完成后污泥量
滤饼比重处理后的滤饼体积压滤机每天工作时间压滤机工作一个循环所需时间压滤机每天工作循环数每循环处理的滤饼体积 100平方过滤面积的理论容积(安全系数
1.2) 过滤面积压滤机数量单台压滤机过滤面积（取整）压滤机型号
说明：选择2台150平压滤机
参数 4.77 0% 0% 0.0954 0.0795
1、污泥处理量：绝干量 4.77
t/d ，工作时间 8h, 剩余污泥浓度
99.2
% 序号
1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16
17
18 19 20 21
名称所需处理绝干污泥量
药剂A投加比例药剂B投加比例药剂B干物质增加量药剂A投加量药剂B干物质增加量药剂B投加量污泥绝干总量
计算条件按方池,3.5m有效深度设计按8h设计共设2座储泥池按99.2%浓度计算按99.2%浓度计算按实际工作设备台数、批次计算按实际工作时间计算按低压泵40%流量计算按低压泵流量选型
计算值取值单位
5.38 5.50 m
8.00
hБайду номын сангаас

污泥烘干机热平衡计算

污泥烘干机工艺热平衡计算发布时间：2012-10-20 15:50:57 设定条件：设定烘干原材料时，进入污泥烘干机的温度（t1）在750℃，蒸发每千克水分需烟气量为nkg，热平衡计算以蒸发量1kg水为单位。

（一）收入热1、热气体带入热量热气体在750℃时，平均比热C1=1.4KJ/kg.℃Q1=n*C1*t1=n*1.4*750=1050n(KJ/kgH2O)2、湿物料中被蒸发水量带入热（1kg）水的比热C2=4.19KJ/kg.℃Q2=C2*t2=4.19*20=83.8(KJ/kgH2O)（二）热支出蒸发水分消耗的热量3、Qw=2490+1.8922*t3-4.19*t2=2490+1.8922*120-4.19*2=2633(KJ/kgH2O)4、出污泥烘干机气体带走的热量废气平均温度按照120℃时，平均比热C3=1.3KJ/kg.℃Q3=n*C3*t3=n*1.3*120=156n(KJ/kgH2O)5、加热物料消耗的热量原材料的比热C’=0.84KJ/kg.℃Q4=(100-W1)/(W-W2)*[C’*(100-W2)/100+C2*W2/100]*(t4-t2)=(100-25)/(25-2)*[0.84*(100-2)/100+4.19*2/100]*(110-20)=266.18(KJ/kgH2O)6、污泥烘干机表面散热（Q5）Q5=1.15*π*D*L*K*Δt/W=1.15*π*3.0*25*58*50/15333=51.22(KJ/kgH2O)按照平衡原理：收入热量=支出热量Q1+Q2=Qw+Q3+Q4+Q5n=(Qw+Q4+Q5-Q2)/(C1*t1-C3*t3)=(2633+266.18+51.22-83.8)/(1050-156)=3.20(KJ/kgH2O)单位风量及单位热耗（热风温度750）单位烘干料热风 1.1399Nm3/kgR单位水分热风 3.7171Nm3/kgH2O单位烘干料热耗1030.4KJ/kgR单位水分热耗3360KJ/kgH2O。

污泥脱水机选型计算书

选型计算书
绝干污泥量：570kg/h，其中氢氧化镁和硫酸钙污泥量为440kg/h，碳酸钙污泥130kg/h，考虑到本次招标水质中镁离子含量偏低，污泥量计算时
按照镁含量为1800mg/L计算，则污泥量为674
每天的绝干污泥量=674kg/h×24h/d=16176kg/d
假定：泥饼含固率：40%，泥饼密度：13，每天开启2个班次，压滤机单个工作周期为1.5～2小时，取2小时，即2个班次内压滤机可运行8个周期。

则单个周期的滤饼体积为（即室腔容积）：16170kg/d÷40%÷1.3÷8=3888L 选择厢式压滤机
滤板参数为：滤板尺寸：1500x1500，室腔厚度：32mm，过滤面积：3.726m2，室腔容积：55.73L
压滤机滤室数量=3888/55.73=66个
故压滤机的参数为：室腔厚度：32mm，室腔数量：66chambers，过滤面积：246m2，滤室容积：3888L。

污泥干化设备比选

污泥干化设备比选干化工艺的选择和设计应充分考虑降低污泥吨水蒸发热耗和吨水蒸发电耗，综合选择干化产品含固率、干化热源和介质、循环气体量和温度，根据实际情况配置循环气体净化和余热回收。

市场上的污泥干化备主要有：三通式回转圆通干燥机（即转鼓干燥机）、间接加热式回转圆通干燥机、带粉碎装置的回转圆通干燥机、流化床干燥机、蝶式干燥机、浆叶式干燥机、盘式干燥机、带式干燥机、太阳能污泥干燥房等。

1三通式回转圆通干燥机三通式回转圆通干燥机的结构图见图4.2-1、图4.2-2图1-1三通式回转圆通干燥机结构图图1-2三通式回转圆通干燥机由于普通的回转圆通干燥机，包括三通式回转圆通干燥机，只能干燥颗粒状的物料。

所以，湿污泥首先要与干污泥进行混合，产生含水为40%左右的半干污泥，然后再进入三通式回转圆通干燥机进行干燥。

干湿污泥的比例大约为1.5到2。

因此，此系统需要混合机，粉碎机和筛分机。

整个系统的投资很大。

运行参数为：热空气进口温度为：650度；热空气出口温度为：100 度；蒸发每磅水需消耗1600BTU的热量，折合每公斤水需消耗8170KJ的热量。

2回转圆通干燥机回转圆通干燥机的工艺流程与三通式回转圆通干燥机相似，只是能耗稍高。

转筒干燥器的主体是略带倾斜并能回转的圆筒体。

湿物料从左端上部加入，经过圆筒内部时，与通过筒内的热风或加热壁面进行有效地接触而被干燥，干燥后的产品从右端下部收集。

在干燥过程中，物料借助于圆筒的缓慢的转动，在重力的作用下从较高一端向较低一端移动。

干燥过程中的所用的热载体一般为热空气、烟道气或水蒸气等。

如果热载体（如热空气、烟道气）直接与物料接触，则经过干燥器后，通常用旋风除尘器将气体中挟带的细粒物料捕集下来，废空气则经旋风除尘器后放空。

回转圆筒干燥器是一种处理大量物料干燥的干燥器。

由于运转可靠，操作弹性大、适应性强、处理能力大，广泛使用于冶金、建材、轻工等部门。

回转圆筒干燥器一般适用于颗粒状物料，也可用部分掺入干物料的办法干燥粘性膏状物料或含水量较高的物料，并已成功地用于溶液物料的造粒干燥中。

盘式干燥机选型计算示例

盘式干燥机选型计算示例（1）物料原始参数：物料名称：维生素C，无色晶体，80~300# 细粉。

物料含湿率（乙醇）w1：0.15kg/kg ；产品含湿率w2：0.001kg/kg ；产量Mout ：10000/24=416.670kg/h ；给料温度tin：20 ℃；排料温度tout：50℃；排气温度tw: 58℃（蒸汽在排出干燥器前，有多次被加热盘背面加热升温过程）物料比热Cm：1.5kj/kg. ℃；湿份为乙醇，需回收。

乙醇比热Cw：2.85 kj/kg. ℃；乙醇汽化潜热r：950kj/kg ；乙醇沸点：78.3℃；热水温度Tin：75℃；排水温度Tout ：72℃；盘式干燥器工作真空度：-0.06MPa （表压）（2）物料衡算产品干基含水率wd2= w2/(1-w2)=0.001/(1-0.001)=0.001kg/kg绝干物料产量Md= Mout x (1-w2)=416.67x(1-0.001)=416.254kg/h湿物料产量Min = Moutx[(1-w2)/ (1-w1)]=416.67x[(1-0.001)/(1-0.15)]=489.71kg/h（3）计算乙醇总蒸发量ΔwΔw = Min-Mout = 489.17-416.67=73.04kg/h（4）干燥热量计算Qd = Δw×(r+Cwx（tout-tin ）)+Md×(Cm+CwxWd1×) (tout-tin)= 73.04x （950+2.85x(50-20) ）+416.254x(1.5+2.85x0.001)x(50-20)= 98589.357kj/h因该干燥是在低真空状态下进行，且要求回收溶剂，系统没有另行引入干气体，在计算干燥热量时与前边稍有不同，一般按水分在排料温度下蒸发，计算偏于安全。

（5）传热对数温差计算ΔT = [(Tin-tin)-(Tout-tout)] ln[(T÷i n-tin)-(Tout-tout)]= 36.015 ℃（6）干燥面积计算A = Qd / ( k. ΔT) = 98589.357/(23x3600/1000x36.015) = 33.06m2其中k = 23w/m2. ℃按经验选取。

污泥深度脱水机房计算书

污泥深度脱水机房计算书Company number：【0089WT-8898YT-W8CCB-BUUT-202108】XX县污水处理厂二期工程计算书(工程代号：XXX)子项名称: 污泥深度脱水间专业: 工艺计算:校对:审核:湖南省 XX 设计院2015年6月1.设计参数设计规模×104m3/d。

根据氧化沟及高效沉淀池计算结果，每天总剩余污泥量为△X=5200kg/d（以干污泥计）。

2.设计计算脱水机计算（1）方法一：压滤面积计算设备每批次处理时间4h，每天处理3个批次，每天总运行时间12h，每批次绝干3=。

①压滤后污泥含水率a=60%。

湿泥饼量V=/=，V=SD/2（D为经验值，取），压滤面积S=×2/=②压滤后污泥含水率b=50%。

湿泥饼量V=/=，V=SD/2（D为经验值，取），压滤面积S=×2/=（2）方法二：压滤面积计算每天压滤次数t=3。

压滤机过滤面积每平方等价于15L的固体容积。

①压滤后污泥含水率b=60%。

过滤面积A=520022ghνξξξξ22gν按进泥一个小时算，流量取Q=80 m3/h选型：Q=80 m3/h，，N=15kW 通风计算除臭通风量Q=空间容积V×换气次数n污泥脱水间每小时换气次数不应小于6次，换气次数取n=6次/h。

污泥脱水间室内容积V=×15×14=6552m3则Q=V×n=6552×6=39312m3/h采用10台35-11-3 -25°轴流风机，单台风量Q=3810 m3/h，全压P=77Pa，N=，满足通风要求。

污泥干燥设备技术方案

污泥干燥机技术方案一、设计条件收集表序号项目参数1 物料名称污水厂污泥2 初水分约80%3 终水分40%4 处理量1T/h5 热源燃气导热油炉导热油6 蒸汽温度按180-220℃7 污泥排出温度70℃以下8 材质要求碳钢二、设计参数的确定序号项目参数1 初水分ω1约80%2 终水分ω2约40%3 水分蒸发量W水=666.7kg/h4 设计处理量G处理=1000kg/h5 热媒（导热油）温度按t1=200℃6 出风温度t2=90℃7 环境温度按t0=20℃计算8 环境空气含湿量按d=0.015kg水/kg干空气计算9 进料温度按θ1 =t0=20℃10 产品温度θ2=85-20=60℃11 绝干产品的比热可查Cs=0.4kcal/kg.℃三、工艺流程设计序号项目内容1 干燥系统形式闭式系统2 干燥介质燃气导热油3 干燥方式中空内双轴桨叶式4 物料供给方式螺旋变频调速供料5 污泥卸料方式连续式6 热源蒸汽以及换热器7 除尘方式旋风分离及水沫除尘器8 出料方式侧部连续出料四、设备工作原理及特性“空心桨叶污泥烘干机”能把已脱水后(如：压滤后)还含有80%-90%含水率的污泥进行烘干，烘干后污泥的含水率达到10%-40%，经烘干处理后，用户可自由选择1）卫生填埋2）直接土地利用3）有热值的可混合在煤炭中焚烧利用。

特点：1、JYG污泥烘干机能耗低：由于间接加热，没有大量携带空气而带走热量，干燥机外壁又设置保温层。

2、JYG污泥烘干机使用成本低：单位有效容积内拥有巨大的传热面，就缩短了处理时间，设备尺寸变小，极大地减少了建筑面积及建筑空间。

3、处理物料范围广：使用不同热介质，既处理热敏性物料又可处理需高温处理的物料。

常用介质有：水蒸气、导热油、热水、冷却水等，既可连续操作也可间歇操作。

可在很多领域应用。

4、环境污染小：采用真空或小气量空气来带走物料里的湿份，粉尘物料夹带很小，物料溶剂蒸发量很小，便于处理。

对有污染的物料或需回收溶剂的工况可采用闭路循环。

干燥机设计

第3章滚筒干燥机结构设计与计算3.1 已知条件设计一滚筒干燥机来干燥市政污泥，每年除大修和其他情况外，按300d 、16h/d 计算，处理量为46t/h 。

已知条件：1、烘干物料：市政污泥2、初水分：80% （W 1）3、终水分：30% （W 2）4、台时产量：46t/h （G ）5、热风炉热效率：95%6、室内温度：25℃ （t 0）7、湿球温度：23℃ （t w ）8、进风温度：850℃ （t 1）9、废气温度：120℃ （t 2） 10、原材料比热：1.05kJ/kg.污泥 11、入料温度：20℃ （t 3） 12、出料温度：110℃ (t 4)3.2 物料衡算和热量衡算3.2.1水分蒸发量G 1=46t/h=12.8kg/s W 1=80% W 2=30%绝对干料量:1(1)46(10.8)9.2/ 2.54/c G G W t h kg s=-=⨯-==水分蒸发量:1280301000()9.21000()15714.28/9.11/1008010030c W G C C kg h kg s=⨯⨯-=⨯⨯-==--3.2.2空气消耗量湿含量X ，是湿气体中单位质量绝干气体所含液体蒸汽的质量。

由已知知，0t =25℃，w t =23℃，再由I-X 图可查得kg X X /kg 08.010==干空气。

由于此时无法求出离开干燥器时的2X ，所以要由热量衡算求出空气消耗量L （kg/s ）蒸发水分所需的热量:kJ t t W q 11504)20187.41209.12491(36.4)187.49.12491(321=⨯-⨯+⨯=-+=物料升温所需的热量：kJ t t C G q m c 29.115)20110(05.122.1)(342=-⨯⨯=-=热损失：kJ q q q 2324)29.11511504(2.0)(2.0213=+⨯=+=需要总热量：kJ q q q q 29.139********.11511504321=++=++= 空气消耗量：hs kg t t x q L /kg 67320/7.18)120850)(008.0962.1005.1(29.13943))(962.1005.1(210==-⨯+=-+=kg kg X L W X /24.0008.07.1836.412=+=+=3.3设备参数的计算和确定3.3.1转筒的直径D转筒的直径可以根据空气的最大流量计算，空气离开转筒时的流量V —为：V —=L(1+X 2)=18.7×(1+0.24)=23.188kg 湿空气/sπ)1(42V X L D +=式子中，L=18.8kg/s ，x 2为0.24kg/kg 干空气，v 为速度，取v=3kg/(s.m 2)。

干燥机设计

第3章滚筒干燥机结构设计与计算3.1 已知条件设计一滚筒干燥机来干燥市政污泥，每年除大修和其他情况外，按300d 、16h/d 计算，处理量为46t/h 。

已知条件：1、烘干物料：市政污泥2、初水分：80% （W 1）3、终水分：30% （W 2）4、台时产量：46t/h （G ）5、热风炉热效率：95%6、室内温度：25℃ （t 0）7、湿球温度：23℃ （t w ）8、进风温度：850℃ （t 1）9、废气温度：120℃ （t 2） 10、原材料比热：1.05kJ/kg.污泥 11、入料温度：20℃ （t 3） 12、出料温度：110℃ (t 4)3.2 物料衡算和热量衡算3.2.1水分蒸发量G 1=46t/h=12.8kg/s W 1=80% W 2=30%绝对干料量:1(1)46(10.8)9.2/ 2.54/c G G W t h kg s=-=⨯-==水分蒸发量:1280301000()9.21000()15714.28/9.11/1008010030c W G C C kg h kg s=⨯⨯-=⨯⨯-==--3.2.2空气消耗量湿含量X ，是湿气体中单位质量绝干气体所含液体蒸汽的质量。

由已知知，0t =25℃，w t =23℃，再由I-X 图可查得kg X X /kg 08.010==干空气。

由于此时无法求出离开干燥器时的2X ，所以要由热量衡算求出空气消耗量L （kg/s ）蒸发水分所需的热量:kJ t t W q 11504)20187.41209.12491(36.4)187.49.12491(321=⨯-⨯+⨯=-+=物料升温所需的热量：kJ t t C G q m c 29.115)20110(05.122.1)(342=-⨯⨯=-=热损失：kJ q q q 2324)29.11511504(2.0)(2.0213=+⨯=+=需要总热量：kJ q q q q 29.139********.11511504321=++=++= 空气消耗量：hs kg t t x q L /kg 67320/7.18)120850)(008.0962.1005.1(29.13943))(962.1005.1(210==-⨯+=-+=kg kg X L W X /24.0008.07.1836.412=+=+=3.3设备参数的计算和确定3.3.1转筒的直径D转筒的直径可以根据空气的最大流量计算，空气离开转筒时的流量V —为：V —=L(1+X 2)=18.7×(1+0.24)=23.188kg 湿空气/sπ)1(42V X L D +=式子中，L=18.8kg/s ，x 2为0.24kg/kg 干空气，v 为速度，取v=3kg/(s.m 2)。

盘式干燥机选型计算示例

盘式干燥机选型计算示例（1）物料原始参数：物料名称：维生素C，无色晶体，80~300#细粉。

物料含湿率（乙醇）w1：0.15kg/kg；产品含湿率w2：0.001kg/kg；产量Mout：10000/24=416.670kg/h；给料温度tin：20℃；排料温度tout：50℃；排气温度tw: 58℃（蒸汽在排出干燥器前，有多次被加热盘背面加热升温过程）物料比热Cm：1.5kj/kg.℃；湿份为乙醇，需回收。

乙醇比热Cw：2.85 kj/kg.℃；乙醇汽化潜热r：950kj/kg；乙醇沸点：78.3℃；热水温度Tin：75℃；排水温度Tout：72℃；盘式干燥器工作真空度：-0.06MPa（表压）（2）物料衡算产品干基含水率wd2= w2/(1-w2)=0.001/(1-0.001)=0.001kg/kg绝干物料产量Md= Mout x (1-w2)=416.67x(1-0.001)=416.254kg/h湿物料产量Min = Moutx[(1-w2)/ (1-w1)]=416.67x[(1-0.001)/(1-0.15)]=489.71kg/h （3）计算乙醇总蒸发量ΔwΔw = Min-Mout = 489.17-416.67=73.04kg/h（4）干燥热量计算Qd = Δw×(r+Cwx（tout-tin）)+Md×(Cm+CwxWd1)×(tout-tin)= 73.04x（950+2.85x(50-20)）+416.254x(1.5+2.85x0.001)x(50-20)= 98589.357kj/h因该干燥是在低真空状态下进行，且要求回收溶剂，系统没有另行引入干气体，在计算干燥热量时与前边稍有不同，一般按水分在排料温度下蒸发，计算偏于安全。

（5）传热对数温差计算ΔT = [(Tin-tin)-(Tout-tout)]÷ln[(Tin-tin)-(Tout-tout)]= 36.015℃（6）干燥面积计算A = Qd / ( k. ΔT) = 98589.357/(23x3600/1000x36.015) = 33.06m2其中k = 23w/m2.℃按经验选取。

污泥干燥器设计计算

污泥干燥器设计计算
简介
本文档旨在介绍污泥干燥器设计计算的相关内容。

污泥干燥器是一种用于将污泥中的水分蒸发掉的设备，使污泥变成干燥的固体物质。

在设计污泥干燥器时，需要考虑多个因素，如污泥的特性、热力学参数和设备参数等。

设计计算
1. 污泥特性
在设计污泥干燥器时，首先需要了解污泥的特性，如污泥的含水率、污泥的比热容和污泥的凝结特性等。

这些特性将影响污泥的干燥过程和所需的干燥设备参数。

2. 热力学参数
在污泥干燥过程中，热量是必不可少的。

因此，需要计算污泥的热量需求和所需的干燥温度。

在计算热量需求时，需要考虑污泥的起始温度、蒸发潜热和污泥的质量等因素。

3. 设备参数
设计污泥干燥器时，还需要确定合适的设备参数，如干燥器的尺寸、热交换面积和干燥器的热损失等。

这些参数将直接影响干燥器的效率和运行成本。

结论
污泥干燥器设计计算涉及多个因素，包括污泥的特性、热力学参数和设备参数等。

它需要综合考虑这些因素，以确保污泥干燥器的有效运行和节能降耗。

以上为污泥干燥器设计计算的简要介绍。

如需了解更多详细信息，请参考相关专业文献或咨询专业工程师。

工程案例：浙江诸暨市污泥干化项目

诸暨东大次坞污水处理有限公司的污泥干化项目，采用板框压滤机网带连续低温除湿干燥方式，为工厂处理电镀污泥。干燥速度要求污泥处理量 25 吨 / 天 (65%)， 24 小时除水量 :12.5 吨水，每天干物料产量：12.5 吨 (30%)。
设备配置概况和用途简介
给热泵一颗强劲的心
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· 干化温度选用：选用直接低温干化，干化温度 45-50℃ ( 进除湿热泵温度 ) ；送风温度 60-75℃ ( 下层 )。
·冷却方式为防止尾气外泄，采用密闭干燥模式，压缩机风机等电能转化热能余热需通过散热装置向外界散失；方案设计采用风冷机进行冷却。
·干料含水率控制网带减速机采用变频调速控制，无级变速，利于调节出料的含水率；除湿热泵采用模块式设计，可自动调节运行模块数，节约运行电费。
与传统热干化对比
热泵型低温除湿污泥带式干化机技术参数
与中热泵热回收技术，密闭式干化模式无任何废热排放；每吨 80% 湿泥干化至 10%，综合电耗 195kWh；每 1 度电可除水 3.2-4.0 公斤 ( 除湿性能比 1:（3.2-4.0）kg.H2O/kWh)；每吨 80% 湿泥干化至 60%，综合电耗 125kWh。
环保减排采用低温 (40-75℃ ) 全封闭干化模式，无臭气外溢，无需安装复杂的除臭装置；采用低温干化过程，H2S、 NH3 析出量大大减少；可适合安装在城区污水厂；冷凝水 ( 污泥水份 ) 处置简单（或直排），节约干化过程冷凝水处理成本。
用户评价污泥初始干化机能耗减少，除湿干化过程没有任何废热排放比较环保，在运行过程中无安全隐患，可以节省大量人工成本。

污泥干燥设备工艺计算确定 18.5℃

P=0.1<[P]
故可以确定封头壁厚δn=10mm
表2.标准椭圆形封头结构尺寸
标准椭圆形封头结构尺寸
直边高度h2 (mm) 25.00
厚度δ（mm) 10.00
70.00 0.49
封头高度ｈ＇（ｍｍ）塔高度Ｈ０（ｍｍ）
支座承受的载荷Ｑ（ｋＮ）
400.00 4400.00
6.46
３５－Ａ
高度Ｈ（ｍ） 250.00
3.7螺旋加料器设计选用滤饼状物料单螺杆送料机污泥粒径d mm 堆密度γ t/h 输送量校正系数C 填充系数ψ K值 A值圆整后螺旋直径D m 驱动装置总效率η 物料阻力系数W0 功率备用系数k
DMC-120 10800~20800
2~4 1200~1500
0.52 Φ126×2000
0.5~0.7
1500.00
曲面高度h1 (mm) 375.00
2.6 支座支座安装尺寸D mm 重力加速度g (m/s2) 偏心载荷Ge N
水平力作用点至地板高度h mm 不均匀系数k 设备总重m0 Kg 支座数量n
水平力p，取Pe 地震系数αe
1969.61 9.80 0.00
250.00 0.83
2000.00 4.00
18.5℃时水的焓值 KJ/Kg水
90℃时水蒸汽的焓值 KJ/Kg水
红色数据需与老师讨论确定蓝色为自己确定数据绿色为原始数据每年300天，每天24h计算查表得到的参数
第三章--工艺计算
11000.00 0.60 0.20 18.50 65.00
450.00 90.00 18.50 0.80
1.50 0.25
壁厚按外压球壳图算法计算有效厚度δe mm Ri/δe A

干燥机计算

FLOJEL 60Basic parameter:Dry rate was 3253 kg/hr commercial production @ 12.15% moisture,Dryer air inlet temperature of 20 deg C,Starch in the mixing boxes at 25 deg C,Cake moisture was 37.92%,Dryer inlet airflow of 233 deg CDryer outlet airflow of 52.7 deg C,Finished product temp of 52.7 deg C,Air humidity:83φ＝％, and the 1.225/3kg m ρ＝(P=101300 pa, t=20oC )Therefore the thermodynamic loads can be calculated as follows:3253 kg/hr ⨯ 87.85% dry solids = 2857.8 kg/hr DS =0.794 kg/s DS3253 kg/hr ⨯12.15% = 395.2 kg/hr = 0.11 kg/s water left in the product2857.8 kg/hr DS / 62.08% solids = 4603.4 kg/hr =1.279 kg/s total feed at 37.92% moisture4603.4 kg/hr Total - 2857.8 kg/hr DS = 1745.6 kg =0.485 kg/s water/hr introduced into the dryerTOTAL EVAPORATED W = 1745.6 kg/hr - 395.2 kg/hr left = 1350.4 kg /hr =0.375 kg/s water evaporatedDry Air consumed total: Saturation steam pressure at 20 C23991.11=exp 18.5916 2.34 KN/m21520+233.84s P ⎛⎫-= ⎪⎝⎭ So the humility of the air is0.83 2.338=0.6220.6220.0121P-101.3250.83 2.338s 0s P H P φφ⨯==-⨯ And the specific heat of the air is()C =1.005+1.8840.0121=1.0278 KJ/kg.K H1⨯The specific heat of the final product is()C C C X =3.6+4.1870.1215=4.11 KJ/kg.K m2w 2s =+⨯Basing on the Heat Balance EquationH112L C (t -t )⨯ 0v 2w 1c m221loss =Wr +WC t -WC θ+G C (θ-θ)+Q[]=1.050v 2w 1m221W(r +C t -C θ)+GcC (θ-θ)Where L = dry air quantity, kg/sW = water evaporated quantity, kg/sGc = Dry starch, kg/s0r = Evaporated heat ，KG/KJv C ,w C , m2C , H1C = Specific heat, KJ/(KG.K)1θ, 2θ= Inlet & outlet temp of starch, o C[]L 1.0278(23352.7)1.050.375(2491.27+1.88452.7-4.18725)+0.904 4.11(52.725)⨯-=⨯⨯⨯⨯- L=5.87 kg/s = 21132 kg/hFOR 1.225/3kg m ρ＝()()3 =21132/1.225 1-0.0121m /h air 0V =L/ρ H ∙⨯ = 17461.9 3m /hALL THE ENERGY COMES FROM LPG BURNNING, SO()()()t t 5.87 kg/s 1.0278 kJ/kg.K 23320K 1285.1 kJ/ sLPG H110Q =LC -=⨯⨯-== 4626360 Kj/h=4.63 MM Kj/hThat is to say the sum of heat load is 4.63 MM KJ/hr starch dried at 12.15% moisture.That is to say 1.42 MM KJ/ metric tonAnd the heat loads distribution is:Heat added to final product:product 0.904 4.11(52.725)=102.9 kJ/ s= 0.37 MM KJ/hQ =⨯⨯-Heat of water evaporation:0.375(2491.27+1.88452.7-4.18725)=932.2 kJ/ s= 3.36 MM KJ/hrw Q =⨯⨯Heat lost by the outlet air : ()()=5.87 1.027852.7-20kJ/ s air loss Q ⨯⨯=194.73 ()kJ/ s=0.71 MM KJ/h Heat lost to the surrounding()product 5% loss w Q Q Q =⨯+=5% ⨯(3.356+0.37) MM KJ/h=0.19MM KJ/hIn other words:3.36100%72.6%4.63w LPG Q Q =⨯= product 0.37100%8.0%4.63LPG Q Q =⨯= 0.71100%15.3%4.63air loss LPG Q Q =⨯= 0.19100% 4.1%4.63loss LPG Q Q =⨯= And heat efficiency is0.37 3.36100%4.63product w heat LPGQ +Q η=Q +=⨯ = 80.6 %From the Web, I got the reference that 26000 Kcal/3m will be received from the LPG burning r m H ∆=26000 Kcal/m3 = 26000⨯4.184=108784 KJ/3mSoIf basing Bao ’s data, Total plant LPG usage in Oct is 27320.14 3m , and 3939 3m of it wasUsed for boiler, that is to say Dryer consume is/total LPG totalthroughout V V m == 23381.14 3m / 1287.867 metric ton= 18.155 3m / metric tonSo the heat from LPG burning is3LPGt r m Q H m =∆⨯ =108784 KJ/3m ⨯ 18.155 3m / metric ton=1.97 MM KJ/ metric ton1.42100%1.97LPG burning LPGt Q η=Q =⨯=72.1% If basing Ray ’s data, the average LPG consume is 28.1 3m/ metric tonThe heat from burning is3LPG r m Q H m =∆⨯ =108784 KJ/3m ⨯ 28.1 3m / metric ton =3.07 MM KJ/ metric ton1.42100%3.07LPG burning LPGt Q η=Q =⨯=46.3%。

污泥干燥模拟计算

污泥干燥模拟计算利用Aspen Plus模拟污泥干燥关键词：ASPEN PLUS 固体物料脱水模拟计算非常规组分物流类别子物流热风流量Aspen Plus能够用来模拟计算很多工艺过程，包括固体物料干燥，如煤的干燥模拟，水泥窑模拟，固废焚烧处理模拟等固体物料干燥模拟计算，甚至可以模拟煤及类似于煤的固体燃料的气化产生粗煤气用于不同的化工生产过程。

Aspen Plus中单元操作模块除了萃取模块处，其它的单元模块和流程工具均适用于固体流程模拟。

由于现在较通用的流程模拟软件介绍固体干燥方面的资料较少，本文主要介绍利用Aspen Plus流程模拟软件进行固体物料的模拟，实例采用城市水处理厂的污泥干燥建立流程模拟，以期通过污泥的干燥模拟过程让读者掌握利用ASPEN PLUS模拟软件模拟计算固体物料的一般知识。

初步掌握ASPEN PLUS固体模拟的基本技能。

本方将包含以下ASPEN PLUS固体物料模拟过程的6个知识点。

更改全局物流类型定义非常规固体组分规定非常规固体组分物性方法规定非常规固体组分物流在单元模块中修改组分属性使用固体单元模块1. 污泥干燥流程图2开启SAPEN PLUS打开ASPEN PLUS V10，显示对话框。

ASPEN PLUS 模拟软件在需要用户输入或做出选择时均会出现对话框供输入或选择。

在本次模拟中，选择新建文件，选择ASPEN PLUS的内置模板Solids with English Units，点击Creat进入模拟页面。

ASPEN PLUS内置的不同模板针对不同生产过程默认定义了一些变量和单位、报告中输出的物流组成和物性、物流输出的报告格式、热力学方法及其它。

3建立模拟流程图由于在建立模拟流程图时要输入模块和物流的名称，所以关闭系统自动命名功能，建立如下模拟流程图。

这个模拟流程图和之前的煤的干燥流程图有所不同，在于ASPEN PLUS采用了两个模块模拟一台设备，同时模拟流程增加了一条额外的物流（IN-DRIER）,将两个模块连接起来。

污泥干化床计算

污泥干化床计算
Item Symbol Unit Value Remarks 每次排入污泥干化床的厚度y0mm300设定值
初始含固率s0% 5.0%设定值，2.5~6渗滤作用后含固率s p%15.0%设定值
渗滤后污泥厚度y p mm100.00
最终含固率s f%30.0%目标值
最终污泥厚度y f mm50.00
蒸发脱水厚度y e mm50.00
年平均蒸发量E mm·a-13200设定值，重要污泥蒸发系数k e0.75tbd
降雨量R mm·a-183设定值
污泥吸收降雨系数k r0.57tbd
净蒸发量E v mm·a-12352.69
每年施泥次数n v48计算值
单位面积每年可干化处理的污泥量δm3·(m2·a)-114.40
剩余污泥量ΔL·m-312取值，10~21
剩余污泥含水率η%99.2%取值，99.2~99.6废水流量Q m3·d-180设定值
每年的总污泥量W m3·a-155.30计算值
污泥密度系数C kg·m-31040设定值
污泥负荷L kg·m-2748.80计算值
干化床有效面积A m2 3.84
放大系数k 1.3tbd
干化床总面积A‘m2 4.99计算值
干化床组数2每个月清理2次干化床个数n6每组3块。

工业污泥空心桨叶干燥设备,化工污泥双轴桨叶干化机 100吨天

一、物料基本技术参数：1. 物料名称工业污泥化工污泥高温①③⑥煅烧1611干燥29882. 处理量100吨/天（24小时）3. 初水份70%4. 终水份40%5. 热源0.7MPa蒸汽温度200℃6. 制作材质全碳钢制作，其中加热叶片采用2205双相不锈钢；7. 电压380V 50Hz8. 工作场地室内二、工业污泥空心桨叶干燥设备，工业污泥双轴桨叶干化机，化工污泥双轴桨叶干化机工艺流程及流程图：湿物料由带料斗的螺旋输送机连续均匀的输送至刮板输送机上，通过刮板输送机将物料送至干燥机顶部加料口后进入干燥机。

由干燥机内部转子的搅拌推动下，在不断向出料口运动的同时，被蒸汽加热传热间接干燥，成为40％含水率的干燥产品，可直接接吨袋包装。

干燥机转子、夹套内通入蒸汽间接与物料接触进行干燥。

干燥机干燥过程中产生的废气（汽），大部分来自物料自身的水分，少量为挥发性气体。

湿空气进入水喷淋除尘降温后70℃，通过排湿风机送入需方现有的除臭系统。

三、工业污泥空心桨叶干燥设备，工业污泥双轴桨叶干化机，化工污泥双轴桨叶干化机选型及主要技术参数、能耗：（一）设备选型计算：1、处理量:100吨/24小时，4167 kg/h，水分按70%烘干至40%。

2、蒸发水量：≈2083kg/h。

3、含水40%的污泥量：2083kg/h。

4、选用KJG-260型桨叶干燥机完成产量要求。

（二）设备能耗计算：2.1、蒸汽耗量：≈2600kg/h；折合处理每吨70%烘干至40%的湿污泥耗蒸汽：约623kg饱和蒸汽/吨2、单台电耗量：单套主机169KW,电耗：135度/h折合处理每吨湿污泥电耗：约32.3度电/吨。

（三）主要技术参数：1. 设备型号KJG-260型桨叶干燥机2. 传动功率132kw，变频调速3. 排湿风机功率11kw4. 螺旋加料器4kw x2台变频调速5. 刮板输送机11kw6. 循环水泵4kw7. 减温装置3kw8. 装机功率169kw （耗电量135度/小时）9. 蒸汽耗量≈2600kg/h10. 消耗喷淋水≈25吨/h（取沉淀池上清液）11. 外排废水≈27吨/h（回沉淀池二次处理）12. 外排废气≈4000m³/h 4500Pa13. 主机外形尺寸（长×宽×高）：12.5x3.6x3.514. 占地面积约120㎡预留安装高5米四、工业污泥空心桨叶干燥设备，工业污泥双轴桨叶干化机，化工污泥双轴桨叶干化机介绍：它由带夹套的端面呈W型壳体、上盖、两根有叶片的中空轴、两端的端盖、通有介质的旋转接头、金属软管以及包括齿轮、链轮的传动机构等部件组成。