日式二分区技术

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日本电产3Q6S管理--主任及以上

日本电产3Q6S管理--主任及以上

什么是3Q6S管理?它的定义怎样解释?
6S指得是SEIRI(整理),SEITON(整顿), SEISO(清 扫),SEIKETSU(清洁), SAFETY (教养),SAHOU(行为)这 六个单词,因为这六个单词的日语发音都是“S”开头,所以我们为 了方便记忆就把它发音的第一个字母提取出来统称为“6S”。这也 就是我们现在所说的“6S”的由来。当然有的公司根据需要另外加 入了两个S即安全(SAFETY)和节约(SAVE)它们其实也是从 5S发展而来的。 3Q指得是 Quality
3Q的作用是什么?
1、公司远景目标的达成。 2、人性化管理的公司。 3、全员参与式管理的公司。 4、成为楷模式的公司。 5、环保型的公司(绿色产品)。 6、员工满意的公司。 7、客户满意的公司。
什么是整理?-能够变成强大的工厂
整理:区分为必需物品和非必需物品,岗位上只放置必需物品。(将 工作现场内所有物品分类,区分为必要的和非必要的,并把不必要的 坚决清理掉。将工作现场的所有物品区分为: 经常用的:放置在工作场所容易取到的位置,以便随手可以取到。 不经常用的:储存在专有的固定位置。 不再使用的:清除掉。 整理的要决: 要与不要 保管场所确定表
A、投资者满意(IS—investor satisfaction)通过3Q6S,使企 业达到更高的生产及管理境界,投资者可以获得更大的利 润和回报。 B、客户满意(CS—customer satisfaction)表现为高质量, 低成本、交期准、技术水平高、生产弹性大等特点。 C、雇员满意(ES—employee satisfaction)效益好,员工富 裕,人性化管理使每个员工可获得安全、尊重和成就感。 D、社会满意(SS—society satisfaction)对区域有杰出贡献, 热心公益事业,支持环境保护,这样的企业有良好的社会 形象。

日式风格餐厅设计总结(共9篇)

日式风格餐厅设计总结(共9篇)

1、用几何感造型,突出简约、精致的餐厅设计风格。

2、在材料的选择上,尽可能地使用草、柱、木、纸等,给人回归自然的感觉。

3、餐厅装修利用卷轴字画、陶器、灯笼、伞作为软装饰的元素。

4、还有典型的小型日式餐厅装修设计,浅棕色系,还有相框拼凑而成的背景墙,搭配特质的木质台阁,日式风情浓厚。

5、传统日式餐厅家具的形制,与古代中国文化有着莫大关系,传统的日式家具以其清新自然、简洁淡雅的独特品味,形成了独特的家具风格,对于活在都市森林中的我们来说,日式家居环境所营造的闲适写意是我们所追求的。

6、新派日式风格家居以简约为主,日式餐厅装修也可以借鉴家居中强调的是自然色彩的沉静和造型线条的简洁,和室的门窗大多简洁透光,家具低矮且不多,给人以宽敞明亮的感觉。

日式风格餐厅设计总结第2篇在这次毕业设计中,收获颇多,首先感谢我的指导老师,在本文撰写过程中,从选题到初稿及多次修改后的定稿,都离不开老师的指导和帮助。

在疫情期间,仍一丝不苟逐字逐句审阅修改,并为本文分析给予了宝贵意见,帮助我顺利完成论文写作。

2020是极其特殊的一年,新冠肺炎疫情肆虐中华大地,不能返校的我在家撰写论文,纵然山河有恙,不敌世间盛情。

在此期间,感谢我的指导老师在线上与我联系,询问论文进度并给予指导,辅导员老师定时打电话询问我们的健康状况并做好防护措施。

与此同时,也要感谢环艺系的所有老师在大学四年的时间里,老师们对我的悉心教导。

行文至此,落笔有声。

也意味着四年本科生涯即将闭幕。

始于2016初秋,终于2020盛夏,时间转瞬即逝,入学之时恍如昨日,回首四年,百感交集。

既有万般不舍,但仍心怀感激。

感谢我的同学们帮助和关怀,在这致青春年少之时与诸位同学相遇,共同学习,共同成长,感谢所有帮助过我,给予我微笑的你们,祝大家前程似锦。

凛冬已过,皓月长明。

疫情终时,人间仍是星河滚烫。

水木年华,江山如故。

只争朝夕,不负韶华!2、网站文档一经付费(服务费),不意味着购买了该文档的版权,仅供个人/单位学习、研究之用,不得用于商业用途,未经授权,严禁复制、发行、汇编、翻译或者网络传播等,侵权必究。

日式二分区裁剪理论体系之十二大原理

日式二分区裁剪理论体系之十二大原理

控制发片纵向的重叠(厚 重,轻盈)
如同在发片移动所介绍的一样, 发型的厚重感,轻盈或是由发片 的纵向重叠(上下发片的长度均衡) 而呈现,发片长度为上面长下面 短的状态是属于(厚重),发片 是长度为上面短下面长的状态是 关于轻盈(图2) 将提起发片后再做修剪,而在造 型上控制(厚重感,轻盈感)的 技术称为(提起动作LIFTING)
逆向提拉发片动作 (reverse over direct)
通常发片提拉动作的引导为最 短,往进行修剪的方向移动发 片,因此最终点的发片的长短 差距为最大(图6) 相反的,引导为最长,往进行 修剪的方向移动引导,修剪的 发片是比引导更短的作法为 (逆向发片提拉动作 REVERSE OVER DIRECT)(图7)。逆向 发片提拉动作与发片提拉动作 互相比较起来,逆向发片提拉 动作的控制性较不稳定,所以 建议只在特殊状况下使用。
作。、但是,反应原理的同时,单单纯
的剪发动作将会成为技术。唯独专业人 士 能够以自然的原理(道理)为基础的
技术打造造型。我们设计师是占了顾客
的时间,收了顾客的金钱,而提供发型、
所以作者认为设计师必须学习如何使用 合乎道理且正确的技术 。
将发片从自然落下的位置移动 后再进行修剪
一、发片移动的原理
将发型的样式以头发长度构造 来做分析。1前后的长短=外围 轮廓线的角度表现(图1)。2 上下的长短=可分为由于头发 纵向重叠而产生的厚重感与轻 盈感(图2)两种表现。前后, 上下长短的均衡控制也是造型
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控制造型的前后长短 差距(横向的重叠)
二、提拉发片的原理
一般而言(修剪发片hair cut) 是先设定引导发片的发长, 而朝着引导发片控制下一段 发片的提拉距离,而逐渐呈 现各段发片的发长。若往引 导发片的提拉距离越大,与 引导发片的长短差距也会越 大(图1) 所谓的(发片提拉 overdirection=od)是ON BASE (对于头皮呈现90度),或 是从自然落下的位置移动发 片做修剪,而呈现出发片长 短差距的原理。

日本集合住宅

日本集合住宅

一体化加工
复合墙体系统
现场
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铝合金门窗系统 一体化设计,材质优良,工艺考究
落地门的室外框料略 低于室内,防 止水倒灌
手摇式平开窗开启角度自由控制
窗楣板与窗台板均与门窗的框料 一体化加工而成
隔热保温性能优越铝型材均采用断热型,玻 □ 璃均为双层,; 窗台板与窗框一体化设计,防水密封性更可 □ 靠; 铝型材断面特别考虑防水构造:室外部分比 □ 室内低约50,彻底阻隔水进入室内; 门窗配件工艺考究,开启方式为手摇式平 □ 开,开启不费丝毫之力,开启角度也随心所 欲; 2层以上临空界面的玻璃多采用夹丝安全玻 □ 璃
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Part 1
日本住宅发展及工业化情况
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东京都厅 低层高密度型;独户住宅比例最大,集合住宅次之。
东京住宅大多为底层 大多为100平米左右的独户,多层高层次之。 日本住宅开发特点
e Group, 2010
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© Copyright Centaline Group, 2010
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公寓住宅 此种类型公寓大多数是出租。出售为60年的使用权。
普遍60—90平米
四房一厅、三房一厅、两房一厅
因建地下室成本高,停车多采用地上停车
独立地面停车库;架空层停车库;地面露天停车场;
建设企业:大成、长谷工。。。 三井建造 大和建造
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国外住宅产业化概 况 独户住宅组装现场
楼板 墙板 框架

日式插花展示方案设计说明

日式插花展示方案设计说明

日式插花展示方案设计说明一工程概况该展厅占地面积为112 m2,建筑为框架结构,建筑层高4m,建筑结构平面见附图。

根据实际展品要求,展厅面向大众群体,装饰设计风格为日本和式风格,并融入较为浓厚花艺文化气息,以插花文化吸引观众。

二设计依据(1)《室内设计资料集》,张绮曼,郑曙阳,中国建筑工业出版社(2)《展示设计》,李涛,耿舒畅,中国青年出版社三立意与构思设计以和式风格为主,展示日式插花为前提,从不同方面为观众提供一个安全、舒适的展示环境,最大程度的展示花的美以及供观众欣赏。

展厅除了展示花的美,设计的风格等因素外,如何为观众提供一个构思新颖、舒适、独特的展示环境,使观众在欣赏插花艺术的同时,感受到花艺及传统文化所带来的愉悦,以吸引更多的观众为整个装饰设计核心。

设计构思(1)人性化的功能分区:该展厅主要分为花艺花瓶展示区,休息区,现场插花展示区以及交流区;(2)独特的装饰风格:该展厅因其所展日式插花,配合展品其装饰风格为和式风格,其淡雅节制、深邃禅意的装饰风格,借用外在自然景色为室内带来无限生机,让人在赏花的同时在精神上得到了一定的升华;(3)协调的色彩:日式风格装修的特点是淡雅、简洁, 采用清晰的线条,使展厅的布置带给人以优雅、清洁,有较强的几何立体感。

故主色采用乳白色以及红棕色为主,其朴素、简洁的颜色更能很好的将花的色彩凸显出来,地面的铺砖以灰色为主。

四项目分析1 功能分区主要功能区域包括展厅出入口、花艺花瓶展示区、休息区、交流区、服务台、现场插花区、鲜花冷藏间,所考虑的主要问题包括:(1)将现场插花区与交流区合二为一,可使得对花艺有兴趣的观众可近距离的欣赏插花以及可以与插花大师相互交流;(2)将休息等候去设置与,现场插花区与交流区的对面,使得等候或休息的人可以欣喜插花,而不会有等侯的烦躁2 流线分析该展厅入口在服务台附近,方便观众的咨询,入口比出口略宽,所留过道为2-3米,符合人体工程学的要求。

日本核心技术全

日本核心技术全

核心技术全纪录:看了别哭!吹牛自便!编者按:最近发生“中兴芯片”事件后,我国主流舆论可以说是一片“独立发展自己的核心技术”的呼声,甚至有人提出要“举全国之力”、“不惜一切代价”来发展自己的芯片产业,免得再被美国“掐脖子”。

今天正好看到这篇专门从技术角度论述我国与美日等国制造技术差距的文章,资料翔实、通俗易懂,值得一读和了解。

特此转载,仅供朋友们参考。

在此,先让我们感谢作者的辛苦劳动和贡献!所谓核心技术,比的就是长期积累,投入时间早晚,工业底蕴储存。

看看美日目前在干嘛,就能知道今后世界的发展方向。

今天把这份核心技术清单分享给友友们,是上马奋进,还是吹牛意淫,一律自便。

1/A :半导体加工设备基本被日本,美国霸占,看Intel的最佳供应商就知道了。

目前蚀刻设备精度最高的是日立。

Intel离不开其供应商,有些是独家供应,其他厂商想买都买不成。

比如东丽,帝人的炭纤维,超高精密仪器,数控机床,光栅刻画机(这个最牛的也是日立,刻画精度达到10000g/mm ),光刻机(ASML)等等,这些是美日严格限制出口的。

一个块CPU要制造出来,需要N多设备和材料。

全球前十大半导体设备生产商中,有美国企业4家,日本企业5家。

1/B:半导体材料生产半导体芯片需要19种必须的材料,缺一不可,且大多数材料具备极高的技术壁垒,因此半导体材料企业在半导体行业中占据着至关重要的地位。

而日本企业在硅晶圆、合成半导体晶圆、光罩、光刻胶、药业、靶材料、保护涂膜、引线架、陶瓷板、塑料板、 TAB、 COF、焊线、封装材料等14中重要材料方面均占有50%及以上的份额,日本半导体材料行业在全球范围内长期保持着绝对优势。

随便去查查日本的几个公司,比如信越化学,全球百分之70的半导体硅材料,都是由其提供。

中国目前投资大力半导体,结果让日本半导体设备厂商赚了个盆满钵满。

2/ 超高精度机床超高精度机床和材料学并为工业之母:日本,德国,瑞士的天下,其中日本更是领先世界一大截。

大师作品分析SKY HOUSE

大师作品分析SKY HOUSE

大师作品分析菊竹清训——菊竹清训自宅(SKY HOUSE)菊竹清训简介菊竹清训1928年出生于日本九州岛久留米市,是继丹下健三后的一代日本著名建筑师。

1950年,从早稻田大学毕业后开始在建筑事务所工作1953年,开设自己的建筑事务所1957年,开始建设第一个独立项目自宅SKY HOUSE。

这座由4根柱子支撑的简易住宅,让菊竹清训引起了国际建筑界的注目菊竹清训还是新陈代谢主义小组的主要领军人物,对建筑理论做出了实质性的贡献。

他设计的建筑活跃在过去50年的日本建筑界,运作范围从住宅到城市规划,商业和市政大厦及学校、博物馆、体育设施等。

除此外,他的事务所也介入各种各样政府、非政府的项目和学术组织。

所获奖项1.岛根县专区建筑奖(2000)2.31th 大厦建设者社会奖(1990)3.21th Mainichi 艺术奖(Mainichi 报纸1979)4.UIA (联合国际des 建筑师) Auguste Perret 奖(1978)5.建筑学奖(1970) 日本学院6.AIA 和平的建筑学Citation (1964)菊竹清训之后菊竹清训最受重视的作品是“海上城市”的设计方案,以及出云大神社行政楼(1963),米子城的东光园旅馆(1964),都之夜城市中心(1960),及茅崎太平洋旅馆(1967)。

菊竹清训作为老一辈的日本建筑师,对日本建筑思想有相当大的影响。

而他自己的建筑事务所也作为一个重要的人才输出基地,培育出了一大批日本现代著名建筑师。

长谷川逸子、仙田满、富永让、大江匡、内藤广、伊东丰雄和内井昭藏,他们仍活跃在现今的日本建筑界,并很好的继承了新陈代谢的理论。

关于“新陈代谢”理论“新陈代谢”理论盛行于上世纪60、70年代。

“新陈代谢”派在日本著名建筑师丹下健三的影响下,以青年建筑师菊竹清训、黑川纪章及评论家川添登为核心,胸怀要建造一个“完美而可调和世界”的理念形成的建筑创作组织。

战后60年代的日本,经济开始复苏,钢铁、建筑、金融以前所未有的速度迅速向前推进。

墨川学院日式二分区设计理念与头骨

墨川学院日式二分区设计理念与头骨

国内的美发市场也都开始向日式发型和日本美发技术靠拢,好的实用的永远都会被认同,只是时间的问题,日式美发技术的流行也是未来美发市场的趋势。

现在的人们都要的是最后的美感,用实用性来衬托出技术的价值。

日本的美发技术必然会成为美发沙龙现场的主流,也因为日本的美发技术很系统。

并结合了东方人的头骨和发质特点来演绎出一套更系统的技术。

如果说沙宣注意细节,让很多发型师知道了细节,那么我想说的是日本的美发更注重细节,但只是表现的方式有些不同。

日式一般都是内部技巧的运用,让我们从外表很难看的出,例如工具的选用与运用的手法。

发片的厚度和一些梳理的技巧和方法。

这些技术的每一步细节处理都和发型的效果和感觉有着密不可分的关系。

二分区剪发只是日本美发技术中的一种发型技术组合方式,并不能完全诠释了日式美发技术,还有的人认为只要不连接的技术就是二分区的发型,只要不连接的发型就是日式发型,难道标榜没有不连接修剪吗,沙宣的当代剪裁中看不到不连接的效果吗,为什么我们通过一款发型就直接的可以看到出是沙宣或日式呢,其实就是这种发型的风格在我们的头脑概念中已经形成了定位。

无论是连接修剪与不连接修剪都有各自的好处,只是看运用在哪种素材上面去展现,发型的创作所运用的一切技术都是为结果而做,下面与大家分享一下二分区剪发技术,如何运用内部调量来达到修正头部骨骼的作用。

常用的二分区剪发是以头盖骨来划分上半部与下半部两区块,下半部决定外线形态,上半部决定动感层次的比例。

可以自由做出不同发型的需求,既可以制作出动向的发型,又能表现出稳定性,并修正头骨,因此不只是单纯的技术,也是发型的创作条件。

想想看,当在用二分区剪发时,是否也常拿来做骨骼调整用呢,希望上面所阐述的文章内容能够让你对日本美发技术有正确的认识,有一定的了解并运用到自己的工作当中来创作发型,表现效果.。

日本的热处理工艺

日本的热处理工艺
sus窒化耐食性向上目的開発独自窒化処理技術系鋼窒化時耐食性大幅改善表面硬度従来通hv1000以上硬耐食性合機械部品等軟窒化法是spcc和纯铁等淬火上没有出现恢复金刚山表面与碳素氮同时侵入从而使其稳定的氮化阶层形成高硬度和高强度的疲劳因此可以表面处理
意大利Morara磨床
上海明嘉金属科技有限公司
日本热处理
本公司是污染问题,氨氮,气体的气氛,二氧化碳使用(n 2分法)进行处理法軟窒气体聘用了(无公害)。全自动设备,趋向气体冷却?油冷却的也是可以的。从配件开始批量生产小批量的?按照配件都、稳定的质量和高生产率持(有)着

耐磨耗性、耐疲労性の機械的強度、向上を図ることができる。

焼入れと比較し、低温処理により、歪、寸法変化が小さい。
本公司是“真空淬火、普通淬火,浸炭淬火等在汽车配件在内,模具配件、办公用具等各种不同的工具治都能满足需求。另外,全体职员非常团结精密的诹访中积累的技术,在每天的挑战。
焼鈍已经烧了…,焼鈍接受磁退火消除应力从配件等大型走到精密部件极小。淬火钢板的オーステナイト轰动温度急速冷却的处理。
浸炭淬火是钢的表面的碳前进了碳素的部分专业熱処理方法。蜡版在焊接的火药中可以看出,内部失真很小,所以精度高的复杂的建筑物连接、组装产品。
卓越的品质为基础不断提供客户提供满意的产品。订单开始至寄送的工程,一丝不苟地管理日益高涨的情况下,以省略了启动能行、成本削减中也出现。
这个工程管理产品的管理,质量管理体系规格遵从了质量体系的建立,顾客一定能够满足更稳定的提供。丸眞制作所在熱処理?表面处理可加工,获得职业生涯的彻底的管理之下“放心”。
特殊气体氮化法得到国会的不锈钢稳定氮化处理成为可能。マルテンサイト系的不锈钢生产天然气氮化技术(特殊氮化)于1983年已存汽车配件聘用了一下,オーステナイト系的不锈钢气体氮化法》是具有公共信誉的氮化层无法得到。

日式管理方案全解

日式管理方案全解

日式管理方案全解随着建筑业的高速发展,新型的管理模式成为必然发展趋势。

为提升产品品质及客户满意度,XXX要求本工程推行以日式管理为基础结合现场实际情况的新型管理体系。

文件中注明了日式管理落地的十四项主要措施,包括晨会制度、月度安全色管理、场地硬化措施、安全帽与形象统一、场地标化措施、日式安全教育、安全用电、减少湿作业措施、作业提效、品质改进、可视化管理、现场5S与工完场清、精装修穿插施工和全程影像化管理。

为了更好地实施日式管理,本工程结合实际情况制定了管理措施。

其中晨会制度是其中之一。

每天早晨,40分钟以内,总包项目经理主持,各单位班组长以上管理人员参加,项目公司工程部经理每周参会。

会议议程包括各单位到场人员梳理、明确当日平面布置、各楼层竖向布置和相应施验收、会议等。

会议成果要求晨会记录表。

XXX会每周一次,周安全检查次日早晨,40分钟以内;其中每月1次XXX会作为月度晨会召开,在月度安全大检查活动次日开展。

总包项目经理主持,各单位全体作业人员参加,工程部、监理全员参加。

会议议程包括列队、早操、互动活动、通报周/月度安全检查结果、次周/月度安全注意事项和责任单位、人员。

会议成果要求XXX。

除了晨会制度,本工程还制定了其他管理措施,如月度安全色管理、场地硬化措施、安全帽与形象统一、场地标化措施、日式安全教育、安全用电、减少湿作业措施、作业提效、品质改进、可视化管理、现场5S与工完场清、精装修穿插施工和全程影像化管理。

这些措施将有助于提升产品品质和客户满意度,使管理更加规范化和科学化。

或细碎石上,并保持平整,进行点焊连接。

4、对于雨水较多地区的施工人员通道,采用透水路面,铺设50mm厚以上的碎石或卵石等。

5、对于非透水路面,要求周边必须设置排水沟,采用150mm以上的C20混凝土进行硬化。

6、场地硬化工作由施工单位负责,确保硬化质量符合要求,避免因场地问题导致安全事故的发生。

进行登记工作。

3.安全设施1)工地内应设置消防器材,包括灭火器、消防水带等。

国家电网公司重点推广新技术目录(2017版)

国家电网公司重点推广新技术目录(2017版)

国家电网公司重点推广新技术目录(2017版)《国家电网公司重点推广新技术目录(2017版)》是在2014版基础上,由国网科技部会同相关部门、单位系统梳理电网技术发展需求和新技术工作成果,以“先进成熟、普遍适用、影响重大”为原则总结提炼,今天小编为大家介绍配电与用电重点推广新技术。

环保气体绝缘金属封闭开关设备一、技术原理与特点环保气体绝缘金属封闭开关设备是指采用环保气体为主绝缘、真空灭弧、所有高压带电部件(进出线装置除外)全部密闭在微正压(≤0.04MPa)金属箱体内、用少量固体绝缘材料作支撑、连续运行性不低于LCS2A、具备零表压条件下正常开断额定短路故障能力的金属封闭开关设备。

环保气体绝缘金属封闭开关设备按其应用功能可分为环网柜(RMU)和开关柜(充气柜、C-GIS)两大类,以干燥空气、纯N2或其它合成环保气体为主绝缘,可以从根本上消除对SF6气体的依赖,且制造成本与原SF6气体绝缘金属封闭开关设备相当。

主要有欧式和日式两种结构。

欧式结构的气箱采用薄金属板焊接,制造工艺简洁,能保障规模生产时产品质量的稳定性、一致性和运行的可靠性;日式结构采用厚金属板焊接,体积大,防腐处理工艺落后,整机的机械联锁复杂。

国内主要采用欧式结构,以干燥空气或纯N2为主绝缘的环保气体。

环保气体绝缘金属封闭开关设备相对于敞开式空气绝缘金属封闭开关设备,设备占地可减少50%以上,安全性可提高70%,耐受恶劣运行环境影响的能力提高90%以上,维护成本降低80%以上;相对于SF6气体绝缘的金属封闭开关设备,环保性可提高10000倍以上,安全性也显著提高,设备LCC全生命周期成本有效降低,在生产和运行过程中不产生、排放任何可吸入颗粒物和有毒气体及温室气体,性价比较高。

二、适用条件(1)对环保要求和供电可靠性要求高的地区;(2)运行环境恶劣的地区(沿海、潮湿、高热、严寒、高海拔、具有腐蚀性化学气体或污秽严重地区等);(3)偏远、交通与运输不便、不易巡视维护的地区;(4)额定电流630A及以下、开断电流20kA及以下宜优先选用环保气体金属封闭环网柜;额定电流630A以上,开断电流20kA以上,宜优先选用环保气体金属封闭开关柜。

5S管理活动推行的目的与作用

5S管理活动推行的目的与作用

4、减少直至消除故障保证品质:优良的工作环境避免 不良现象发生,缩小成本,提高效率。提高品质。
5、保障企业安全生产:优良的工作环境避免不良现象 发生,安全自然保证。
6、降低生产成本:通过实施5S活动,可以减少人员、 设备场所、时间等浪费,从而降低成本
7、改善员工精神面貌,使组织活力化:5S活动实施改 变员工思想,增强员工凝聚力。
3)清除、处理“不要”的物品。
根据价值或使用价值大小进行废弃处理或进行功能恢复。
采用“红牌作战法”判定如何处理(废弃或功能恢复)
红牌作战法格式表:
类别范畴
□设备 □计量器具 □辅具 □材料 □部件 □辅助材料 □半成品 □成品 □事务用品 □其它
品名
型号
数量
□生产预定的估计错误 □老化 □订单取消
5s系列讲座
一、5S的起源:
它起源于日本,指的是在生产现场中对人员\机器 \材料\方法等生产要素进行有效管理,是日式企业 独特的一种管理方法。他起初的口号为安全始于整 理整顿,终于整理整顿。于1986年形成著作,凭借 塑造企业形象、降低成本、准时供货、安全生产、 高度的标准化、创造令人心怡的工作场所等改善方 面的巨大作用而风靡世界。并成为工厂管理的一股 新潮流。
使用一次的物品 三个月未使用一次的物品 一个月未使用一次的物品 两周未使用一次的物品 一周未使用一次的物品 三天未使用一次的物品
废弃或设库存放 撤出现场分类设库暂存待用 撤出现场分类设库暂存待用 分类放在工程附近暂存待用 分类放在工程附近暂存待用 分类放在使用地附近暂存待用 分类放在使用地随手可取的位置
原因 □使用不良 □设计变更 □失支用途
□加工不良 □其它
判定者
处理方法
部门

日本电产3Q6S管理班长级

日本电产3Q6S管理班长级
3Q指得是 Quality Worker(好员工) Quality Products(好产品) Quality Company(好公司)
把这三个英文词组的第一个英文字母提取出来,就组成了我们 公司推行的“3Q”.
6
推行3Q6S的目的?
创效益、降成本 ❖ 生产率提高、保持
清洁地 心情好的
确保安全 近期目的
素养的目的:遵守规章制度
培养良好素质习惯的人才
素养具体可表现为以下几个方面:
1、遵守各种规章制度,按标准作业:
A、严格按照作业指导书的要求操作。
B、按时遵守出勤、会议或其他约定时间。
C、着装整齐,正确佩带厂牌或工作证。
20
什么是教养?--按照规矩正确实践
2、主动、积极、认真对待工作。 A、不带零食、饮料进入生产车间、戴好头巾、
所有物品:定位---标示---归位(场所--方法--标示)
整顿的方法:
A、彻底实施整理
B、将现场所有物品分类摆放整齐。
C、对这些物品做好适当的标示。
D、规划放置方法。
整顿的“3定”原则:定点、定容、定量。
定点:放在那里合适
定容:用什么容器、影射
定量:规定合适的数量
定人管理:1.权责划分2.区域负责人3.督导/改善人
作法具体事例: 问候---正确鞠躬的方法 站立时的正确方法 做着时的正确姿势 基本的问候 正确的握手方法 会话时的礼节及态度 听对方说话的要点 打电话的礼节 交换名片的方法 访问的礼节 接待来客的要点
作法的要决:二有
1.有教养
教育训练
2.有修养
重礼仪
从四神汤着手:
(1).相见到好
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什么是清洁?--标准化的开始
清洁:将整理、整顿、清扫进行到底,并且标准化、制度化。

日式之二分区基础理论及图文详解

日式之二分区基础理论及图文详解
停止的位置是 收刀点
根 5/6 4/6 3/6 2/6 1/6 尾
质感调整时注意的 要点
需要的 地方 使用点剪 ,滑剪 ,转剪
不要破坏轮廓线和 重量
平剪打薄时 从发根到发尾的 顺序
依次 从 5/6修剪至发尾
2
4
3
2
1
1区 修剪不能破坏轮廓线 2区 打薄时注意和1区的衔接 3区 修剪注意和二区的衔接 4区 不要 发根打薄
67 54
32
1
质感调整 技巧
全头水平分份 使用点剪做 发尾的 刻痕式调整
可以在 1区和3区使用 转 剪技巧
除 1区 和3区外 其他区域 均可使用 滑剪做束状纹理 调整
模特操作前后对比照片
a
31
L+L 分区设定
这个 分区 设计 是
为了 制造上下两
个 相对不连接的
重量层
上区 与下区的 的
纹理可自行设定 a
第二节 二分区 修剪中的变化
G
由于修剪设计的 需 要
可能在 单一形态中
使用很多小的 设计
形态
G
如在 G 的 主题形态 中 添加一些 L 的 设 计 但是 不破坏 G 的形 态
形态的结合 练习的研 究中有了新的发现
顶部: 纹理 膨胀量 质感的 决 定区域
中部: 发量 层次 通常 作用 头部的 大小
导致如下的 问题产生
1 打薄过多后 容易造成 ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ型整体的 轮廓变形
2 基础打薄时技术含量不高 造成 整体打薄效果 不理想
3 打薄没有系统 的教育 才造成随意打薄没有规 律
注解:以后 小松敦 井上和英 等 开始 研究与探 索
二分区修剪的 衍生过程

日本压力容器体系介绍

日本压力容器体系介绍

INSERT A: (Page # 241 of ‘as published in the 2nd edition’)The purpose of this chapter is to comment on the development of Japanese codes and standards on boilers, pressure vessels and piping items for chemical, petroleum, thermal and nuclear power industries. In addition, included is a relation between government laws and voluntary consensus codes. This Chapter revision is based on Second Edition (2006) written by late Yasuhide Asada, late Toshiki Karasawa and Yoshinori Kajimura.INSERT B: (Page # 248 of ‘as published in the 2nd edition’)Copy EditorUse Figures from pages 15-17 of the Word File ‘Chapter 50 Rev_ 4_Red font for changes_7-17-08’. Locate these Figures as noted in the text.50.3.2 High Pressure Institute Code (HPIS)50.3.2.1 Overview of HPIS Z 101The High Pressure Institute (HPI) of Japan had developed a fitness-for-service code HPIS Z 101, Assessment Procedure for Crack-like Flaws in Pressure Equipment [1, 2, 3]. This Code is applicable to pressure vessels, piping items, storage tanks, etc. for general industrial facilities. HPIS Z 101 comprises applicability of pressurized equipment and requirement of data for evaluation, assessment procedure of acceptable criteria and treatment based on evaluation. This Code is applicable to flaws in the pressurized cylinders with R/t≥ 5, where R is the inner radius and t is the wall thickness of the cylinder. Creep cracking is out of scope in this Code. First edition of HPI S Z 101 was published in 2001 and a revised edition is to be published in 2008.50.3.2.2 OrganizationSubcommittee of Fitness-for-Service for Pressure Equipment established by Pressure Vessel Code Committee had issued HPIS Z 101 Code, through deliberations by the Standardization Committee and Executive Board in The High Pressure Institute of Japan.50.3.2.3 StructuresGeneral structure of the HPI S Z 101 consists of two steps, step I and step II. The step I is the determination of allowable flaws in accordance with acceptance standard procedure, using minimum allowable metal temperature (MAT). Step II is the assessment of flaws not satisfying step I. Currently, the step II is for future action.(1) Outline of Flaw Evaluation ProcedureFlaw assessment diagram is illustrated in Fig. 50. 1. The sequence of the assessment in step I is the initial decision whether a flaw should be removed or not, after its detection by non-destructive examination (NDE). If the flaw is removed from the component, strength evaluation shall be requested for stress analyses in the metal loss thin areas. If the flaw is not removed, indicationdetected at inspection is sized by the bounding rectangle or square and actual flaw is modeled as an elliptical flaw or a semi-elliptical flaw to determine depth and length. If multiple flaws are detected, aligned and combination rules are applied, which are the same with the ASME BPVC Section XI (2001).If the detected flaw is around the area of the structural discontinuity region, the flaw is assessed by step II, because the stress distribution is complex. In addition, if the detected flaw is located in the component with the thickness greater than 150 mm, the flaw is also assessed by step II, becauserequired fracture toughness is different beyond 150 mm. It is not eligible to use step II for the flaw in stress concentration area and wall thickness greater than 150 mm.If the flaw is located out of welded zone and impact test data for the material are not available, the minimum allowable temperature (MAT) shown in Figure 50. 2 shall be determined from the impact test exemption curve defined by the Code. If the flaw is located in welded zone and impact test data are estimated appropriately, MAT shall be determined from the required absorbed energy given by the Code.Confirmation is required that the operating temperature of the component shall be higher than that maximum MAT, and the size of the flaw modeled from the indication shall be within the Acceptance Standard, as shown in Fig. 50.3. Furthermore, the flaw within the Acceptance Standard is requested to have no possibility to grow during the future evaluation period. When these conditions are satisfied, the flaw becomes allowable and continuing operation is feasible providing fatigue life evaluation in case of cyclic operation.In case the flaw meets the AcceptanceStandard, and the flaw has a possibility to grow during the operation, estimation of flaw growth amount is requested. If the flaw size taking into account the amount of the flaw growth is lessthan the Acceptance Standard, the flaw is acceptable.FIG. 50. 1 FLAW ASSESSMENTDIAGRAM IN HPI S Z 101.(2) Applied Stress, Material Toughness and AppendicesThe applied stresses acting in a flaw are taken as the sum of the material allowable stresses plus welded residual stresses, where the flaw is located near welded joint. The residual stress without post weld heat treatment (PWHT) is defined in the Code. Low residual stress for flaw location subjected to PWHT is also provided in the Code.Flow stress is commonly used to estimate fracture stress for ductile material cylinders. This Code introduces three equations of flow stresses; average of yield strength and ultimate tensile strength, stress based on yield strength and 1.15 times of average of yield strength and ultimate tensile strength for austenitic stainless steel.If fracture toughness data of the componentis not available, lower bound fracture toughness is provided in the Code. The fracture toughness is estimated by means of an index approach using a reference temperature. The lower bound fracture toughness is also introduced that is obtained from Charpy impact test.Eight appendices are provided in the Code; definition of terms, material properties, flawcharacterization, stress intensity factors, Evaluation method for sub-critical crack growth, type of degradation and damage, residual stresses and example of calculations.50.3.2.4 References1. High Pressure Institute of Japan, HPIS Z 101, Assessment procedure for Crack-like Flaws in Pressure Equipment (in Japanese), October 2001.2. Tahara T. Konosu S. Kobayashi H., Japanese Code for Assessment Procedure for Crack like Flaw in Pressure Equipment, ASME PVP Vol. 439, pp. 221-228, Vancouver, July 2002.3. Tahara T., Fitness-for-Service Assessment ofPressure Equipment in Japan, ASME PVP Vo.463, pp.85-90, Cleveland, Ohio, July 2003.FIG. 50. 2 IMPACT TEST EXEMPTION CURVEFIG. 50.3 ALLOWABLE SURFACE FLAWS IN ACCEPTANCE STANDARD GIVEN BY HPI S Z101.INSERT C: (Page # 249 of ‘as published in the 2nd edition’)Copy EditorUse this Figure from page 18 of the Word File ‘Chapter 50 Rev_ 4_Red font for changes_7-17-08’:FIG. 50.4 RELATION BETWEEN LAWS AND JIS (VOLUNTARY STANDARDS) UNDER THE MANDATORY LAWS (FOUR LAWS RELATED TOPRESSURE VESSELS)INSERT D: (Page # 250 of ‘as published in the 2nd edition’)50.3.3.4 JIS B 8267 Construction of Pressure VesselsAfter the publication of JIS B 8265 in 2000, Pressure vessel technical committee was organized in Japan Standard Association, and JIS B 8265 is being maintained and revised by this committee. At the stage of 2003 revision work of JIS B 8265, it was studied to change the design margin for material tensile strength from 4 to 3.5, because ASME Section VIII Division 1 had changed its design margin from 4 to 3.5 in 1999. At that time, committee concluded to maintain the design margin of 4, because JIS B 8265 was published just 3 years back.After that, METI issued the interpretation No.7 for class 2 DE in 2003 based on a strong request from the parties concerned, and the committee studied again about the introduction of lower design margins, and had decided to provide a new JIS pressure vessel code JIS B 8267 whose design margin was altered to 3.5 in 2004.JIS B 8267 (Construction of Pressure Vessels) was developed based on JIS B 8265, the interpretation No.7 for class 2 DE and ASME Section VIII Division 1 of 2004 edition. Furthermore, the design margin of 3.5 is expected to be adopted by the mandatory laws in the near future. The differences in the mandatory laws were adjusted to be minimal so that mandatory laws can easily adopt JIS B 8267 in the future.JIS B 8267 was published in March 2008, and it consists of eight chapters (i.e., Scope of Application, Referenced Codes, Definition, Material, Design, Welding, Manufacturing, Testing and Inspection) with 19 appendices. The scope of application is pressure vessels with less than 30 MPa.At present, there are three (3) JIS codes for general pressure vessels, that is, JIS B 8265, JIS B 8266 and JIS B 8267, whose design margins for tensile strength are 4.0, 3.0 and 3.5 respectively. According to ASME style, JIS B 8265 must be abolished after the publication of JIS B 8267, but it is still effective because JIS B 8265 is used widely in Japan.Copy Editor: Use this Figure from page 21 of the Word File ‘Chapter 50 Rev_ 4_Red font for changes_7-17-08’:FIG. 50.5 ORGANIZATION OF THE JSME COMMITTEE ON POWER GENERATIONCopy EditorUse this Figure from page 23 of the Word File ‘Chapter 50 Rev_ 4_Red font for changes_7-17-08’:TABLE 50.3 PUBLICATION OF CODES OF THE JSME COMMITTEE ONPOWER GENERATION FACILITY CODESSCCodeCategoryCode No. Name of Code PublishCorrespond toASME codes JSME STA1-2003Rules on Thermal PowerGeneration FacilitiesJan. 2004 -JSME STA2-2003Rules on Thermal PowerGeneration FacilitiesJan. 2004 -SC on Thermal PowerThermalPowerGenerationFacilities JSME STB1-2007Rules on Pipe Wall ThinningManagementNov. 2007 -JSME SNA1-2004Rules on Fitness-for-Service forNuclear Power PlantsDec. 2004ASME BPVCSec. XI JSME SNB1-2007Rules on Welding for NuclearPower PlantsNov. 2007ASME BPVCSec. III, IX JSME SNC1-2005Rules on Design and Constructionfor Nuclear Power PlantsOct. 2005ASME BPVCSec. III JSME SND1-2002Rules on Protection Design againstPostulated Pipe Rupture for NuclearPower PlantsMar. 2003 -JSME SNE1-2003Rules on Concrete ContainmentVessels for Nuclear Power Plants-Feb.2004ASME BPVCSec. III, Div.2 JSME SNF1-2006Environmental Fatigue EvaluationMethod for Nuclear Power PlantsMar. 2006 -JSME SCA1-2005Rules on Pipe Wall ThinningManagementMar. 2005 -JSME SNH1-2006Rules on Pipe Wall ThinningManagement for BWR PowerPlantsNov. 2006 -NuclearPowerGenerationFacilitiesJSME SNG1-2006Rules on Pipe Wall ThinningManagement for PWR Power PlantsNov. 2006 -JSME SFA1-2007Rules on Transport/StoragePackaging for Spent Nuclear FuelFeb. 2008ASME BPVCSec .III Div.3SC onNuclearPowerConstructionof SpentNuclear Fuel StorageJSME SFB1-2003Rules on Concrete Casks, CanisterTransfer Machines and CanisterTransport Casks for Spent NuclearFuelMar.2004ASME BPVCSec. III, Div.3INSERT G: (Page # 263 of ‘as published in the 2nd edition’) Copy EditorUse this Figure from page 47 of the Word File ‘Chapter 50 Rev_ 4_Red font for changes_7-17-08’:TABLE 50.7 REPAIR/REPLACEMENT METHODOLOGIES IN JSME FITNESS-FOR-SERVICE CODE.Category MethodRB-1000 General RB-1000 Requirement Application, Alternative methodRB-2100 Removal of flaws Objective, Application, Limitation, ManagementRB-2210 Welding under wet environmentRB-2200 Welding in water RB-2220 Welding under dry environmentRB-2300 Welding without PWHTRB-2310 Temper bead welding RB-2410 Groove welding with water cooling RB-2420 Welding with water coolingRB-2430 Buttering outside pipeRB-2440 Induction heat stress improvement RB-2400 Stress relief for welding joint RB-2450 PeeningRB-2510 Laser cladding RB-2520 TIG cladding with melting sleeveRB-2500 Surface layer improvement RB-2530 Cladding with metal powderRB-2610 Outside sleeveRB-2620 Inside sleeveRB-2630 Sleeve TIG welding for tube RB-2640 Sleeve Laser welding for tube RB-2650 Sleeve Brazing for tube RB-2600 Sleeve RB-2660 Sleeve expansion for tubeRB-2710 Weld plugging for tubeRB-2700 Tube plugging RB-2720 Mechanical plugging for tubeRB-2000 Repair RB-2800 Capping RB-2810 Repair by cap for vessel penetrationRB-3010 Repair by patch plateRB-3020 Repair by adhesion RB-3000 Temporal repair RB-3030 Repair by fillerINSERT H: (Page # 269 of ‘as published in the 2nd edition’) Copy EditorUse this Figure from page 54 of the Word File ‘Chapter 50 Rev_ 4_Red font for changes_7-17-08’:Table 50.8 THE ORGANIZATION OF NUCLEAR MATERIALS CODEPart 1GeneralChapter 1. General RequirementsChapter 1. Classifications and Limitation of Material UsageChapter 2. Ferrous Specifications Part 2MaterialSpecificationsChapter 3. Nonferrous Specifications Chapter 1. Design Stress- Design stress intensity values S m- Design stress intensity values S m for bolting materials - Maximum allowable stress values S- Maximum allowable stress values S for bolting materials- Yield stress values S y - Tensile strength values S u Chapter 2 Physical Properties- Thermal expansion - Modulii of elasticity E Part 3PropertiesChapter 3 External Pressure ChartAppendixGuideline on the approval of new materialsINSERT I: (Page # 273 of ‘as published in the 2nd edition’)Copy EditorRefer to pages 62-63 of the Word File ‘Chapter 50 Rev_ 4_Red font for changes_7-17-08’:50.3.4.3.7 Pipe Wall Thinning Management Code. JSME published the Rules on Pipe Wall Thinning Management for Power Generation Facilities (JSME S CA1-2005) in 2005 [1], the Rules on Pipe Wall Thinning Management for Thermal Power Generation Facilities (JSME S TB1-2006) in 2006 [2, 3], the Rules on Pipe Wall Thinning Management for PWR Power Plants (JSME NG1-2006) in 2006 [4], and the Rules on Pipe Wall Thinning Management for BWR Power Plants (JSME NH1-2006) in 2006 [5].50.3.4.7.1 Background. In response to a carbon steel pipe rupture accident occurred at PWR secondarysystem in Mihama Unit 3 in 2004 in Japan, the JSME organized a special subcommittee for developing rules on pipe wall thinning management under the Main Committee on Power Generation Facility, which was requested by industries and regulatory side. Pipe wall thinning problem became one of the important degradations for power plants.After performance based rule of JSME S CA1-2005, that contain basic requirements for managing power plants, issues, technical rules for thermal power generation, PWR and BWR power plants were established to follow the performance based rule.50.3.4.7.2Outline of Wall Thinning Management Code.(a)Performance Based Rule (JSME S CA1-2005). Performance based rule is a general wall thinningmanagement rule that consists of objective, terms, certification, responsibilities for owners, items to be satisfy the rules (degradation phenomena, documentation and record) and process of management, including examination plan, examination method, examination evaluation, and examination measures). The technical rules on thermal power and nuclear power plants are in compliance with the performance based rule.(b) Technical Rules. The technical rules consist of three rules for thermal power and nuclear powerplants, because they differ in water chemistry conditions, past management record, and other factors, depending on the type of power plant.The technical rules for thermal power plants were developed based on the pipe wall thinning inspection data from conventional and combined cycle plants. The rule consists of general, selection of target facilities, scope, selection of thickness measurement locations, periodic thickness measurement and its evaluation, thickness measurement methods, necessary steps, special notices and appendix of requirement for thickness measurement method. Nonmandatory guides of wall thinning rates, case examples of wall thinning observed in main piping systems, and examples of measurement data records are also attached.The technical rules for PWR power plants consist of general, duty of owners, technical requirements for wall thinning management, management for flow acceleration corrosion (FAC) and management for liquid droplet impingement erosion (LDI), including flashing erosion. The management process of FAC and LDI are the same. Piping items for inspection are elbows, tees, reducers, downstream of control valves, orifices, ball check valves, turbine nozzles, pomp nozzles, and heater nozzles. The materials for inspection for FAC are carbon steels, and low-alloy and stainless steels are exempt from inspection. But inspections for LDI are performed for carbon, low-alloy and stainless steel piping items. Because droplets in two-phase flow attach pipe wall surface with high speed and the materials wear by the impact.The contents of the technical rules for BWR power plants are similar to those for PWR power plants, that is, general, duty of owners, technical requirements for wall thinning management, management for flow acceleration corrosion (FAC) and management for liquid droplet impingement erosion (LDI), including flashing erosion. However, examination area, selection of thickness measurement locations, and examination plan are different, because BWR lines have oxygen injection lines. Remaining life for wall thinning caused by FAC is given by,87601min ×−=n sr n W t t L where L n is the remaining life (year), t min is the minimum wall thickness at measurement, t sr is the minimum required wall thickness and W n is the thinning rate (mm/hr). The L n is applicable to not only FAC but also LDI for PWR and BWR pipe wall thinning. In accordance with the rules, the minimum wall thickness at measurement shall be greater than the minimum required wall thickness.NISA (Nuclear and Industrial Safety Agency) of METI announced the endorsement of the rules on pipe wall thinning management in 2006 and, currently, the rules are under endorsement.50.3.4.3.7.3 Reference1. JSME S CA1-2005, Rules on Pipe Wall Thinning Management (in Japanese), The Japanese Society of Mechanical Engineers, Tokyo, 2005.2. SME S TB1-2006, Rules on Pipe Wall Thinning Management for Thermal Power Generation (in Japanese), The Japanese Society of Mechanical Engineers, Tokyo, 2006.3. Nishiguchi I., Hamada S., Outline of the JSME Rules on Pipe Wall Thinning Management for Thermal Power Generation Facilities, ASME PVP2007-26256, 2San Antonio, 2007.4. J SME S NG1-2006, Rules on Pipe Wall Thinning Management for PWR Power Plants (in Japanese), The Japanese Society of Mechanical Engineers, Tokyo, 2006.5. J SME S NH1-2006, Rules on Pipe Wall Thinning Management for BWR Power Plants (in Japanese), The Japanese Society of Mechanical Engineers, Tokyo, 2006.INSERT J: (Page # 283 of ‘as published in the 2nd edition’)Copy EditorRefer to pages 78-83 of the Word File ‘Chapter 50 Rev_ 4_Red font for changes_7-17-08’: 50.4.2Wall Thinning Pipes Subjected to Seismic LoadingErosion corrosion has caused wall thinning in high energy carbon steel piping. Severe erosion corrosion wall thinning led to failures of carbon steel piping at Mihama Unit 3 Nuclear Plants in 2004. Likewise, a large earthquake occurred near the site of Kashiwazaki Kariha nuclear power station in 2007. Wall thinning piping items subjected to seismic loading became more important for power plants.50.4.2.1Introduction.Carbon steel is one of the principal structural materials being used extensively in piping systems in nuclear power plants. High temperature water or steam with high pressure flows at high velocities through these pipes. Erosion corrosion has caused wall thinning in high energy carbon steel piping. After a severe erosion corrosion accident at Mihama Unit 3 nuclear plant, programs during in-service inspection were strengthened during periodic examinations. Also, management rules on wall thinning for nuclear and thermal power plants were published by JSME.On the other hand, Kashiwazaki Kariha nuclear power station felt a large earthquake with a magnitude of 6.8 on the Richter scale. There were, fortunately, no damages for vessels, vessel core internals and classes 1, 2 and 3 piping items inside the reactor building. However, structural integrity for components against seismic loading has been of some concern.Experiments were performed on carbon steel piping items with wall thinning at ambient temperature, in order to clarify the fracture behavior of wall thinning pipes subjected to cyclic bending stress under constant internal pressure. In addition, cyclic failure strengths of carbon steel pipes containing wall thinning were compared with the design fatigue curves in ASME BPVC Section III and analyzed the integrity against safety shutdown earthquake (SSE).50.4.2.2 Experimental Procedures.The materials used in these experiments were carbon steel pipes, JIS STS 410 (Japanese Industrial Standards: carbon steel pipes for high pressure service), which corresponds to ASTM A333 Gr. 6. The material is commonly used in class 1 coolant piping systems in nuclear power plants in Japan.Two kinds of full-scale pipe experiments were conducted on straight and elbow pipes using a shaking table at National Research Institute for Earth Science and Disaster Prevention in Japan [1, 2]. For full-scale straight pipe specimen, four-point bending test was performed on 4-inch diameter schedule 80 pipe with 360o wall thinning. The pipe configuration and the wall thinning are shown in Fig. 50.19. The angle of the thinning was 360o and the depth of the thinning was d/t =25, 50, 60 and 75%, where d and t are the nominal wall thinning depth and wall thickness, respectively. The wall thinning depth is the depth of metal loss in the thickness direction. The axial length of the wall thinning of constant depth was75 mm and the lengths of both sides to the nominal wall thickness were 62.5 mm. Total axial length of the wall thinning was 200 mm.For full-scale elbow specimen, 90o forged elbow pipe specimen was used. The diameter of the elbow was 8-inch schedule 80 elbow with bent radius of 304.8 mm. The nominal outer diameter of the elbow was 216.3 mm and the nominal wall thickness was 12.7 mm. The ends of the elbow were welded with 8-inch diameter schedule 80 straight pipes with 1025.2 mm lengths. Total length of the straight pipe, elbow and flange was 1380 mm, as shown in Fig. 50. 20. Fig. 50.20 (3) shows the geometries of the elbow specimens with wall thinning. There are four types of elbow specimens, no defect, 50% full circumferential, 50% and 70% partial wall thinning at flank.A cyclic four-point bending load was conducted for the straight pipe specimens with a shaking table at ambient temperature. Figure 50.21 is a schematic drawing illustrating the four-point bending frame used for these experiments. The specimens on the shaking table were subjected to bending load under displacement controlled condition with or without internal pressure.In case of full-scale elbow specimens, cyclic loading under displacement controlled conditions was performed with Pin-Pin or Pin-Fixed supports. In addition, there are three loading directions, in-plane, out-of-plane and a combination of in- and out-of-plane. Specimen set up of Pin-Pin support with in-plane direction, Pin-Fixed support with in-plane, out-of-plane and combination of in- and out-of-plane are shown in Fig.50.22. All specimens were loaded under displacement controlled condition with internal pressure at ambient temperature.The experiments were conducted by first pressurizing the pipe specimens to the pressure of 11 MPa for a straight pipe and 10 MPa for an elbow, using water. Then, a bending load was applied by the shaking table until failure or leakage occurred. These internal pressures for specimens were slightly higher than those of service pressure of 8 MPa for schedule 80 pipes. Hoop stresses due to internal pressure for straight pipes and elbows are 68 MPa and 80 MPa, respectively.The patterns of the input displacements for straight pipe and elbow pipe specimens are shown in Fig. 50.23. The displacement input is a sinusoidal wave. Figure 50.23 (1) is a wave for straight pipe. The frequency of the wave was 1 Hz and number of steady amplitude of one block is 26 cycles. Input displacement of sinusoidal waves for elbow specimens were 0.2 Hz, shown in Fig. 50.23 (2) and Fig. 50.23 (3). Number of cycles in one block of Fig. 50.23 (2) is 5 cycles and that of Fig. 50.23 (3) 20 cycles. The input data of applied displacements for each straight pipe and elbow are shown in Tables 50.14 and 50.15.50.4.2.3 Failure Modes for Pipe Wall Thinning.Failure mode of localized pipe wall thinning with increasing internal pressure can be accompanied by burst bulging at the wall thinning area. Failure modes of pipe wall thinning subjected to monotonic bending moment without internal pressure are slightly more complicated, and are classified into three types: ovalization, local buckling or crack initiation/growth at the maximum moments [3]. When a wall thinning area in a pipe is subjected to tensile stress, ovalization occurs at the thinned section of the wall thinning pipe, or crack initiates and grows at the thinned area for thick wall thinning pipe at the point ofmaximum moment. When a wall thinning area is subjected to compression stress, ovalization is generated for a thin wall thinning pipe or local buckling occurs for a thick wall pipe subjected to wall thinning. The phenomenon of ovalization, crack initiation or local buckling depends on the initial geometry of the wall thinning and the direction of the applied stress. Therefore, failure modes are summarized into burst by internal pressure, ovailzation, crack or local buckling by monotonic bending load.Failure mode for pipes receiving cyclic loading together with internal pressure is different from that of internal pressure or monotonic bending loading. The internal pressure during cyclic loading causes a deformation of the wall thinning pipe. Failure mode of cyclic loading with internal pressure accompanies swelling with ratchet for straight pipes, as shown in Table 50.16. Almost all failure modes induce leakage due to cracks accompanying swelling by ratchets. Other failure mode is a burst and crack with ratchet swelling for thick wall thinning pipe. Ratchet swelling always occurs for wall thinning pipes with constant internal pressure during cyclic loading.Failure modes for elbow specimens were crack initiations/growths or crack initiation/growth after local buckling as shown in Table 50.17. Local buckling occurs with ratchet deformation and water leakage from the crack penetrating the wall thickness.Pressure blow out due to internal pressure only seems to be dependent on wall thinning depth, width and length. The remaining wall thickness was considerably thin compared with the minimum required wall thickness. Almost all specimens in the experiments did not cause pressure blow out under the condition of less than 75 % wall thinning and thinning length of pipe diameter. With the experimental conditions it seems there is a low possibility of pressure blow out to occur during cyclic loading. It is conceivable that pressure blow out might cause more deep and long wall thinning geometries. Thefeatures of fracture modes for wall thinning pipes under cyclic loading with constant internal pressure are combinations of crack growth and ratchet swelling.50.4.2.4 Elastic Strain-Based Stress.To compare the experimental data with the design fatigue curve of the ASME BPVC Section III, amplitude of an elastic stress based strain is needed. Design fatigue curves were determined from the best fit curves of data generated in the laboratory using polished round specimens by use of a safety factor of two on stress or 20 on cycles, whichever is more conservative. Although fatigue strengths in the high cyclic number areas were taken by specimens with stress controlled condition, fatigue strengths at low cyclic number areas were taken by strain controlled specimens. The stresses in the low cyclic areas are evaluated by elastic strain-based stresses with the combination of strain and Young’s modulus. In these experiments, in case of straight pipe, the elastic strain-based stress is calculated from aconversion of the load-line displacement. The elastic relation between the displacement at the load-point and the reaction force R for four-point bending is given by, ⎟⎟⎠⎞⎜⎜⎝⎛+=2361231l l EI Rl δ (1)。

日本二分区技术的正确认识

日本二分区技术的正确认识

日本二分区技术的正确认识,日式二分区技术的运用很多发型师对于日本美发技术的认识都会想到日本二分区,认为日本美发技术中与沙宣和托尼盖不同的就是日本的二分区不连接修剪,还有的发型师认为只要是不连接的修剪就是日本美发技术就是二分区修剪,其实二分区只是一种剪发的操作理念,在日本也是所有发型师都懂得的一项基本美发技术,二分区的发型也不局限于是不连接的结构,只是发型创作过程中对于区域重量线的变化而结合运用技术方式,根据头部骨骼的曲面变化二分区不仅应用于剪发方面,在烫发和造型也是常用的分区方法,现在的很多潮流日式发型也都延续二分区的技术原理,二分区的修剪方法也被称为现今分区造型设想的“原点”。

将头部分成两部分考虑修剪发式的方法,与80年代末——90年代中国配合骨骼形状造型和利用素材的“再现性”不同,而是从另一侧面发展修剪技术。

在此,我们回到作为最初的造型设计手法而登场的“两分区法”上,尝试拓宽短发设计的广度。

二分区在烫发或造型技术运用方面的优点二分区造型设想的最大优点是不仅能赋予发式动感的变化,还能赋予发式创作更多的变化空间。

重要的是修剪时各个分区可以分批一层层地、稳步地进行修剪。

分区修剪的方法也为发型的再现性带来方便。

同时,制作发型前,想要完成的发型能否在脑海里形成一个完整的造型形象也与发型的再现性密切相关。

这次以公仔头为模特的设计样本,在短发的基础上,为有意识地拓宽设计领域而进行的创作中,作品修剪时要考虑骨骼的形状,以脸部的各个部位:眼、鼻、口、颚为标准设定长度、线条及变化。

从这些设计中,能够发现最为简单的计算发式协调的方法即是“二分区法”。

分两块,两耳之间分开两层。

整个发式修剪成梯形层次。

耳上部分的发块设定为前长后短的线条。

鬓发的线条避免形成厚重的一边倒的形态,需大量削减发量,削成如丝织物般的透明。

发式梯形修剪产生的动感与一缕缕的鬓发线条连接、构成统一协调的发式。

两耳后过头顶的连线,从头前部中间将头部分为两部分。

美发师一级技师模拟习题含参考答案

美发师一级技师模拟习题含参考答案

美发师一级技师模拟习题含参考答案一、单选题(共20题,每题1分,共20分)1、修剪第一、第二分区时,应以导线为标准向上划分发片,修剪发片提升的角度为()。

A、45°B、50°C、40°D、55°正确答案:A2、标准身材人的身高,按()通常为其本人 7-7.5 头部的长度。

A、比例B、尺度C、长度D、厘米正确答案:A3、吹波浪时,必须注意加热的温度,吹风的热量应掌握在()左右,否则温度太高发丝就会僵硬。

A、60°B、70°C、80°D、50°正确答案:C4、根据着图分析效果看,可以让美发师感受到:自身理解、自身()、自身的经验等。

A、创作B、制作C、提高D、因素正确答案:D5、抗拒型烫发液和定性剂,适用于粗硬、含水量少、油脂多的头发,其PH 值一般在()以上。

A、6B、8C、7D、9正确答案:D6、滚刷在吹风时,主要用它拉顺发丝,使发杆富有弹力和()。

A、柔和B、光泽C、流畅D、细腻正确答案:B7、双氧奶和漂粉混合成漂发剂,在头发上的停留的时间最长不能超过()。

A、20B、40C、30D、10正确答案:B8、男式有色调不对称发型,在推剪时应做到:三线衔接无痕,()、两侧、后颈部色调均匀。

A、前部B、两鬓C、两后侧D、层次正确答案:B9、接发中的堆积隐藏技法,是以达到增加头发高度或改变头发()的效果。

A、颜色B、亮丽C、精美D、色调正确答案:A10、生活盘发的梳理技巧,就是用()盘绕成发髻和简单的拧、包等发型。

A、发卷B、包髻C、辫子D、发包正确答案:C11、在染发选色时,要仔细观察顾客的发质和头发颜色的差异,因此要取其()发色作为标准。

A、色板B、肤色C、平均D、比例正确答案:C12、早晚做()分钟的头皮按摩,可以起到调节头皮作用,有助于新头发的生长。

A、3-4B、3-5C、2-4D、2-3正确答案:B13、接发类中使用的假发,多为()状和片状,可使造型效果显现完美。

谈谈日本的两项管道燃气安全技术

谈谈日本的两项管道燃气安全技术

日本的两种管道天然气安全技术十年以前去日本考察,看到过日本已经广泛应用的两项燃气安全技术。

由于当时这两项安全技术国内还没有应用,也没有看到国内文献和资料上的介绍,并且其作用原理非常巧妙,实用性很好,所以给我留下很深印象。

不过让我感到疑惑的是,至今也没有看到这种技术或产品在国内有多少应用,没有看到有仿制的产品,更没有看到国内文献上的介绍,不知是什么原因(当然也可能是有,而我孤陋寡闻,不知道)。

我并没有用过这种技术或产品!也没有实际的经验,在这里,我只是把这些年调查留下的记忆与后来看到的一些日本产品介绍结合起来,做一分析和探讨,希望能给同行有所启示和借鉴。

这里不是做产品介绍,而是分析它的结构和工作原理。

所说的技术,一种是调压器超压自动切断技术;另一项是燃气管道泄漏的一种侦测技术,都是专利技术。

这两种技术,是在日本赛山公司考察时,看到其应用情况的。

一、抗超压气体调节器目前,我们的城市燃气管网上,稍大一些调压设备,一般都装有超压切断装置,并且这些切断装置的结构和原理是相似的。

形式上,这些切断装置有独立设置的,切断设备串联在主调压器前端;也有复合式的切断装置,与调压器构成一个整体设备。

结构和原理是这样的:一个压力感应部件、一个机械传动和锁定机构和一个切断管道的阀门;当压力传感部件检测到压力调节器输出端的压力超过上限时,便会引发机械传动装置和锁定装置的动作,动作传递给阀门导致管道上的阀门关闭。

这种切断装的一个基本特性是:一旦切断动作发生,就不会自动恢复,必须人工到现场进行操作,才能复位,使切断阀恢复到开启状态,才能恢复供气。

(我们现行的规范提倡使用这种方式的切断装置)这里要介绍的防超压调压器,切割装置的结构和原理与上述完全不同。

结构上的不同,是切断装置与调压装置合为一体,切断装置与调压器公用同一个压力感应装置,只是增加了用于关闭气路的动作部件,结构更简单;原理上的不同,是它只是在调压器输出超压时切断气路,限制输出压力持续升高,而当超压的条件消失以后,它会自动恢复正常供气,不需要人员到现场进行复位操作,超压保护过程中不会中断对客户的燃气供应。

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日式二分区节选至【顾问式整体形象设计师】发型量身定制文驰峰一、日式二分区日式二分区在中国曾经风靡一时,日式二分区技术它的核心是什么,日式二分区技术与风格修剪技术有什么区别?其实二分区技术是标榜或沙宣经典技术的再延伸而已。

发型师在标榜的经典剪发技术中会学到固体、边沿、渐增、均等经典技术,在沙宣的经典技术中发型师学到了齐长:方、圆、三角;堆积:方、圆、三角;去除:方、圆、三角。

这些经典的技术手法所产生的发型形式非常单一,而日式二分区技术理念是以二分区作为分区修剪的基本分区模式,分区修剪是为获得更多发型形式。

日式二分区是采用经典的技术手法再配合基本的二分区形式,来获得更多的发型形式。

日式二分区技术的创始人井上和英一定是悟到了这种理念,并且配合打薄与不连接的形式,开创了二分区式的空气灵感剪发技术,然而日式二分区技术,虽然提出了二分区简单组合实用发型的技术理念,形成了符合亚洲人风格特点的发型形式,这与沙宣当代发型简单组合发型的技术理念几乎是同出一辙,只不过二分区所产生的发型适合亚洲人,而沙宣的当代发型更适合欧洲人而已。

二、风格发型技术日式二分区发型虽然简单实用,适合了大部分亚洲人,但这也不能说是符合了每个人的风格,发型师学日式二分区更像是在顾客头上扣帽子,因此发型师必须要掌握风格发型技术。

(一)风格剪发技术进入二十一世纪一零年代。

又一影响世界的权威剪发体系——风格剪发,已经登场,这将是美发界刮起的又一次强劲的剪发技术升级风暴,由风格剪发引起的这场风暴,不会因发型师的意志为轻移,这个风暴是由二十一世纪顾客的需求决定的,一个长期压抑在顾客内心的问题“我到底适合剪什么样的发型”已经是发型师必须面对的问题,由于过去发型师的基础技术薄弱,解决这个问题根本无从谈起,然而当顾问式形象设计师课程的出现,发型师解决这个问题会变得非常容易。

而如今发型师正面临解决顾客这样的问题,并且尤为突出,甚至已经到了万不得已的地步,其中很多发型师还没找到方法,以前学习过的基础技术无法满足现在的需求,因此许多发型师现在都感叹,一个忠于自己的顾客可能为她剪了五年头,甚至十年头了,现在有心想为其变化,真的不知道从哪下手,哪个发型是最适合她的,发型师自己始终还是一头雾水。

发型师向整体形象设计转型,风格剪发是最为关键的步骤,它还将带动发型师向风格烫发、风格染发、风格化妆、风格造型、风格化妆等各技术方面的全方位进步,再配合个人专属色彩理念,个人专属服饰理念,发型师将站在形象设计的领域的最高峰。

风格剪发的核心是什么?风格剪发是以顾客的个人专属风格为基本出发点,发型师根据每个顾客的不同风格进行不同风格的剪发设计,顾客风格的分类方法是按照顾客五官的外轮廓及内轮廓的直、中、曲、以及质感感的硬朗与柔和度进行的划分,将人的风格划分为九型风格,因此风格剪发的核心就是以控制发型轮廓的直、中、曲,及调整质感的硬朗与柔和度为核心,最后做到将顾客的风格与发型的风格结合在一起,形与形和谐统一。

风格剪发的技术核心是什么?风格剪发的技术核心是以控制发型的三维形状(正面、侧面、后面)的五个轮廓进行的,即正面的包括正外轮廓正内轮廓,侧面的包括侧部轮廓,侧面基底线,后面的后部基底线。

风格剪发是以控制以上五种轮廓进行的,并且每一种轮廓变化,都是随顾客的风格的变化而进行变化,这种变化是具有很高的规律性和建立在以技术理解的一定高度上的,顾客的风格是按照直、中、曲划分,而风格剪发中的五种轮廓也是随着顾客的风格(五官轮廓)直、中、曲的变化而进行变化。

发型师学习风格剪发的重要意义是什么风格剪发使发型师进入量身定制的个性剪发时代,什么风格的顾客最适合剪什么风格的发型,什么风格的发型最适合什么风格的人,发型师将彻底改变过去“千人一面”大众美的剪发时代,这个时代将一去不复返,量身定制的风格剪发,也让发型师告别了为顾客剪发时不能做精确的风格定位的苦恼,也解决了顾客对自己该剪什么样的发型存在的长期的困惑。

风格剪发使发型师的剪发技术进入个性修剪阶段中国美发教育正在创造自己的神话,曾经每一个教育体系进入中国都创造了许多神话,而随着本土教育的整合能力增强,再加上中国人的创造性思维,这些国外的教育体系将逐渐褪去神秘的色彩,一个又一个被从“神坛”上搬了下来,风格剪发就是一个很好的例证,风格剪发势必要引领发型师朝着更高级的量身定制的个性修剪方向快速前进,风格剪发不仅是中国的发型师需要提升,而世界的发型师也是如此。

其实发型师都有很多这样亲身的经历,在许许多多国际的大师剪发技术培训中,不难发现,几乎清一色的纯剪发技术培训,几乎没有一个是教受发型师怎样将剪发技术与人的风格相结合,将发型师向风格剪发引领,这样的培训也使绝大多数发型师深陷技术无休止的创意变化之中,不能使发型师剪发技术更好的服务于顾客。

风格剪发,可以说是唯一将剪发技术与人的风格科学系统的结合在一起,风格剪发真正把发型找到了它的主人,什么风格的发型,适合什么风格的人,什么风格的人,适合剪什么风格的发型。

如果我们把发型比喻成是帽子,就是说每种不同风格的帽子,都有最适合它的主人,从某种程度上讲,一个不懂风格剪发的发型师拿一顶帽子,这个帽子适合什么样的顾客,实在很难做出正确的选择,出现张冠李戴的现象是太不出奇了,这种现象是否还在继续发生,可以这样讲,如果没有风格剪发技术的话,这样的现象永远都会存在。

其实在我们培训风格剪发的学生中,他们都是已经认识到了这一点,就是苦于寻找在那里学习到这方面课程,风格剪发将做为二十一世纪发型师提升剪发技术的高级剪发技术培训体系,风格剪发做为发型师转型整体形象设计的核心组合部分,是目前发型师突破剪发技术瓶颈唯一最有效;最直接的手段。

(二)风格烫发技术风格烫发是按顾客的个人专属风格进行的为其量身定制的烫发技术。

风格烫发与风格剪发的关系在上一篇文章中剪发解决的是,什么风格的顾客,适合修剪什么风格的发型,风格剪发是教会发型师,如何为顾客量身定制的剪发技术,而风格烫发必须是建立在风格剪发的基础上的,风格剪发是对整体形的控制,而风格烫发是剪发基础上对头发质感(直中曲)的控制。

风格烫发在发廊中的意义可能每个发型师都有这样的体会,顾客到底适合什么样的烫发(剪发)可能连发型师自己都说不清楚,更具体的讲给顾客烫大卷、中卷还是小卷,是全烫、半烫、还是直发,这里面没有一个标准或规律,这是长久以来一直困惑发型师的问题,风格烫发的基础正是解决这些问题的规律和方法,让发型师彻底解决这些技术的困扰,风格烫发技术将使发型师烫发技术发生质的飞跃,从此走上量身定制的轨道。

学习风格烫发具备哪些条件学习风格烫发具备的前提条件有两个:一是发型师必须懂得顾客风格的划分方法;二是发型师必须掌握风格剪发技术。

发型师必须懂得顾客风格的划分方法风格的划分在前面的文章中已详细介绍过,具体包括宏观分析与微观分析两种,现在随着发型师的技术进步,解决风格问题是发型师面临的最现实的问题,风格的划分主要围绕顾客的五官及形体的轮廓直曲,及质感感的硬朗与柔和度进行划分。

(如图1、2)四型风格把人的风格划分为四种类型,从早期风格总结来看,四型风格的确算是科学的,但是随着人们对风格划分的细节不断突破,四型风格并不能解决所有关于风格的问题,而比四型风格更加细节的九型风格,已经完善了风格划分中所考虑的所有细节的问题,九型风格不仅包括了直线风格与曲线风格,而且还包括中间型风格,以及在量感上不仅分为大量感、小量感还有中量感。

九型风格理论建立在四型风格理论的基础之上,将成为发型师进行风格划分最科学的方法。

我们展现在所讲解的风格理论都是按照九型风格理论进行讲解,风格划分也是按九型风格进行划分的。

在风格剪发中也是按照九型风格的剪发技术,我们为什么总是再三强调这些内容,就是想让发型师把风格的理论知识深深植入发型师心中,因为现在还有太多的发型师对风格理念还不知为何物,或者干脆不去用心的领会,本章中风格烫发同样以九型风格为标准,进行的针对九种不同风格的人的烫发技术。

发型师必须掌握风格剪发的技术风格烫发是以风格剪发为操作基础的,也就是说要想为顾客做出适合顾客风格的烫发,必须先对顾客的发型进行风格的剪发才可以,风格剪发确定了发型的形式而风格烫发更多强调的是头发细节方面。

风格烫发的技术核心在风格剪发中,风格剪发以控制发型的五种轮廓(正外轮廓、正内轮廓、侧轮廓、侧部基底线、后部基底线)的直曲或中间型为技术操作的核心,而风格烫发的技术核心是以头发是直发、曲发还是直曲型以及这些线条的量感是大、中还是小的为技术操作核心,(如图3、4)(图3)(图4)从图3、图4的对照中已经说明了,哪种风格适合直发,哪种风格适合曲发,哪种风格是中间型的,下面我将举出具体的实例让发型师更加清晰的领悟风格烫发,在风格图4中,左边竖排三个风格:可爱、优雅、浪漫这三种风格,在风格剪发中,正外轮廓、正内轮廓、侧部轮廓、侧部基底线、后部基底线都是曲的,在风格烫发中质感也是曲的。

中间这三个风格:时尚、柔美、华丽在风格剪发中,正外轮廓、正内轮廓、侧部轮廓、侧部基底线、后部基底线都是中间型,在风格烫发中质感也是中间型,就是所谓的半烫。

而右边这一排,纯洁、知性、现代这三个风格在风格剪发中,正外轮廓、正内轮廓、侧部轮廓、侧部基底线、后部基底线都是直的,在风格烫发中,这三个风格,适合烫直发或者留直发,也可以说这三个风格不适合烫发。

(三)风格染发技术风格染发就是按照顾客专属风格及专属色彩进行的量身定制的染发技术。

风格染发的意义按顾客风格染发对发型师来说具有重要意义,要做到风格染发发型师必须兼顾个人专属风格及个人专属色彩,对这两项专业知识必须有清晰的专业认知能力,否则不能完成这项技术服务过程。

风格染发技术最重要的意义在于发型师在运用颜色的色相、明度及纯度方面有了科学的依据,一改以前在为顾客染发服务时在色相选择上什么人适合暖色,什么人适合冷色,没有科学规律,在明度选择上什么人适合染深色明度暗一些,什么人适合染浅色明度亮一些,没有科学依据,在纯度选择上也是一样,不知道什么人适合做一些纯度高的鲜艳的颜色,什么人适合做纯度低一些的颜色,同样没有科学的理念进行指导。

风格染发将有效的帮助发型师解决这些困惑,量身定制的为顾客进行颜色设计,让顾客更满意、自己也满意。

风格染发服务流程风格染发服务流程包括:个人专属风格分析阶段、个人专属色彩分析阶段及实践三个步骤(一)、个人专属风格分析阶段个人专属风格分析是按照顾客的五官及身体条件进行的宏观与微观方面的分析,包括:目测肤色是冷色、还是暖色、还是中间色,脸部轮廓,眉线,眼线,鼻线,唇线,身体是直线还是曲线或中间型,进行确认最终得出结论,确认该顾客的个人专属风格,从顾客个人专属风格中发型师会清楚的知道顾客是直线型还是曲线型还是中间型,而且还能知道顾客的量感是大量感、中量感还是小量感,发型师确定了顾客个人专属风格然后才能为顾客量身定制的进行.(二)、个人专属色彩分析阶段个人专属色彩分析发型师需要对顾客肤色的色相、肤色明度、肤色纯度以及顾客瞳孔明度几项内容进行分析(1)、肤色色相分析肤色色相分析主要是通过专业测试工具对顾客的肤色的冷、暖和中间进行测试,发型师因此才能在为顾客染发设计时正确的选择色相,发型师正确分析出顾客肤色色相,在为顾客做染发服务时十分关键,如果选择错误的色相会使顾客的肤色不健康,比如:脸上的瑕疵会更突出,而选择正确的色相会使顾客的肤色更加健康弱化脸上的瑕疵,人也变得精神,脸部更显红润。

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