基于工程实例固结系数变化规律

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黄河放淤固堤工程淤背体排水固结规律分析

黄河放淤固堤工程淤背体排水固结规律分析

所 以淤 区 土 的固结 过 程包 括 2部 分 : 为 沉 积 过程 一 中的 固结 ; 为 沉 积 完成 后 的 固结 。淤 区土 固结 的 二 快慢 , 主要 取决 于 冲填 土 的 透 水 性及 淤 区的 排 水边 界 条件 , 同时也 与 泥浆 浓 度 、 冲填 速 率 、 冲填 方 式 和
中 图分 类号 :U 1 T41 文献 标 志 码 : A
A ayi o eDria eC n oiain L w o eP oet f n ls ft an g o sl t a nt rjc s h d o h o
Re n o c n h lo Ri e k y De it i f r i g t e Ye l w v r Di e b sli ng
排施工进度等 , 黄河放淤固堤工程淤背体 固结快
慢 对 黄河 大堤堤 背 的 安 全 、 区 工 程竣 工 收 及 对 淤 验
临时 围堤 的稳定 性 等均会 产 生严 重影 响 。
由于冲填土形成方式特别 , 国内外对 究 较 其研 少 。刘莹等 I 对 比研究了青岛和连云港两地 冲 。 4
2 收稿 日期 011—05 —20 基 金 项 目 江西省教 育厅 一般科技资助项 目( J13 2 GJ0 8 ) 作 者 简 介 刘小文 ( 9 8 ) 男 , 16 一 , 教授 , 士。 博 引文格式 刘小 文 , 耿小牧 , 彭忠福 , . 等 黄河放淤 固堤工程 淤背体排水固结规 律分析 [ ] 南 昌大学学报 : J. 工科版 ,0 13 2 1 ,3 ( )2 5— 6 . 3 :6 2 8
Jn h x 'h 羲e丢 (  ̄ … p t a 2 )
式 中 :为沉 积 时 间 ; 为满 足 边 界 条 件 式 中第 二项 t

软粘土次固结系数变化特性的试验研究

软粘土次固结系数变化特性的试验研究

[ 1]
3 4 3 4 5
术 , 2003, 01- 0034 - 05 . [ 2] 钱家欢 , 殷宗泽 . 土工原理与计算 [ M ] . 北京 : 中国 水利水电出 版社 , 1996 , 178- 189. [ 3] [ 4] 陈晓平 , 朱鸿鹄 . 软土变形时效特性的试验研究 [ J] . 岩石力学 与工程学报 , 2005 , 24( 12 ), 2142 - 2148 . M esr,i G. & Castro. The C /C s concept and go during secondary com p ress ion [ J ] . J . G eoteh E ngg, A SCE I12 , 1987 , ( 3 ) : 230 247. [ 5] 雷华阳 , 肖树芳 . 天津软土的次固结变形特性研 究 [ J] . 工程地 质学报 , 2002 , 10( 04 ).
[ 1]
: 麦斯瑞 ( M esr,i 1973)、 拉德和福 特 ( L add and S = S / lg t C = e / lg t = C / ( 1 + e)
0 i
图 1 次固结系数 C a 的求法图
Foot, t 1977) 等: ( 1) ( 2) ( 3) ( 4) ( 5)
2 试验介绍
[ 2] [ 3]
[ 4]
图 2 D 9观测 点累积沉降量预测值与实际值比较
[ 5]
最大沉降量是否满足安全要求, 分析结果能为建设 施工和安全管理提供重要依据。本文所介绍的沉降 监测方案与观测方法是多次工程实践经验的总结 , 观测实施严格按照规范标准 , 监测技术具有一定的 指导性。 ( 2) 通过线性插值将观测获得的监测点非等时 距沉降值转化为等时距沉降数据序列 , 再运用 GM ( 1, 1) 灰色预测模型进行 建模分析。 结果显示 , 监

土力学实验二 固结实验

土力学实验二  固结实验

实验二 固结实验A 、实验目的固结实验的目的是测定试样在侧限与轴向排水条件下的变形和压力或孔隙比和压力的关系曲线,并根据孔隙比和压力关系曲线(p e -曲线)计算出压缩系数和压缩模量等土的压缩性指标,以便判断土的压缩性和计算基础沉降时间。

此外,由饱和粘性土的压缩实验也可得到在某一压力下变形与时间的关系曲线,从而估算土的固结系数和渗透系数。

B 、实验要求1、由实验室提供土样一份,要求学生在侧限压缩仪中测定土的压缩性,绘制压缩曲线(p e -曲)。

2、求出21-a 和21-S E ,并判断该土样的压缩性。

3、仔细观察土的变形与时间关系这一重要特性(可以绘制出每一级荷载作用下的t s -曲线)。

C 、实验方法一、基本原理和方法土的固结就是土在外部压力作用下压缩随时间增长的过程。

本实验是将土样放在固结仪上的金属容器内,在有侧限的条件下施加压力,测定试样在侧限及轴向排水条件下的变形和压力(或孔隙比和压力)的关系,变形和时间的关系,测求土的单位沉降量、压缩系数、压缩指数、压缩模量、固结系数及原状土的先期固结压力,了解土的压缩特性,作为设计计算的依据。

本实验采用法用砝码通过杠杆加压,每一级荷重的施加,是在前一级荷重下压缩至稳定后施加的,稳定是相对的,按稳定标准的不同通常压缩试验分为三类。

1、稳定压缩。

在每级荷重下24小时内土样厚度不再变化,百分表读数不变,即不认为稳定,继续加一级荷重。

这种方法所需时间太长,一般不太采用。

2、假稳定压缩。

一小时内土样压缩量不超过0.05mm 即认为稳定,或以24小时为标准,然后压力以下一级荷重,试验证明,实验结果符合规程规定的标准。

3、快速压缩。

在各级荷重下,压缩一小时后,不管变化如何即加一级压力,但在最后一级荷重下,除测读一小时的变形量外,还应继续测试达到假稳定为准。

计算时,根据最后一级变形量核正前几级荷重下的变形量,当精度要求不高时,一般采用此方法可以大大缩短实验时间。

本试验采用上述第三种方法进行快速压缩操作。

软土屈服前后固结系数变化特征

软土屈服前后固结系数变化特征

c o n s o l i d a t e d s o t f c l a y . R e l e v a n t s u g g e s t i o n s a r e p u t f o r w a r d t o s e r v e a s r e f e r e n c e f o r t h e r e s e a r c h o n Z h u j i a n g d e l t a
Va r i a t i o n c ha r a c t e r i s t i c s o f c o e i c f i e n t o f c o ns o l i da t i o n b e f o r e a nd a f t e r y i e l d i ng o f s o f t c l a y
c o n t i n e n t s o t f c l a y ’ S me c ha ni c a l c h a r a c t e r i s t i c s .
Ke y wo r d s : s o t f s o i l ; y i e l d i n g ; o e d o me t e r t e s t ; c o e ic f i e n t o f c o n s o l i d a t i o n ; p r e c o n s o l i d a t i o n p r e s s u r e
Abs t r a c t :T h e f o u n d a t i o n s e t t l e me n t i S d e s i g n e d t o f o C U S o n d e f o r ma t i o n c h a r a c t e r i s t i c s o f s o f t c l a y u n d e r

何谓有效应力原理?饱和土固结过程中有何变化规律?

何谓有效应力原理?饱和土固结过程中有何变化规律?

何谓有效应力原理?饱和土固结过程中有何变化规律?
土体是有土颗粒、土中水和土中气构成的三相体。

作用在土体上的力将有三者共同承担。

其中土颗粒承担的这部分力由土颗粒之间的接触面来承担,称为有效应力。

而由土体孔隙内的水和气体承担的应力称之为孔隙应力。

若为饱和土体,则称之为孔隙水压力。

作用在土体上总的应力称之为总应力。

根据静力平衡条件可以得到,土粒的有效应力应该等于总应力减去孔隙应力,这就是有效应力原理的数学表达式。

有效应力原理在土力学中非常重要,因为有效应力控制了土的变形记强度性能。

饱和土体的渗透固结实质就是土中孔隙水压力向有效应力了转化的过程,或者说是孔隙水压力消散与有效应力增长的过程,面且在转移过程中,始终符合有效应力原理,这一转移过程所需的时间为土体达到最终稳定的时间。

只有有效应力才能使土的骨架产生压缩,土体中某点有效应力增长的程度反映该点土的固结完成程度。

固结过程中,土体密实,抗剪强度也随之增长。

不同竖向荷载作用下低_中_高压缩性土固结系数大小的统计分析_吕永高

不同竖向荷载作用下低_中_高压缩性土固结系数大小的统计分析_吕永高

2 .70 24 .4 15 .1
0.06
2 .71 23 .5 14 .3
0.08
2 .70 22 .3 15 .4
0.09
表 6 低压缩性土在不同载荷下的固结系数 (单位 :cm2·s -1)
土样号
200 kPa
400 kPa
921620
3 .0 ×10-3
2 .3 ×10 -3
971001
3 .7 ×10-3
第一作者通讯地址 :山东 省烟台市莱山区清泉路 32 号 , 烟台 大学土木工程系 邮编 :264005
图 3 低压缩土 Cv -P 变化
64
0.51
土样号 971004 35 .3
18 .5 2 .70 0 .975 24 .5 16 .3
0.52
土样号 971005 36 .0
18 .9 2 .70 0 .943 22 .5 15 .3
0.53
表 2 高压缩性土在不同载荷下的固结系数 (单位 :cm2·s -1)
土样号
200 kPa
2 .71 21 .7 13 .5
0.22
2 .70 21 .2 13 .5
0.38
2 .70 24 .6 16 .2
0.45
表 4 中压缩性土在不同载荷下的固结系数 (单位 :cm2·s -1)
土样号
200 kPa
400 kPa
971002 971013 971017
1 .7 ×10-3 3 .5 ×10-3 1 .8 ×10-3
1 .8 ×10 -3 3 .3 ×10 -3 1 .8 ×10 -3
〔收稿日期〕 2002 -06 -10
63
检测与分析

天津市滨海地区深层土固结系数的变化规律研究

天津市滨海地区深层土固结系数的变化规律研究

天津市滨海地区深层土固结系数的变化规律研究摘要:利用改造后的压缩蠕变机对天津市滨海地区深层土进行高压固结试验,测定各级荷载下的深层土固结系数,分析得到了深层土样在承受低于结构屈服压力范围的压力时,固结系数较大;当上覆压力大于结构屈服应力时,土的结构发生破坏,固结系数随压力增大降低的变化规律,为地面沉降项目中深层土的变形研究提供了依据。

关键词:固结系数,深层土,滨海地区Abstract: A modified compression creep machine the deep soil of the coastal area of Tianjin high-pressure consolidation test, determination of all levels of load deep soil consolidation coefficient analysis of the deep soil samples under lower than the structure of the yield pressure range pressure, the coefficient of consolidation; when the overburden pressure is greater than the structure of the yield stress, the soil structure damage, the consolidation coefficient with increasing pressure to reduce the variation,the project in the deep soil deformation studies of land subsidence basis.Keywords: coefficient of consolidation, deep soil, coastal areas前言固结系数作为地基处理的主要参数,在求取地基土在某级荷载下的某一时刻的固结度、反映主固结速率、预估沉降与时间的变化关系、估算土体中超静孔隙水压力的消散和沉降的过程等方面具有重要作用。

室内固结系数的一种推算方法

室内固结系数的一种推算方法
2345 *
式中 半 。
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算例 # 中 !", $ !" 关系
6%7893:;<=3’ >%9?%%; !", 8;- !" 3; 9=% #<9 %&8D’7%
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/11/ 年
土样初始厚度为 !" # $ %%, 在第 & %’( 的厚度为 在第 )" %’( 厚度为 !* # +!, 在此期间平均高 !$ #$ %%, 度为 !$ # !", 则排水距离为 ! , - # $-+ %%, 利用式 (+) 计 2* / 算得固结系数 " . , ! # -// 0 !1 3% 4 5。
所示, 试确定固结系数。
表! 6789: ! 时 间 4 %’( 1 1 算例 / 试验数据 6:5; <7;7 => ;?: /(< :@7%A9: 1 # /$ ! / # /$ * " # /$ &
图" 2345 #
!", $ !" 关系
6%7893:;<=3’ >%9?%%; !", 8;- !"
根据式 ( 0) , 直线段的斜率为 $ ", 由直线段的斜 率可计算出固结系数: $ *" ( $ *" ()) " * * 5 (01( ! 取试验前后试样高度平均值之 $ 为排水距离, #+ "
A 5 *. A 5 .
读数 G DD . 5 AA ( 5 )* ( 5 11 ( 5 0( ( 5 .# ( 5 !* ( 5 AA ! 5 1* ! 5 (@

次固结系数计算

次固结系数计算

次固结系数计算全文共四篇示例,供读者参考第一篇示例:次固结系数是土力学中的一个重要参数,它反映了土样在一定固结细度条件下的固结变形特性。

在工程应用中,次固结系数的计算对土体的工程性质和稳定性具有重要意义。

下面我们来详细介绍次固结系数的计算方法和应用。

次固结系数的计算方法通常采用三种途径:实验法、经验法和理论法。

实验方法是通过原位或室内试验测得土体的固结曲线,然后根据特定的模型或曲线拟合方法来计算次固结系数。

实验法的优点是直接可靠,但需要耗费大量时间和成本。

经验法基于大量试验数据和经验公式,通过参数拟合或归纳推理的方式来计算次固结系数。

经验法简便易行,但适用范围有限。

理论法则是基于土体力学理论和数学模型,通过极限平衡、弹塑性理论等方法来计算次固结系数。

理论法具有普适性和理论支撑,但对土体性质和计算条件要求较高。

次固结系数的计算公式主要包括排水固结次固结系数和有效固结次固结系数两种。

排水固结次固结系数的计算通常采用排水试验数据,通过标定试验曲线来求取。

有效固结次固结系数则考虑了固结过程中孔隙水的渗透和排泄,是土体的实际固结系数。

有效固结系数的计算需要考虑土体的渗透性、水头变化和排水条件等因素。

次固结系数的应用在土力学和岩土工程中具有重要意义。

它不仅可以用来描述土体的固结特性和压缩性质,还可以作为工程设计和分析的基础参数。

次固结系数可以用于计算土体的水平位移、变形量和稳定性,为工程结构的设计和施工提供依据。

次固结系数还可以用于土体的可持续开发和利用,保证土地资源的合理利用和管理。

次固结系数的计算是土力学研究中一个重要的课题,它关乎土体的工程性质和稳定性。

通过合理选择计算方法和准确确定参数,可以更精确地描述土体的固结特性和行为规律,为工程实践提供科学依据。

希望本文的介绍可以帮助读者更好地理解次固结系数的计算方法和应用价值,促进土力学理论的深入发展和工程实践的创新应用。

【字数约580字】第二篇示例:次固结系数计算是土壤力学中一个重要的参数,它反映了土壤颗粒之间的紧密程度。

例析CPTU在软土固结系数的探求方法

例析CPTU在软土固结系数的探求方法

例析CPTU在软土固结系数的探求方法1 前言临海高等级公路地处江苏省沿海地区东部,在沿海高速以东邻近海岸线自北向南串联连云港、盐城、南通三市东部地区。

由于沿线软土分布广泛且厚度比较大,而且临海高等级公路将来交通量大,重载车辆较多,软基长期沉降问题不容忽视,因此研究软土沉降问题是一重要课题。

固结系数是表征土体流变和固结特性的参数之一,传统的固结系数获取方法依赖于原状土的室内试验结果,然而受到土样扰动、边界条件改变、尺寸效应以及土体各向异性等因素的影响,同时室内试验具有固有的试验周期长、代价高等缺点。

本文简要介绍了利用CPTU试验求解地基土固结系数的理论方法,并以应变路径理论模型为例,详细叙述了利用CPTU试验资料探求地基土固结系数的方法,并结合临海高等级公路的CPTU试验进行了实例计算。

2 孔压消散试验的测试技术原位试验所用孔压静力触探仪为美国原装多功能数字式车载CPTU系统,配备了最新的功能测试探头。

在测试之前,CPTU压力传感器在室内由压力标定设备进行标定。

为了得到准确的孔压反应,孔压传感器元件和探头必须脱气饱和。

具体做法是先把过滤器和探头在密闭容器内用真空泵抽真空,然后灌入硅油继续抽真空,整个过程至少持续4~8小时。

然后储存在含有100%甘油真空容器中至少24小时以确保饱和。

3 室内试验3.1 取样方法和试验种类未扰动土样通过固定活塞式薄壁取土器在路堤施工之前,沿深度每m的间隔进行取样。

谢尔贝薄壁取样器从钻孔中提出后,在地面上立即进行封蜡保存。

3.2 水平固结系数ch的测试因为常规固结仪仅仅允许竖向排水,因此不适于ch的测试。

如果采用竖向修剪的土样(例如,切削横截面平行于土样的轴线),固结仪也能够用于测试ch 值。

但是这个方法ch值测试是不可靠的。

从两个固结仪试验得到的结果比较,一个为土样水平向切削,另一个为竖直向切削,试验采用的土样均来自于相同的取样器。

3 利用CPTU求取软粘土的固结系数本文基于Baligh和Levadoux的理论[3],采用实测曲线与理论曲线拟和的方法,对现场实测超静孔压消散曲线进行理论拟和:⑴原始试驗资料的选择对于正常固结或欠固结的软土,在停止贯入之后其孔隙水压力应当随时间变化而逐渐降低。

循环荷载作用下路基土体固结变形的试验研究

循环荷载作用下路基土体固结变形的试验研究

其中 , k = l O ,s O = 1 0 ,O / . 0 = 1 0 , 1 = 1 0 ,f = l , D = 0 . 5 5 。 步长分别取 0 . 1 和0 . 0 l 进行计算 ,并与著名的 D k l f a g 6软件 的计算结 果进行 对 比, 如图 2 所示 。可以看 出 , 即便步长取 0 . 1时 , 其 吻合程度也是很

计 应 变 耋 i 1 t l

与 循 环 次 数 之 间 的 关 系 曲 线
品; : 矗
( 上接 3 9页 )
I t e n

将( 7 ) 一 ( 9 ) 式代人到( 6 ) 式 中, 司得
( 兰 y ( ) + o ( h a ) ) 一 h O f ( , ) , ( ) , y ( _ - r , ) )

1 4 8 ・
工 程 科 技
从 图 3可知 在相 同的循 环 变值相对较小。因为此时固结应力相 当于土在历史上受到的最大有效 荷载下 , 压实度越大的土, 循环 应力 , 即前期固结应力 , 循环应力相当于现有效应力 , 两应力之 比就是 压缩变形越小。压实度越大的 超固结 比。 超固结比越大, 土所受到的超固结作用越强 , 其压缩性越低。 土, 干密度越大 , 土体颗粒之间 所以固结应力越大 , 在循环应力作用下的累计压缩变形越小。 从 图中还 的孑 L 隙越小 ,能被压缩 的变形 可以看出固结应力对轴向累计应变速率也有影响 , 固结应力越大, 应变 量越小。 在路基填筑时 , 应保证 速 率越 大 。 有较高的压实度,提高抵抗外 4 结论 力变形的能力 ,减小路基工后 4 . 1 在公路运营中, 车辆荷载超载现象经常出现 , 在试验结果中可以 沉降,此外在路基压实过程中 看出在其他条件相同的情况下 , 循环荷载越大 , 最后造成 的轴向累计变 应注意压实度的均匀性,根据 形越大 , 所以对超载问题是公路管理中不可忽视的问题 , 禁止超载将是 0 O t O 0 1 5 0 2 0 0 试验结果可知不同压实度的路 减小路基压缩变形一个有效措施,也是保证生命 和财产安全的重要举 循环次数Ⅳ 基在循环荷载作用下会产生不 措 。 含水 率 2 2 0 3 %P s = | O O k P a 压实 度0 9 5 同的 累计 变形 量 ,因此路 基会 4 . 2 在侧限压缩 情况下 , 土体的含水率越大 , 压实度越低 , 循环荷载 作用下轴向累计变形越大 , 在填筑公路路基时 , 要保证在最优含水率时 进行夯实 , 确保路基填料的压实度 , 最终达到减小路基在工后车辆荷载 作用下的压缩变形。 路基形成较大的湿陷变形或造成路基水毁。 4 . 3路基的前期固结应力越大 , 后期的循环荷载下产生的轴 向累计 3 _ 3 循环荷载对累计压缩应变的影响。 循环荷载大小与轴向累计应 应变将会相对较小 ,这说明在路基填筑过程中路基施工的速度不宜过 变之间的的关系如图 4 所示。 快, 要保证路基在一较大的外力作用下有一段时间的固结过程, 使运营 由图 4 可 以得出, 在相同的循环次数下 , 循环荷载越大引起的轴 向 期路基变形较小 ,避免路面因路基变形过大造成破损 ,给交通带来不 累计变形越大。 在公路运营过程中, 路基在交通荷载的作用下产生沉降 便。 变形 , 交通荷载越大 , 路基累计变形将越大。通过以上分析可以看出, 路 参考 文献 基在交通荷载的作用下产生的沉降变形 ,会随着车流量和载重汽车的 【 1 】 蒋军, 陈龙珠. 长期循环荷载作用下粘土的一维沉降 . 岩土工程 学报, 载重量增加而增加 , 会随着时间的推移和交通荷载作用次数的增加 , 而 2 0 0 1 , 2 3 ( 3 ) : 3 6 6 - 3 6 9 . 逐渐趋于稳定 ,说明路基的强度 随着交通荷载次数的增多也会得到一 『 2 1 孔祥辉 , 蒋关鲁. 循环荷载下红层泥岩土累积变形特性叨. 长江科 学院 部分提高。 路基变形速率会随着荷载循环次数的增多而逐渐减小。 院报 , 2 0 1 2 , 2 9 ( 1 2 ) : 6 8 - 7 2 . 3 . 4固结应力对循环轴向应变的影响。 不同固结应力作用下轴 向累 『 3 1 白冰, 周健. 周期荷栽作用下粘性土变形及强度特性述评田. 岩土力学 , 计应变与循环次数之间的关系见图 5 。 1 9 9 9 , 2 0 ( 3 ) : 8 4 - 9 0 . 从图 5中可以看出固结应力对循环荷载作用下的轴向累计应变有 【 辉虹 , 黄茂松等. 循环荷载作用下软粘土变形特性研究【 J J . 岩土工程 较大的影响。 当固结应力较大时 , 相同循环荷载和循环次数下的轴 向应 学抿 2 0 0 2 , 2 4 ( 5 ) : 6 2 9 - - 6 3 2 .

预压加固中软土固结系数的变化及分析

预压加固中软土固结系数的变化及分析

摘要 :由室内试验测定和现场实测沉降曲线推求的软土的固结系数表明, 预压加固中软土的固结系数是变化
的, 总的趋势是逐渐减小 ; 内测定 的固结 系数 比用沉降过程线 推求 的要 大 6—9倍 , 室 重塑 土的 固结 系数约为原 状土 的 1% 一 2 , 3 3 % 并分析了两者之间差异的原 因.
关 键 词 :软土; 固结系数; 预压加固; 实测沉降曲线 ; 室内试验 ; 分析
中图分 类号 : U 4 . : U 7 .3 文献 标识 码 :A T 4 7 8 T 42 3
文章编 号 :11 6o  ̄o )4一 O6 0 09— 4x c e ce tf r s f oli r la i g i r v m e t ra i n o o s l t o f in o o ts i n p eo d n mp o e n d o i
c n oi a in c efce ti nay e o s l t o fii n sa l z d. d o
~3 2%
o he n it r e s i. Re s n f r h d fee c o t e f t u d su b d ol a o s o t e i r n e f h
维普资讯
第 4期
20 0 6年 1 2月








No. 4 De C.20 6 0
HYDR S EN AN O- CI CE D E NGI ERI G NE N
预压加 固中软 土 固结 系数 的变化及分析
娄 炎
( 京 水 利科 学 研 究 院 ,江 苏 南 京 南 202 ) 10 9
内土工试 验 的环节 较 多 , 验 的结果 又受 取土 质量 、 验技 术水 平及 计 算方 法等 各种 因素 的影 响 . 试 试 因此 , 一般

一维固结理论中固结系数的试验分析_李又云

一维固结理论中固结系数的试验分析_李又云

力) , 可得如下非线性经验公式
图 1 土的 e- lg p 压缩曲线
Fig. 1 e- lg p Compressive Curves of Soil
e=
e1-
Cc lg
Rc Rc1
( 2)
式中: Cc 为压缩指数; Rc1 为竖向有效应力; e1 、Rc 分别
为压缩半对数曲线上任意一点所对应的孔隙比和有
103
献[ 2] 中指出: 确定固结系数惟一合理的方法就是根 据定义, 通过分别测定渗透系数 k 与压缩系数 A 的 值直接确定。然而传统的压缩试验与渗透试验所采 用的仪器和试验方法完全不同, 要分别得到其值, 试 验成本也较高。
另外, 在太沙基一维固结理论中, 通常假定压缩 系数 A及其渗透系数 k 为常量, 不随时间变化。大 量的试验表明, 在固结过程中, 渗透系数 k 与压缩系 数 A会随着固结变形的变化而变化, 并且变化的幅 度较大。因此, 传统理论将其视为常量, 虽然在计算 上比较简便, 但不能真实地反映固结系数在固结过 程中的变化规律, 其应用具有很大的局限性[ 5-6] 。
L I You- yun, L I Z he, XIE Yong- li
( K ey L abo rato ry o f H ighw ay Engineer ing in Special Reg ion of M inistry of Educatio n, Changpan U niv ersity , X ipan 710064, Shaanx i, China)
深度 z 处取一微单元。根据固结渗流的连续条件,
微单元体在任意时间 t 的水量变化率等于同一时间
该单元孔隙体积的变化率, 从而可得
9e 9t

土的固结及固结系数确定

土的固结及固结系数确定
移动情况可以看出渗流固结
的进展情况
u-z曲线上的切线斜率反映
该点的水力梯度水流方向
渗流 Tv=0 Tv=∞
不透水 z
u0=p
思考:两面排水时如何计算?
方程求解 – 固结过程
饱和土体的渗流固结理论 - 一维渗流固结理论
• 双面排水的情况
排水面 H
上半部和单面排水的 解完全相同
下半部和上半部对称
基本变 量
总应力 有效应力原理 超静孔隙水压
已知
力的时空分布
数学模型
饱和土体的渗流固结理论 - 一维渗流固结理论
p
排水面
u :超静孔压
H
p z :有效应力
p :总附加应力
u+ z =p
z
不透水岩层
土层超静孔压是z和t的函数,渗流固
结的过程取决于土层可压缩性(总排
水量)和渗透性(渗透速度)
数学模型
t
t
u k 1 e1 2u
t
wa z2
数学模型
饱和土体的渗流固结理论 - 一维渗流固结理论
仁者乐山 智者乐水
u t
k
1 e1
wa
2u z 2
u
2u
t Cv z2
固结系数:
Cv
k(1 e1 ) a w
Cv 反映土的固结特性:孔压消散的快慢-固结速度 Cv 与渗透系数k成正比,与压缩系数a成反比; 单位:cm2/s;m2/year,粘性土一般在 10-4 cm2/s 量级
Tv
m 1,3,5
Tv
Cv H2
t
为无量纲数,称为时间因数,反映超 静孔压消散的程度也即固结的程度
方程求解 – 方程的解

岩土工程中的固结与沉降分析

岩土工程中的固结与沉降分析

岩土工程中的固结与沉降分析岩土工程是建筑和土木工程中的重要分支,涉及到土壤和岩石的力学性质以及它们与结构物之间的相互作用。

在进行岩土工程设计和施工时,必须对土壤和岩石进行固结与沉降分析,以确保结构物的稳定和安全。

固结是指土壤颗粒之间排列的重新调整过程。

当外部荷载施加到土壤上时,土壤颗粒之间会发生重新排列,使土壤体积减小。

同时,由于土壤中的水分向外排出,土壤中的有效应力也会增加,导致土体的强度增加。

固结是一种不可逆的过程,只能通过重新排列颗粒来改变土体的结构。

固结的主要原因是土壤重力的作用和胀缩引起的体积变化。

重力对土壤的压缩会导致粒间通孔径减小,颗粒排列更加紧密,从而使土壤体积减小。

胀缩则是由于土壤中的含水量变化引起的,当土壤中的水分减少时,土壤会发生收缩,体积减小。

固结分析的目的是根据土壤的力学性质和外部荷载的大小,来估计土壤的固结变形和孔隙水压力的变化。

沉降是指土壤体积变化引起地表下陷的现象。

这种下陷会导致结构物的沉降,可能会引起结构物的变形和破坏。

在岩土工程中,通常需要对土壤的沉降进行分析和预测,以确保结构物的稳定性和安全性。

土壤的沉降主要有两个原因:固结引起的沉降和不可压缩土壤的压缩引起的沉降。

前者是由于土壤的固结过程导致的体积变化引起的沉降,后者是由于土壤的压缩性引起的体积变化引起的沉降。

固结引起的沉降是一个时间较长的过程,需要通过实验和模型分析来预测。

而不可压缩土壤的压缩引起的沉降则可以通过简单的计算公式来估算。

在固结与沉降分析中,常用的方法包括基于试验数据的经验公式和基于物理原理的理论模型。

经验公式是根据大量实验数据总结得出的经验规律,能够提供一定程度的准确性。

理论模型则是基于土壤力学原理和物理原理建立的数学模型,能够提供更深入的分析和预测。

然而,在进行固结与沉降分析时,还需要考虑土壤的非饱和性质。

非饱和土壤是指含有气体和液体两相介质的土壤,其力学性质和固结与沉降行为与饱和土壤存在差异。

土的固结及固结系数确定

土的固结及固结系数确定

Ut60%时二线基本重合,之后逐
S60
U t 1.128 Tv
渐分开
S90 S

A
U t 1.298 Tv

按(2)式,U=0.9 按(1)式,U=0.9
Tv 0.798 Tv 0.920
去除次固结影响
( 1) ( 2) Tv T 90 v 90 1.15
时间平方根法
• 土的压缩特性 • 有效应力原理 • 达西定律
连续性 条件
土骨架的体积变化 =孔隙体积的变化 =流入流出水量差
渗流固结 基本方程
数学模型
饱和土体的渗流固结理论 - 一维渗流固结理论
仁者乐山 智者乐水
q
固体体积:
孔隙体积: dt时段内:
1 V1 dz const 1 e1
1
1 V2 eV1 e( dz) 1 e1
饱和土体的渗流固结理论 - 固结系数确定方法
t 90
仁者乐山 智者乐水
O S0
t

dS
绘制压缩试验S-t1/2 曲线
做近似直线段的延长线交 S 轴于 S0 , 即为 主固 结的起 点,dS为的初始压缩量 从 S0 作直线 S0A ,其横坐标 为直线的1.15倍
直线 S0A与试验曲线之交点 A所对应的t值为t90
u
• 初始条件和边界条件
z

方程的解:
u z ,t
4p 1 mz sin e m1 m 2H

2 m Tv 4
2
m 1,3,5
Cv Tv 2 t H
为无量纲数,称为时间因数,反映超 静孔压消散的程度也即固结的程度
方程求解 – 方程的解

求解固结系数的三种方法

求解固结系数的三种方法

求解软土固结系数的三种方法【摘要】固结系数作为软土地基变形分析和软土地基加固设计的关键参数,它的准确获取具有重要的工程实践意义。

目前对固结系数的求解有多种方法,常用的是室内试验求解,主要使用时间平方根法,时间对数法。

但是这两种方法在图形的读数中存在很大的误差,不同实验者求出不同的结果,而且相对误差较大。

本文中采用了赵春风教授的固结系数的新三点计算法。

可以不使用固结系数求解过程中的变形与时间曲线求得,减少了误差。

【关键词】固结系数;时间对数曲线法;时间平方根法;新三点计算法1.引言固结系数Cv是太沙基(Terzaghi)一维固结理论中的一个重要参数,与固结过程中的超静孔隙水压力(u)的消散速率错误!未找到引用源。

/错误!未找到引用源。

成正比,其大小反映软土固结快慢的程度,即固结系数为反映土层固结特性的参数。

固结系数既是一项重要的土的试验指标,也是软土地基处理设计中的关键参数,特别在软基处理采用排水固结法时,固结系数更是一项必不可少的指标。

固结系数有效、准确的获取对基础沉降的正确预测有着决定性的意义。

因此,有必要对确定固结系数的方法进行系统的研究。

[9]太沙基理论假定土的参数在压缩过程中是均一不变的,其中固结系数C v是一个估计变形速率的重要参数。

C v的表达式为C v= k(1+e0)/wγm v,在固结过程中,渗透系数k和压缩系数m v均呈递减趋势,而计算出来的C v一直被当作常数。

大量的试验结果表明,固结系数C v是随着有效应力水平的变化而变化的,特别在前期固结应力的前后,他们的差别是非常大的。

[10]2.软土固结系数计算方法[9]根据前人的研究结果把确定固结系数的方法分为四大类:第一类是室内固结试验法;第二类是现场试验法;第三类是间接推算法;第四类是反演分析计算法。

室内试验确定固结系数的方法以时间对数法、时间平方根法、Scott法、反弯点法、三点法、Asaoka法、速率法、Rectangular hyperbola法、Parnian法、两点法、标准曲线比拟法、t60法、张仪萍法等为代表。

软土地基固结系数随时间变化的反分析

软土地基固结系数随时间变化的反分析

软土地基固结系数随时间变化的反分析薛世恩;李守德;林如【摘要】软土地基存在稳定性差和变形大等问题,为了控制工后沉降,需要对地基沉降进行合理的预测.反分析法是依靠工程现场获取的位移测量信息反演确定各未知参数的理论和方法.在太沙基固结理论的基础上,建立的一维匀加载固结反分析模型中,固结系数是反分析中唯一需要确定的参数.相较于室内试验得出的固结系数,反分析计算固结系数接近于实际情况.通过沉降曲线的比对,得到反分析试验数据的合理性以及与实际值的误差.由于渗透系数是随着孔隙比的减小而减小的,渗透系数的改变直接影响到固结系数的值,对室内固结试验结果进行分阶段反分析,得出固结系数随固结时间增加的变化规律.%There are some problems such as poor stability and large deformation in soft soil foundation,and it is necessary to forecast settlement for controlling after-construction-settlement.Back-analysis is a method to calculate soil parameters through back-analyzing the settlement data in engineering site.On the basis of Terzaghi's consolida-tion theory,consolidation coefficient is the only soil parameter to be calculated in the back-analysis of one dimen-sional consolidation pared with the consolidation coefficient obtained from laboratory tests, the coeffi-cient is closer to the actual situation which calculated by back-analyzing.An indoor consolidation test is back-ana-lyzed and a reasonable result,which is consistent with the consolidation coefficient,is obtained.The permeability coefficient decreases with the decrease of void ratio,the change of permeability coefficient directly affect the coeffi-cient of consolidation.Consolidation test is back-analyzed instages, and a variation rule, that the coefficient of consolidation changes with the time increase,is obtained.【期刊名称】《科学技术与工程》【年(卷),期】2017(017)028【总页数】6页(P245-250)【关键词】太沙基固结理论;反分析;固结系数;沉降预测【作者】薛世恩;李守德;林如【作者单位】河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室,南京210098;河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室,南京210098;河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室,南京210098【正文语种】中文【中图分类】TU478中国东部沿海诸省市路基多为饱和的正常压密黏土,土的类别包括:淤泥、淤泥质黏土、淤泥质亚黏土。

不同固结系数计算方法之间的比较

不同固结系数计算方法之间的比较

不同固结系数计算方法之间的比较骆凉平;丁建文【摘要】运用底部可测孔压的固结仪对连云港重塑黏土进行一维固结压缩试验,探讨基于孔压得出的土体固结系数与基于压缩计算的固结系数之间的关系.针对100 kPa、200 kPa、400 kPa、800 kPa、1600 kPa 5个加载等级的固结过程进行分析,发现基于孔压数据得出的固结系数Cv和时间对数法的计算结果较为一致,但是小于时间平方根法的计算结果.另外,3种计算方法均显示,连云港重塑土固结过程中,其固结系数Cv随着荷载等级的增大而增大,在固结过程中并非常数.【期刊名称】《三峡大学学报(自然科学版)》【年(卷),期】2014(036)001【总页数】4页(P42-45)【关键词】重塑黏土;孔隙水压力;固结系数;固结仪【作者】骆凉平;丁建文【作者单位】河海大学岩土力学与堤坝工程教育部重点实验室,南京 210098;河海大学岩土工程研究所,南京210098;东南大学交通学院岩土工程研究所,南京210096【正文语种】中文【中图分类】TU411固结系数是反映土体固结快慢的重要指标,为了计算固结度的变化或是超静孔压消散过程,都需要给出固结系数.传统的计算固结系数的方法是通过对太沙基一维固结理论的固结度计算公式进行简化,根据一维固结压缩试验所确定的时间-变形关系曲线,推导出固结系数的近似计算公式,从而获得土体固结系数,例如时间对数法、平方根法等.这些方法都是图解法和经验配合法,根据压缩曲线判断主固结起始点d0及固结点d90、d100,在绘图过程中易受人为因素干扰,因此具有一定的误差.除了依据时间-变形关系曲线计算固结系数,也有一些学者应用孔压测量装置对土体固结过程进行分析.孔压法的优势在于可最直接地判断主固结的结束,与其他间接判断方法相比更具可靠性.Taylor[1]很早就对固结过程中的孔压消散情况进行研究,Olson[2]研究发现,仅仅依据孔压消散数据而不考虑变形曲线计算得出的固结系数与基于时间-变形曲线计算所得的固结系数在某些情况下会出现较大偏差.此外,尽管孔压法在判断主固结沉降时具有直接、准确的优点,但在实际试验过程中,孔压装置所测的底部孔压数据与太沙基一维固结理论并不吻合,不能直接应用于计算固结系数.首先,试验中测得的最大孔压数值小于所施加的竖向有效荷载;其次,施加竖向荷载后,底部孔隙水压力不会立即上升至最大值,而是具有一个滞后过程.Gibson[3]、Whitman[4]等很多学者都曾在试验中发现这一现象并对此进行研究,认为造成这一现象的原因主要是由于孔压计的测压机理和土颗粒的压缩变形.Perlof[5]研究认为这一现象只在固结初期对孔压数据产生影响,当试样达到一定固结度之后,对于孔压数据的影响则可以忽略不计,所测孔压仍可应用于固结过程分析中,随后,Robinson[6]也通过试验验证了这一观点.据此,本文以连云港粘性土作为研究对象进行一维固结压缩试验,在固结过程中随时测量其超静孔隙水压力,针对孔压消散阶段的数据进行分析,并结合孔压数据和时间-变形关系曲线计算各级荷载下的固结系数,并与时间对数法和时间平方根法的计算结果进行对比.1 理论依据土体压缩通常分为3个阶段:瞬时沉降、主固结沉降和次固结沉降.太沙基一维固结理论就是描述土体主固结阶段的压缩特性,本文假设在主固结阶段,土体变形仅仅是由于土中孔隙水被排出,超静孔压消散而引起的,并不发生次固结变形.基于这个假设,则在室内一维固结试验中,试样底部超静孔隙水压力与压缩变形呈线性关系(Robinson[6-7]).Crawford[8]针对渥太华海相沉积粘性土进行研究时也发现了超静孔压与沉降的线性关系.当采用超静孔压进行固结度计算时,其公式为式中,σ为施加于土样的竖向荷载增量,ub为试样底部孔隙水压力.由于前述超静孔压与沉降呈线性关系,则根据上式,土样的固结度与沉降也呈线性关系,如图1所示.由图1可见,该直线与纵轴的交点d0、d100分别是固结度等于零和固结度等于100%时的沉降量.图1 固结度与沉降关系示意图由此,结合一维固结压缩试验的时间-变形曲线可求得土样在任意固结度下所对应的固结时间,再根据太沙基一维固结理论固结度计算公式:计算该固结度下的时间因素Tv,即可求得试样在某一级荷载下的固结系数.本文将选取固结度为U=50%时所对应的固结时间t50计算固结系数,固结系数计算公式为式中,H为固结试验中最大排水距离,由于本文试验将在试样底部测量超静孔隙水压力,故仅从试样顶部排水,最大排水距离即为土样厚度;t50为固结度达到50%是所对应的固结时间.2 试样物理特性及试验仪器试验用土取自江苏连云港地区,基本物理参数见表1.其中液限采用蝶式液限仪测定,塑限采用搓条法测定,粒径分布采用密度计法测定.该土在塑性图上的位置如图2所示,略微高于A线,属于高液限黏性土.图2 塑性图表1 连云港土的的基本物理参数土样比重液限/%塑限/%粘粒含量d<0.005mm/%粉粒含量0.005~0.074mm/%砂粒含量0.074~2mm/%连云港粘土2.70 55.6 28.8 66.0 33.8 0.2本文试验采用Zeng等设计改进的能够测量试样底部孔压的渗透固结容器,如图3所示,代替常规固结容器进行固结压缩试验.孔压测量装置由孔压计和与之相连的数字显示器组成,测量精度为1kPa,在固结过程中可随时显示试样底部孔隙水压力.为保证试样底部透水石和测压管道完全饱和不含气泡,固结容器底部还配备有渗透装置.试验制备土样为完全重塑饱和土,初始含水率为1.6倍液限,试样直径为61.8 mm,高度为40mm.图3 可进行底部孔压测量的固结容器(Zeng等[9])1.水头管;2.水头标尺;3.孔压计;4.三通阀;5.透水石;6.轴向加载;7.轻质盖板;8.密封螺帽;9.密封圈;10.环刀;11.两通阀3 试验结果与分析3.1 压缩曲线和孔压变化规律通过上述底部可测孔压的固结仪进行固结试验,所得的连云港重塑黏土的d-logt 压缩曲线如图4所示,加载等级分别为50kPa、100kPa、200kPa、400 kPa、800kPa和1600kPa,压缩曲线呈倒S形,具有两个反弯点.运用孔压法计算固结系数时需根据压缩曲线确定d50时对应的固结时间t50,进而根据公式(3)计算固结系数.图4 连云港重塑黏土时间-变形压缩曲线图5是与各级荷载下压缩曲线相对应的试样底部超静孔隙水压力随时间的变化曲线.由图5可知,孔压随时间变化呈现先增大后减小的规律,约在30 min达到峰值,并且峰值孔压低于竖向荷载增量,约等于荷载增量的50%.这一试验结果与Whitman[4]、Robinson[6]等人的试验研究是一致的.造成这一现象的原因是试样底部超静孔隙水压力的产生需要一定的时间,在这一过程中试样顶部同时在排水,所以导致了峰值孔压的延迟并使其小于竖向荷载增量.图5 连云港重塑黏土底部孔压与固结时间关系曲线根据所测试样底部超静孔压以及固结度计算公式(1)可计算试样固结度,据此,在固结过程中,根据孔压消散情况计算所得固结度与试样变形的关系如图6所示. 图6 连云港重塑黏土固结度与沉降量关系曲线由图6可知,由于试样底部超静孔隙水压力的延迟作用,连云港重塑黏土在50~100kPa、100~200 kPa、200~400kPa、400~800kPa、800~1600kPa 5个荷载增量下,固结度均随着沉降量的增加先减小后增大,当固结度大于一定程度时,固结度随沉降量的增加线性增大.在上述5个荷载增量下,固结度分别超过46%、35%、47%、51%、58%后,固结度与沉降量呈线性变化规律,通过拟合方法可获得这些直线的方程,其与纵轴的交点就对应于固结度为0和固结度为100%时的沉降量d0、d100,进而可计算出t50和Cv.3.2 与时间对数法、时间平方根法的比较运用时间对数法和时间平方根法计算连云港重塑黏土在不同竖向荷载下的固结系数,并与前述方法进行对比.其中,根据时间对数法确定的固结度为100%时对应的沉降量d100与基于底部超静孔压所确定的d100对比如图7所示,由图可知,数据点均位于45°线附近,由时间对数法确定的主固结沉降量略低于基于孔压测定的主固结沉降量,但二者差异较小.可见时间对数法确定主固结沉降量具有良好的精度. 图7 孔压法测定d100与时间对数法估测值的比较将时间平方根法、时间对数法及基于孔压计算的固结系数进行比较,如图8所示,图中空心点位于实心点的上方,并且实心点相对更靠近45°线.可见时间平方根法计算的固结系数Cv大于时间对数法的计算结果,这与很多学者的研究是一致的.而时间对数法确定的固结系数Cv更接近本文采用的孔压法,二者的计算结果非常接近45°线.因此,在缺乏孔压数据的情况下,本文建议使用时间对数法计算固结系数.图8 孔压法测定Cv与logt法法计算值的比较此外,研究连云港重塑土固结系数与竖向固结应力的关系还可发现,如图9所示,无论是基于孔压、时间对数法或时间平方根法计算得出的固结系数均随着固结应力的增大而增大,这表明在固结过程中固结系数并非常量,固结系数随着固结应力的改变而变化.图9 连云港重塑黏土固结系数随固结应力变化关系曲线4 结论针对连云港重塑黏土,采用Zeng等设计改进的能够测量试样底部孔压的渗透固结容器,进行一维固结压缩试验,探讨运用孔压计算土体固结系数的方法,并与传统计算方法进行比较:1)针对连云港重塑土进行一维固结试验,发现固结过程中试样底部孔压具有先增大后减小的规律,其峰值孔压滞后30min左右,约为荷载增量的一半.2)运用孔压法计算的固结系数Cv与时间对数法的计算结果接近,小于时间平方根法的计算结果,证明了孔压法计算结果的可靠性.3)试验发现针对连云港重塑土,无论是基于孔压、时间对数法或者时间平方根法计算得出的固结系数Cv均随着固结应力的增大而增大,表明在固结过程中固结系数并不是常数,而是随着固结应力的改变而发生变化.参考文献:[1] Taylor D W.Research on Consolidation of Clays[M].MIT publication,1942:82.[2] Olson R E.Consolidation of Soils:Testing and Evaluation[J].Philadelphia:American Society for Testing and Materials,1986,892:7-70.[3] Gibson R E.An Analysis of System Flexibility and Its Effect on Time-lag in Pore-water Pressure Measurements[J].Géotechnique,1963,13:1-11.[4] Whitman R V,Richardson A M,Healy K A.Time-lags in Pore Pressure Measurements[J].Proc.5th ICSMFE 1,1961:407-411.[5] Perlof W H,Nair K,Smith J G.Effect Ofmeasuring System on Pore Water Pressures in the Consolidation Test[J].Proc.6th ICSMFE,Montreal,1965(1):338-341.[6] Robinson R G.Consolidation Analysis with Pore Pressure Measurement[J].Géotechnique,1999,49(1):127-132.[7] Robinson R G.A Study on the Beginning of Secondary Compressionof Soils[J].Journal of Testing and Evaluation,Sept.2003,30(5).[8] Crawford C B.Interpretation of the consolidation test[J].J.Soil Mech.Found.Div.,ASCE,1964,90(5):86-102.[9] Zeng Lingling,Hong Zhenshun,Cai Yuanqiang,et al.Change of Hydraulic Conductivity During Compression of Undisturbed and Remolded Clays[J].Applied Clay Science,2011,51:86-93.。

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基于工程实例的固结系数变化规律研究摘要:本文主要通过工程实例,分析了软基处理加载过程中,实测沉降速率大于理论沉降速率,恒载期间实测沉降速率小于理论沉降速率是因为随着荷载增加固结系数逐渐变小。

关键词:固结系数软基处理沉降速率
1、工程概况
固戍污水处理厂位于宝安区西乡街道办固戍村内,西邻珠江出海口。

一期工程建设规模为24万立方米/日,占地约11万平方米。

地貌类型为海岸相冲积平原及低山残丘斜坡地带。

场地岩土层主要为第四系海相冲积土层、第四系坡积土层、第四系残积土层,下伏基岩加里东期混合花岗岩。

根据监测结果,加载过程中,实测沉降速率大于理论计算速率;而在恒载期间,实测沉降速率小于理论计算速率。

根据西部通道工点的理论计算,恒载120天后理论固结沉降曲线应基本稳定,小于lmm/天。

而实际上,沉降依然很大,恒载240多天后,固结沉降曲线才基本趋向稳定,比计算时间长了1倍多。

深圳市固戍污水处理厂软基处理恒载也达到了180多天,最后进行超载处理。

这主要是由于深圳地区海相淤泥的主固结系数随着荷载增加而减小造成的,室内固结实验和实测曲线反演cv都证明了这一点。

2、实测累计沉降曲线
根据沉降板观测结果,编制沉降-时间关系曲线,如下图1所示。

由图可见沉降总体上可以分为加载期间沉降与恒载期间沉降两个部分,图上虚线所示:
(1)加载期间沉降
通过计算,加载过程中沉降占总沉降量的65%左右。

对应于每一级加荷都有较大的沉降发生,显示出软土层对于加荷是非常敏感的,在加载间隔沉降发展也较快,几近以直线的方式发展,加载产生的沉降台阶不明显。

(2)恒载期间沉降
通过计算,恒载期间沉降占总沉降量的35%左右。

较之加载期间沉降量曲线,曲线变缓,恒载120多天后开始转平,但沉降速率仍较大,恒载预压180多天后,曲线基本稳定。

图1 实测累计沉降量曲线图
3、理论计算曲线
过去计算一般采用太沙基理论公式计算,太沙基的理论假设是荷载是一次性瞬时加载。

然而,此假设与实际操作相差甚远。

一次性加载情况下,容易破坏软土地基的稳定性,失去了地基处理的初衷。

而且在施工中往往也是分级加载。

因此,对根据太沙基法求得的固结时间关系或沉降时间关系都必须加以修正。

高木俊介对于分级加载的情况下进行了修正,然而也仅考虑了径向估计排水没有考虑竖向固结排水。

曾国熙对其进行了改进,考
虑了竖向排水固结,把和两者联合起来得出,并且固结度理论解用以下的普通式来表示:
改进的高木俊介法对于竖向排水固结或竖向排水固结与径向排水共同作用的固结情况都适用,只有赋予两个参数以不同的意义,则对于不同的排水条件都能用式子(1)表示。

多级加荷情况下固结度的计算,只需将用普通式代替积分即可,如式子(2)所示:—t时刻多级加荷情况下修正后地基平均固结度;
—第n级荷载的加荷速率;
—各级荷载的累加值;
、—分别为第n级荷载起始和终止的时间(从零点起算),当计算第n级荷载加载过程中某时间t的固结度时,改成t;
、—排水固结参数。

由改进的高木俊介法计算任意时刻的固结沉降量为:
(3)
在深圳市固戍污水处理厂软土地基处理工程中,根据处理前的岩土工程勘察报告:
径向、竖向固结系数:,;
最终沉降量的取得,是依据沉降板的实际观察数据。

4、实测曲线与理论计算曲线对比
本次计算选取s28、s38号沉降板,最终沉降量分别为=1499mm
和=1643mm。

图2实测与理论计算沉降量曲线对比图(s28)
图3实测与理论计算沉降量曲线对比图(s38)
根据图2、图3实测与理论计算沉降量的对比:加载期间(第一条虚线左侧),实测曲线沉降台阶不如理论计算曲线明显,理论计算累计沉降量小于实测沉降量;恒载期间(第一条虚线右侧),曲线都呈抛物线向前发展,但理论曲线明显比实测收敛快,到第二条虚线时,实测与理论值比较接近,此时固结度约为70%。

恒载期间理论值总体大于实测值。

由曲线推算,恒载120天后,理论曲线变化已经基本稳定,沉降速率小于0.6mm/d,此时计算固结度约为95%。

但是实际上,恒载120天后,实测日沉降很很大,满足不了设计要求,通过监测数据推算,固结度达到95%需要的时间约为240天,比理论计算值落后了120天。

为了保证工期,最后决定超载,超载土方1.8米。

根据卸载日期计算,实际恒载加超载的时间为180天。

5、结论
通过上述分析,造成上述差异的原因在于,一维固结理论认为cv在整个固结过程中是不随荷载增加而变化的常数。

卸载前钻探取样进行室内土工试验,径向、竖向固结系数值都有较大的变化且逐
渐变小。

具体的固结系数随荷载增加的变化规律,由于工程实例所限,仍需更深一步的研究。

注:文章内所有公式及图表请用pdf形式查看。

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