CFG桩复合地基设计计算书(优选.)

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CFG桩复合地基设计计算

CFG桩复合地基设计计算1 设计计算公式根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2012)设计计算公式:(1) 单桩竖向承载力特征值公式:nRa=Up∑qsili+αpqpApi=1Up—桩周长，为1.413m。

n—桩长范围内所划分的土层数qsi、qp—桩周第i层土的侧阻力、桩端阻力特征值(Kpa)li —第i层土厚度(2) 复合地基承载力计算公式:fspk=λmRa/AP+β(1-m)fskfspk—复合地基承载力特征值1#、2#、3#、5#、15#、16#、17#、18#fspk≥500Kpa，31#、32#楼fspk≥580Kpa。

Ap—桩截面面积，为0.159；fsk—处理后的桩间土承载力特征值1#、3#、5#、15#、16#、17#、18#、31#、32#楼基底天然土层为细纱、砾砂、含粘性卵石、圆砾层，取加固后桩间土180Kpa；2#楼基底天然土层为砾砂、圆砾层，取加固后桩间土200kpa。

Ra—单桩竖向承载力特征值；m—面积置换率β—桩间土承载力发挥系数，取1.0。

λ—单桩承载力发挥系数，取0.9。

2 布桩及复合地基承载力估算CFG桩按三角形及正方形在基础内均匀布置, 且桩体按照夯扩成孔，桩端持力层为稍密卵石层，且进入持力层不小于0.5m。

1 以ZK3为例计算：单桩承载力特征值，桩长7.5m：1#、3#、5#、15#、16#、17#、18#楼Ra=（ Up∑qsili+qpAp）Ra=1.413*（1.1*35+4.4*50+2*65）+0.159*1500=787.45KN 综合经验取值，设计时取Ra=780KN根据复合地基承载力特征值计算置换率：fspk=λmRa/Ap+β(1-m)fskm=(fspk-βfsk)/(λRa/Ap-βfsk)m=（500-1.0×180）/（0.9×780/0.159-1.0×180）=0.076则实际布桩后m=0.081 （三角形）S=1.5m。

CFG桩复合地基处理工程计算书

计算书：1、面积置换率计算依据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2012）sk p aspk f m A R m f )1(-+=βλ，pp p ni pi si A q l q up Ra α+=∑=1式中：spk f ——复合地基承载力特征值，取值为180kPa ；λ——单桩承载力发挥系数，取0.80； p a ——桩端端阻力发挥系数，取1.0；m ——面积置换率；a R ——单桩承载力特征值（kN ）；p A ——桩截面积，Ap=0.09616m 2（桩径d=0.35m ）；β——桩间土强度的发挥系数，按规范取0.90；sk f ——处理后桩间土承载力特征值，取值60kPa （桩间土按素填土取值）；p u ——桩的周长；si q ——桩侧土侧阻力特征值； i l ——第i 层土的厚度；p q ——桩端端阻力特征值，（以可塑粘土、硬塑粘土、强风化泥质砂岩作为桩端持力层）。

单桩承载力R a 计算和取值表代表性孔指标土层层厚桩侧土侧阻力特征值siq （kPa ）桩端端阻力特征值pq （kPa ）单桩承载力特征值aR （kN ）ZK1素填土0.12 12 / 267.79软塑粉质粘土 1.90 25 / 硬塑粘土 2.48 45 950 ZK3附近 23轴线素填土1.40 12 / 264.77 可塑粉质粘土 2.90 30 / 硬塑粘土1.20 45 950 ZK4附近素填土1.4012/264.7736轴线硬塑粘土 2.80 45 950 ZK5素填土 2.13 12 / 261.38硬塑粘土 2.87 45 950 ZK7 素填土 5.05 12 / 274.31可塑粘土 4.45 35 380 ZK8 素填土 3.05 12 / 228.70 可塑粘土 3.95 35 380 ZK11硬塑粘土 2.50 45 950 214.99ZK12素填土 1.94 12 / 267.72 可塑粘土2.20 35 / 软塑粉质粘土 1.40 25 / 硬塑粘土0.56 45 950 ZK14素填土 1.80 12 / 273.34 硬塑粘土3.2045950取值Ra =200kN取Ra =200kN 进行计算。

CFG桩地基处理设计计算书

CFG桩地基处理设计计算书
计算地层模型
素填土厚4.0m，淤泥质粘土厚3.0m，可塑粘土厚1.5m，硬塑粘土厚0.5m。

CFG桩复合地基承载力计算
根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79—2002），CFG桩复合地基承载力特
征值可按下式计算：
式中f sk：强夯处理后承载力特征值，取90kPa；
m：面积置换率；
A p：桩的截面积，为0.113㎡；
β：桩间土承载力折减系数取0.85；
R a：单桩竖向承载力特征值，经计算取150kN。

CFG桩桩端持力层为硬塑粘土层，其端阻力特征值（q p按700kPa 进行取值）。

因无单桩静载试验资料，R a可按下式计算：
式中U p：桩的周长；
q si：桩侧第i层土的侧阻力特征值，仅考虑可塑及硬塑粘土的桩侧阻力，分别按30kPa及40kPa取值；
q p：桩的端阻力特征值（Kpa）；
：第i层土的土层厚度。

l i
经计算，R a=157kN，按150kN取值，则m=0.115。

CFG桩法计算书

注:表中承载力指原始土层承载力特征值(kPa)、d 基础埋深的地基承载力修正系数桩侧阻力指桩侧阻力特征值(kPa)、桩端阻力指桩端阻力特征值(kPa) 桩在土层中的相对位置土层 1 2 3 4 5 计算厚度 (m) 2.00 4.60 5.10 5.40 1.90 桩侧阻力 kPa 28.00 25.00 50.00 40.00 65.00 桩端阻力 kPa 0.00 0.00 0.00 0.00 2400.00
荷载效应标准组合时偏心荷载作用下 pkmin = Fk+Gk Mkx Mky 202428.00+21218.91 0.00 0.00 = = 137.02kPa A Wy Wx 1632.22 4787.86 25228.74 Fk+Gk Mkx Mky 202428.00+21218.91 0.00 0.00 + + = + + = A Wy Wx 1632.22 4787.86 25228.74 pkmax1.2fa,满足要求
基础底面自重压力为: ch= 0d=6.570.70=4.60kPa 基础底面的附加压力为: p0=pk-ch=130.71 - 4.60 = 126.11kPa 3.2 确定分层厚度
按《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2002）表 5.3.6: 由 b=17.60 得z=1.00 3.3 确定沉降计算深度沉降计算深度: zn=20.00m 3.4 计算复合土层的压缩模量复合土层的分层与天然地基相同, 各复合土层的压缩模量等于该层天然地基压缩模量的倍 Espi = Esi Espi--复合地基处理范围内第 i 层土修正后的压缩模量(MPa) Esi--复合地基处理范围内第 i 层土原始的压缩模量(MPa) 值按《建筑地基处理技术规范》（JGJ 79-2002 J220－2002）式(9.2.8-1)确定 = fspk fak 154.35 = 1.929 80.00

刚性桩复合地基计算书(CFG桩)三相岩土

三相岩土—刚性桩复合地基计算程序淘宝有售1 说明：1.高程请输入绝对标高，或统一高程系统。

2.桩边至筏板边距离为采用等效实体法计算沉降时采用。

3.地基承载力修正深度适合建筑周边存在独立基础的地下车库时，修正深度不同于基础埋深时。

4.输入土层各压力段下孔隙比很重要，用于计算不用压力段下压缩模量，输入此值以后，输入的压缩模量值会在计算时被替换。

5.保存数据与读取数据均为EXCEL2003格式，计算书为word2003格式。

6.如有问题可发邮件到2419859460@ 淘宝店名：三相岩土复合地基计算书5号楼一、计算条件基础长度：67.83 m基础宽度：17.73 m地基承载力修正深度：0.50 m基底压力：570kpa准永久荷载：540KN/m3地下水位高程：18.00 m自然地面标高：32.21 m3.桩基参数桩长：26 m桩径：500 mm桩顶标高：21.73 m桩间土承载力发挥系数β：1.0单桩承载力发挥系数λ：0.9桩端阻力发挥系数：1.0桩顶标高: 21.73 m布桩形式：矩形桩间距X方向：1.7 m Y方向：1.8 m二、复合地基承载力计算1.桩在地层中位置主层号亚层号土层名称地层计算厚度(m) 侧阻标准值(Kpa) 端阻标准值(Kpa) 3 0 细砂 4.12 65 — 4 0 粘土 7.90 53 — 5 0 细砂 9.20 70 — 7细砂 0.98 72 25002.单桩竖向承载力特征值计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-3)R a =12 ×(u p ∑q si l i +αp q p A p )=12 ×[π×0.50×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)+1.00×π×0.252×2500.00]=1542.80KN R a —单桩竖向承载力特征值(KN) u p —桩周长(m)q si —桩周第i 层土极限侧阻力标准值(Kpa) l i —桩周第i 层土厚度(Kpa) αp —桩端端阻力发挥系数q p —桩的极限端阻力标准值(Kpa) A p —桩的截面积(m 2) 3.面积置换率计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-1) 布桩类型：矩形m= d 2d e2 =0.502/(1.052×1.70×1.80) =0.0640m —面积置换率 d —桩径(m)d e — 一根桩分担的处理地基面积的等效圆直径(m) 4.桩间土承载力基底以下存在软弱下卧层,天然地基承载力按207.8873Kpa 计算主层号亚层号土层名称修正深度(m) 平均重度(KN/m3) 深度修正系数修正后承载力(Kpa) 4粘土4.1218.751207.89f sk =207.89Kpa 5.复合地基承载力计算根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.5条式(7.1.5-2)f spk =λm R aA p+β(1-m)f sk = 0.90 × 0.0640 ×1542.80/(π×0.252)+0.95×(1-0.0640)×207.89=637.32Kpa f spk —复合地基承载力特征值 (kpa) λ—单桩承载力发挥系数 β—桩间土承载力发挥系数 6.复合地基承载力深度修正不考虑深度修正 f spa =f spk =637.32Kpa f spa —深度修正后复合地基承载力(kpa) 7.桩体试块抗压强度计算达到设计要求的复合地基承载力需要的单桩竖向承载力特征值R a =[f spk -β(1-m)f sk ]A p λm=[ 570.00-0.95×(1-0.0640)×207.89]×π×0.252/(0.90 × 0.0640)=1063.73KN 桩身试块抗压强度,根据《建筑地基处理技术规范》(JGJ79)第7.1.6条式(7.1.6-2)f cu ≥4λR aA p=4×0.90×1063.73/(π×0.252)/1000=24.08Mpaf cu —桩体试块抗压强度(Mpa)三、下卧层承载力验算1.天然地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f azP z —下卧层顶面处附加压力值(kPa)P cz —下卧层顶面处土的自重压力值(kPa)f az —下卧层顶面处经深度修正后承载力特征值(kPa) 计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 PzKpa自重应力 Pcz kpa Pz+ Pcz kpa 修正深度 m 平均重度 KN /m3 深度修正系数修正后承载力 kpa 计算结果 3 0 细砂 21.73 19.70 1.0000 367.09 202.91 570.00 0.50 19.70 3.00 220.00 不满足 3 0 细砂 18.00 9.70 0.9739 357.50 276.39 633.89 4.23 17.37 3.00 414.39 不满足 4 0 粘土 17.61 7.70 0.9661 354.66 280.17 634.83 4.62 16.72 1.00 208.90 不满足 5 0 细砂 9.71 9.70 0.7042 258.52 341.00 599.52 12.52 11.03 3.00 697.74 满足 6 0 粘土 0.51 7.60 0.4613 169.33 430.24 599.57 21.72 10.47 1.00 402.10 不满足 7 0 细砂 -3.29 9.80 0.3936 144.50 459.12 603.62 25.52 10.04 3.00 1063.58 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20663.5535.7210.141.60751.56满足10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足2.复合地基下卧层承载力验算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.2.7条式(5.2.7-1) P z +P cz ≤f az计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 Pz Kpa 自重应力 Pcz kpaPz+Pcz kpa修正深度 m平均重度 KN /m3深度修正系数修正后承载力 kpa计算结果8 0 卵石 -8.39 11.00 0.3226 118.42 509.10 627.52 30.62 10.00 4.40 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.2679 98.35 565.20 663.55 35.72 10.14 1.60751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.2578 94.63 576.09 670.72 36.82 10.14 3.00 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.2214 81.27 620.64 701.91 41.32 10.11 1.60 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.213678.40631.53 709.93 42.42 10.10 3.001620.72 满足3.按桩基模式验算桩端下卧层承载力根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94)第5.4.1条式(5.4.1-1) σz +γm z ≤f azσz —作用于下卧层顶面的附加应力γm —下卧层顶面以上深度修正范围内土层加权平均重度(KN/m 3) z —修正深度(m)σz0=(F k +G k )-3/2(A 0+B 0)∑q sik l iA 0+B 0=[570.00-3/2×(67.83+17.73-4×0.80)×(4.12×65+7.90×53+9.20×70+3.80×66+0.98×72)]/[(67.83-2×0.80)×(17.73-2×0.80)]=212.08kpa σz0—桩端位置附加应力(kpa)F k +G k —建筑荷载与基础覆土重之和,即基底压力(kpa) A 0、B 0—桩群外缘矩形底面的长、短边边长(m) 计算结果见下表主层号亚层号土层名称层顶标高 m有效重度 KN/ m3附加应力系数附加应力 σz自重应力 γ·zkpaσz+ γ·z kpa修正深度 m平均重度KN/m3深度修正系数修正后承载力kpa 计算结果 7 0 细砂 -4.27 9.80 1.0000 212.08 468.72 680.81 26.50 3.00 10.03 1092.41 满足 8 0 卵石 -8.39 11.00 0.9636 204.36 509.10 713.46 30.62 4.40 10.00 1655.25 满足 9 0 粉质粘土-13.49 9.90 0.7938 168.36 565.20733.56 35.72 1.60 10.14 751.56 满足 10 0 细砂 -14.59 9.90 0.7531 159.72 576.09 735.81 36.82 3.00 10.14 1424.35 满足 11 0 粉质粘土-19.09 9.90 0.6043 128.16 620.64 748.80 41.32 1.60 10.11 860.29 满足 12细砂 -20.19 9.800.5733121.59 631.53 753.12 42.42 3.0010.10 1620.72 满足四、沉降计算1.天然地基沉降计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.5条式(5.3.5)s=ψs ∑p 0E si(z i αi -z i-1αi-1)s —地基最终变形量(mm) ψs —沉降计算经验系数p 0—准永久组合时基础底面处的附加应力(kpa)，p0=337.09kpa z i 、z i-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面的距离(m)αi 、αi-1—基础底面至第i 层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数E si —基础底面下第i 层土的压缩模量(Mpa)，应取土的自重压力至土的自重压力与附加压力之和的压力段计算，根据《土工试验方法标准》(GBT50123)第14.1.9、14.1.10条E si =(1+e i0)(p i2-p i1)e i1-e i2e 0—初始孔隙比p i1、p i2—第i 层土自重应力、第i 层土自重应力与附加应力之和(Kpa)e i1、e i2—第i 层土自重应力下孔隙比、第i 层土自重应力与附加应力之和作用下孔隙比,根据高压固结试验内插计算根据《建筑地基基础设计规范》(GB 50007)第5.3.7条,地基变形计算深度z n 应符合式(5.3.7)条规定Δs n '≤0.025∑Δs i ' Δs i '—在计算深度范围内,第i 层土计算变形值(mm)Δs n '—在由计算厚度向上取厚度为Δz 的土层计算变形值(mm) Δz —根据基础宽度b=17.73m ，查表5.3.7，Δz=1m 计算过程见下表主层亚层土层名称计算深度 m 有效重度 KN/ 自重应力 Pcz 附加应力 PzPz+ Pcz kpa孔隙比 e1 孔隙比 e2 压缩模量 Mpa平均附加Ai本层沉降号号 m3 kpa Kpa 应力系数 Δs' mm 3 0 细砂 1.00 19.70 202.91 337.09 540.00 19.00 0.9998 0.9998 17.74 3 0 2.00 19.70 222.61 336.87 559.48 19.00 0.9988 0.9978 17.70 3 0 3.00 19.70 242.31 335.41 577.71 19.00 0.9962 0.9910 17.58 3 03.73 19.70 256.69 331.80 588.49 19.00 0.9930 0.7154 12.69 3 0 细砂4.12 9.70 264.37 327.60 591.9719.00 0.9909 0.3783 6.71 4 0 粘土 5.12 7.70 274.07 324.82 598.89 0.683 0.636 12.95 0.9838 0.9545 24.85 4 0 6.12 7.70 281.77 316.13 597.90 0.677 0.636 14.44 0.9746 0.9275 21.66 4 0 7.12 7.70 289.47 305.64 595.11 0.671 0.636 16.39 0.9635 0.8959 18.42 4 0 8.12 7.70 297.17 293.91 591.08 0.665 0.637 19.15 0.9509 0.8614 15.16 4 0 9.12 7.70 304.87 281.50 586.37 0.663 0.637 20.44 0.9372 0.8253 13.61 4 0 10.12 7.70 312.57 268.86 581.43 0.662 0.637 20.34 0.9225 0.7889 13.07 4 0 11.12 7.70 320.27 256.33 576.60 0.661 0.638 20.24 0.9073 0.7529 12.54 4 012.02 7.70 327.20 244.14 571.34 0.661 0.638 20.13 0.8932 0.6477 10.85 5 0 细砂 13.02 9.70 334.90 233.58 568.48 20.00 0.8774 0.6876 11.59 5 0 14.02 9.70 344.60 222.37 566.97 20.00 0.8616 0.6555 11.05 5 0 15.02 9.70 354.30 211.76 566.06 20.00 0.8458 0.6250 10.53 5 0 16.02 9.70 364.00 201.75 565.75 20.00 0.8303 0.5962 10.05 5 0 17.02 9.70 373.70 192.34 566.04 20.00 0.8149 0.5691 9.59 5 0 18.02 9.70 383.40 183.49 566.89 20.00 0.7998 0.5435 9.16 5 0 19.02 9.70 393.10 175.18 568.28 20.00 0.7851 0.5194 8.76 5 0 20.02 9.70 402.80 167.38 570.18 20.00 0.7707 0.4968 8.37 5 0 21.02 9.70 412.50 160.05 572.55 20.00 0.7567 0.4755 8.01 5 021.22 9.70 414.44 153.15 567.5920.00 0.7539 0.0927 1.56 6 0 粘土 22.22 7.60 424.14 151.83 575.97 0.624 0.608 17.44 0.7403 0.4516 8.73 6 0 23.22 7.60 431.74 145.41 577.15 0.623 0.608 17.39 0.7270 0.4328 8.39 6 0 24.22 7.60 439.34 139.37 578.71 0.622 0.607 17.33 0.7142 0.4152 8.08 6 025.02 7.60 445.42 133.67 579.09 0.621 0.607 17.29 0.7041 0.3201 6.24 7 0 桩端 26.00 9.80 452.87 129.34 582.21 21.70 0.6921 0.3783 5.88 7 0 细砂 26.02 9.80 453.06 124.30 577.36 21.70 0.6919 0.0076 0.12 727.029.80462.86124.20587.0621.700.68000.37075.76总沉降计算值s'=334.45mm在基底以下27.02m 以上1m 厚度土层计算变形值 Δs Δs=5.76mm<0.025∑Δs'=8.36mm 沉降计算深度满足要求。

水泥搅拌桩桩计算书

CFG桩复合地基计算书一.设计依据1）.《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）2）.《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）3) .《城市桥梁设计规范》（CJJ_11-2011）二.设计参数沥青混凝土 r =23 KN/m3水稳基层 rd=24KN/m3水容重 rs=10 KN/m3填土 rt=18 KN/m3碎石垫层 r=23 KN/m3三.地质条件根据勘察报告C2钻孔的情况得出，计算桩基位置自然标高为21.6m,此位置设计标高为24.843m。

地下水位位于地面线以下1.45m，按勘察资料得出地质由上至下土层及其厚度为：地质参数表四．设计计算1、水泥搅拌桩参数根据土层分布，持力层为(2-1)粉质粘土夹粉土，有效桩长取13.5m，桩端进入持力层的最小深度为2.0m。

地面标高24.6m，水位标高22.47m。

路基填土厚度h=2.65m(其中路面厚度62cm)，路基宽度20m（车行道宽12m），路面结构10cm沥青面层+32cm水稳基层+20cm厚级配碎石。

2、基底压力基础地面以上土的加权平均重度为：γm=(0.1*23+0.32*24+0.2*23+1.53*18+0.5*23)/2.65=20.23KN/m3（1）车道荷载：本道路荷载应采用城-B级:①均布荷载为qk=10.5*0.75=7.875kN/m②集中荷载=360*0.75=270kN取最大值Pk根据《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）第5.2.2条规定：轴心荷载基础底面的压力，可根据下列公式确定，得到加固地基顶面压力（地下水位为地面线以下1m）为：Pk=(Fk+Gk)/A=20.23*2.65/1+7.875/1+270/（20*1）=74.98KPa3、单桩承载力计算初步拟定桩径0.5m，桩间距1.1m。

桩周长up=1.57m，桩面积Ap=0.196m2。

根据《建筑地基处理技术规范》（JGJ79_2012）第7.3.3取桩长为13.5m,桩体伸入(2-3)黏土层2m.Ra=up×∑qsi×li+ ap×f×akAp=1.57*(0.6*8+8.9*0+2*15+2*14)+0.5*90*0.196=107.42kN(淤泥质土层由于有负侧摩擦力，侧摩擦力取0;桩端端阻力发挥系数ap=0.4～0.6，本次拟定为0.5。

CFG桩计算书

北京市门头沟区人保大厦办公楼CFG桩复合地基计算书2011年06月北京市门头沟区人保大厦办公楼CFG桩复合地基计算书审定：审核：计算人：2011年05月高碑店市盛景花园住宅小区2#住宅楼CFG桩复合地基计算书（一）工程设计参数一览表设计参数一览表①《北京市门头沟区人保大厦办公楼》岩土工程勘察报告勘察单位：中国建筑西南勘察设计研究院有限公司②基础平面图设计单位：中国中建设计集团有限公司③《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）④《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》DB13（J）31-2001 （三）CFG桩复合地基计算书1、工程名称：高碑店市盛景花园住宅小区2#住宅楼2、复合地基设计要求：①复合地基承载力特征值f spk≥460kPa。

②天然地基土承载力特征值f k=140kPa③以第10层粉土作桩端持力层。

3、设计所需地层参数以12#孔为例。

4、桩截面积、桩周长的计算：桩径400mm时，桩截面积Ap=0.1256m2，桩周长Up=1.256m。

5、±0.00对应绝对高程109.28m；垫层底标高-6.00m，对应高程103.28m。

褥垫层厚度0.20m，褥垫层底绝对标高103.28m。

6、CFG桩，设计桩长7m，有效桩长6.5m，以第5层卵石作桩端持力层。

7、单桩承载力特征值计算①极限值：计算单桩承载力时极限桩端阻力标准值按1#孔考虑Q uk = q pk · Ap+ Up ·Σq sik · Li=2500×0.1256+1.256×（110×0.55+50×2.2+110×2.2+60×0.2）=847KN特征值：R a= Q uk／r sp=847/2=423.5KN，单桩承载力特征值R k取423kN②桩体强度的确定：fcu≥3 R k/ A P=3×423÷0.1256=10115kPa，混凝土强度取C20。

CFG复合桩计算(正式)

桩间距 S(mm) 1800
de 1.05S 1890
复合地基承载力特征值(等边三角形布桩) Ra=min(R m b fak a1,Ra2) 天然承载单桩承载 0.75~0.95 置换率力特征值力特征值 d2/de2 (kPa) (kN) 折减系数 0.045 0.750 80 690
m*Ra/Ap (kPa) 246
************ CFG桩复合地基计算书
单桩承载力特征值(kN) （桩身强度计算）桩径 d(mm) 400 桩底面积 Ap(mm2) 0.126 桩身强度 Fcu(Mpa) 20 折减系数 N 0.33 Ra2 (kN) 829
单桩承载力特征值(kN) （摩阻力计算）土层号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12
(kPa) 440
(kPa) 132
0.126 1.第9.2.5条: b取0.75-0.95
2.当承载力以桩身强度控制时，不能进行深度修正。修正后的复合地基承载力特征值fspk不得大于“按桩身强度计算的最大复合地基承载力特征值MAX(fspk)”
桩径 d(mm) 400
桩底面积 Ap(m2) 0.126
工程项目
钻孔编号 0.00高程(建筑） (m) 69 5# 基础底标高（负数）标高(m) -7.1 孔口高程 68.8 桩顶标高标高(m) -7.5 桩顶距自然地面高度 (m) -7.3 素混凝土垫砂石垫层厚层厚度度 (mm) 100 （mm) 300 各土层底部高程 (m) 67.8 66.2 62.4 58.8 52.5 46.4 46.4 46.4 46.4 46.4 46.4 46.4 44.5
侧摩(kN) 端阻(kN) 桩径桩周长桩底面积桩穿越土层桩长计算厚度(m) Up(mm) Ap*Qp Ap(m2) UP*Li*Qsi Li(m) d(mm) -6.3 0 400 1.257 0.126 0 -4.7 0 400 1.257 0.126 0 -0.9 0 400 1.257 0.126 0 2.7 2.7 400 1.257 0.126 85 6.3 6.3 400 1.257 0.126 222 6.1 6.1 400 1.257 0.126 245 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 0 0 400 1.257 0.126 0 1.9 1.9 400 1.257 0.126 81 57 有效桩长 = 17 m 633 4. 当某层无用时，可将该土层底部高程按应上一层的输入（不得输入错误）。

塔吊基础计算书(CFG桩复合地基)

塔吊桩基础计算书一. 参数信息塔吊型号: 中联QTZ80（5610）自重(包括压重): F1=694.3kN最大起重荷载: F2=60.00kN 塔吊倾覆力距: M=630.00kN.m塔吊起重高度: H=105.60m 塔身宽度: B=1.60m桩混凝土等级: C20 承台混凝土等级: C30 保护层厚度: 50mm 矩形承台边长: 6.00m承台厚度: Hc=1.350m 承台箍筋间距: S=200mm承台钢筋级别: Ⅱ级承台预埋件埋深: h=0.50m承台顶面埋深: D=5.000m 桩直径: d=0.400m桩间距: a=4.000m 桩钢筋级别: Ⅱ级桩入土深度: 23.0m 桩型与工艺: 干作业钻孔灌注桩二. 基础最小尺寸计算基础的最小厚度取:H=1.35m基础的最小宽度取:Bc=6.00m三. 塔吊基础承载力计算依据《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)第5.2条承载力计算。

计算简图:由于偏心距 e=M/(F×1.2+G×1.2)=882.00/(904.8+5778.00)=0.13≤B/6=1.00所以按小偏心计算，计算公式如下：当考虑附着时的基础设计值计算公式：式中 F──塔吊作用于基础的竖向力，它包括塔吊自重，压重和最大起重荷载,F=754.3kN；G──基础自重与基础上面的土的自重，G=25.0×B c×B c×H c+20.0×B c×B c×D =4815.00kN；B c──基础底面的宽度，取B c=6.00m；W──基础底面的抵抗矩，W=B c×B c×B c/6=36.00m3；M──倾覆力矩，包括风荷载产生的力距和最大起重力距，M=1.4×630.00=882.00kN.m；经过计算得到:最大压力设计值 P max=1.2×(754.3+4815.00)/6.002+882.00/36.00=210.14kPa最小压力设计值 P min=1.2×(754,3+4815.00)/6.002-882.00/36.00=161.14kPa有附着的压力设计值 P k=1.2×(754.3+4815.00)/6.002=185.64kPa四. 地基基础承载力验算Quk =Qsk + Q pk = u ∑qsik l i + q pk * Ap=1.257 (0.35*35+1.5*40+1.8*50+6.4*70+3*50+9.95*60) +2500*0.126=2021.06kN按规范安全系数标准计算单桩竖向承载力特征值Ra = Quk/2 =1010.53 kN复合地基承载力计算桩间距4m，采用正方形或矩形布桩m =0.0157取β=0.80fsp,k=m*Ra/Ap+β*(1-m)*fs,k= 0.0157*1010.53/0.1256+0.8*(1-0.0157)*120= 218.81kPa> P K偏心荷载作用：1.2×fsp,k=262.57 kPa >P kmax=210.14kPa满足要求。

CFG桩复合地基计算书

CFG桩复合地基计算书
2桩截面积、桩周长的计算：
桩径400mm时，桩截面积Ap=0.1256m2，桩周长Up=1.256m。

3、±0.00对应绝对高程510.150m；垫层底标高-6.10m，对应高程504.05m。

褥垫层厚度0.20m，
褥垫层底绝对标高503.850m。

4、CFG桩，设计桩长7m，有效桩长6.5 m，以密实卵石作桩端持力层。

5、单桩承载力特征值计算
①极限值：计算单桩承载力时极限桩端阻力标准值按ZK7考虑
Quk = αq p·A p+ u p·Σq si·l i
=1.0×2000×0.1256+1.256×（120×2.2+150×4.3）=1392KN
特征值：Ra= Quk／rsp=1392/2=696KN，单桩承载力特征值Rk取680kN
②桩体强度的确定：
fcu≥3 Rk/ AP=3×680÷0.1256=16242kPa，混凝土强度取C20。

6、面积置换率计算：
根据公式：f spk =λm·R a /A p + β·（1-m）·f sk
其中：β取0.95；f sk取120kPa；
λ取0.9；1.4mx1.4m矩形布桩，m达到6.4%
7、复合地基计算
f spk =λm·R a /A p + β·（1-m）·f sk=412kPa ≥400kPa
满足设计要求≥400kPa，复合地基承载力满足设计要求。

CFG桩设计计算

CFG 桩设计计算1、桩身材料与配比设计 1.1 桩身材料水泥------42、5级普通硅酸盐水泥粉煤灰-------细骨料、低强度等级水泥石子--------20～50mm 、石屑---------2、5～10mm 、水 1.2 桩体配比石屑率 112/()G G G ＝合理石屑率 (0、25～0、33)G 1—单方混合料中石屑用量(kg/m 3)G 2—碎石用量混合料28天强度R 28与水泥强度与水灰比:280.366(0.071)b c C R R W混合料塌落度按3cm 控制,水灰比与粉灰比:/0.1870.791/W C F C混合料密度:2、1～2、2t/m 31.3 桩体强度与承载力关系 1.3.1复合地基承载力设计初步设计:(1)a spksk pR f mm f A式中spk f ——复合地基承载力特征值(kPa);m ——面积置换率;a R ——单桩竖向承载力特征值(kN);p A ——桩的截面积(m 2);β——桩间土承载力折减系数,宜按地区经验取值,如无经验时可取0、75～0、95,天然地基承载力较高时取大值;sk f ——处理后桩间土承载力特征值(kPa),宜按当地经验取值,如无经验时,可取天然地基承载力特征值。

sk f 取值:非挤土成桩:可取天然地基承载力特征值。

挤土成桩------一般粘性土sk f 取1、1-1、2倍的天然地基承载力特征值,塑性指数小、孔隙比大时取高值。

不可挤密土,施工速度慢,sk f =ak f ;施工速度快,现场试验sk f 。

挤土效果好的土,现场试验。

其二:1(1)spk sk f m n f式中:-----桩间土承载力折减系数,一般取0、8;n------桩土应力比,10-14。

《建筑地基处理技术规范》:单桩载荷试验:单桩竖向极限承载力/安全系数21na psi i p P i R u q l q A si q 、p q -------桩周第i 层土的侧摩阻力、桩端端阻力特征值1.3.2 沉降计算一、分层总与法当荷载不超过复合地基承载力时,复合地基的沉降:121211()n n oj soisij i j sisjp ss s h h E E式中: 1s ------加固区压缩变形;2s ------下卧层压缩量;n 1 ------加固区土的层数; n 2------下卧层土的层数;soi-----桩间土应力so在加固区第i 层土产生的平均附加应力;oj p -----荷载P 0在下卧层第j 层土产生的平均附加应力;si E -----加固区第i 层土的压缩模量,该层天然地基压缩模量的ζ倍,/spk ak f fsj E -----下卧层第j 层土的压缩模量; i h ,j h -----土的分层厚度;s-----沉降计算经验系数,《建筑地基基础设计规范》表5.3.5s注:s E 为变形计算深度范围内压缩模量的当量值,应该下式计算:isi siA E A E 式中 i A ——第层土附加应力系数沿土层度的积分值;si E ——基础底面下第i 层土的压缩模量值(MPa),桩长范围内的复合土层按复合土层的压缩模量取值。

CFG桩设计计算

C F G桩设计计算Prepared on 21 November 2021CFG 桩设计计算1、桩身材料和配比设计 1.1 桩身材料水泥级普通硅酸盐水泥粉煤灰-------细骨料、低强度等级水泥石子--------20～50mm 、石屑～10mm 、水 1.2 桩体配比石屑率 112/()G G G ＝合理石屑率～G 1—单方混合料中石屑用量（kg/m 3）G 2—碎石用量混合料28天强度R 28与水泥强度和水灰比：混合料塌落度按3cm 控制，水灰比和粉灰比：混合料密度：～m 31.3 桩体强度和承载力关系 1.3.1复合地基承载力设计初步设计：(1)a spksk pR f m m f A式中spk f ——复合地基承载力特征值（kPa ）；m ——面积置换率；a R ——单桩竖向承载力特征值（kN ）；p A ——桩的截面积（m 2）；β——桩间土承载力折减系数，宜按地区经验取值，如无经验时可取～，天然地基承载力较高时取大值；sk f ——处理后桩间土承载力特征值（kPa ），宜按当地经验取值，如无经验时，可取天然地基承载力特征值。

sk f 取值：非挤土成桩：可取天然地基承载力特征值。

挤土成桩------一般粘性土sk f 取倍的天然地基承载力特征值，塑性指数小、孔隙比大时取高值。

不可挤密土，施工速度慢，sk f =ak f ；施工速度快，现场试验sk f 。

挤土效果好的土，现场试验。

其二：1(1)spksk f m n f式中：-----桩间土承载力折减系数，一般取；n------桩土应力比，10-14。

《建筑地基处理技术规范》：单桩载荷试验：单桩竖向极限承载力/安全系数21na psi i p P i R u q l q A si q 、p q -------桩周第i 层土的侧摩阻力、桩端端阻力特征值1.3.2 沉降计算一、分层总和法当荷载不超过复合地基承载力时，复合地基的沉降：式中： 1s ------加固区压缩变形；2s ------下卧层压缩量；n 1 ------加固区土的层数; n 2------下卧层土的层数；soi-----桩间土应力so在加固区第i 层土产生的平均附加应力；oj p -----荷载P 0在下卧层第j 层土产生的平均附加应力；si E -----加固区第i 层土的压缩模量，该层天然地基压缩模量的ζ倍，/spk ak f fsj E -----下卧层第j 层土的压缩模量；i h ，j h -----土的分层厚度；s-----沉降计算经验系数，《建筑地基基础设计规范》表5.3.5注：s E 为变形计算深度范围内压缩模量的当量值，应该下式计算：式中 i A ——第层土附加应力系数沿土层度的积分值；si E ——基础底面下第i 层土的压缩模量值（MPa ），桩长范围内的复合土层按复合土层的压缩模量取值。

某CFG复合地基设计计算书

编制：审核：审定：目录一、设计依据二、工程概况三、场地岩土工程地质条件四、地基处理要求五、处理方案设计六、复合地基施工技术要求附：1、设计计算书2、桩位平面布置图复合地基设计方案一、设计依据1、《岩土工程勘察报告》2、基础平面图（电子版）、结构说明3、有关规范、规程，主要有：（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2002）（2）《建筑地基处理技术规范》（JGJ79-2002）（3）《长螺旋钻孔泵压混凝土桩复合地基技术规程》（DB13（J）31-2001）二、工程概况拟建场地位于框-剪结构，筏板基础，埋深7.0米。

三、场地岩土工程地质条件拟建场地在地貌上属太行山东麓山前冲洪积倾斜平原，地形较平坦，地面绝对标高78m左右。

地貌的构成特征和工程性质如下：基础下土层的物理力学性质地下水：根据勘察院提供的《岩土工程勘察报告》，勘察期间场地内大部分钻孔未见地下水，个别钻孔（21#楼附近）初见地下水位17-18m，属上层滞水，无稳定水位。

深层地下水位岩溶水，目前场地附近地下水水位埋深40.0m左右，一般6月底水位达到最低点，汛期过后水位将明显上升。

四、地基处理要求根据设计院提供《基础平面图》设计说明及设计对地基处理的要求，设计基础坐落在第③层（粉质粘土）或第④层（粉质粘土）上，天然地基承载力特征值fak=150kPa，不能满足设计要求，须进行地基处理。

设计要求地基处理后：复合地基完成后提供完整的复合地基检测报告。

五、复合地基处理设计方案1、采用素混凝土桩进行地基处理，桩设计参数如下：桩径：Ø400mm，桩体混凝土强度：C15，桩顶标高：32#、34#楼均为-7.25m；持力层为⑤粉质粘土2、褥垫层：褥垫层：在桩顶与基础垫层间设置150mm厚0.5-1.0cm碎石褥垫层，褥垫层铺设夯填度应满足不大于0.9，其作用是保证桩、土共同工作，减少基础底面的应力集中，削减地震等水平荷载影响。

褥垫层顶标高：32#、34#楼为-7.10m。

CFG复合地基计算

3
4
5
5、 fspk=0.5λmRa/Ap+β(1-m)fsk= 441.877551 kPa
6
式中:fspk
复合地基承载力特征值（kPa）
7
m= 0.081632653 面积置换率
8
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
9
β= 0.9
桩间土承载力折减系数
fsk= 200
处理后桩间土承载力特征值（kPa）
不大于30mm
。
4、复合地基（CFG）桩长14.0米，桩端持力层为第③层，桩端端阻力为2200kPa，
桩底标高为-18.7米。
设计人：
单位名称
说明（红颜
色部分为设
日期
计人员填
de=1.05s，等边三角形布（i表示第1层至第桩n）层）
7.2.8-2 9.2.6
名称 ±0.00 强夯起始面强夯结束
Ra=upΣqsili+qpAp= 9574.488 kN
（其中de=1.05s，等边三角形布（i表示第1层至第桩n）层）
单桩竖向承载力特征值（kN）
up= 3.768
桩的周长（m）
i
AP= 1.1304
桩的截面积（m2）
1
qp= 2200
桩端端阻力特征值（kPa）
2
Σqsili= 1881
i表示第1层土至第n层土
λ= 0.8
单桩承载力发挥系数
三、设计说明
1、经计算的得出处理后地基承载力特征值取fspk=200kpa,此值仅供参考。
地基处理施工完成后，甲方应委托具有复合地基检测资质单位进行现场
复合地基载荷试验确定其值。
2、施工图见复合地基处桩布置图

CFG桩计算书-自己修改完美版

一、CFG桩(正方形布置）A. 截面参数计算面积置换率m=d 2/(1.13s)2=桩径d=mm桩的间距s =d=mm面积置换率m=πd 2/(4s 2)=桩间土承载力折减系数β=处理后桩间土承载力特征值fsk=Kpa 桩的端阻力特征值qp=第1层土的深度l 1=m 桩周第1层土的侧阻力特征值q s 1=Kpa 第2层土的深度l 2=m 桩周第2层土的侧阻力特征值q s 2=Kpa 第3层土的深度l 3=m 桩周第3层土的侧阻力特征值q s 3=Kpa 第4层土的深度l 4=m 桩周第4层土的侧阻力特征值q s 4=Kpa 第5层土的深度l 5=m 桩周第5层土的侧阻力特征值q s 5=Kpa 第6层土的深度l 6=m 桩周第6层土的侧阻力特征值q s 6=Kpa 第7层土的深度l 7=m 桩周第7层土的侧阻力特征值q s 7=Kpa 第8层土的深度l 8=m桩周第8层土的侧阻力特征值q s 8=Kpa桩的截面积Ap=πd 2/4=m 2桩的周长u p=πd=m单桩竖向承载力特征值R a =u p∑q si ·l i +q p·Ap=Kpa复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa总桩长l =m1. 桩混凝土：混凝土强度等级采用 C fc u，砼 =MPafcu=f cu，砼=MPafc =MPa单桩竖向承载力特征值R a =Ap·fcu/3=Kpa ≥Kpa∴可以复合地基承载力特征值fspk=m·Ra/Ap+β(1-m)·fsk=Kpa求CFG桩桩数：需处理的基础底面积A=m 2C FG桩桩数n=m·A/Ap=根C FG桩的总体积V=n·Ap·∑l i=m 315.07.935001.2566368FALSE382.771571628.318150.125663688.617561412.58.680564000.95002.82003.1700382.77215.030540.38385单桩承载力发挥系数：30.87.212001200026桩身强度验算工作条件系数φc=Q =Ap·fc·φc=KN542.8670.6d 2/(1.13s)2==%πd 2/(4s 2)==%Kpa8.7028.7277000.087020.08727。

CFG复合地基计算书

CFG桩复合地基设计计算书工程名称:视听技术产业基地CFG桩一、设计基本参数说明:基础面积是在CAD上实测数据，半长、半宽为计算变形数据二、设计结果三、计算过程1、单桩承载力Ra设计R a=u p£q si l i+q p A p式中：u p桩身周长（mn桩长范围内所划分的土层数q si、q p桩身第i层土的侧阻力、桩端端阻力特征值（Kpal i第i层土的厚度（mAp桩的截面积（吊根据以上理论公式计算『单桩承载力设订购= 10. 09 100ft. 56根据工程实际经验，单桩承载力设注取值R卢4802、桩体材料强度的设计式中fcu桩体混合料试块（边长150mm立方体标准养护28d抗压强度平均值（Kpa11464.97根据工程实际经验，桩体材料强度取值C203、复合地基置换率m设计式中:fspk符合地基承载力特征值（KpaB桩间土承载力折减系数fsk桩间土的承载力特征值（Kpafpk桩体承载力特征值（Kpa fpk=Ra/Ap=3821.660.0637根据工程实际经验，复合地基置换率设计取值0.0637根据以上理论公式计算，复合地基置换率m=根据以上理论公式计算，桩体材料强度fcu>m=（f spk -p*f sk /（f pk -p*f skfcu>（3*Ra/Ap4、复合地基置承载力fspk设计计算式中:式中符号意义见上350.05、理论桩间距S计算式中Aj基础面积1.40实际桩间距综合考虑取1.436、理论设计布桩数n设计式中Aj基础面积7、复合地基变形计算式中S地基最终变形量（mm+s沉降计算经验系数n地基变形计算深度范围内所划分的土层数P 0对应于载荷效应准永久组合时的基础底面处的附加压力（KpaE si基础底面下第i 土层的压缩模量（Mpaz i、z i-1基础底面至第i层土、第i-1层土底面的距离（mai、ai-1基础底面计算点至第i层土、第i-1层土底面范围内平均附加应力系数7.1基础底面出附加压力P 0计算f spk=m*Ra /Ap +B*（1-m*fa ks=sqrt（Ap/m根据以上理论公式计算，正方形布桩桩间距S=根据以上理论公式计算，基础面积下布桩桩数不应小于S=+s £i-1P 0/E si (Z i ai -Z i-1ai-1n=(m*Aj/Ap根据以上理论公式计算，复合地基承载力fspk=式中p yj对应于载荷效应准永久组合时的基础底面处的压力(Kpan基础底面以上所划分的土层数Yi第i层土天然重度,KN/m3,地下水位以下采用浮重度h i第i层土的厚度(m根据以上理论公式计算，土层自重应力二63.20根据以上理论公式计算，基础底面处附加应力=•286. 807.2沉降计算经验系数的取值说明:上表来自《建筑地基基础设计规范》（GB5007-2002P28表5.3.5 式中Ai第i层土附加应力系数沿土层厚度的积分值（m2E为变形计算深度范围内压缩模量的当量值MpaE=\Ai/£（Ai/Esi根据以上理论公式计算，变形计算深度范围内压缩模量当量值E=33.85根据上述沉降计算经验系数甲s取值表，插值计算沉降系数+s=0.200根据北京当地工程经验，沉降计算经验系数+s取值=0.2007.3、复合地基变形深度应满足如下条件snS0.025£si式中b基础宽度,(m,不得超过30m,且无相邻荷载的影响。

CFG复合地基计算书

5#楼CFG 桩复合地基计算书一、置换率计算d=410 fspk=240kpa fsk=100kpa 有效桩长19.5米。

β=0.80 u p =1.287 A p =0.132以ZK-65号孔的资料为例计算，设计±0相当于15.990米。

设计有效桩顶标高-3.77米各层土的极限侧阻力及厚度为：（3）层粉质粘土夹粉土厚0.85 q s =38kpa 。

（4）层粉土厚1.4 q s =42kpa 。

（5）层粉质粘土厚2.6 q s =38kpa 。

（6）层细砂厚1.7 q s =50kpa 。

（7）层粉质粘土厚4.8 q s =48kpa 。

（8）层粉质粘土厚6.7 q s =53kpa 。

（9）层细砂厚1.45 q s =60kpa 。

q p =2000kpaR a =1.287×（38×0.85+42×1.4+38×2.6+50×1.7+48×4.8+53×6.7+60×1.45）+0.132×2000 =1219.3+264 =1483.3KN除以安全系数2， R a =741.65KN 取R a =700KNm=(f spk -βf sk )/(R a /A p -βf sk )=(240-0.80×100)/(700/0.132-0.80×100) =0.031 取m=0.031 S=031.0132.0=2.06 取S=2.05m 复合地基承载力验算: f spk = m ×f pk +(1-m)×f sk ×β=0.031×700/0.132＋（1－0.031）×100×0.80 =241.9Kpa>240Kpa 满足要求。

二、桩体强度计算f cu ≥ApRa3=3×700÷0.132=15909.1kpa 采用C25的混凝土。

CFG复合地基计算书

CFG 桩复合地基计算书一、计算依据：拟建场地的《岩土工程勘察报告》《建筑地基处理技术规范》(JGJ79-2002)。

二、设计参数取值：设计桩径：400mm ，设计有效桩长：15m ，桩布置见图纸。

三、单桩承载力特征值设计计算：按照规范中 ∑=+=ni p p i si p a A q l q u R 1 （9.2.6）计算：其中：R a 为单桩承载力特征值；u p 为桩周长，取值1.256m ；q si 为桩周摩阻力特征值，根据勘察报告及经验数据，取值为20kPa ，25kPa ，30kPa ，25kPa ；l i 为桩长，取值6.7m ，3.1m ，4.2m ，1m ； q p 桩端端阻力特征值，按照勘察报告取值450kPa ； A p 桩端截面积，取值0.1256m 2。

R a =1.256×（20×6.7+25×3.1+30×4.2+25×1）+450×0.1256=512kN 。

取15.0m 桩长单桩承载力特征值为510kN 。

四、复合地基承载力特征值设计计算：按照规范中 ()sk paspk f m A R mf -+=1β （9.2.5）其中：f spk 为复合地基承载力特征值，上部结构要求处理后的地基承载力特征值不小于220kPa ；R a 为单桩竖向承载力特征值，取值510kN ；A p 桩端截面积，取值0.1256m 2；m 为面积置换率，m=d 2/de 2=0.4x0.4/（1.13x1.13x1.8x1.8）=0.0387； β为桩间土承载力折减系数，取值为0.75，f sk 为处理后桩间土承载力特征值，按照勘察报告取天然地基承载力特征值100kPa 。

经过计算，复合地基承载力特征值为229kPa ，取值225 kPa ，大于设计要求的220kPa 。

五、桩体试块抗压强度平均值计算：按照规范中 pacu A R f *3≥ （9.2.7）其中：f cu 为桩体混合料试块（边长150mm 立方体）标准养护28d 立方体抗压强度平均值（kPa ）。