墩柱(门式墩)计算书

墩柱支顶方案计算书

第一节支墩设计计算书一、设计检算说明1、设计计算原则（1）在满足结构受力情况下考虑挠度变形控制。

（2）综合考虑结构的安全性。

（3）采取比较符合实际的力学模型。

（4）尽量采用已有的构件和已经使用过的支撑方法。

（6）正式浇筑前，必须先进行压力试验，变形满足要求后方可使用。

二、荷载选取1.钢筋混凝土自重：26KN/m3，翼板厚80cm,G2=0.8×26=20.8KN/m22.人机料荷载: G3=2.5KN/ m23.振捣荷载: G4=2KN/ m2三、模板计算1、力学模型酚醛模板自重：0.144KN/ m2，模板取一米宽度，按跨径40cm三等跨连续梁计算。

模板尺寸为2×1.22×0.025。

q=(0.144+20.8+4.5)×1=25.44 KN/mM=0.1ql2=0.1×25.44×0.42=0.48 KN·MQ=0.6ql=0.6×25.44×0.4=6.11 KN2、强度验算σ=M/W=0.48×103/66.67=7.20 Mpa＜[σ]=12 Mpaτ=1.5Q/A=1.5×6.11×103/(20×1000)=0.46 Mpa＜[τ]=1.9 Mpa3、刚度验算f/L=0.677ql3/100EI=0.677×25.44×4003/(100×9.8×103×66.67×104) =0.0017＜1/400四、横向木方计算1、力学模型木方自重：0.08KN/m，间距40cm，按跨径l=120cm两跨连续梁计算。

q=(0.144+20.8+4.5)×0.40+0.08=10.26 KN/mM支=0.125×ql2= 0.125×10.26×1.22=1.85 KN·MQ支=0.625×ql=0.625×10.26×1.2=7.70 KN2、强度验算σ=M/W=1.85×103/166.7=11.10 Mpa＜[σ]=12 Mpaτ=1.5Q/A=1.5×7.70×103/(100×100)=1.16 Mpa＜[τ]=1.9 Mpa3、刚度验算f/L= 0.521×ql3/100EI=0.521×10.26×103×1.23/(100×9×109×8.33×10-6)=0.0012＜1/400五、纵向木方计算1、力学模型木方自重：0.08KN/m，按跨径l=90cm两跨连续梁计算，集中力为横向木方支座反力。

墩柱模板计算书

墩柱模板计算书墩柱模板构造尺寸见施工设计图纸，计算如下：解：依据《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）P309页普通模板荷载的计算公式，结合现场施工的机具、设备情况，新浇混凝土对模板的最大侧压力为：P max =0.22rt0k1k2v1/2=0.22×26×6×1.15×31/2=68Kpa式中P max：新浇混凝土对模板的最大侧压力（Kpa）；V：混凝土的浇筑速度（m/h），结合现场钢筋密集，取v=3m/h；t0：新浇混凝土的初凝时间（h），取t0=6小时；r：混凝土的容重r=26KN/m3k1：外加计影响修正系数，不掺加外加剂取1.0k2：混凝土塌落度（140~160mm）影响修正系数，取1.151、面板计算（1）强度计算选用模板区格中四面固结的最不利受力情况进行计算。

Ly/Lx=350/450=0.78 查《路桥施工计算手册》P775页，均布荷载作用下四面固结的板的计算系数，得：Km x0= －0.0679 Km y0= －0.0561KM x0= 0.0281 Km y0= 0.0138 K f=0.00188取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q为：q=0.074×1=0.074N/mm支点处的弯矩为：M x0= Km x0×q×L x2= －0.0679×0.074×4502=－1017N·mmM y0= Km x0×q×L y2= －0.0561×0.074×3502=－509N·mm面板的截面系数：W=1/6×bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=M max/W=1017/6=170Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。

跨中弯矩：M x= KM x×q×L x2= 0.0281×0.074×4502=421N·mm M y= KM y×q×L y2= 0.0138×0.074×3502=125N·mm 钢板的泊松比ζ=0.3 故需换算为：M x（ζ）= M x+ζM y=421+0.3×125=459N·mmM y（ζ）= M y+ζM x=125+0.3×421=251N·mm应力为：σmax=M max/W=459/6=76.5Mpa<[σ]=215Mpa可满足施工要求。

墩柱模板设计计算书

墩柱模板设计计算书一、设计依据1、面板采用6mm钢板，竖肋采用[10槽钢，横向小肋采用-100×6mm钢板，横肋采用槽钢做成桁架，所有钢材都采用国标的A3钢。

2、竖肋间距控制在350mm，横向小肋间距控制在350mm，横肋间距1000mm。

3、设计采用的标准及规范《铁路混凝土工程施工验收补充标准》（铁建设[2005]160号）；参照《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）9.2节相关规定；参照《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204）相关规定；《钢结构设计规范》（GB50017-2003）。

4、荷载的取值：新浇筑混凝土对侧面模板的压力：F1=1.2×0.22×r×t×β1×β2×υ1/2=0.22×25×7×1.2×1.2×21/2=78.4kN/m2F1：新浇注混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）r: 混凝土的重力密度（kN/m3）t：混凝土的初凝时间（h）υ：混凝土的浇注速度（m/h）β1：外加剂影响修正系数，掺具有缓凝作用的外加剂时取1.2； β21：混凝土坍落度修正系数，取1.2倾倒混凝土时产生的水平荷载；F2=1.4×2=2.8 kN/m 2F=F1+F2=78.4+2.8=81.2 kN/m 2取F=80 kN/m 2二、计算（一）、面板验算1、强度验算1350350==ly lx 查表得=K mx 0=K my 0-0.0513，=K Mx =K My 0.0176 ，=K f 0.00127。

取1mm 宽的板条作为计算单元，荷载为：q=0.08×1=0.08N/mm求支座弯距：=M x 0=M y 0K my 0·q ·l y 2=-0.0513×0.08×3502=503 N ·mm 面板的截面系数：W=61bh 2=61×1×62=6mm 3应力为：σmax =W M max =6503=84N/mm 2<215 N/mm 2 满足要求。

柱式墩计算书【范本模板】

xxxxx高速公路常见跨径组合桥墩的计算xxxxx高速公路桥梁上部结构大部分采用先简支后连续预应力混凝土箱梁或板梁，下部结构采用双柱式墩、柱式台或肋台,钻孔灌注桩基础。

为了设计方便，给出如下几种跨径组合下相应的桥墩几何参数的计算书。

设计参数：（见下表)设计荷载:公路－Ⅰ级，q k=10。

5KN/m；集中荷载的取值视桥梁跨径的不同取值见下表:桥墩墩身材料：C30混凝土，Ec=3.0×104Mp a;非连续端采用滑板式支座，其规格与对应的连续端的板式支座相同。

支座的力学性能根据规范取值。

一、桥墩墩顶集成刚度计算1、桥墩截面惯性矩计算按照公式：I i=π×d4/64；其中d为柱径。

2、桥墩抗推刚度计算根据公式K1＝3×EcI/H3计算，其中混凝土的弹性模量没有考虑0.8的折减系数是偏于安全的。

计算结果见下表：3、支座抗推刚度计算支座抗推刚度按下式计算：K2=nAG/t式中K2：一横排支座的抗推刚度；n:一横排支座的支座个数，每个梁底放置两个支座，8个支座串连放置在盖梁上,所以每个墩分配的支座个数为4，所以n=4；A：一个支座的平面面积，根据具体的支座规格计算;G：橡胶支座剪切弹性模量，根据规范取1。

1×104Mp a;t：支座橡胶层总厚度，根据橡胶支座的规格取橡胶支座厚度的0.8倍。

计算结果见下表：4、墩顶与支座集成刚度的计算在墩顶有一排支座串连，再与墩顶刚度串连，串连后的刚度即为支座顶部由支座与桥墩联合的集成刚度。

其计算公式为：K= K1×K2 /（ K1+ K2）计算结果见下表：二、桥墩墩顶水平荷载效应计算1、混凝土收缩+徐变在墩顶产生的水平力按照公式:p1＝c×△x×k其中：c—收缩系数,计算中按照混凝土收缩+徐变按相当于降温30℃的影响力计算，c＝30×10—5；△x－桥墩距离变形零点的距离；变形零点x 根据以下公式计算：i c l k Rx C nkμ+=⨯∑∑l i ：桥墩矩桥台的距离； n ：桥墩个数;k ：桥墩顶部合成刚度；R μ∑：桥台摩擦系数与上部结构竖直反力的乘积，由于联端支座与桥台支座的摩阻力大小相差不大，方向相反，所以近似地认为R μ∑＝0.计算结果见下表：计算中没有考虑桥墩刚度的差异是出于如下考虑：首先，由于桥墩小于12米时,根据规范和相关资料可以不考虑二阶弯矩的影响，这就大大降低了由于竖向荷载引起的弯矩的数值；其次，墩高的降低虽然增加了墩的刚度而导致了相同变形下水平力的增加，但由于墩高的降低，墩顶水平力在墩底产生的弯矩也有所降低；出于以上两项的考虑，在荷载相同的情况下，如果高12米的墩根据计算是安全的，则小于12米的墩也是安全的。

墩柱计算书

墩柱模板计算书编制：批准：安徽奥发模板公司墩柱模板设计计算书已知条件：设计模板的面板采用6㎜厚度Q235钢板，贴面板的纵肋采用10号槽钢，间距250-350mm；横筋为10mm筋板，间距为400mm；背楞采用18号槽钢，间距700㎜。

浇注时采用泵送混凝土进行浇筑，浇注速度为：1.74m/h,穿墙对拉螺栓间距为3500mm,模板简图（图1）如下图：图1 模板简图一、荷载根据《建筑施工手册》第四版规定,新浇混凝土作用于模板最大侧压力P按下列二式计算，并取二式的较小值P=0.22rt0β1β221V(1)P=rH (2)式中P-新浇混凝土对侧板的压力(KN/m2)r——混凝土的重力密度(KN/m2)取26t——混凝土的初凝时间, T为混凝土的温度,可实测,暂取15t=200/(T+15)＝200/(15+15)=6.7V——混凝土的浇注速度(1.74m/h)β1——外加剂影响修正系数1.2(不掺外加剂取1,掺具有缓凝作用的外加剂取1.2)β2——混凝土坍落度影响修正系数取1.15H ——混凝土计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度(m) 式(1)：P=0.22×26×6.7×1.2×1.15×1.7421=69.76(KN/㎡) 式(2)：P=26×5.4=140.4(KN/㎡)取二式中的小值,故取混凝土的侧压力P=69.76(KN/㎡) 新浇注混凝土侧压力设计值:F 1=69.76×1.2=83.712KN/m 2。

倾倒混凝土时荷载标准值查表得6 KN/m 2其设计值为F 2=6×1.4=8.4 KN/m 2 F 3= F 1 +F 2=83.712+8.4=92.112KN/m 2。

F 4][2121v c H tc v c c -+=γ0.11=c ，45.02=c ，2)1636(+=T t ，代入上式得：F 4=77.25KN取小值，所以F 4=77.25KN 二、面板验算(1)选面板小方格中最不利情况计算:即三面固定一面简支（双向板） (2)强度验算取10mm 宽面板条为计算单元荷载为 q=0.07725 KN/mm ×10=0.77N/mm根据1=y x l l /,查建筑设计手册“常用结构计算”中“荷载与结构静力计算表”（表2-20）得mmN ql M x x ⋅=⨯⨯-=⨯=739240077.02200.06系数m mN ql M y y ⋅=⨯⨯-=⨯=677640077.02200.055系数截面抵抗矩：)(6061032为板厚h m m W W yx =⨯===66bh22202152.123607392m m N f m m N W M x x x =<===∴σ22021594.112606776m m N f m m N W M yyy =<===σ（3）挠度验算根据 1.0400/400==y x l l /，从建筑设计手册“常用结构计算”表2-20中查得Kql 4max⋅=0.0016ω而6235231054.41)3.01(12106106.2)1(12⨯=-⨯⨯⨯=-=γb Eh Km m m m 5.164.01054.4140065.064max<=⨯⨯⋅=∴0.0016ω 三、纵肋计算纵肋、面板共同工作承受外力，纵肋的材料规格为[10#，知其截面积21274m m A =，41983000mm I x =计算简图背楞是纵肋的支承，根据背楞的布置（图2），荷载为mm N q 8.30400=⨯=0.077q=30.8N/mm图2 纵肋计算简图(2)强度验算板肋共同作用时确定面板的有效宽度1b （图3）：378544)650(127434006mm S =+⨯+⨯⨯=图3 面板与纵肋组合截面2367440061274m m A =⨯+= mm A S y 38.213674785441===∴m m y 62.8438.211062=-=422395.4320129)210062.84(12701980000)338.21(6400126400m m I =-⨯++-⨯⨯+⨯=3108.202064m m y IW ==上323.51053m m y I W ==下m m N M .188********.302=⨯⨯=0.125最大应力：f m m N W M <===2/95.363.510531886500上σ（1）挠度验算yx图4 背楞变形图可得最大变形为max ω＝0.043＜1.5，满足变形要求。

墩柱计算书

YD3.6m*8m模板计算书一、计算依据1.《钢结构设计规范》 GB50017－2003；2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204－2002 ；3.《公路桥涵施工技术规范》 JTJ041-2000；4.《建筑工程大模板技术规程》 JGJ74－2003；5.《建筑钢结构焊接技术规程》 JGJ81－2002；6.《建筑结构静力计算手册（第二版）》；7.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；8.《预应力混凝土用螺纹钢筋》 GB/T20065-2006；二、设计计算指标采用值1.钢材物理性能指标弹性模量E＝2.06×105N/mm2；质量密度ρ＝7850kg/m3；2.钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2；抗剪fv＝125N/mm2；3.容许挠度钢模板板面〔δ〕≤1.0mm，≤L1/400；模板主肋〔δ〕≤1.5mm，L2/500；背楞〔δ〕≤2.5mm，L3/1000。

三、荷载计算（一）水平荷载统计：1、新浇混凝土对模板的水平侧压力标准值。

按照（JGJ74-2003）附录B ，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定：F ＝Min （F 1，F 2）2/1210122.0V t F c ββγ=HF c γ=2本计算书各工艺参数： γc ------取25 kN/m 3； t 0------初凝时间为6小时； V ------浇筑速度为1.5m/h ；H ------混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m ）；取6.0m ；β1------取1.2； β2------取1.15。

则砼侧压力标准值F 为：F 1＝0.22×25×6×1.2×1.15×1.5１/2 ＝55.77kN/m 2 F 2＝25×6＝150kN/m 2混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F =55.77kN/ m 2作为模板水平侧压力的标准值。

圆柱墩模板计算书

4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。

4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。

为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。

Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。

面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。

取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。

跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。

墩柱模板计算书模板

墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

圆柱墩模板计算书

4、模板力学计算4.1、模板压力计算墩柱砼浇筑速度取V=5m/h，砼入模温度按T=26℃计算，则V/T=5/26=0.193＞0.035，按《路桥施工计算手册》，h=1.53+3.8V/T=1.53+3.8×0.193=2.26m砼不掺缓凝剂时K=1.0，则砼对现浇大模板最大侧压力Pm=Kγh=1.0×25×2.26=56.5Kpa，考虑振动荷载4Kpa，则P=56.5×1.2+4×1.4=73.4Kpa。

4.2、面板验算强度验算：直径1.5m的圆柱模板所受压力较大，只需对1.5m圆柱模板进行验算。

为了便于计算，圆柱模板按展开后的平面尺寸进行验算，选用板区格中三面固结、一面简支的最不受力情况进行计算。

Ly/L x=350/350=1，查《路桥施工计算手册》附表二得Km x0=-0.06，Km y0= -0.055，Kmx=0.0227，Kmy=0.0168，Kf=0.0016。

面板的抗弯强度设计值[σw]=145Mpa。

取1mm宽的板条作为计算单元，荷载q=73.4×10-3×1=0.0734N/mm，支座弯矩：Mx0= Kmx0.q.Lx2=-0.06×0.0734×3502=-539.5.mmMy0= Kmy0.q.Ly2=-0.055×0.0734×3502=-494.5N.mm面板的截面抵抗矩W=bh2/6=1×52/6=4.167mm3应力为：σmax= Mmax/W=539.5/4.167=129MPa<[σw]=145MPa 强度满足要求。

跨中弯矩：Mx= Kmx.q.Lx2=0.0227×0.0734×3502=204N.mmMy= Kmy.q.Ly2=0.0168×0.0734×3502=151N.mm钢板的泊松比ν=0.3，故需换算为：Mx（ν）=Mx+νMy=204+0.3×151=249.3N.mmMy（ν）=My+νMx=151+0.3×204=212.2N.mm应力为：σmax= Mmax/W=249.3/4.167=59.827MPa<[σw]=145MP a，强度满足要求。

墩柱模板设计分析计算书

墩柱模板设计分析计算书一、计算依据1、混凝土结构工程施工及验收规范（GB50204-2000）2、钢结构设计规范（GBJ17-2005）3、建筑结构静力计算手册4、建筑工程大模板技术规程（JGJ74-2003）5、全钢大模板应用技术规程（DBJ01-89-2004）二、设计原始数据1、模板材料：面板：6mm；连接法兰：-100×12;横肋板：-100×10;竖肋板：[10，外加强箍：2×[12。

（材料均为Q235）2、模板设计数据：肋板间距：400mm一道，加强箍1000mm一道。

3、施工数据：墩柱截面为：350cm×50cm;每小时浇注上升速度：v=3m/h;混凝土初凝时间：to=200/T+15=4h。

（T=35℃）三、模板侧压力计算F=0.22γetoβ1β2V1/2其中：γe为混凝土重力密度γe=25KN/M3；to为混凝土初凝时间；β1为外加剂影响修正系数；β1=1.05 ；β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。

计算得：F=46.012KN/M2,即46.012kPa。

四、设计验算（1）面板验算1、强度验算选用最不利受力情况进行分析计算：Ix/Iy=300/300=1.0,得Kmx 0=-0.0600;Kmy0=0.0550; KMx=0.0227; KMy=0.0168;Kf=0.0016。

取1mm宽的板条作为计算单元，载荷为：q=0.046012×1=0.046012N/mm 求支座弯矩：Mx o= Kmx0·q·lx2=-0.0600×0.046012×4002=-441.72N·mmMy o= Kmy0·q·ly2=0.0550×0.046012×4002=404.91N·mm面板的截面系数：W=1/6·bh2=1/6×1×62=6mm3应力为：σmax=Mmax/W=441.72/6=73.62N/mm2<215N/mm2可以满足要求。

墩柱受力计算书

墩柱受力计算书墩柱最大受力支撑设计计算书一、本设计按墩柱一次浇注最大高度12米，计算模板所受混凝土侧压力与支撑力。

计算分析的目的是根据现场的施工工艺，参照相应的规范，对所提供的模板设计方案进行强度和刚度校核。

本模板单节高2米，用钢板作面板、背楞采用槽钢作面板的竖向加强筋，竖筋外用槽钢做的围带与桁架对内部模板提供一定强度和刚度。

二、分析计算依据1、钢结构设计规范：GB 50017－2003；2、建筑工程大模板技术规程：JGJ 74－2003；3、全钢大模板应用技术规范：DBJ 01－89－2004；4、建筑工程模板施工手册三、荷载分析⑴ 、混凝土压力用下列二式计算，取其中最小值：γ－混凝土溶重，γ＝25kg/m; V －浇注速度，V ＝2m/h;T －砼初凝时间，浇注时温度，T ＝15°c,则 7.6)1515/(200=+= t C1－外加剂影响修正系数，不掺取1，掺外加剂取1.2，这里取1.2；C2－砼坍落度影响修正系数，5cm －9cm 时取1，11cm--15cm 时取1.15这里取1.15；一次浇注高度：H ＝12m ；222.0121C C t F o c ν=m kN /91.71215.12.17.62522.0==2m kN H F c /30012252=?==ν2按规定取其最小值则： 2/91.711m kN P =；⑵、送混凝土浇注施工对侧模板压力24/1/6.46.42m kN V P ==；⑶、捣混凝土时对侧面模板压力 2/43m kN P =；⑷、面板即承受的总压力2/51.8046.491.71321m kN P P P P =++=++=；乘以荷载系数0.85,则设计荷载为：q n =80.51×0.85=68.43kN/m 2=0.0684N/mm 四、材料参数所用材料：板材、槽钢、圆钢均选择Q235，其材料参数为：材料的弹性模量：E=206a Gp =206×1110a p ；屈服极限：〔σs 〕=235a Mp ；许用应力：〔σ〕=215a Mp ；考虑到模板本身的使用特点，对应力的要求确定为：对于对总体结构的安全性，以及会使总体结构产生塑性变形，并且该变形将明显影响施工质量的应力，采用材料的许用应力评判。

墩柱模板计算书

墩柱模板计算书主墩最大墩柱尺寸为高14.4m、宽11.3m、厚2.5m，按最大墩柱尺寸计算。

墩高14.4m分两次浇筑，第一次浇筑8米，第二次浇筑剩余部分。

浇筑速度按4m/h考虑，砼冲击荷载为6KN/m2，振捣荷载为4KN/m2。

砼密度取25KN/m2。

1、面板计算砼荷载Pa=0.22*γ*t0*K1*K2*√ν取K0=1；K2=1.15；t0=1hPa=0.22*25*1*1*1.15*√4=12.65KN/m2侧向总荷载p=12.65+6+4=22.65 KN/m2钢模面板棱间距为400mm*400mm，面板厚为4mm，按二边固结计算。

强度计算取1mm宽的板条作为计算单元线荷载q=0.022.65*1=0.02265N/mm最大弯矩M=K*q*L2查表得K=0.0698M max=0.0698*0.02265*400*400=253N.mmW=b*h2/6=1*42/6=2.67mm3σmax=M max/W=253/2.67=94.8Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度计算B0=Eh3/12(1-υ2) 取υ=0.3; E=2.1*105MPaB0=2.1*105*43/[12*(1-0.32)]=12.3*105Nmmω=K f*q*L4/B0 查表得K f=0.00192ω=0.00192*0.02265*4004/(12.3*105)=0.9mm<1.5mm满足要求2、肋的计算水平肋用2[8槽钢，间距为1m ；竖向肋用2[10，间距为1.5m 。

[8槽钢:W=25.3*103mm 3 I=10.1*105 mm 4S=1024.8 mm 2[10槽钢:W=39.5*103mm 3 I=19.8*105 mm 4取三跨连续进行计算强度 M=K*q*L 2 查表得K=0.08=0.08*22.65*1500*1500=4.1*106N .mm σmax =M max /W=4.1*106/(2*25.3*103)=81Mpa<σ=[180]Mpa 满足要求挠度ω=K f *q*L 4/B 0 查表得K f =0.677 ω=0.677*22.65*15004/(100*2.1*105*2*10.1*105)=1.8mm<1500/500=3mm 满足要求剪力V B =K V *q*L 查表得K V =0.60=0.6*22.65*1500=20385Nτ=VB /S=22950/(1024.8*2)=9.9Mpa<[85]MPa3、拉杆验算间距为100cm*150cm布置N=1500*1000*0.02265=33975N采用ф18拉杆A=9*9*3.1415926=254.5mm2σmax=N/A=33975/254.5=133.5Mpa>[140] Mpa满足要求。

(建筑工程管理)门式墩专项施工方案计算书

（建筑工程管理）门式墩专项施工方案计算书新建沪宁城际铁路工程站前I标跨经五路特大桥62~68#门式墩专项施工方案计算书中铁四局沪宁城际铁路站前I标项目部二〇〇九年二月目录一模板计算21.1计算依据21.2设计荷载21.3荷载分项系数21.4选用材料21.5荷载的计算21.6盖梁底模的计算21.7盖梁侧模的计算21.8盖梁拉杆的计算21.9盖梁背肋和分配梁的计算21.9.1底模背肋和分配梁的计算21.9.2侧模背肋和分配梁的计算21.10墩柱模板计算21.11墩柱侧压力的计算21.12墩柱模板面板的计算21.13墩柱模板横肋的计算21.14墩柱模板竖肋的计算21.14.1竖向小肋的计算21.14.2竖向大肋的计算21.15墩柱模板拉杆的计算21.16墩柱模板连接螺栓的计算21.16.1抗剪螺栓的计算21.16.2抗拉螺栓的计算2二碗扣式支架计算22.1计算依据22.2碗扣支架布置22.3荷载的计算22.3.1荷载类型22.3.2荷载取值22.4结构的计算22.4.1荷载的分项系数22.4.2荷载效应组合22.4.3立杆承载力的计算22.4.4贝雷梁上方木计算22.4.5贝雷梁上工字钢验算2三贝雷梁支架计算23.1设计依据23.2设计荷载23.3选用材料23.4设计荷载计算23.5荷载组合系数23.6贝雷梁的布置23.7贝雷梁的计算23.7.1贝雷梁荷载计算23.7.2等效截面换算23.7.3贝雷梁内力计算23.7.4贝雷梁应力和变形计算23.8贝雷梁的稳定性23.9横向分配梁的计算23.10刚管柱的计算23.11刚管桩的屈曲分析23.12钢管柱基础的计算23.12.2地脚螺栓计算2四边坡锚喷防护计算24.1设计依据24.2设计荷载24.3选用材料24.4荷载计算24.4.1边坡1：1稳定性分析24.4.2边坡1：0.3荷载计算24.5锚喷混凝土厚度计算24.6锚杆长度和布置计算24.7锚杆支护总体稳定性2五地锚设计25.1设计依据25.2设计荷载及安全系数25.3选用材料25.4地锚设计25.4.1锚固螺栓的计算2一模板计算1.1计算依据1.《路桥施工计算手册》（人交版）；2.《材料力学》（西南交大版）；3.《结构力学》（高教版）；4.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；5.《竹胶合板模板》（JG／T156-2004）；6.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；7.《组合钢模板技术规范》（GB50214-2001）；8.《预制混凝土构件钢模板》（JGT3032-1995）；9.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）；10.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）；11.《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）；12.《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）；13.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）；14.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTGD63-2007）；15.《地下与基础工程百问》(中国建筑工业出版社)。

墩柱模板计算书一、编制依据《东##高架工程》设计文件；《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ166-2008)；《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2011)；《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)；《建筑结构荷载规范》(GB-50009-2012)；《公路桥涵施工技术规范》(JTG/TF50-2011)；《路桥施工计算手册》；《建筑施工计算手册》；《建筑结构静力计算手册》。

二、计算参数（一）结构材料参数1、普通钢筋混凝土容重γ=26KN/m2。

c2、混凝土浇筑速度v=3m/h=200/(T+15)=200/(15+15)=6.6h混凝土初凝时间tβ外加剂影响修正系数，取1.0；1β混凝土坍落度影响修正系数，取1.15；23、5mm钢板：截面模量（每延米）W=1.04cm4，惯性矩I=4.17cm3，弹性模量=125N/mm2。

E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度f =215N/mm2，抗剪强度fv4、[10型钢：腹板厚度t=5.3mm，截面模量W=49.3cm3，惯性矩I=198.3cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=12.74cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、=120N/mm2。

抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值fv5、[16型钢：腹板厚度t=6.5mm，截面模量W=108.3cm3，惯性矩I=866.2cm4，半截面惯性矩S=23.5cm3,截面积A=21.95cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。

v6、[20型钢：腹板厚度t=7mm，截面模量W=178.0cm3，惯性矩I=1780.4cm4，半截面惯性矩S=104.7cm3,截面积A=28.83cm2,弹性模量E=2.1×105MPa，抗拉、抗压、抗弯强度设计值f =205N/mm2，抗剪强度设计值f=120N/mm2。

墩柱模板计算书

墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

墩柱模板计算书

墩柱模板计算书一、计算依据1、《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)2、《客运专线铁路桥涵工程施工技术指南》(TZ213-2005)3、《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)4、《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83)5、《铁路组合钢模板技术规则》(TBJ211-86)6、《铁路桥梁钢结构设计规范》(TB10002.2-2005)7、《铁路桥涵施工规范》(TB10203-2002)8、《京沪高速铁路设计暂行规定》(铁建设[2004])9、《钢结构设计规范》(GB50017—2003)二、设计参数取值及要求1、混凝土容重：25kN/m3；2、混凝土浇注速度：2m/h；3、浇注温度：15℃；4、混凝土塌落度：16～18cm；5、混凝土外加剂影响系数取1.2；6、最大墩高17.5m；7、设计风力：8级风；8、模板整体安装完成后，混凝土泵送一次性浇注。

三、荷载计算1、新浇混凝土对模板侧向压力计算混凝土作用于模板的侧压力，根据测定，随混凝土的浇筑高度而增加，当浇筑高度达到某一临界时，侧压力就不再增加，此时的侧压力即为新浇筑混凝土的最大侧压力。

侧压力达到最大值的浇筑高度称为混凝土的有效压头。

新浇混凝土对模板侧向压力分布见图1。

图1新浇混凝土对模板侧向压力分布图在《铁路混凝土与砌体工程施工规范》(TB10210-2001)中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：在《钢筋混凝土工程施工及验收规范》(GBJ204-83) 中规定，新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算：新浇混凝土对模板侧向压力按下式计算： Pmax=0.22γt 0K 1K 2V 1/2 Pmax =γh 式中：Pmax ------新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2） γ------混凝土的重力密度（kN/m3）取25kN/m3 t0------新浇混凝土的初凝时间（h ）； V------混凝土的浇灌速度（m/h ）;取2m/h h------有效压头高度；H------混凝土浇筑层(在水泥初凝时间以内)的厚度(m)； K1------外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2；K2------混凝土塌落度影响系数，当塌落度小于30mm 时，取0.85；50～90mm 时，取1；110～150mm 时，取1.15。

墩柱模板安全计算书

中铁大桥局墩柱模板设计计算书一、设计原始数据1、模板材料：面板：6mm；连接法兰：-100x14；横肋：-100x10；竖肋【10；外加劲箍：【20ax2。

（材料均为Q235）2、加劲箍最大竖向间距为1050mm一道。

3、施工数据：墩柱截面分别为：9095(L)x4095(W);每小时浇注混凝土30立方米，即上升速度V=0.89m/h;混凝土初凝时间：t o=4h.二、模板侧压力计算F=0.22γe t oβ1β2V1/2其中：γe为混凝土重力密度γe=24KN/m3；t o为混凝土初凝时间；β1为外加剂影响修正系数；β1=1.1 ；β2为混凝土坍落度影响修正系数. β2=1.15。

计算得：F=25.2KN/m2。

三、面板验算选面板小方格中最不利的情况，即三面固定，一面简支（短边）。

由L y/L x=312.5/312.5=1，查静力计算图表得最大弯矩系数K m=0.061,最大挠度系数：K f=0.00187。

1、强度验算取1mm宽的肋条为计算单元，载荷为：q=25.2×1=0.0252(N/mm2)M max=K m×q×L y2=0.061×0.0252×312.52=150.12(Nmm)W x=bl2/6=1×62/6=6（mm3）得：σmax=M max/W x=150.12/6=25.02(N/mm2)<215N/mm2强度满足要求。

2、挠度验算ωmax=K f F L y4/ B o其中B o =Eδ3/12（1-r2）r —钢板泊松系数r=0.3δ—面板厚度B o=2.06×105×63/12×(1-0.32)= 4.07×106(Nmm)则ωmax =0.00187×0.0252×312.54/9.66 ×106=0.047（mm）[ω]=L y/500=312.5/500=0.625（mm）ωmax< [ω]挠度满足要求。

墩柱模板计算书

墩柱模板计算书1、基本情况桥墩最高圆柱模高12米，直径1.8米。

采用混凝土泵车下灰，浇注混凝土速度3m/h，混凝土入模温度约15℃，采用定型钢模板：面板采用6mm钢板;横肋采用普通10#槽钢滚圆，间距400mm；竖肋采用普通10#槽钢，间距376mm。

因模板制作较保守，材料选用较保守，安全余量较大，模板强度薄弱点在模板竖向连接螺栓处，连接螺栓选用M18×50，间距200mm ，需校核螺栓抗拉强度。

2、荷载计算2.1混凝土侧压力（1）根据我国《混凝土结构工程施工及验收规范》〈GB50204-92〉中新浇注混凝土作用在模板上的最大侧压力计算公式如下F1=0.22Rс.Tβ1β2V½（其中T=200/（25+15）=5）F2=Rс.H带入数据得F1=0.22*24000*5*1*1.15*3½=52.59KN/㎡F2=24*13.992=335.808KN/㎡取两者中较小值，即F1=52.59KN/㎡(2)混凝土侧压力设计值：F=F1*分项系数*折减系数= 52.59*1.2*0.85=53.64KN/㎡（3）倾倒混凝土时产生的水平荷载查建筑施工手册17-78表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（4）混凝土振捣产生的荷载查路桥施工计算手册8-1表为2KN/㎡荷载设计值为2*1.4*0.85=2.38 KN/㎡（5）按表17-81进行荷载组合F´=53.64+2.38+2.38= 58.4KN/㎡3、板面计算圆弧模板在混凝土浇注时产生的侧压力有横肋承担，在刚度计算中与与平模板相似。

3.1计算简图3.2挠度计算按照三边固结一边简支计算，取10mm宽的板条作为计算单元，荷载为q=0.0584*10=0.584N/mm根据lX/lY=0.9,查表得ωmax=0.00258ql4/kk=Eh³b/12(1-v²)=206000*6³*10/12*(1-0.3*0.3)=40750000V-钢的泊桑比=0.3ωmax=0.57 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求4竖肋计算4.1计算简图：竖肋采用10#槽钢间距376 mm，因竖肋与横肋焊接，故按两端固定梁计算，面板与竖肋共同宽度应按353 mm计算4.2截面惯性距组合截面的形心计算：板和竖肋在X轴心与组合形心重合y¯´=S/A式S=23500+3535*6*（100+6/2）=241654mm³式A =1274+353*6=3394mm ²y¯´=71.2 mm由平行公式得：I=I1+A1y²+I2+A2y²=1983000+1274*21.2²+353*6³/12+353*6*31.8²=46.93*105（㎜4）4.3挠度计算ωmax=ql4/384EI=20.6*4004/384*2.06*105*46.93*105=0.0014mmωmax=0.0014 mm≤[ω]=1/400=0.883 mm 故满足要求5法兰及连接螺栓强度计算5.1法兰抗剪承载力计算：法兰材料为A3钢[τ]=85N/mm²，100 mm宽，12 mm厚的钢板孔距200mm，直径18mm连接螺栓为M18*50单孔抗剪承载力τ=Dлhτ=30*3.1415*12*85=96129.9N2τ=192.26KN>T=21.024KN故法兰符合抗剪承载力要求5.2连接螺栓强度计算在模板连接中螺栓只承受拉力，螺栓为M18*50查（桥梁施工计算手册）附表3.-2，3.-23得ft=110N/mm²螺栓内径15.25 mm 单个连接螺栓承受拉力F= D²лft/4 =15.25²*3.1415*110/4=20.09KN2F=40.18KN>T=21.024KN故螺栓抗拉承载力符合要求。