建筑配筋计算书
住宅楼板计算及配筋
住宅楼板计算及配筋一、关于计算模型1. 最小直径6mm，最大间距200mm。
2. 采用弹性算法。
3. 边缘梁、剪力墙按固端计算，有错层楼板按固端计算4. 负筋长度取整模数：50mm。
6. 钢筋面积调整系数：板底钢筋1.15，支座钢筋0.85。
7. 对于砌体结构周边板的边支座，按铰接考虑。
8. 对于内部的大板，大板与周边板厚度相差不宜超过30mm。
9. 对于便于导荷而设置在板中的虚梁，在进行板配筋计算时，应将虚梁删除。
（上条指当板跨大于3900时，小板就算了）。
10. 异形板及大跨度板当板上砌体墙较多，应采用有限元软件进行核对，补充板计算书。
二、板厚1. 一般情况，双向板的最小板厚取值详见下表，单向板厚取1/30板跨（同时考虑当地的习惯做法）。
2.特殊情况：1）屋顶板厚至少120；2）电梯前室、门厅走道板厚至少120；3）电梯机房层的底板厚120，无机房电梯的顶板厚150；三、配筋1. 不同支座情况、不同支座截面、不同砼等级下板面筋可用直径详见下表。
2. 一般情况，面筋采用分离式配筋，底筋双向拉通，板面架立筋为Φ6@200。
3. 不同板厚的最小配筋量详见下表，最小配筋率在一般情况下，HRB400，砼等级C25取0.16，砼等级C30取0.18，砼等级C35取0.20。
4. 特殊情况：1）当板跨≤2400负筋拉通，当板跨≥3900时隔一拉一；当板跨≥4200时，直径不小于10mm；2）房屋四角配筋双层双向拉通；3）电梯机房层的底板配筋Φ10@150双层双向，无机房电梯的顶板配筋Φ10@150双层双向；4）屋顶板，配筋Φ8@150双层双向；5）房屋长度超限的端部，凹凸角处，异形板，均采用双层双向配筋，间距不大于150mm；四、习惯做法及注意事项1. 降板：卫生间以及阳台、露台、空调隔板、门厅等降板各多少详建筑。
2. 防水翻边：卫生间四周、厨卫井道处以及阳台、露台、空调隔板、门厅等室内外交接处均需做素砼翻边，上翻高度200或详建筑，宽度同墙。
钢筋混凝土楼板配筋计算书讲解
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计摘要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木工程学生设计学习的＂居家良药＂．关键词：单向板肋梁楼盖设计1．设计资料本设计为一工业车间楼盖，采用整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格布置如图T-01所示，柱的高度取9m，柱子截面为400mm×400mm。
（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆面层，20mm厚混合砂浆顶棚抹灰。
（2）楼面活荷载：标准值为8kN/m2。
（3）恒载分项系数为1.2；活荷载分项系数为1.3（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m2）。
（4）材料选用：混凝土：采用C20（,）。
钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中全部钢筋采用HPB235（）。
其余采用HRB335（）。
2．板的计算。
板按考虑塑性内力重分布方法计算。
板的厚度按构造要求取。
次梁截面高度取，截面宽度，板的尺寸及支承情况如图T-02所示。
（1）荷载：恒载标准值：20mm水泥砂浆面层；80mm钢筋混凝土板；20mm混合砂浆顶棚抹灰；；恒载设计值；活荷载设计值；合计；即每米板宽设计承载力。
（2）内力计算：计算跨度：边跨；中间跨；跨度差，说明可以按等跨连续板计算内力。
取1m宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03所示。
各截面的弯矩计算见表Q-01。
,(根据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径(梁设为20mm,板设为10mm),室内正常环境(即一类环境)的截面有效高度h。
和梁板的高度h有以下关系: 对于梁: h。
=h-35mm (一排钢筋) 或 h。
=h-60mm (两排钢筋)；对于板 h。
=h-20mm 、h。
=h-(最小保护层厚度+d/2) ，其中最小保护层厚度依据环境类别和混凝土强度等级定， d 为纵向受力钢筋的直径。
一般的，对于梁可取20，板可取10),各截面的配筋计算见表Q-02。
中间板带②～⑤轴线间，其各区格板的四周与梁整体连接，故各跨跨中和中间支座考虑板的内拱作用，其弯矩降低20%。
地下室墙体配筋计算书(一)2024
地下室墙体配筋计算书（一）引言概述：地下室墙体配筋计算书是在地下室工程设计中非常重要的一项计算工作，主要用于确定墙体配筋材料和数量，以确保地下室墙体的结构安全性和稳定性。
本文将从五个大点出发，分别为墙体荷载计算、配筋设计、配筋布置、配筋间距计算和配筋钢筋计算，对地下室墙体配筋计算进行详细阐述。
正文：1. 墙体荷载计算1.1 确定地下室墙体所受荷载类型及大小1.2 根据设计标准计算荷载作用于墙体的力和力矩1.3 考虑地下室墙体的水平荷载（如地震力）对配筋的影响2. 配筋设计2.1 根据墙体的截面几何形状和计算荷载，确定墙体的受拉区和受压区2.2 采用受拉与受压设计法计算配筋数量和尺寸2.3 考虑抗震要求，确定墙体抗震性能级别，进行相应的配筋设计3. 配筋布置3.1 根据墙体结构图和配筋设计要求，在墙体纵向和横向布置配筋3.2 确定配筋的弯曲半径和弯曲位置，保证配筋的完整性和符合设计要求3.3 考虑墙体连接节点和开口处的配筋布置，增强墙体的整体强度和稳定性4. 配筋间距计算4.1 依据墙体的构造和设计要求，计算配筋的间距和跨距4.2 考虑墙体的构造节段，分析墙体不同部位的配筋需求和间距调整4.3 在计算配筋间距时，考虑施工和安装配筋的可行性和经济性5. 配筋钢筋计算5.1 根据地下室墙体的尺寸和设计要求，计算墙体所需的钢筋总量5.2 按照配筋设计要求，计算钢筋的截面积、直径和排布方式5.3 根据配筋布置和间距计算结果，确定每个配筋段的钢筋长度总结：地下室墙体配筋计算是地下室工程设计的重要环节。
通过墙体荷载计算、配筋设计、配筋布置、配筋间距计算和配筋钢筋计算五个大点的详细阐述，可以准确确定地下室墙体所需的配筋材料和数量，保证墙体的结构安全性和稳定性。
同时，建议在计算过程中综合考虑施工和经济性因素，以选择最合适的配筋方案。
楼梯计算 梯板配筋计算书
h. 挠度计算： f= [f]= f
5Mkl02/(48B)=
5.16080 mm
≤ [f]
挠度满足要求
TB2
h0= as=
h-c-d/2= 91 mm
a1=
1
M/(a1fcbh02)= 0.0637644
z=
1-(1-2as)0.5= 0.06593829
As=
a1fczbh0/fy= 238.3486 mm2
选用：
d
8 @ 120
As= 418.879013 mm2
实配筋率r= 0.381 %
[r]min=Max(45ft/fy，0.2）=
8 mm
rte=
(As+Ap)/Ate=
As/(0.5bh)= 0.00761598 <0.01，取 rte=
y=
1.1-0.65ftk/(rtessk)=
0.2337391
0.01
acr=
1.9
保护层厚度cs<20mm，取cs= 20 mm
wmax=
acryss(1.9c+0.08deq/rte)/Es=
Mq= Mgk+yqMqk=
5.00 kN.m
f. 短期刚度Bs计算：
aE=
Es/Ec=
6.67E+00
gf'=
0
Bs=
EsAsh02/[1.15y+0.2+6aEr/(1+3.5gf')]=
g. 长期刚度B计算：
1.12E+12
Nmm2
q=
2
rs'=
0
B=
MkBs/[Mq(q-1)+Mk]=
冠梁及支撑配筋计算书
冠梁配筋计算书执行规范:《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010),本文简称《混凝土规范》钢筋：d - HPB300; D - HRB335; E - HRB400; F - RRB400; G - HRB500; P - HRBF335; Q - HRBF400; R - HRBF5001 已知条件及计算要求：(1)已知条件：矩形柱b=800mm，h=1200mm计算长度 L=8.50m砼强度等级 C30，fc=14.30N/mm2 ft=1.43N/mm2纵筋级别 HRB400，fy=360N/mm2，fy'=360N/mm2箍筋级别 HPB300，fy=270N/mm2轴力设计值 N=1.00kN弯矩设计值 Mx=775.00kN.m，My=0.00kN.m剪力设计值 Vy=50.00kN，Vx=0.00kN(2)计算要求：1.正截面受压承载力计算2.斜截面承载力计算3.裂缝计算2受压计算2.1轴压比A = b x h = 800x 1200 = 960000mm2N 1.00 x 103A= --------- =--------------------------- = 0.000fc A 14-3x 960000 2.2偏压计算(1)计算相对界限受压区高度与《混凝土规范》式6.2.7-1:取A=0mm2s偏压计算配筋：x方向A =1904mm2 sx:丫方向人=0mm2 sy轴压计算配筋：x方向A =0mm2sx 0.80f y 360.0 =0.5176+ ------- -----E ws cu 200000 x 0.0033⑵计算轴向压力作用点至钢筋合力点距离e:h 0 = h -a5 = 1200 - 35 = 1165mm M 775.00N 1.00=774.9999 m = 774999.9 mm =max{20,h/30} = 40.0 mm，i = e 0 +e0 =774999-9 + 40-0 = 775039-9mme = e , + -- a = 775039.9 +i 2 s 1200------ - 35 = 775604.9 mm 2(3)计算配筋e . = 775039.9mm〉0.3h = 0.3x 1165 = 349.5mm i0N b = a 1f c bh 0 Jb = 1.00x 14.3 x 800 x 1165 x 0.5176 = 6898994N且N=1.00kN W N b=6898.99kN,按照大偏心受压构件计算，根据《混凝土规范》6.2.17:1.00 x 103b 1.00 x 14.3 x 800c =0.1 mm@x=0.1mm < 2a =70mm,Ne -a1 f c bx h 0x=70.0mm) A s = A s—0.5 h + 0.5 x1.00x 10 3x(775039.9 —0.5 x 1200.0 + 0.5 x70.0 )360.0 x( 1165 - 35 )=1904 mm22.3 轴压验算(1)计算稳定系数8500 =10.6b 800根据《混凝土规范》表6.2.15:插值计算构件的稳定系数@=0.971(2)计算配筋，根据《混凝土规范》公式6.2.15:A sN—f A0.9。
柱配筋计算
柱配筋计算柱正截面单向偏心受力承载力计算书1 已知条件柱截面宽度b=600mm,截面高度h=600mm,纵向钢筋合力点至截面近边缘距离as=35mm,弯矩平面内计算长度l0x=4000mm,弯矩平面外计算长度l0y=4000mm,混凝土强度等级C30,纵向钢筋强度设计值fy=360MPa,非抗震设计,截面设计压力N=500kN,设计弯矩M=300kN·m,截面下部受拉,计算配筋面积。
2 配筋计算构件截面特性计算A=360000mm2,Ix=10800000000.0mm4, Iy=10800000000.0mm4ix=173.2mm, iy=173.2mm 查混凝土规范表4.1.4可知fc=14.3MPa由混凝土规范6.2.6条可知α1=1.00β1=0.80由混凝土规范公式(6.2.1-5)可知混凝土极限压应变εcu=0.0033由混凝土规范表4.2.5可得钢筋弹性模量Es=200000MPa相对界限受压区高度ξb=0.518截面面积A=bh=600×600=360000mm2截面有效高度h0=h-as=600-35=565mm根据混凝土规范表6.2.15可得轴心受压稳定系数φ=1.000轴心受压全截面钢筋面积A's=0.00mm2根据混凝土规范6.2.3条，判断是否需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩N/(fcA)=500000/(14.3×360000)=0.10 ≤0.9M1/M2=0.00/300=0.00 ≤0.9lc/i=4000/173.2=23.1 ≤34-12(M1/M2)=34-12×(0/300)=34不需要考虑轴压力在挠曲杆件中产生的附加弯矩影响偏心距e0=300000000/500000=600mm根据混凝土规范6.2.5条可知附加偏心距ea=20mm初始偏心距ei=e0+ea=600+20=620mm 轴向压力作用点至远离压力一侧钢筋的距离e=ei+0.5h-as=620+0.5×600-35=885mm假定截面为大偏心受压，则截面相对受压区高度ξ=N/(α1fcbh0)=500000/(1.0×14.3×600×565)=0.103ξ<ξb,截面为大偏心受压。
梁板配筋计算书
张家口市某农产品交易市场办公楼梁板配筋计算书1、楼板的配筋计算；楼板厚80㎜，混凝土用C30,钢筋用HRB335，FC=14.3N∕m ㎡,Ft=1.43,Fy=300,∮b=0.55Ho=H-20=80-20=60确板宽1000㎜为计算单位板的自重；24×0.08×1=1.92KN∕M活荷载；Qk=2 KN∕㎡ 2 KN∕㎡×1m=2KN/mq=1.2×1.92+1.4×2=5.104KN/mM=1/8q×L×L=1/8×5.104×2.7×2.7=4.35102KN.Mαs=M/Fc.B.Ho.Ho=(4.65102×1000000)/(14.3×60×60×1000)=0.09∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.09=0.1As=∮FC B.Ho/Fy=0.1×14.3×1000×60/300=286 m㎡e=286/1000×80=0.3﹪符合钢筋的最小配筋率∮=0.1＜∮b=0.55取4φ12 配筋净距离=（1000-2×20-4×12）/3=310mm＞250mm 不符合规范所以取 5φ10配筋净距离=（1000-2×20-5×10）/4=227mm 按规范取@=250mm选筋。
选用5φ10@2502、梁的配筋计算；混凝土采用C30,钢筋采用HRB335,选定截面尺寸h=2700/9=300㎜B=300/2=150㎜梁的自重；1×0.15×0.3×25=1.125 KN/m活荷载标准值=2 KN∕㎡活荷载；q1=2×6=12 KN/m q2=1.92×6=11.52 KN/mYg=1.2 Yq=1.4q=1.125×1.2+23.52×1.4=34.278 KN/mM=1/8Q×L×L=1/8×34.278×2.7×2.7=31.24 KN.Mαs =M/Fc.b.Ho.Ho=3.124×10000000/14.3×150×280×280=0.19 ∮=1-√1-2×αs=1-√1-2×0.19=0.2As=∮Fc.b.Ho/Fy=0.2×14.3×150×280/300=400m㎡e=400/300×150=0.8﹪符合梁的经济配筋率选筋4φ12＠843、梁的箍筋计算箍筋采用HPB235，混凝土采用C30.梁承受的均部荷载=q1+q2=23.52KN/m求支座处剪力的设计值；V=1/2qLo=1/2×34.278×1.4×2.7=64.79KNHw=Ho=300-20=280㎜ 280/150=1.9<40.25FC.B.Ho=0.25×14.3×150×280=150150N=150.15KN>V=64.79KN验算是否按构造配箍筋；0.7Ft.b.Ho=0.7×1.43×150× 280=42042N=42.042KN<64.79KN 应按计算确定箍筋计算箍筋用量；Asv/S》（V-0.7Ft.b.Ho）/1.25Frv.Ho=（64.79×1000-0.7×1.43×150×280）/1.25×210×280=0.31m㎡/㎜选双支箍φ6（Asv1=28.3 m㎡）箍筋间距 S≤2×28.3/0.31= 182.6mm 验算配箍筋。
现浇钢筋混凝土楼板配筋设计计算书
现浇钢筋混凝土楼板配筋设计计算书LB-1矩形板计算工程地址：南京市浦口区绿之苑小区工程项目：现浇钢筋混凝土楼板隔层工期：二十天结构设计：钱工项目领导：刘工工程监理：盛工施工单位：南京石峰钢筋混凝土隔层工程部一、构件编号: 现浇钢筋混凝土板LB-1二、示用意三、依据标准《建筑结构荷载标准》GB50009-2021《混凝土结构设计标准》GB50010-2020四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 2700 mm; Ly = 4800 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土品级: C25 fc=mm2ft=mm2ftk=mm2Ec=×104N/mm2钢筋种类: HRB400 fy = 360 N/mm2Es = ×105 N/mm2最小配筋率: ρ= %纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 25mm爱惜层厚度: c = 15mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG =可变荷载分项系数: γQ =准永久值系数: ψq =永久荷载标准值: ｑgk = m2可变荷载标准值: ｑqk = m24.计算方式:塑性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo =塑性板β =五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 2700 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-25=95 mm六、配筋计算(lx/ly=2700/4800=< 因此按双向板计算):向底板钢筋1) 确信X向板底弯矩Mx = ζ((γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2)= **+**= kN*m2) 确信计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*95*95)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*95*360= 98mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 98/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不知足最小配筋要求因此取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm2向底板钢筋1) 确信Y向板底弯矩My = αMx= *= kN*m2) 确信计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*95*95)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*95*360= 31mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 31/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不知足最小配筋要求因此取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm2向支座左侧钢筋1) 确信左侧支座弯矩M o x = βMx= *= kN*m2) 确信计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*95*95)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*95*360= 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不知足最小配筋要求因此取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm2向支座右边钢筋1) 确信右边支座弯矩M o x = βMx= *= kN*m2) 确信计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*95*95)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*95*360= 178mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 178/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不知足最小配筋要求因此取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm2向上边支座钢筋1) 确信上边支座弯矩M o y = βMy= *= kN*m2) 确信计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*95*95)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*95*360= 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不知足最小配筋要求因此取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm2向下边支座钢筋1) 确信下边支座弯矩M o y = βMy= *= kN*m2) 确信计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= *×106/**1000*95*95)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*95*360= 55mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 55/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不知足最小配筋要求因此取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm2采取方案8@200, 实配面积251 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= *+* = kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= *+** = kN*m2.计算受弯构件的短时间刚度Bs1) 计算按荷载荷载效应的两种组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/*ho*As) 混规= ×106/*95*251) = N/mmσsq = Mq/*ho*As) 混规= ×106/*95*251) = N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = *b*h = *1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate 混规= 251/60000 = %3) 计算裂痕间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψk = 混规= =因为ψ不能小于最小值，因此取ψk =ψq = 混规= =因为ψ不能小于最小值，因此取ψq =4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = ×105/×104 =5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*95) = %7) 计算受弯构件的短时间刚度BsBsk = Es*As*ho2/[ψk++6*αE*ρ/(1+ γf')](混规= ×105*251*952/[*++6**%/(1+*]= ×102 kN*m2Bsq = Es*As*ho2/[ψq++6*αE*ρ/(1+ γf')](混规= ×105*251*952/[*++6**%/(1+*]= ×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确信考虑荷载长期效应组合对挠度阻碍增大阻碍系数θ当ρ'=0时，θ= 混规2) 计算受弯构件的长期刚度BBk = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混规= *+*×102= ×102 kN*m2Bq = Bsq/θ (混规= ×102/= ×102 kN*m2B = min(Bk,Bq)= min,=4.计算受弯构件挠度f max = (q gk+q qk)*Lo4/(384*B)= +*(384*×102)= +*(384*×102)=5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=2700/200=fmax=≤fo=，知足标准要求!八、裂痕宽度验算:1.跨中X方向裂痕1) 计算荷载效应Mx = ζ(ｑgk+ψｑqk)*Lo2= *+**= kN*m2) 带肋钢筋,因此取值v i=3) 因为C < 20，因此取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*95*251) =mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规=251/60000 =因为ρte= < ,因此让ρte=6) 计算裂痕间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规= =因为ψ= < ,因此让ψ=7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5**8)=89) 计算最大裂痕宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*8/ = ≤ , 知足标准要求2.跨中Y方向裂痕1) 计算荷载效应My = αMx= *= kN*m2) 带肋钢筋,因此取值v i=3) 因为C < 20，因此取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*95*251)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规=251/60000 =因为ρte= < ,因此让ρte=6) 计算裂痕间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规= =因为ψ= < ,因此让ψ=7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5**8)=89) 计算最大裂痕宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*8/ = ≤ , 知足标准要求3.支座上方向裂痕1) 计算荷载效应M o y = βMy= *= kN*m2) 带肋钢筋,因此取值v i=3) 因为C < 20，因此取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*95*251)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规=251/60000 =因为ρte= < ,因此让ρte=6) 计算裂痕间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规= =因为ψ= < ,因此让ψ=7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5**8)=89) 计算最大裂痕宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*8/ = ≤ , 知足标准要求4.支座下方向裂痕1) 计算荷载效应M o y = βMy= *= kN*m2) 带肋钢筋,因此取值v i=3) 因为C < 20，因此取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*95*251) =mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规=251/60000 =因为ρte= < ,因此让ρte=6) 计算裂痕间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规= =因为ψ= < ,因此让ψ=7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5**8)=89) 计算最大裂痕宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*8/ = ≤ , 知足标准要求5.支座左方向裂痕1) 计算荷载效应M o x = βMx= *= kN*m2) 带肋钢筋,因此取值v i=3) 因为C < 20，因此取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*95*251)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规=251/60000 =因为ρte= < ,因此让ρte=6) 计算裂痕间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规= =7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5**8)=89) 计算最大裂痕宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*8/ = ≤ , 知足标准要求6.支座右方向裂痕1) 计算荷载效应M o x = βMx= *= kN*m2) 带肋钢筋,因此取值v i=3) 因为C < 20，因此取C = 204) 计算按荷载效应的准永久组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsq=Mq/*ho*As) 混规=×106/*95*251)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate 混规=251/60000 =因为ρte= < ,因此让ρte=6) 计算裂痕间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= 混规= =7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5**8)=89) 计算最大裂痕宽度ωmax=αcr*ψ*σsq/Es**C+*Deq/ρte) (混规=**×105**20+*8/ = ≤ , 知足标准要求。
单向板配筋计算书
水工钢筋混凝土结构课程设计计算书设计题目：某水电站副厂房楼盖结构设计题目类型：钢筋混凝土单向板肋形结构题号：班级：水电0601******学号：************指导教师：王中强彭艺斌任宜春日期：2009年6月8-14 日目录1课程设计任务书……………………………………………………………………2 计算书正文…………………………………………………………第一章结构布置及板梁截面的选定和布置……………………………………1.1 结构布置....................................................................................... .1 1.2初步选定板、梁的截面尺寸. (2)1.2.1板厚度的选定1.2.2次梁的截面尺寸1.2.3主梁截面尺寸第二章单向板的设计2.1板的荷载计算 (3)2.1.1板的永久荷载的计算2.1.2板的可变荷载的计算2.2板的计算跨度计算 (1)2.2.1边跨的计算2.2.2中间跨度计算2.2.3连续板各界面的弯矩计算2.3板的正截面承载能力计算及配筋计算…………………………………………. .1第三章次梁的设计3.1次梁的荷载计算………………..…………………3.1.1次梁的永久荷载设计值计算 (1)3.1.2次梁承受可变荷载设计值………………………………3.1.3次梁承受荷载设计值…………3.2 次梁的内力计算………………..…………………………………………3.2.1次梁边跨计算………………..…………………3.2.2次梁中间跨计算 (1)3.3.3次梁的弯矩设计值和剪力设计值的计算……………………………3.4次梁的承载力计算 (3)3.4.1正截面受弯承载力计算3.4.2翼缘计算宽度的计算…………………………………3.4.3 T形梁截面类型的判定………………..…………………3.4.4次梁正截面承载能力计算………………………………………. .13.4.5次梁斜截面受剪承载力计算 (1)第四章主梁设计………………..………………4.1主梁内力的弹性理论设计 (1)4.1.1主梁承受永久荷载的计算………………………………………4.1.2主梁承受可变荷载的计算 (1)4. 2主梁的内力计算……………………………………4.2.1主梁的边跨计算……………………………4.2.2主梁中间跨的计算……………………4.3弯矩设计值和剪力设计值的计算………………………4.4主梁承载能力计算…………………………4.4.1主梁正截面承载能力计算………………………………4.4.2翼缘计算宽度的计算…………………………………4.4.3 T形梁截面类型的判定…………...………………………4.4.4主梁斜截面受剪承载力计算4.4.5主、次梁交接处附加横向钢筋计算………………第五章施工图的绘制……………………………………………5.1施工图绘制………..…………………………………………………………5.2 结构平面布置图……………..……………………………………………………. 5.3 板的配筋图………………..…………………………………………………………5.4主、次梁的配筋图……………………………. .3课程设计体会…………………………………………………………………………4致谢 (1)5参考文献 (1)6附录 (1)附录1 计算书手稿 (1)附录2 施工图手稿 (1)第一章 结构布置及板梁截面的选定和布置1.1结构布置因为在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，且需注意：对承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求，且柱网尺寸宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设；根据设计经验，主梁的跨度一般为 5m~8 m ，次梁为 4m~6 m 。
板配筋计算
柱基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）地下室：柱纵筋长度=地下室层高-本层净高HN/3+首层楼层净高HN/3+与首层纵筋搭接LLE （如焊接时，搭接长度为0）首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高HN/3+max(二层净高HN/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max （三层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0）顶层：角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE其中锚固长度取值：当柱纵筋伸入梁内的直径长〈LAE时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=LAE时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层，当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
边柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。
地下室墙体配筋计算书
地下室墙体配筋计算书一、工程概况本工程为某住宅小区的地下室，地下一层，层高 36m。
地下室墙体采用钢筋混凝土结构，墙体厚度为 300mm，混凝土强度等级为 C30，钢筋采用 HRB400 级。
地下室墙体主要承受土压力、水压力以及地下室内部的使用荷载。
二、荷载计算1、土压力根据地质勘察报告，地下室外墙所受土的重度为 18kN/m³，内摩擦角为 20°，粘聚力为 10kPa。
地下水位在地下室底板以下 15m 处。
主动土压力系数：Ka ＝ tan²(45° 20°／2) ＝ 049静止土压力系数：K0 ＝ 1 sin20°＝ 084地下室外墙顶部的土压力为 0，底部的土压力为：q1 ＝K0 × γ × h ＝ 084 × 18 × 36 ＝ 5443kN/m²考虑地下水的影响，水压力为：q2 ＝γw × hw ＝ 10 × 15 ＝ 15kN/m²2、地下室内部使用荷载地下室内部使用荷载按 5kN/m²考虑。
三、内力计算1、计算简图将地下室墙体视为下端固定、上端铰支的竖向悬臂构件。
2、弯矩计算根据荷载分布情况，采用结构力学方法计算墙体的弯矩。
最大弯矩位于墙体底部，其值为：Mmax ＝ 1/2 × q1 × h²＋ 1/2 × q2 × h²＋ 1/2 × 5 × h²＝ 1/2 × 5443 × 36²＋ 1/2 × 15 × 36²＋ 1/2 × 5 × 36²＝ 35167kN·m3、剪力计算墙体底部的剪力为：V ＝ q1 × h ＋ q2 × h ＋ 5 × h＝ 5443 × 36 ＋ 15 × 36 ＋ 5 × 36＝ 25275kN四、配筋计算1、正截面受弯配筋计算根据混凝土结构设计规范，相对受压区高度ξ ＝ x/h0，其中 x 为受压区高度，h0 为有效高度。
钢筋混凝土楼板配筋计算书
钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计纲要：本文介绍了钢筋混凝土单向板肋梁楼盖设计，是土木匠程学生设计学习的＂居家良药＂．重点词：单向板肋梁楼盖设计1．设计资料本设计为一工业车间楼盖，采纳整体式钢筋混凝土单向板肋梁楼盖，楼盖梁格部署如图 T-01 所示，柱的高度取9m ，柱子截面为 400mm×400mm 。
（1）楼面结构层做法： 20mm 厚水泥沙浆面层， 20mm 厚混淆沙浆顶棚抹灰。
（2）楼面活荷载：标准值为 8kN/m 2。
（3）恒载分项系数为；活荷载分项系数为（因为楼面活荷载标准值大于4kN/m 2）。
（4）资料采纳：混凝土：采纳 C20（,）。
钢筋：梁中架立钢筋、箍筋、板中所有钢筋采纳HPB235（）。
其他采纳 HRB335（）。
2．板的计算。
板按考虑塑性内力重散布方法计算。
板的厚度按结构要求取。
次梁截面高度取，截面宽度，板的尺寸及支承状况如图T-02 所示。
（1）荷载：恒载标准值：20mm 水泥沙浆面层；80mm 钢筋混凝土板；20mm 混淆沙浆顶棚抹灰；；恒载设计值；活荷载设计值；共计；即每米板宽设计承载力。
（2）内力计算：计算跨度：边跨；中间跨；跨度差，说明能够按等跨连续板计算内力。
取1m 宽板带作为计算单元，其计算简图如图T-03 所示。
各截面的弯矩计算见表 Q-01。
连续板各截面弯矩计算表 Q-01截面边跨跨中离端第二跨跨中中间支座离端第二支座及中间跨跨中弯矩计算系数（3）截面承载力计算：,(依据钢筋净距和混凝土保护层最小厚度的规定，并考虑到梁、板常用的钢筋直径 (梁设为 20mm,板设为 10mm), 室内正常环境 (即一类环境 )的截面有效高度h 。
和梁板的高度 h 有以下关系 : 关于梁 : h 。
=h-35mm(一排钢筋 ) 或 h 。
=h-60mm (两排钢筋 )；关于板 h 。
=h-20mm 、 h 。
=h-(最小保护层厚度 +d/2) ，此中最小保护层厚度依照环境类型和混凝土强度等级定， d为纵向受力钢筋的直径。
盈建科剪力墙配筋计算书
盈建科剪力墙配筋计算书一、背景介绍在建筑结构设计中，剪力墙是一种常见的结构形式，用于承受建筑物的水平荷载。
剪力墙的配筋计算是设计过程中的重要一环，它涉及到墙体的强度和稳定性，对于保证结构的安全性具有重要意义。
本文将以盈建科剪力墙为例，详细介绍其配筋计算的步骤和方法。
二、设计参数1.剪力墙尺寸：高度为H，宽度为B，厚度为T。
2.墙体材料：使用混凝土C30，钢筋强度等级为HRB400。
3.荷载情况：考虑水平地震作用和垂直荷载作用。
三、计算步骤1.确定剪力墙的抗剪承载力。
根据盈建科剪力墙的设计方法，抗剪承载力的计算公式为：Vc = αc × β × λ × η × fc × b × d。
其中，Vc为剪力墙的抗剪承载力，αc为混凝土的抗剪强度折减系数，β为剪力墙的几何系数，λ为长细比修正系数，η为配筋率修正系数，fc为混凝土的轴心抗压强度，b为剪力墙的宽度，d为有效高度。
2.确定剪力墙的抗弯承载力。
根据盈建科剪力墙的设计方法，抗弯承载力的计算公式为：Md = αs × λ × fc × As × (d - a)。
其中，Md为剪力墙的抗弯承载力，αs为钢筋的抗弯强度折减系数，λ为长细比修正系数，fc为混凝土的轴心抗压强度，As为钢筋的面积，d为剪力墙的有效高度，a为受拉钢筋到墙顶的距离。
3.确定剪力墙的配筋量。
根据剪力墙的抗剪承载力和抗弯承载力要求，可以计算出所需的钢筋面积。
根据盈建科剪力墙的设计方法，钢筋的配筋率一般控制在1%~2%之间。
四、计算示例以一个高度为3m、宽度为0.5m、厚度为0.2m的剪力墙为例进行计算。
1.确定剪力墙的抗剪承载力。
假设混凝土的抗剪强度折减系数αc为0.85，剪力墙的几何系数β为1，长细比修正系数λ为0.9，配筋率修正系数η为1，混凝土的轴心抗压强度fc为30MPa，剪力墙的宽度b为0.5m，有效高度d为2.8m。
管片配筋计算书
苏州市轨道交通3号线工程施工图设计何山路站～苏州乐园站区间管片配筋计算书专业负责人：复核：计算：中铁第四勘察设计院集团有限公司2017年03月苏州一、设计依据1.《苏州市轨道交通3号线工程施工图设计文件编制统一规定》（中铁第四勘察设计院集团有限公司2014.03）2.《苏州市轨道交通3号线施工图设计技术要求》（中铁第四勘察设计院集团有限公司2014.03）3.《苏州市轨道交通3号线工程施工图设计文件组成与内容》（中铁第四勘察设计院集团有限公司2014.03）4.《苏州市轨道交通3号线工程初步设计》及专家评审意见（中铁第四勘察设计院集团有限公司 2015.02）5.《苏州市轨道交通3号线工程何山路站～苏州乐园站区间岩土工程详细勘察报告》（天津市市政工程设计研究院 2014.03）6.《提供3号线华山路站～何山路站～苏州乐园站变更后线路纵断面图》（中铁第四勘察设计院集团有限公司 ZTB·3HX·S联[2015] 第081号 2015.11）7.《苏州市轨道交通3号线东段工程沿线综合管线探测及地下建（构）筑物调查项目Ⅲ-WTC标段地下建（构）筑物探测成果报告及补充成果》（天津市市政工程设计研究院 2014.7）8.《苏州市轨道交通3号线工程地形图》（江苏省测绘院 2013.03）9.《苏州市轨道交通3号线盾构工程筹划》（2016.02）10.《根据新版牵引计算及线路图更新3号线全线曲线超高及限速表的函》（北京院·XTSJ05标·3HX·S联[2014]第004号）（2014.9）11.总体组相关文件及相关会议纪要12.其它相关技术工作联系单及会议纪要13.国家和地区现行规范与规程:《城市轨道交通工程项目建设标准》（建标 104-2008）《城市轨道交通技术规范》（GB 50490-2009）《城市轨道交通地下工程建设风险管理规范》（GB 50652-2011）《轨道交通工程人民防空设计规范》（RFJ 02-2009）《地铁设计规范》（GB 50157-2013）《地铁限界标准》（CJJ 96-2003）《地铁杂散电流腐蚀防护技术规程》（CJJ 49-92）《地下铁道工程施工及验收规范》（GB 50299-1999）（2003版）《工程结构可靠性设计统一标准》（GB 50153-2008）《建筑结构可靠度设计统一标准》（GB 50068-2001）《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2012）《建筑工程抗震设防分类标准》（GB 50223-2008）《建筑抗震设计规范》（GB 50011-2010）(2016年局部修订)《混凝土结构设计规范》（GB 50010-2010）(2015年局部修订)《混凝土结构耐久性设计规范》（GB/T 50476-2008）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《地下工程防水技术规范》（GB 50108-2008）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）《盾构法隧道施工及验收规范》（GB 50446-2008）《预制混凝土衬砌管片》（GB/T 22082-2008）《盾构隧道管片质量检测技术标准》（CJJ/T 164-2011）《预制混凝土衬砌管片生产工艺技术规程》（JC/T 2030-2010）《城市轨道交通工程监测技术规范》（GB50911-2013）其它相关规范、规程二、主要技术标准1 主体结构设计使用年限为100年，自成结构体系且不直接影响运营的内部构件设计使用年限为50年。
配筋计算书
杆件配筋计算一、支撑梁配筋计算1、主梁：L-1（b×h=800×1000）配筋计算设计值：N=3998×1.35×1.2=6477KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.6m弯矩：M1=775KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=65KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=6477KNM=840KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2632mm2左右纵筋：As’=1600mm2箍筋：Asv=941 mm2/m实配钢筋：上下纵筋：9Φ25（4415mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：4Φ22（1520mm2）分配As=2010＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）2、次梁：L-2（b×h=700×900）配筋计算设计值：N=3066×1.35×1.2=4967KN（DB42/159-2004第6.7.8条）砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：17.2m弯矩：M1=583KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=50KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=4967KNM=633KN·m计算配筋：上下纵筋：As=2718mm2左右纵筋：As’=1260mm2箍筋：Asv=840mm2/m实配钢筋：上下纵筋：8Φ25（3925mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：3Φ22（1139mm2）分配As=1754＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）3、连梁：L-3（b×h=600×800）配筋计算设计值：N=1801×1.35×1.2=2918KN砼：C35钢筋： HRB335（Φ）HPB235（φ）计算长度：12.7m弯矩：M1=242KN·m（自重产生的附加弯矩）M2=0.01N=30KN·m（安装偏心产生的附加弯矩）压弯构件N=2918KNM=272KN·m计算配筋：上下纵筋：As=960mm2左右纵筋：As’=960mm2箍筋：Asv=738mm2/m实配钢筋：上下纵筋：7Φ22（2659mm2）＞As（满足要求）左右纵筋：2Φ22（759mm2）＞As’（满足要求）箍筋：φ8＠200四肢箍（1005mm2/m）＞Asv（满足要求）二、围檩配筋计算1、WL1、WL1’配筋计算截面：b×h=1000×1400砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=2140KN·mV=2060KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=5419 mm2实配钢筋：12Φ25（5887mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv=1562mm2/m,ρsv=0.16% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=1365mm2实配钢筋：4Φ22（1519mm2）＞As（满足要求）2、WL2配筋计算截面：b×h=1000×1000砼：C35钢筋：HRB335（Φ）HPB235（φ）受弯构件设计值：M=1000KN·mV=641KN①正截面受弯承载力计算：计算配筋：As=2978 mm2实配钢筋：10Φ25（4906mm2）＞As（满足要求）②斜截面受剪承载力计算：计算配筋：Asv/s=-1656.20mm2/m ρsv=-0.17% < ρsvmin=0.18% 按构造配筋Av/s=1794mm2/m实配钢筋：φ10＠150四肢箍（1884mm2/m）＞Asv（满足要求）③按构造配置腰筋计算构造As=b×hw×0.1%=965mm2实配钢筋：6Φ22（2279mm2）＞As（满足要求）。
地下室外墙配筋
0.6625 0.2~1.0 0.6625 0.0170 0.0170 176.0 N/mm2 2.00E+05 N/mm2 0.199 mm
s sk =M Ak /(0.87h 0 As)=
Es = w =a cr ys sk (1.9c+0.08deq/ r te )/Es =
As(M A )=bf c [h 0 -sqrt(h 0 *h 0 -2M/b/f c )]/f y = 跨中正弯矩M AB(采用简化计算方法) M 1AB=1.2*(0.0298q 1k l 2+9/128q 2k l 2)+1.4*[9/128(q 3k+ q 5k )l 2 +0.0298q 4k l 2 ]= M 1AB=1.35*(0.0298q 1k l 2+9/128q 2k l 2)+0.98*[9/128(q 3k+ q 5k )l 2 +0.0298q 4k l 2 ]= M AB=Max(M 1AB,M 2AB)= As(M AB )=bf c (h 0 -sqrt(h 0 *h 0 -2M/b/f c ))/f y = 二.裂缝计算(平时 工况) 受拉钢筋等效直径 d eq = 受拉钢筋的保护层厚度 c = 计算宽度 b = 墙厚 h = 砼轴心抗拉强度标准值 f tk = M 1A=1/15q 1k l 2+1/8q 2k l 2+0.5*[1/8(q 3k +q 5k )l 2 + 1/15q 4k l 2 ]= As =(实配钢筋面积)= a cr =来自g m (平均容重)=
静止土压力系数K0= q 1k (地下室外墙三角形土压力)=K0*l *gm= q 2k (地下室外墙矩形土压力)=K0*l 0*g土= q 3k (地面超载矩形侧向压力)=K0*q= q 4k (地下室外墙三角形水压力)=l *g水= q 5k (地下室外墙矩形水压力)=l 1*g水= M 1A=1.2*(1/15q 1k l 2+1/8q 2k l 2)+1.4*[1/8(q 3k +q 5k )l 2 + 1/15q 4k l 2 ]= M 1A=1.35*(1/15q 1k l 2+1/8q 2k l 2)+0.98*[1/8(q 3k +q 5k )l 2 + 1/15q 4k l 2 ]= M A=Max(M 1A,M 2A)=
理正结构计算书
办公楼一层顶板配筋计算(弹性板): BAN-1(结构重要性系数=1.0)1 计算条件_计算板长= 7.200(m) ；计算板宽= 2.035(m) ；板厚= 100(mm)_板容重= 25.00(kN/m3) ；板自重荷载设计值= 3.00(kN/m2)_地砖= 0.60(kN/m2)；20厚水泥砂浆=0.40(kN/m2)恒载分项系数= 1.20 ；活载分项系数= 1.40荷载设计值(不包括自重荷载):均布荷载= 4.00(kN/m2)_砼强度等级: C25, f c=11.90 N/mm2支座纵筋级别: HRB335, f y=300.00 N/mm2板底纵筋级别: HPB300, f y=270.00 N/mm2_混凝土保护层= 40(mm), 配筋计算as= 45(mm), 泊松比= 0.20_支撑条件=四边_上:固定_下:固定_左:固定_右:固定角柱_左下:无_右下:无_右上:无_左上:无2 计算结果_弯矩单位:kN.m/m, 配筋面积:mm2/m, 构造配筋率:0.20%弯矩计算方法: 查表挠度计算方法: 单向板按公式法，双向板查表。
--------------------------------------------------------------- _(1)跨中: [水平]_[竖向]_ 弯矩 0.0__ 1.2_ 面积 272(0.27%)_272(0.27%)_ 实配 d10@200(393)_d10@200(393)_(2)四边: [上]__[下]__[左]__[右]_ 弯矩 -2.4 _-2.4__ 0.0__ 0.0_ 面积 200(0.20%)_200(0.20%)_200(0.20%)_200(0.20%)_ 实配 D8@200(251)_D8@200(251)_D8@200(251)_D8@200(251)(3)挠度结果(按单向板计算):_ 挠度验算: 1.47<f max=10.18mm,满足(4)支座最大裂缝: 0.11<[ωmax]=0.40mm, 满足。
地下室墙体配筋计算书
地下室墙体配筋计算书一、工程概况本工程为_____地下室，地下室层高为_____m，墙体长度为_____m，墙体厚度为_____mm。
地下室墙体所承受的荷载主要包括土压力、水压力以及地下室内部的使用荷载等。
二、荷载计算1、土压力根据地质勘察报告，土的重度为_____kN/m³，内摩擦角为_____°，计算主动土压力系数 Ka ＝tan²(45° φ/2) ＝＿____。
土压力强度按照三角形分布计算，顶部土压力为 0，底部土压力为 q1 ＝γhKa ＝＿____kN/m²，其中 h 为地下室墙体的埋深。
2、水压力地下水位位于地下室底板以下_____m，水的重度为 10kN/m³，计算水压力强度为 q2 ＝γwh ＝＿____kN/m²，其中 w 为水的重度，h 为地下水位至地下室墙体底部的距离。
3、地下室内部使用荷载地下室内部使用荷载按照_____kN/m²考虑，作用于墙体上的荷载为q3 ＝＿____kN/m²。
三、内力计算1、弯矩计算根据荷载分布情况，将墙体视为一端固定、一端铰支的梁进行计算。
墙体底部弯矩 M ＝ ql²/8 ＝＿____kN·m，其中 q 为总荷载强度（q ＝q1 ＋ q2 ＋ q3），l 为墙体长度。
2、剪力计算墙体底部剪力 V ＝ ql/2 ＝＿____kN四、墙体材料及强度等级墙体采用混凝土强度等级为 C_____，钢筋采用 HRB_____级。
混凝土轴心抗压强度设计值 fc ＝＿____N/mm²，钢筋抗拉强度设计值 fy ＝＿____N/mm²。
五、配筋计算1、水平钢筋根据弯矩计算结果，按照受弯构件进行配筋计算。
有效高度 h0 ＝ h as，其中 as 为钢筋保护层厚度。
计算配筋面积 As ＝ M ／（fyh0) ＝＿____mm²。
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第8章 框架柱正、斜截面配筋计算§8.1 框架柱的截面设计§8.1.1框架柱截面设计 一. B 柱截面设计： 1. 轴压比验算：底层柱：max 2392.28N KN =[]32/2392.2810/(14.3/600600)0.4650.8N c c N f A N N mm mm mm μ=⨯=⨯⨯⨯=≤则底层柱B 的轴压比满足要求。
2. 截面尺寸复核：取060040560h mm mm mm =-=，max 114.35V KN =因为/560/6000.933w h b ==≤，所以200.250.25 1.014.3/6005601201.2114.35c c f bh N mm mm mm KN KN β=⨯⨯⨯⨯=> 满足要求.3. 正截面受弯承载力计算由于柱同一截面分别承受正反弯矩，故采用对称配筋。
一层： B 轴柱：21014.3/6005600.552642.64b c b N f bh N mm mm mm KN αξ==⨯⨯⨯=从柱内力组合表可见:最不利组合为：M=470.8KN.m N=2392.28KNN=2392.28KN<2642.64b N KN =0/470.8./2392.28196.8e M N KN m KN mm === (20,600/3020)20a e max mm mm mm === 0196.820216.8i a e e e mm mm mm =+=+=0/4550/6007.68L h ==< ,考虑偏心矩增大系数100.2 2.7/ 2.7 2.7216.8/560 1.25i e h ξ=+⨯=+⨯= ，取 1 1.0ξ=201.150.01/ 1.150.017.6 1.074L h ξ=-⨯=-⨯= ， 取 2 1.0ξ=201201(/)/(1400/)i L h e h ηκξξ=+⨯⨯⨯⨯=21(7.6) 1.0 1.0/(1400216.8/560) 1.107+⨯⨯⨯=01.107216.82400.30.3560168i e h η⨯=⨯=>=⨯= ，按大偏心受压计算。
根据对称配筋得：/2240600/240500i e e h a mm mm mm mm η=+-=+-=2/(2392.880.8)/(14.3/600)0.279c x N f b KN mm mm α==⨯⨯=```00[0.8(0.5)]/()s s c y A A Ne f bx h x f h a α==⨯---=220.82392.8850014.3/6000.279(5600.50.279)300/(56040)KN mm KN mm mm mm KN mm mm mm ⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯- 320=按构造配筋最小总配筋率查得：min 0.8%ρ=`2min 0.8%600600/21440s s A A A mm mm mm ===⨯⨯=所以选用24221520mm Φ=C 轴柱；21014.3/6005600.552642.64b c b N f bh N mm mm mm KN αξ==⨯⨯⨯= 从柱内力组合表可见:最不利组合为：M=518.6KN.m N=2221.50KNN=2221.50KN<2642.64b N KN =0/518.6./2221.50KN 233.45e M N KN m mm === (20,600/3020)20a e max mm mm mm === 0233.4520253.45i a e e e mm mm mm =+=+=0/4550/6007.68L h ==< ,考虑偏心矩增大系数100.2 2.7/ 2.7 2.7253.43/560 1.25i e h ξ=+⨯=+⨯= ，取 1 1.0ξ=201.150.01/ 1.150.017.6 1.074L h ξ=-⨯=-⨯= ， 取 2 1.0ξ=201201(/)/(1400/)i L h e h ηκξξ=+⨯⨯⨯⨯=21(7.6) 1.0 1.0/(1400253.45/560) 1.09+⨯⨯⨯=801.09253.45276.5540.30.3560168i e h η⨯=⨯=>=⨯= ，按大偏心受压计算。
根据对称配筋得：/2276.554600/240536.554i e e h a mm mm mm mm η=+-=+-=2/(2221.50.8)/(14.3/600)0.256c x N f b KN mm mm α==⨯⨯=```00[0.8(0.5)]/()s s c y A A Ne f bx h x f h a α==⨯---=220.82221.5513.4514.3/6000.256(5600.50.256)300/(56040)465.91KN mm KN mm mm mm KN mm mm mm ⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯-= 按构造配筋最小总配筋率查得：min 0.8%ρ=`2min 0.8%600600/21440s s A A A mm mm mm ===⨯⨯= 所以选用24221520mm Φ= 二层：B 轴柱：21014.3/6005600.552642.64b c b N f bh N mm mm mm KN αξ==⨯⨯⨯= 从柱内力组合表可见:最不利组合为：M=257.2KN.m N=2129.44KNN=2129.44KN<2642.64b N KN =0/257.2./2129.44120.78e M N KN m KN mm === (20,600/3020)20a e max mm mm mm === 0120.7820140.78i a e e e mm mm mm =+=+=0/3600 1.25/6007.58L h =⨯=< ,考虑偏心矩增大系数100.2 2.7/ 2.7 2.7140.78/5600.878i e h ξ=+⨯=+⨯= ， 取 1 1.0ξ=201.150.01/ 1.150.017.5 1.074L h ξ=-⨯=-⨯= ， 取 2 1.0ξ=2201201(/)/(1400/)1(7.5)0.872 1.0/(1400216.8/560)1.139i L h e h ηκξξ=+⨯⨯⨯⨯=+⨯⨯⨯=01.139140.78160.50.30.3560168i e h η⨯=⨯=>=⨯= ，按大偏心受压计算。
根据对称配筋得：/2140.78600/240400.78i e e h a mm mm mm mm η=+-=+-=2/(2129.440.8)/(14.3/600)0.248c x N f b KN mm mm α==⨯⨯=```00[0.8(0.5)]/()s s c y A A Ne f bx h x f h a α==⨯---=220.82129.44400.7814.3/6000.248(5600.50.279)300/(56040)14.720KN mm KN mm mm mm KN mm mm mm ⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯-=-<按构造配筋最小总配筋率查得：min 0.8%ρ=`2min 0.8%600600/21440s s A A A mm mm mm ===⨯⨯= 所以选用24221520mm Φ=C 轴柱：21014.3/6005600.552642.64b c b N f bh N mm mm mm KN αξ==⨯⨯⨯= 从柱内力组合表可见:最不利组合为：M=362.58KN.m N=2003.72KNN=2003.72KN<2642.64b N KN =0/362.58./2003.72180.95e M N KN m KN mm === (20,600/3020)20a e max mm mm mm === 0180.9520200.95i a e e e mm mm mm =+=+=0/3600 1.25/6007.58L h =⨯=< ,考虑偏心矩增大系数100.2 2.7/ 2.7 2.7200.95/560 1.07i e h ξ=+⨯=+⨯= ，取 1 1.0ξ=201.150.01/ 1.150.017.5 1.074L h ξ=-⨯=-⨯= ， 取 2 1.0ξ=2201201(/)/(1400/)1(7.5)0.872 1.0/(1400200.95/560)1.112i L h e h ηκξξ=+⨯⨯⨯⨯=+⨯⨯⨯=01.112200.95223.450.30.3560168i e h η⨯=⨯=>=⨯= ，按大偏心受压计算。
根据对称配筋得：/2140.78600/240400.78i e e h a mm mm mm mm η=+-=+-=2/(2003.7210000.8)/(14.3/600)160.14c x N f b N mm mm α==⨯⨯⨯=```00[0.8(0.5)]/()s s c y A A Ne f bx h x f h a α==⨯---=220.82003.72460.9514.3/600160.14(5600.5160.14)300/(56040)1380.02KN mm N mm mm mm N mm mm mm ⨯⨯-⨯⨯⨯-⨯⨯-=按构造配筋最小总配筋率查得：min 0.8%ρ=`2min 0.8%600600/21440s s A A A mm mm mm ===⨯⨯= 所以选用24221520mm Φ=3层以上B,C 柱的正截面配筋计算详看表8.1表8－1 边柱正截面配筋7576山东建筑大学毕业设计7879图8－1底层中柱截面配筋图8－2底层边柱截面配筋§8.1.2. 柱斜截面受弯承载力计算底层柱B:V=207.328KN , M=470.18KN , N=2393.28KN 因为底层框架柱的剪跨比:0/2 3.95/(20.56) 4.06253n H h λ==⨯=> 取 3λ=214.3/600600/10001544.4c f A KN m KN =⨯⨯=1544.42392.28KN N KN <=,取: 1544.4c f A KN =001.05/(1)0.056SV c t yv A V f bh NS f h λ-+-== 0.85207.328 1.05 1.43600560/(31)0.0561544.41.421210560⨯-⨯⨯⨯+-⨯=-⨯按照构造配箍，选用复合箍48φ箍筋，加密区取8@100φ，非加密区48@200φ。