标准层模板配置层数计算书
(完整word版)模板支撑体系计算书
（二）、采用七夹板与扣件式钢管支撑相结合的支撑方案设计计算：模板及其支架计算的荷载标准值及荷载分项系数表以下对模板进行验算。
一）楼板模板计算：按普通胶合板（1830×915×18）验算，龙骨间距600，按三跨连续梁计算。
1、荷载设计值1）模板自重：300N/m2×0.915m×1.2=329.4N/m2）新浇砼重：24000N/m3×0.10m×0.915m×1.2=2635.2N/m3）钢筋自重：1100N/m3×0.915m×0.10m×1.2=120.78N/m合计：329.4+2635.2+120.78=3085.38N/m4）施工工人及设备重量：2500N/m2×0.915m×1.4=3201N/m2、弯矩设计值M=（-0.10）×3085.38×(0.6)2+(-0.117)×3201×(0.6)2=245.89N·M另考虑集中荷载F=2500N，由两块模板分别承担。
F1=1250NM1=0.08×3085.38×(0.6)2+0.213×1250×0.6=248.61 N·M3、承载力验算W=bh2/6=915×182/6=49410mm3δm=M max/w=2.48×105/49410=5.02N/mm<[ ]=15.21N/mm2满足要求4、挠度验算W=k·f·q·l4/100EI=0.677×3085.38×10-3×6004/(100×9×103×915×183/12)=0.68<[L/250]=2.4mm满足要求.二）模板的龙骨验算采用50×100松木龙骨·600，水平钢管间距1000（即龙骨的跨度），按三跨连续梁计算1、荷载1）模板：300N/m2×0.6m×1.2=216N/m2）砼24000N/m3×0.6m×0.10m×1.2=1728N/m3）1100N/m3×0.6m×0.10m×1.2=79.2N/m合计：216+1728+79.2=2023.2N/m4）施工荷载：2500N/m2×0.6m×1.4=2100N/m2、弯距M=(-0.10)×2023.2×1.02+(-0.117)×2100×1.02=-448.02N·M另考虑集中荷载F=2500NM1=0.08×2023.2×1.02+0.213×2500×1.02=694.36 N·M3、承载力验算W=bh2/6=50×1002/6=0.833×105δm=M/W=694360/0.833×1.05=8.33N/m2<14.95N/m24、挠度验算W= k·f·q·l4/100EI=0.677×2023.2×10-3×10004/(100×9×103×50×1003/12)0.37mm <[W]=L/250=4mm满足要求. 三）水平钢管采用￠48×3.5焊接钢管,间距1000mm,跨度1000，按五跨连续梁计算。
标准层楼板模板计算书
某小高层标准层模板计算书某小高层13层。
框架剪力墙结构。
标准层楼层层高为2.9m (包括150厚混凝土楼板)。
3层（楼面标高7.6m）到13层（楼面标高36.6m）为标准层，标准层共10层。
根据经验拟定标准层模板如下图：立杆顶端应放可调顶托（螺丝端杆）；U 形承托与钢管的间隙应楔紧，否则，U 形承托可能变形：下面对上述模板图进行验算：用“建筑施工模板安全技术规范”JGJ162-2008 （简称模板规范）验算胶合板、方木及水平钢管。
用“建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范” JGJ130-2011(简称脚手架规范)验算立杆。
胶合板验算：胶合板荷载标准值：（模板规范4.1）15厚胶合板自重标准值 G1K=8×0.015=0.12 KN/㎡胶合板重力密度取 8KN/m3 (偏大)混凝土自重标准值： G2K=24×0.15=3.6 KN/㎡钢筋自重标准值： G3K=1.5×0.15=0.225 KN/㎡施工人员及设备荷载标准值 Q1K=2.5 KN/㎡另外用集中荷载2.5KN验算胶合板及方木。
胶合板受的恒载标准值 G K=0.12+3.6+0.225=3.945 KN/㎡结构重要性系数 γ0=0.9 荷载组合值系数 0.7（模板规范4.3）胶合板荷载设计 q1=0.9（1.35×3.945+ 0.7×1.4×2.5）=7 KN/㎡ q2=0.9(1.2×3.945+1.4×2.5)=7.41 KN/㎡取胶合板荷载设计值 q=7.41KN/㎡方木间距即胶合板跨度200胶合板线荷载设计值(取1m宽板) q=1×7.41=7.41KN/m模板规范 5.2.1条规定，面板按简支计算。
按均布恒载+均布活荷载计算胶合板弯矩M=0.125ql2=0.125×7.41×0.22=0.037KNm按均布恒载+2.5KN集中力计算胶合板弯矩：M1=0.9（0.125×1.2×3.945×0.22+0.25×2.5×1.4×0.2）=0.18KNm M2=0.9（0.125×1.35×3.945×0.22+0.25×0.7×2.5×1.4×0.2）=0.134KNm三个弯矩： 0.037、0.18、0.134 取弯矩 M=0.18 KNm上式中 f=12N/mm 2见模板规范附录A。
标准层宽柱模板支撑计算书
标准层柱模板支撑计算书一、柱模板基本参数（以900*900为例）柱模板的截面宽度 B=900mm ，B 方向对拉螺栓1道， 柱模板的截面高度 H=900mm ，H 方向对拉螺栓1道， 柱模板的计算高度 L = 6mm ， 柱箍间距计算跨度 d = 500mm 。
柱箍采用双钢管48mm×3.0mm 。
柱模板竖楞截面宽度40mm ，高度80mm 。
B 方向竖楞5根，H 方向竖楞5根。
面板厚度15mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 2。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量9000.0N/mm 2。
900柱模板支撑计算简图二、柱模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中 γc —— 混凝土的重力密度，取25.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取3.000m ； β—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m 2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值: F2=0.90×4.000=3.600kN/m 2。
三、柱模板面板的计算面板直接承受模板传递的荷载，应该按照均布荷载下的连续梁计算，计算如下17.76k N /mA面板计算简图 面板的计算宽度取柱箍间距0.50m 。
标准层400mm厚墙模板计算书6页word
标准层400mm厚墙模板计算书一、墙模板基本参数（≤400mm厚剪力墙为例）计算断面宽度400mm，高度5500mm，两侧楼板厚度250mm。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨布置22道，内龙骨采用40×80mm木方。
外龙骨间距500mm，外龙骨采用双钢管48mm×3.0mm。
对拉螺栓布置12道，在断面内水平间距250+300+400+400+400+400+400+400+400+500+500+500mm，断面跨度方向间距500mm，直径14mm。
面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。
木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中γc——混凝土的重力密度，取25.000kN/m3；t ——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取3.000h； T ——混凝土的入模温度，取20.000℃；V ——混凝土的浇筑速度，取2.500m/h；H ——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.500m；β——混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.220kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值: F1=0.90×28.220=25.398kN/m2考虑结构的重要性系数0.90，倒混凝土时产生的荷载标准值:F2=0.90×4.000=3.600kN/m2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照连续梁计算。
面板的计算宽度取0.50m。
模板计算书
模板计算书一、剪力墙模板计算1、墙体模板初步设计墙体模板内竖楞50×100㎜，方木间距为200㎜，外横楞用2×φ48×3.5架子管，间距600㎜。
外墙拟采用φ12对拉止水螺栓，布置间距@400*600㎜；内墙采用φ14对拉穿墙螺栓，布置间距为@400㎜。
2、荷载计算a 、新浇砼对模板产生的侧压力为○1，标准层的层高3.15m ，侧压力为：2121122.0Vt r F o c ββ=F 2=Hr c取两者较小值。
式中：F 1、F 2——新浇砼对模板产生的最大侧压力； r c ——砼重力密度，取24KN/m ；t 0——新浇砼的初凝时间，按商品砼为4～6h ，本工程取t 0=5h ； v ——砼浇筑速度，取v=3m/h ；H ——砼侧压力计算位置处至新浇筑顶面的总高度取H=3.15m ； β1——外加剂影响修正系数，取β1=1.0；β2——砼坍落度修正系数，按坍度170㎜，取β2=1.15； 因此得：F 1=0.22×24×5×1.0×1.15×31/2=52.58KN/㎡ F 2=24×3.15=75.6KN/㎡＞F1 取F=F 1=52.58KN/㎡b 、倾倒砼时对模板产生的水平荷载○2 砼采用布料杆浇筑，取倾倒砼对模板产生的水平荷载为4KN/㎡。
由○1、○2两项荷载组合，得模板承受的水平荷载值为： q 1=1.2×○1+1.4×○2=1.2×52.58+1.4×4=68.69KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的强度)q 2=○1=52.58KN/㎡(此项用于验算模板及其支撑的刚度)3、次龙骨的设计及验算次龙骨选用50×100㎜的杉木，间距200㎜，按受力方向垂直于木纹方向其截面性能为：E=10000N/㎜2， σ=87N/㎜2，I=416㎝2，W=83㎝2 主龙骨间距取600㎜，次龙骨按三跨连续梁计算。
板模板(扣件式)计算书
板模板(扣件式)计算书因11层、15层、16层、20层、24层的连廊部位及28层中空部位其支模架高度分别为5. 5m 、22m 、5.5m 、22m 、221n 及5.5m,取其大者计算，故选取15层的22n l 支模架进行计算。
计算依据:1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-20113、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2010 一、工程属性二、荷载设计三、模板体系设计设计简图如下:四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度(mm) 18面板抗弯强度设计值［门(N/mm2) 15 面板弹性模量E(N/mnd 10000根据《建筑施工模板安全技术规范》5. 2.1〃面板可按简支跨计算〃的规定，另据现实, 楼板面板应搁置在梁侧模板上，因此本例以简支梁，取1m单位宽度计算。
计算简图如下：777J模板设计平面图模板设计剖面图(楼板长向)W=bh76=1000X 18X 18/6 = 54000mni3, I=bh3/12=1000X 18X 18X 18/12 = 486000mni4 .1、强度验算q1 = 0. 9max [ 1. 2 (G Jk+ (G3k+G2k) Xh)+1. 4Q ik, 1. 35(Gi k+(G3k+G2k) Xh)+1.4X0. 7Q lk] Xb=0. 9max[1.2X (0. 1+(1. 1+24) X0. 18)+1. 4X2. 5,1.35X (0. 1 + (1. 1+24) XO. 18)+1. 4X0. 7X2.5] X 1=8. 137kN/mq2=0. 9X1.2XG lk Xb=0. 9X1. 2X0. IX 1=0. 108kN/mp = 0.9X1.4XQ1K=0.9X1.4X2. 5 = 3. 15kNMm”=max[qj2/8, q2l2/8+pl/4]=max [8. 137X0. 32/8, 0. 108X0. 32/8+3. 15X0. 3/4] =0. 237kN • mo =M max/W=O. 237X10754000=4. 397N/mm2^ [f] = 15N/mm2满足要求！q=(G lk+(G3k+G2k) Xh) Xb=(0. 1+(1. 1+24) XO. 18) X 1=4. 618kN/mv =5ql7 (384EI) =5 X 4, 618 X 3007 (384 X 10000 X 486000) =0. lmm< [ v]= 1/400 = 300/400 = 0. 75mm满足要求！五、小梁验算因［B/h］取整=［5450/900］取整=6,按四等跨连续梁计算，又因小梁较大悬挑长度为25mm,因此需进行最不利组合，计算简图如下:q ：f2525. 1、强度验算qi=O. 9max[ 1. 2(G lk+ (G3k+G2k) Xh)+1. 4Qi k,1. 35(G lk+ (G3k+G2k) Xh)+1.4X0. 7Q lk] Xb=O. 9Xmax[l. 2X (0. 3+(1. 1+24) X0. 18)+1. 4X2. 5, 1. 35X (0. 3+(1. 1+24) XO. 18)+1. 4X0. 7X2. 5]X0. 3 = 2. 506kN/m因此，3静=0.9XL2(Gv+(G3k+G2k) Xh) Xb=0.9X1.2X (0. 3+(1. 1+24) XO. 18) XO. 3 = 1.561kN/mqi活=0. 9X1.4XQ lk Xb=0. 9X 1. 4X2. 5X0. 3 = 0. 945kN/mM)=0. 107q^L2+0. 121q lffi L2=0. 107X1.561X0. 92+0. 121X0. 945X0. 92=0. 228kN • m q2=0. 9X 1. 2XG lk Xb=0. 9X 1. 2X0. 3X0. 3 = 0. 097kN/mp = 0. 9X1.4XQ lk=0. 9X1.4X2. 5 = 3. 15kNM2=max [0. 077q2L2+0. 21 pL, 0. 107q2L2+0. 181pL]=max [0. 077 X 0. 097 X 0. 92+0. 21X3.15X0.9, 0. 107X0. 097X0. 92+0. 181X3. 15X0. 9]=0. 601 kN • mM3=max[q1L172, q2L172+pL1]=max[2. 506X0. 02572, 0. 097X 0. 02572+3. 15X0. 025]= 0. 079kN • mM max=max [Mi, M2, M3] = max[0. 228, 0. 601, 0. 079] =0. 601kN • m。
标准层板模板板厚120㎜计算书
标准层板模板板厚120㎜计算书一、计算参数二、模板面板验算面板采用木胶合板，厚度为15mm，取主楞间距1m的面板作为计算宽度。
面板的截面抵抗矩W=1000×15×15/6=37500mm3；截面惯性矩I=1000×15×15×15/12=281250mm4；（一）强度验算1、面板按简支梁计算，其计算跨度取支承面板的次楞间距，L=0.2m。
2、荷载计算取均布荷载或集中荷载两种作用效应考虑，计算结果取其大值。
均布线荷载设计值为：q1=0.9×[1.2×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+1.4×3]×1=7.409kN/mq1=0.9×[1.35×(25.5×0.12+0×0.12+0.3)+1.4×0.7×3]×1=6.728kN/m根据以上两者比较应取q1=7.409kN/m作为设计依据。
集中荷载设计值：模板自重线荷载设计值q2=0.9×1.2×1×0.3=0.324kN/m 跨中集中荷载设计值P=0.9×1.4×2.5=3.150kN3、强度验算施工荷载为均布线荷载：M1=0.125q1l2=0.125×7.409×0.22=0.037kN·m施工荷载为集中荷载：M2=0.125q2l2+0.25Pl=0.125×0.324×0.22+0.25×3.150×0.2=0.159kN·m取M max=0.159KN·m验算强度。
面板抗弯强度设计值f=12.5N/mm2；σ= M max=0.159×106=4.24N/mm2?<f=12.5N/mm2 W 37500面板强度满足要求!（二）挠度验算挠度验算时，荷载效应组合取永久荷载+施工均布荷载，分项系数均取1.0。
标准层4.2m模板支架计算书
模板支架计算书模板支架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、参数信息:1.脚手架参数横向间距或排距(m):1.20；纵距(m):1.20；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):4.00；采用的钢管(mm):Φ48Χ3.5 ；扣件连接方式:双扣件，取扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方式:方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重(kN/m2):0.350；混凝土与钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.12；倾倒混凝土荷载标准值(kN/m2):2.000；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.楼板参数钢筋级别:三级钢HRB 400(20MnSiV,20MnSiNb,20MnTi)；楼板混凝土标号:C30；每层标准施工天数:8；每平米楼板截面的钢筋面积(mm2):1440.000；计算楼板的宽度(m):0.12；计算楼板的厚度(m):0.12；计算楼板的长度(m):4.50；施工平均温度(℃):15.000；4.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方的间隔距离(mm):300.000；木方的截面宽度(mm):60.00；木方的截面高度(mm):80.00；图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木的计算:方木按照简支梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: W=6.000×8.000×8.000/6 = 64.00 cm3；I=6.000×8.000×8.000×8.000/12 = 256.00 cm4；方木楞计算简图1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.000×0.300×0.120 = 0.900 kN/m；(2)模板的自重线荷载(kN/m):q2= 0.350×0.300 = 0.105 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：p1= (1.000 + 2.000)×1.200×0.300 = 1.080 kN；2.强度验算:最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(0.900 + 0.105) = 1.206 kN/m；集中荷载 p = 1.4×1.080=1.512 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.512×1.200 /4 + 1.206×1.2002/8 = 0.671 kN；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.512/2 +1.206×1.200/2 = 1.480 kN ；方木最大应力计算值σ= M /W = 0.671Χ106/64000.00 = 10.479 N/mm2；方木的抗弯强度设计值 [f]=13.0 N/mm2；方木的最大应力计算值为 10.479 N/mm2小于方木的抗弯强度设计值 13.0 N/mm2,满足要求!3.抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必须满足:T = 3Q/2bh < [T]其中最大剪力: Q = 1.206×1.200/2+1.512/2 = 1.480 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 ×1.480×103/(2 ×60.000×80.000) = 0.462N/mm2；方木抗剪强度设计值 [T] = 1.400 N/mm2；方木的受剪应力计算值 0.462 N/mm2小于方木的抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.挠度验算:最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:均布荷载 q = q1 + q2= 1.005 kN/m；集中荷载 p = 1.080 kN；最大挠度计算值 V= 5×1.005×1200.04 /(384×9500.000×2560000.000) +1080.000×1200.03 /( 48×9500.000×2560000.0) = 2.714 mm；最大允许挠度 [V]=1200.000/ 250=4.800 mm；方木的最大挠度计算值 2.714 mm 小于方木的最大允许挠度 4.800 mm,满足要求!三、板底支撑钢管计算（内容为固定不变）:支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P = 1.206×1.000 + 1.260 = 2.466 kN；= 0.830 kN.m ；最大弯矩 Mmax= 2.122 mm ；最大变形 Vmax= 8.968 kN ；最大支座力 Qmax最大应力σ= 163.410 N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值 [f]= 205.000 N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值 163.410 N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管的最大挠度小于1000.000/150与10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移的计算（内容为固定不变）:按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
标准层剪力墙模板计算书讲解
标准层剪力墙模板计算书墙模板的计算参照《建筑施工手册》第四版、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等规范。
墙模板的背部支撑由两层龙骨（木楞或钢楞）组成：直接支撑模板的为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨的为主龙骨，即外龙骨。
组装墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两侧模板拉结，每个穿墙螺栓成为主龙骨的支点。
根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时，倾倒混凝土产生的荷载标准值为2.00kN/m2；一、参数信息1.基本参数次楞(内龙骨)间距(mm):200mm；穿墙螺栓水平间距(mm):600mm；主楞(外龙骨)间距(mm):400mm；穿墙螺栓竖向间距(mm):400mm；对拉螺栓直径(mm):M14；2.主楞信息龙骨材料:钢楞；截面类型：圆形钢管48×3.0截面惯性矩I(cm4):10.78cm4；截面抵抗矩W(cm3):4.49cm3；主楞肢数:1；3.次楞信息龙骨材料:木楞；截面类型:矩形；宽度(mm):60mm；高度(mm):80mm；次楞肢数:2；4.面板参数面板类型:胶合面板；面板厚度(mm):18.00mm；面板弹性模量(N/mm2):9500.00N/mm2；面板抗弯强度设计值f c(N/mm2):13.00N/mm2；面板抗剪强度设计值(N/mm2):1.50N/mm2；5.木方参数方木抗弯强度设计值f c(N/mm2):130.00N/mm2；方木弹性模量E(N/mm2):9500.00N/mm2；方木抗剪强度设计值f t(N/mm2):1.50N/mm2；钢楞弹性模量E(N/mm)2:210000N/mm2；钢楞抗弯强度设计值f c N/mm2:205N/mm2；墙模板设计简图二、墙模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值:其中γ--混凝土的重力密度，取24.00kN/m3；t--新浇混凝土的初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h；T--混凝土的入模温度，取20.00℃；V--混凝土的浇筑速度，取2.50m/h；H--模板计算高度，取3.00m；β1--外加剂影响修正系数，取1.20；β2--混凝土坍落度影响修正系数，取1.15。
3米高墙模板验算
标准层墙模板计算书一、墙模板基本参数计算断面宽度200mm ，高度3000mm ，两侧楼板厚度130mm 。
模板面板采用普通胶合板。
内龙骨间距200mm ，内龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm ，外龙骨采用双钢管48mm ×3.0mm 。
对拉螺栓布置7道，在断面内水平间距100+450+450+450+450+450+400mm ，断面跨度方向间距400mm ，直径12mm 。
面板厚度18mm ，剪切强度1.4N/mm 2，抗弯强度15.0N/mm 2，弹性模量6000.0N/mm 4。
木方剪切强度1.3N/mm 2，抗弯强度13.0N/mm 2，弹性模量9500.0N/mm 4。
3000m m模板组装示意图二、墙模板荷载标准值计算强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载设计值；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力产生荷载标准值。
新浇混凝土侧压力计算公式为下式中的较小值:其中c —— 混凝土的重力密度，取24.000kN/m 3；t —— 新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h ； T —— 混凝土的入模温度，取20.000℃； V —— 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h ；H —— 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1.200m ；1—— 外加剂影响修正系数，取1.000；2—— 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。
根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值 F1=28.800kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，实际计算中采用新浇混凝土侧压力标准值 F1=0.9×50.000=45.000kN/m 2考虑结构的重要性系数0.9，倒混凝土时产生的荷载标准值 F2=0.9×4.000=3.600kN/m 2。
三、墙模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。
模板面板的按照简支梁计算。
模板及支撑计算书
模板及支撑计算书一、楼板模板计算楼板厚度200mm 和100mm ，模板板面采用12mm 高强度竹木模板，次龙骨采用50×100mm ，E=104 N/mm 2，I=bh 3/12=50×1003/12=4.16×104mm 4，方木主龙骨采用100×100方木。
1、 荷载计算：模板及支架自重标准值： 0.3KN/m 2混凝土标准值： 24KN/m 2钢筋自重标准值： 1.1 KN/m 2施工人员及设备荷载标准值： 2.5 KN/m 2楼板按100mm 厚计算荷载标准值： F 1= 0.3+24×0.1+1.1+2.5=6.3KN荷载标准值： F 2=（0.3+24×0.1+1.1）×1.2+2.5×1.4=8.06KN楼板按200mm 厚计算荷载标准值： F 3= 0.3+24×0.2+1.1+2.5=8.7KN荷载标准值： F 4= （0.3+24×0.2+1.1）×1.2+2.5×1.4=10.94KN2、 计算次龙骨间距：新浇筑的混凝土均匀作用在胶合板上，单位宽度的面板可以视为梁，次龙骨作为梁支点按三跨连续考虑，梁宽取200mm 。
（1）板厚按200mm 算：按抗弯强度验算M=1/8q 1l 2 1 σ=M/W ≤f m式中：M ——弯距设计值（N •mm ）q 1____作用在顶板模板上的均布荷载（N/mm ）q 1=F 4×0.2=10.94×0.2=2.19KN/ml ——次龙骨间距σ——受弯应力设计值（N/mm 2）W ——截面抵抗矩=1/6bh 2f m ——模板的抗弯强度设计值（N/mm 2）取11 N/mm 2σ=M/W ≤f m1 8q 1l 211 6bh 22l 1按模板的刚度要求，最大变形值为模板设计跨度的1250ω= 0.667×ql 4 ≤1 250100EIq ——作用在模板上的均布荷载（N/mm ）E ——模板的弹性模量（N/mm 2），E=1×104 N/mm 2I ——模板的惯性截面矩，I= 1 12bh 2=5.62×104mm 4100×5.62×104×104 0.677×2.38×200取抗弯承载力，刚度要求计算的小值，l=519mm 。
标准层板模板计算
标准层板模板(扣件式)计算书一、工程概况二、模板支撑体系设计模板设计平面图模板设计纵向剖面图模板设计横向剖面图三、荷载设计四、模板验算W=bh2/6=1000×152/6=37500mm3，I=bh3/12=1000×153/12=281250mm4q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[0.3+(24+1.1)×0.12]×1.0+1.4×(1+2)×1.0=8.174kN/m1、抗弯验算M max=0.1ql2=0.1×8.174×0.52=0.204kN·mσmax=M max/W=0.204×106/37500=5.45N/mm2≤f m=15N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.6ql=0.6×8.174×0.5=2.452kNτmax=3Q max/(2bh)=3×2.452×103/(2×1000×15)=0.245N/mm2≤f v=1.4N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.677ql4/(100EI)=0.677×8.174×5004/(100×6000×281250)=2.05mmνmax=2.05mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[500/150，10]=3.333mm符合要求！五、次楞验算q=γGΣq Gk+1.4Σq Qk=1.2×[(0.3+(24+1.1)×0.12)×0.5+0.01]+1.4×(1+2)×0.5=4.099kN/m1、强度验算M max=0.125ql2=0.125×4.099×12=0.512kN·mσmax=M max/W=0.512×106/64000=8.006N/mm2≤f m=13N/mm2符合要求！2、抗剪验算Q max=0.625ql=0.625×4.099×1=2.562kNτmax=3Q max/(2bh0)=3×2.562×1000/(2×60×80)=0.801N/mm2τmax=0.801N/mm2≤f v=1.3N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=0.521ql4/(100EI)=0.521×4.099×10004/(100×9000×2560000)=0.927mmνmax=0.927mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm符合要求！4、支座反力计算R max=1.25ql=1.25×4.099×1=5.124kN六、主楞(横向水平钢管)验算主楞弯矩图(kN·m)主楞剪力图(kN)主楞变形图(mm)支座反力依次为R1=6.933kN,R2=11.061kN,R3=11.061kN,R4=6.933kN1、强度验算σmax=M max/W=0.9×106/4490=200.385N/mm2≤f m=205N/mm2符合要求！2、抗剪验算τmax=2Q max/A=2×3.355×1000/424=15.824N/mm2τmax=15.824N/mm2≤f v=125N/mm2符合要求！3、挠度验算νmax=2.68mm≤[ν]=min[l/150，10]=min[1000/150，10]=6.667mm符合要求！max12341.05×R max=1.05×11.061=11.614kN，11.614kN≤1×12.0=12kN在扭矩达到40～65N·m的情况下，双扣件能满足要求！七、立杆验算h/l a=1500/1000=1.5，h/l b=1500/1000=1.5，查附录D，得k=1.167，μ=1.539l0=max[kμh，h+2a]=max[1.167×1.539×1500，1500+2×100]=2694mmλ=l0/i=2694/15.9=170≤[λ]=210长细比符合要求！查《规程》附录C得υ=0.2452、风荷载验算1) 模板支架风荷载标准值计算l a=1m，h=1.5m，查《规程》表4.2.7得υw=0.115因风荷载沿模板支架横向作用，所以b=l a=1m，b/h=1/1.5=0.667通过插入法求η，得η=0.98μzω0d2=0.62×0.45×0.0482=0.001，h/d=1.5/0.048=31.25通过插入法求μs1，得μs1=1.2因此μstw=υwμs1(1-ηn)/( 1-η)=0.115×1.2×(1-0.9810)/(1-0.98)=1.262μs=υwμstw=0.115×1.262=0.145ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×0.145×0.45=0.028kN/m22) 整体侧向力标准值计算ωk=0.7μzμsω0=0.7×0.62×1×0.45=0.195kN/m23、稳定性验算K H=1不组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+1.4∑N Qk=R max+0.15γG H=11.061+0.15×1.2×2.9=11.583kNσ=1.05N ut/(υAK H)=1.05×11.583×103/(0.245×424×1)=117.076N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！组合风荷载时N ut＝γG∑N Gk+0.85×1.4∑N Qk=R'max+0.15γG H=10.214+0.15×1.2×2.9=10.736kN M w=0.85×1.4ωk l a h2/10=0.85×1.4×0.028×1×1.52/10=0.008kN·mσ=1.05N ut/(υAK H)+M w/W=1.05×10.736×103/(0.245×424×1)+0.008×106/(4.49×103)=110.202N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！F k a aN1=3FH/[(m+1)L b]=3×0.11×2.9/[(4+1)×14]=0.014kNσ=(1.05N ut+N1)/(υAK H)=(1.05×10.736+0.014)×103/(0.245×424×1)=108.645N/mm2≤[f]=205N/mm2符合要求！。
梁侧模板计算书（标准层）
梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书（标准层）梁侧模板计算书计算依据：1、《混凝⼟结构⼯程施⼯规范》GB50666-20112、《混凝⼟结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计规范》GB 50017-2003、⼯程属性、荷载组合下挂部分：承载能⼒极限状态设计值S承=Y[1.35 (X9倉4k+1.4 X c Q4k]= 1>[1.35 X9 X4.4+1.4 X9 X]= 20.016kN/m2下挂部分：正常使⽤极限状态设计值S正⼆G4k⼆14.4 kN/m2三、⽀撑体系设计左侧⽀撑表:右侧⽀撑表:设计简图如下:200 z模板设计剖⾯图四、⾯板验算1下挂侧模梁截⾯宽度取单位长度，b= 1000mm。
W = bh2/6=1000兇右6= 24000mm3, I =bh3/12=1000 K23/12= 144000mm4。
⾯板计算简图如下：J ] ] JU [1 v v w 1 111 ] ] [ 111 ] ] [ 11!1、抗弯验算q i = bS 承=1 X20.016= 20.016kN/mq i 静=Y X 1.35 0.9 $4kX b = 1X1.35 E .9 >14.4 床=仃.496kN/m q i 活=Y > 1.4 >C>Q 4k >b = 1 ^.4 0.9 2/ = 2.52kN/m2 2 2 2M max = 0.1q i 静 L 2+0.117q i 活 L 2=0.1 >17.496 区162+0.117 2.52 0.162⼫ M max /W = 0.052 106/24000= 2.181N/mm 2< [f > 15N/mm 2满⾜要求！2、挠度验算q = bS 正=1 >14.4= 14.4kN/m44Vnax=0.677qL/(100EI)=0.677 14.4 160/(100 10000 >144000) =0.044mmC 160/400=0.4mm满⾜要求！3、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R 下挂 max = 1.1 和静 X 左+1.2 >q i 活 X 左=1.1 >17.496 >0.16+1.2 2.52 >0.16= 3.563kN 正常使⽤极限状态R'下挂 max = 1.1 * 左 >q = 1.1 >0.16X4.4= 2.534kN五、⼩梁验算L- 竺I- JfLL160LrT r⑴②⑶⼩梁弹性模量E(N/mm 2) 8415 ⼩梁抗剪强度设计值［T KN/mn2) 1.6633 ⼩梁截⾯抵抗矩W(cm3) 20.833 2⼩梁抗弯强度设计值［f］(N/mm)15.4444⼩梁截⾯惯性矩l(cm4)52.0831、下挂侧模计算简图如下:] ] ] ] U ] I ] ] [ ] ] I [ ] I []][]]] 徑co w 2*WT7V WT7V WT7V1- 旦L- 竺L 旦Lr r r跨中段计算简图、* \ ”l * F [ ” ] ] ] ” ] ] ?f \ r ] I r l [ [ :, ][ [IF] ] ] ] ]、F] ] \ j [ F \ F ] i r \ F ] ] \Irir] ] j j ]1、抗弯验算q = 3.563kN/mM max = max[0.1 >qxi2,0.5 ^Xl i2]=max[0.1 &563 B.620.5 3.563 0.32]=0.16kN m6 2 2⼫M max/W = 0.16 10 /20833= 7.696N/mm < [f> 15.444N/mm满⾜要求！￡.3002、抗剪验算V max= max[0.6>qxi,q h]=max[0.6 &563 0.6, 3.563 ?.3]=1.283kN2 2T max=3V max/(2bh o)=3 >1.283 1000/(2 50 >50)= 0?77N/mm2w [宁].663N/mm2 满⾜要求！3、挠度验算q = 2.534kN/m4 4V max = 0.677qL4/(100EI)=0.677 2.534 6004/(100 8415 >520830) =0.507mm< 600/400=1.5mm4 4v max= qL4/(8EI)=2.534 3004/(8 x 8415 x 520830)=0.585mm< 300/400=0.75mm满⾜要求！4、最⼤⽀座反⼒计算承载能⼒极限状态R下挂max= max[1.1 >3.563 >0.6, 0.4 >3.563 >0.6+3.563 0.3]= 2.352kN正常使⽤极限状态R'下挂max= max[1.1 >2.534 >0.6, 0.4 >2.534 >0.6+2.534 0.3]= 1.673kN六、主梁验算1、下挂侧模因主梁2根合并，验算时主梁受⼒不均匀系数为0.6。
支模层数计算
楼板支撑荷载传递分析计算书（1）工程名称：XXX编制单位：XXX计算书参考书籍：(1)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ 130-2011）(2)《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-91）(3)《建筑施工安全检查标准》（JGJ 59-99）(4)《钢结构设计规范》（GB50017—2003）(5)《建筑结构荷载规范》(GB5009-2001)(2006版)(6)《混凝土结构设计规范》(GB 50010-2010)(7)施工图纸。
1.计算参数设定工程楼层采用梁板结构，每层结构施工周期为10d，楼板模板支撑层数为2层，施工环境温度30℃，混凝土采用42.5级水泥；每层楼层重量4.25kN/m2，设计墙体荷载2.50kN/m2,设计楼面粉刷荷载0.45kN/m2，设计活荷载2.00kN/m2。
2.楼板支撑荷载传递阶段(1)楼层荷载值估算设D为每层楼层重量，参考《建筑工程模板施工手册》附录中，N-1层、N-2层楼板所受荷载值分别为0.842D、2.526D，活载分项系数为1.2。
(2)施工阶段28天强度楼板的容许荷载值计算N28ｄ=(1.2×静载+1.4×活载)/0.85=[1.2×(4.25+2.50+0.45)+1.4×2.00)/0.85=13.46kN/m2以每层楼板重量为D，N28ｄ=13.46/4.25=3.17D(3)施工周期楼层混凝土的容许荷载值计算利用混凝土强度增长曲线，查出采用42.5级水泥，在温度30℃时，10d、20d龄期混凝土强度百分比分别为78%和94%，则：N10d=3.17D×0.78=2.47D，N20d=3.17D×0.94=2.98D(4)对比计算施工阶段荷载设计值=楼板的估算荷载×1.2第1页，共2页两层板的施工阶段荷载设计值为4.04D<板的容许荷载值5.45D，满足要求。
标准层梁模板计算书
标准层梁模板(扣件钢管架)计算书1工程；工程建设地点：；属于结构；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；标准层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由投资建设，设计，地质勘察，监理，组织施工；由担任项目经理，担任技术负责人。
高支撑架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段:L1。
一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m):0.40；梁截面高度D(m):0.60；混凝土板厚度(mm):130.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m):1.00；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；立杆步距h(m):1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m):1.00；梁支撑架搭设高度H(m)：3.00；梁两侧立杆间距(m):0.60；承重架支撑形式:梁底支撑小楞垂直梁截面方向；梁底增加承重立杆根数:0；采用的钢管类型为Φ48×3.5；立杆承重连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.0；3.材料参数木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：10000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；面板类型：胶合面板；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；梁底纵向支撑根数：4；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：350 ，主楞竖向根数：3；主楞间距为：100mm，220mm；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：钢楞；截面类型为圆钢管48×3.5；主楞合并根数：2；次楞龙骨材料：木楞，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。
标准层剪力墙模板计算书
标准层剪力墙模板计算书一、工程概况本工程为具体工程名称，位于工程地点。
标准层剪力墙的设计高度为具体高度，厚度为具体厚度。
剪力墙的混凝土强度等级为具体等级。
二、模板选型根据工程的实际情况和施工要求，标准层剪力墙模板选用具体模板类型，该模板具有模板的优点，如强度高、稳定性好等。
三、荷载计算1、新浇混凝土侧压力标准值按照《混凝土结构工程施工规范》（GB 50666-2011）的规定，当混凝土浇筑速度在具体速度以内时，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，可按下列公式计算：F1 ＝028γct0βV1/2F2 ＝γcH其中，γc 为混凝土的重力密度，取具体数值kN/m³；t0 为新浇混凝土的初凝时间，取具体时间h；β为外加剂影响修正系数，取具体数值；V 为混凝土的浇筑速度，取具体速度m/h；H 为混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度。
计算得：F1 ＝具体数值kN/m²，F2 ＝具体数值kN/m²。
取两者中的较小值，即新浇混凝土侧压力标准值 F ＝具体数值kN/m²。
2、倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑到施工过程中可能出现的混凝土倾倒情况，取倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值为具体数值kN/m²。
3、荷载组合计算承载能力时，荷载组合为：F' ＝具体组合数值kN/m²。
验算刚度时，荷载组合为：F'＇＝具体组合数值kN/m²。
四、模板面板计算1、面板的强度计算面板为受弯构件，按三跨连续梁计算。
面板的计算宽度取具体宽度mm。
弯矩计算公式为：M ＝ 01ql²其中，q 为作用在面板上的线荷载，l 为计算跨度。
应力计算公式为：σ ＝ M/W其中，W 为面板的截面抵抗矩。
计算得面板的最大应力σ ＝具体数值N/mm²，小于面板的抗弯强度设计值f ＝具体数值N/mm²，满足强度要求。
2、面板的挠度计算挠度计算公式为：ω ＝ 0677ql⁴/（100EI)其中，E 为面板的弹性模量，I 为面板的截面惯性矩。
标准层板模板(盘扣式)计算书
板模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工承插盘扣式钢管支架安全技术规范》JGJ 231－20103、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20125、《钢结构设计规范》GB 50017-2003一、工程属性新浇混凝土板名称标准层新浇混凝土板板厚(mm) 140 模板支架纵向长度L a(m) 30 模板支架横向长度L b(m) 30 模板支架高度H(m) 3.5二、荷载设计模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2) 面板0.1 面板及小梁0.3 楼板模板0.5 模板及其支架 1.05新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3) 24 钢筋自重标准值G3k(kN/m3) 1.1 施工人员及设备荷载标准值Q1k(kN/m2)3泵送、倾倒混凝土等因素产生的水平荷载标准值Q2k(kN/m2)0.25 其他附加水平荷载标准值Q3k(kN/m) 0.55Q3k作用位置距离支架底的距离h1(m) 4风荷载标准值ωk(kN/m2) 基本风压ω0(kN/m2)0.30.3×1×0.8=0.24 风荷载高度变化系数μz1风荷载体型系数μs0.8抗倾覆计算中风荷载作用位置距离支架底的距离h2(m) 6三、模板体系设计主梁布置方向平行立杆纵向方向立杆纵向间距l a(mm) 900 立杆横向间距l b(mm) 900 水平杆步距h(mm) 1600 顶层水平杆步距hˊ(mm)1000 支架可调托座支撑点至顶层水平杆中心线的距离a(mm)200 小梁间距l(mm) 500 小梁最大悬挑长度L1(mm) 200 主梁最大悬挑长度L2(mm) 150平面图纵向剖面图横向剖面图四、面板验算面板类型木模板 厚度t(mm) 15 抗弯强度设计值f(N/mm 2) 16.83 弹性模量E(N/mm 2)9350计算方式简支梁按简支梁 ，取1m 单位宽度计算。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
2、楼板模板及支撑配置层数
本工程标准层水平结构配置四套模板，竖向结构配置二套模板，计划5天一层，1-4层水平结构施工全部配置新模板，第五层板面施工时需拆除第一层模板，周转使用。
待浇筑第五层砼时：
四层木模板及支撑自重：
G1=*=M2
五层板面施工人员荷载：
G2=*=M2
五层楼板新浇筑砼自重：
G3=**=M2
叠加可得荷载设计值为G=G1+G2+G3=M2
根据设计图纸，楼板的砼达到设计强度时，其允许承受荷载设计值为：
Q=*+*=M2
即四层楼面的砼强度达到40%后，四层楼面的允许承受荷载设计值为：
Q=*+*x40%=M2
由于>，所以四层楼面的模板支撑体系是不可以拆除的。
四层模板支撑体系传递给三层楼面的荷载值：三层木模板及支撑自重：
G1=*=M2
叠加可得三层荷载值为G=G1+=M2
当三层楼面砼强度达到70%后，楼板允许承受荷载设计值为：
Q=（*+*）x70%=M2＜M2，不满足上层荷载要求。
此时三层楼面的模板支撑体系不可以拆除。
四层和三层模板支撑体系传递给二层楼面的荷载值：二层木模板及支撑自重：G1=*=M2
叠加可得二层荷载值为G=G1+=M2
当二层楼面砼强度达到90%后，楼板允许承受荷载设计值为：
Q=（*+*）x90%=M2＞M2，满足上层荷载要求。
此时一层的模板支撑体系可以拆除，用来周转第五层使用。
拆除第一层模板时，第一层顶板砼已浇筑15天，强度基本可以达到90%。
以此循环使用，四套模板满足现场施工要求。