隔震设计指导
隔震设计指导
隔震设计指导随着城市化进程的加速和人们生活水平的提高，建筑物的安全性和可靠性成为人们关注的焦点。
在地震频发的地区，隔震设计成为保障建筑物安全的重要手段。
本文将从隔震设计的原理、方法以及实施过程等方面进行探讨，为读者提供一些有关隔震设计的指导。
一、隔震设计的原理隔震设计是通过在建筑物与地基之间设置隔震装置，将地震能量转化为热能、摩擦能等其他形式的能量，从而减小地震对建筑物的破坏。
隔震装置通常由隔震支座、隔震橡胶等材料组成，能够有效地吸收和分散地震能量，减小地震对建筑物的影响。
二、隔震设计的方法1. 建筑物的选择在进行隔震设计时，首先需要考虑建筑物的选择。
一般来说，高层建筑、桥梁、核电站等重要设施适合采用隔震设计。
而对于一些低层建筑、独立房屋等，由于造价较高，可以考虑其他的抗震设计方法。
2. 地震动参数的确定在进行隔震设计时，需要准确地确定地震动参数。
这些参数包括地震波的峰值加速度、周期等。
通过对地震历史数据的分析和地震动监测站的观测，可以得到准确的地震动参数，为隔震设计提供依据。
3. 隔震系统的设计隔震系统的设计是整个隔震设计过程中最为关键的环节。
在设计隔震系统时，需要考虑建筑物的结构形式、地基条件、地震动参数等因素。
通过合理地选择隔震装置的类型、数量和位置，可以最大程度地减小地震对建筑物的破坏。
4. 结构的设计在进行隔震设计时，需要对建筑物的结构进行合理的设计。
结构设计应该充分考虑地震荷载的作用，确保建筑物在地震发生时能够承受地震荷载的作用，并保持稳定。
三、隔震设计的实施1. 隔震装置的安装在进行隔震设计时，需要将隔震装置安装在建筑物与地基之间。
安装隔震装置需要考虑装置的位置、数量、固定方式等因素。
安装过程中需要严格按照设计要求进行，确保装置的稳定性和可靠性。
2. 隔震系统的调试在安装完隔震装置后，需要对隔震系统进行调试。
调试过程中需要检查隔震装置的性能和稳定性，确保隔震系统能够正常工作。
3. 监测和维护隔震设计的实施并不意味着工作的结束，相反，监测和维护是隔震设计的重要环节。
隔震设计说明
隔震设计说明一、隔震设计依据（1）《建筑工程抗震设防分类标准》（GB50223-2008）；（2）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）；（3）《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；（4）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；（5）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）；（6）《建筑结构制图标准》（GB/T50105-2001）；（7）《橡胶支座第3部分：建筑隔震橡胶支座》（GB20688.3-2006）；（8）《建筑结构隔震构造详图》（03SG610-1）；（9）《叠层橡胶支座隔震技术规程》（CECS126:2001）；《住房和城乡建设部关于房屋建筑工程推广应用减隔震技术的若干意见（暂行）》《进一步做好我省减震隔震技术推广应用工作的通知》（甘建设【2014】260文）二、结构模型通过对本建筑的分析，将隔震层设置在地下室顶板以上，在隔震层柱底面安装一个或多个隔震支座，将上部结构与地下室隔开，形成支墩框架结构模型，以达到隔离地震能量、减小上部结构地震作用的目的，同时加强其结构安全性。
三、隔震支座布置本工程采用橡胶隔离支座，在选择支座型号、个数和平面布置时，主要考虑了如下因素：1、根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）第12章第12.2.3条乙类建筑中隔震支座平均压应力限值应小于等于12.0Mpa的规定，并要求同一隔震层内各个橡胶隔震支座的竖向压应力宜均匀。
2、隔震支座的极限水平变位应大于其有效直径的0.55倍和支座内部橡胶总厚度的3倍二者的较大值。
3、隔震层在罕遇地震作用下应保持稳定，不宜出现不可恢复的变形；在罕遇地震作用下，隔震支座不宜出现拉应力，当少数隔震支座出现拉应力时，其拉应力不应大于1Mpa。
四、施工注意事项1、若隔震支座不在同一标高处，为了更好的传递地震力，在错开的位置宜加大节点截面，必要时可增设抗震墙。
2、隔震层如有砌筑墙不应阻碍隔震层自由平动，要留出200mm 的隔震缝。
aashto指导性规范隔震设计(中文版)
aashto指导性规范隔震设计(中文版)篇一：AASHTO减隔震规定美国减隔震规范一规范思想：将减隔震桥梁等效为线性单自由度体系，然后用弹性反应谱理论来迭代求解减隔震桥梁的非弹性地震响应，其采用的假设如下：1桥梁上部结构视为刚体，其总质量即为等效单自由度体系的质量：2忽略桥墩和桥台的弹性变形和质量，按刚体来处理。
3 假定减隔震支座的滞回曲线可用双线模型来表示或等效。
4各减隔震支座具有相同的力学性能。
以上假定表明把减隔震桥梁的地震反应主要看成是减隔震支座的地震反应，而且整个减隔震桥梁的阻尼主要是减隔震支座发生非弹性变形的滞回阻尼。
二计算方法：1上部结构的总质量m，作为简化单自由度体系的质量，2 计算减隔震支座所在计算方向上的弹性组合刚度kec，作为简化单自由度体系的初始弹性刚度：nkec??kei?nke i?1其中式中n为减隔震支座总数，kei为第i个减隔震支座的弹性剪切刚度，根据上面4的假定kei=ke。
3 计算简化单自由度体系的弹性固有周期Te：Te?2?2 4计算简化单自由度体系的位移延性系数u：u?xm xj 上式中xm为等效弹性单自由度体系的最大位移，即减隔震桥梁的最大梁体位移：xj为等效线弹性单自由度体系的屈服位移，即减隔震支座的屈服位移。
5计算等效弹性单自由度体系的周期偏移Te Teq12Te?u? ???Teq?1??（u-1）?其中?为等效弹性单自由度体系的硬化系数，也即是减隔震支座的硬化系数，如上图所示：6计算等效单自由度体系的等效阻尼比?0??)(u?1)?eq?2(1??0 式中?0为初始阻尼比，一般为0.05.7 用上式得出的等效弹性单自由度体系的周期Teq和阻尼比?eq后就可用弹性反应谱求解最大位移相应xm：xm?9.79ASiTeqB其中A为地震加速度系数；Si数为场地系数，对于Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三类场地Si分别取1.,1.5和2.0；B为阻尼影响系数，用以调整阻尼比0.05的设计加速度反应谱值，当等效阻尼比?eq为0.02，0.05，0.2和0.3时，B值分别为0.8,1.0,1.2，1.5和1.7，且当?eq不为上述值时，允许线性内插。
AASHTO指导性规范隔震设计(中文版)
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隔震设计指导性规范由美国州公路和运输协会出版华盛顿套房249西北区国会大厦街444号，20001电话（202）624-5800隔震设计指导性规范由美国州公路和运输协会出版华盛顿西北区国会大厦街444号，20001电话（202）624-5800版权，2000年和1999年，归美国州公路和运输协会所有保留所有权。
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美国州公路和运输协会执行委员会1997-1998有投票权成员官员：会长：David L.Winstead,马里兰州副会长：Dan Flowers, 阿肯萨斯州秘书/财务部长：Clyde E.Pyers,马里兰州区域代表：区域：I．Anne Canby, 特拉华州Glenn Gershaneck, 佛蒙特州II．Elizabeth Mabry, 南卡罗莱纳州James C,Codell,III,肯塔基州III．Charles Thompson, 威斯康星州James Denn, 明尼苏达州IV．Dwight M. Bower, 爱达荷州Thomas R. Warne, 犹他州无投票权成员前任主席：Darrel Rensink, 爱荷华州执行总监：Francis B. Francois, 华盛顿1998年AASHTO 桥梁和结构小组委员会主席：David Pope, 怀俄明州副主席：James E. Roberts, 加利福尼亚秘书：David H. Densmore, 联邦公路局阿拉巴马，William F.Conway 田纳西，Ed Wasserman阿拉斯加，Steve Bradford 德克萨斯，Richard Wilkison亚利桑那，F. Daniel Davis 美国运输局，David Densmore（联邦公路局Nick E. Mpras (美国海岸警卫队)阿肯萨斯，Dale F. Loe加利福尼亚，James E.Roberts 犹他，P.K. Mohanty科罗拉多，Stephen W. Horton 佛蒙特,Warren B. Tripp康涅狄格, Gordon Barton 弗吉尼亚，Malcolm T. Kerley特拉华，Chao H. Hu 华盛顿，Myint Lwin华盛顿，Donald Cooney 西弗吉尼亚，James Sothen佛罗里达，Jerry Potter 威斯康星，Stanley W. Woods佐治亚，Paul Liles 怀俄明，B. Patrick Collins夏威夷，Donald C. Ornellas爱达荷，Matthew M. Farrar 亚伯达，Dilip K. Dasmohapatra伊利诺，Ralph E. Anderson 英属哥伦比亚，Peter Brett印第安纳，Mary Jo Hamman 马尼托巴，Walter Saltzberg爱荷华，William A. Lundquist 马里亚纳群岛,John C. Pangalinan堪萨斯，Kenneth F. Hurst 新不伦瑞克, Garth Rushton肯德基，Stephen E. Goodpaster 纽芬兰，Peter Lester路易斯安那，Norval Knapp,Wayne Aymond 西北领土，Jivko Jivkov缅因，James E. Tukey 新斯科舍，Stan Nguan马里兰，Earle S. Freedman 安大略，Ranjit S. Reel萨斯喀彻温省,Herve,Bachelu马萨诸塞，Alexander K.Bardow 马萨诸塞城市区委员会，David Lenhardt密歇根，Sudhakar Kulkami 新泽西州高速公路管理局，Thomas E. Margro 明尼苏达，Donald J. Flemming 纽约，新泽西港口管理局，Joseph K. Kelly，Joseph Zitelli密西西比，Wilbur F. Massey 纽约州桥梁管理局，William Moreau密苏里，Allen ffoon 印第安纳事务管理局，Wade F. Casey蒙大拿，William S. Fullerton 美国农业-森林服务部，Nelson Hernandez内布拉斯加，Lyman D. Freemon 军事交通管理局指挥，Robert D. Franz内华达，William C. Crawford, Jr.新罕布什尔，James A. Moore新泽西，Harry A. Capers, Jr.新墨西哥，Jimmy D. Camp纽约，James M. O’Connell北卡罗莱纳，William J, Rogers北达科他，Steven J. Miller俄亥俄，Brad W. Fagrell俄克拉何马，Robert J. Rusch 美国陆军工程兵部队，Paul C.T.Tan俄勒冈, Terry J. Shike 美国海岸警卫队总部，Jacob Patnaik宾夕法尼亚，R. Scott Christie 北安普敦郡郡理事会，R.T. Hughes波多黎各，Hector L. Camacho罗得岛，Kazem Farhoumand南卡罗莱纳，Randy R. Cannon南达科他，John C. ColeAASHTO T-3 工作组James E. Roberts-主席，加利福尼亚运输部Roberto Lacalle/Li-Hong Sheng-工委主席/联合主席，加利福尼亚运输部Myint M. Lwin-华盛顿运输部Ralph E. Anderson-伊利诺运输部专家John F. Stanton-华盛顿大学专家Michael C. Constantinou-纽约州立大学，布法罗校区专家James M. Kelly/Ian Aiken博士-加利福尼亚大学，伯克利Ronald L. Mayes 博士，会长-动态隔离系统Victor A. Zayas博士，会长-抗震系统Paul Bradford-R.J.沃森有限公司Hamid Ghasemi博士-联邦公路管理局页码目录前言 (7)引言 (9)1.适用范围 (9)2.定义和符号 (15)3.加速系数 (20)4.抗震性能类别（SPCs） (22)5.场地影响和场地系数 (23)6.响应修正系数（R） (23)7.分析步骤 (24)7.1均匀载荷法 (27)7.2单模谱法 (31)7.3 多模谱法 (32)7.4时程分析法 (33)8.隔震系统设计特性 (35)8.1标准设计特性 (35)8.2 () 系统特性修正系数 (36)9.间隙 (37)10.SPC A设计力 (38)11.SPCs B，C和D设计力 (39)12.其他要求 (40)12.1非地震横向力 (40)12.2横向恢复力 (41)12.3垂直载荷稳定性 (43)12.4转动能力 (43)13.隔震系统所需试验 (44)13.1系统特性试验 (44)13.2样件试验 (46)13.3系统特征确定 (49)14.弹性橡胶支座 (53)14.1概述 (53)14.2隔震设计剪切应力部件 (54)14.3载荷组合 (55)15.弹性橡胶支座-结构 (56)15.1总要求 (56)15.2质量控制试验 (56)16.滑动支座-设计 (58)16.1概述 (58)16.2材料 (58)16.3几何结构 (59)16.4 载荷及压力 (60)16.5 其他细节 (62)16.7 材料指南 (62)17.滑动支座-结构 (63)17.1总要求 (63)17.2质量控制试验 (63)18.其他隔震系统 (65)18.1范围 (65)18.2系统特性试验 (65)18.3设计步骤 (66)18.4建造，安装，检查以及维护要求 (66)18.5样件试验 (67)18.6质量控制试验 (68)参考书目 (69)附录A……………………………………………………………………………………………A/1A.1 滑动隔震系统………………………………………………………………………A/1A.2弹性橡胶支座……………………………………………………………………A/4前言在1995年，美国州公路和运输协会（AASHTO）桥梁和结构小组委员会委托新的T-3隔震设计技术委员会负责修改1991年隔震设计指导性规范。
隔震设计指导手册
隔震设计指导手册(总23页)--本页仅作为文档封面，使用时请直接删除即可----内页可以根据需求调整合适字体及大小--建筑结构隔震设计指导手册二〇一五年七月二日目录1.前言 (2)2.隔震原理 (6)2.1隔震技术 (6)2.2隔震原理 (7)3.隔震橡胶支座 (10)3.1支座结构 (10)3.2基本参数 (11)3.3支座检验 (11)4.建筑隔震初步设计 (12)4.1设计流程 (12)4.2隔震目标 (13)4.3隔震层位置 (14)5.结构隔震设计PKPM实现 (16)5.1上部结构设计一般原则 (16)5.2上部结构设计 (17)5.3下部结构 .............................................................................. 错误!未定义书签。
5.4地基基础 .............................................................................. 错误!未定义书签。
5.5小结...................................................................................... 错误!未定义书签。
6.隔震分析ETABS实现 ............................................................. 错误!未定义书签。
6.1隔震设计一般原则 .............................................................. 错误!未定义书签。
6.2隔震橡胶支座模拟 .............................................................. 错误!未定义书签。
隔震设计指导
隔震设计指导隔震设计是一种重要的结构设计方法，旨在减少地震对建筑物产生的破坏。
本文将为您提供一份详细的隔震设计指导，帮助您了解隔震设计的基本原理和步骤。
1. 隔震设计的基本原理隔震设计的基本原理是通过在建筑物和地基之间设置隔震装置，减少地震波传递到建筑物的能量，从而降低地震对建筑物的破坏。
隔震装置通常由弹性材料（如橡胶）和减震器组成，能够吸收和分散地震波的能量。
2. 隔震设计的步骤（1）地震分析：首先需要进行地震分析，确定建筑物所在地的地震烈度和地震波的频谱特性。
这些参数将决定隔震装置的设计参数。
（2）结构评估：对建筑物进行结构评估，包括强度、刚度和稳定性等方面的评估。
这将有助于确定隔震装置的位置和数量。
（3）隔震装置设计：根据地震分析和结构评估的结果，设计隔震装置的类型、尺寸和位置。
常见的隔震装置包括橡胶隔震支座和液体减震器。
（4）结构改造：根据隔震装置的设计方案，进行结构改造。
这可能涉及到加固柱、梁和墙等结构元素，以提高整体的刚度和稳定性。
（5）施工和监测：根据设计方案进行施工，并在施工过程中进行监测，确保隔震装置的正确安装和性能。
3. 隔震设计的优势（1）减少地震破坏：隔震设计可以有效减少地震对建筑物的破坏，保护人员的生命安全。
（2）延长建筑物使用寿命：隔震装置可以减少地震对建筑物的损伤，延长建筑物的使用寿命。
（3）提高建筑物的功能性：隔震设计可以减少地震对建筑物功能的影响，保护建筑物内部设备和物品的完整性。
（4）降低维修成本：隔震装置的使用可以减少地震对建筑物的损坏，从而降低维修和修复的成本。
4. 隔震设计的应用范围隔震设计广泛应用于各种建筑物类型，包括住宅、办公楼、医院、桥梁和核电站等。
特别是在地震频繁的地区，隔震设计被认为是一种重要的防震措施。
5. 隔震设计的注意事项（1）地震分析的准确性：地震分析是隔震设计的基础，需要准确评估地震烈度和地震波的频谱特性。
（2）隔震装置的选型：根据地震分析和结构评估的结果，选择适合的隔震装置类型和尺寸。
桥梁工程设计中的隔震设计要点分析
桥梁工程设计中的隔震设计要点分析隔震设计是桥梁工程设计中的重要内容之一，其目的是通过采取一定的措施，减少地震对桥梁的破坏，提高桥梁的抗震能力。
隔震设计主要包括以下几个要点：1. 地震安全性评估：在进行桥梁工程设计时，首先需要进行地震安全性评估，确定设计地震作用的参数，包括地震烈度、地震波动参数等。
通过对地震作用的分析，可以确定桥梁的抗震设防目标，为后续的隔震设计提供依据。
2. 隔震支座设计：隔震支座是隔震设计的核心部分，其主要作用是隔离桥梁结构与地震作用，减小地震力的传递。
隔震支座设计应考虑桥梁结构的整体稳定性和刚度要求，同时还需考虑隔震支座的材料、几何尺寸和隔震体的选取等因素。
3. 振动控制设计：除了采用隔震支座进行隔震设计外，还可以通过其他振动控制措施来提高桥梁的抗震能力，如采用减振器、阻尼器等。
在进行振动控制设计时，需考虑桥梁结构的振动特性和地震作用频率的匹配关系，通过减小结构的振动幅度来降低地震作用对桥梁的破坏。
4. 结构整体性设计：隔震设计应与桥梁结构的整体性设计相协调，确保隔震系统与桥梁结构之间的有效连接和协同工作。
在设计桥梁结构时，需综合考虑梁、墩、台和桥面系等各部分的隔震设计，保证桥梁结构的整体稳定性和抗震性能。
5. 隔震设施选取：在实际的隔震设计中，应根据桥梁结构的特点和地震动力学要求选择合适的隔震设施。
常用的隔震设施有橡胶隔震支座、铅芯橡胶支座、超高分子量聚乙烯隔震支座等。
选取隔震设施时需考虑其承载能力、几何尺寸、可靠性和耐久性等因素。
6. 施工质量控制：隔震设计不仅仅是在设计阶段完成，还需要在施工过程中进行质量控制。
施工质量的不合理会影响隔震支座的性能，从而降低桥梁的抗震能力。
在隔震设计中需要加强对施工工艺和质量的控制，确保隔震支座的安装质量和工作性能。
隔震设计是提高桥梁工程抗震能力的重要手段之一，需要在地震安全性评估的基础上进行。
隔震支座设计、振动控制设计、结构整体性设计、隔震设施选取和施工质量控制是隔震设计的重要要点，通过合理的设计和施工，可以有效提高桥梁的抗震能力。
桥梁工程设计中的隔震设计要点分析
桥梁工程设计中的隔震设计要点分析隔震是指在地震或其他震动发生时，通过某种隔震措施将结构与地面分离，降低或消除地震对结构的影响。
在桥梁工程设计中，隔震设计是提高桥梁抗震能力的关键环节。
下面将对桥梁工程设计中的隔震设计要点进行分析。
确定隔震技术方案。
桥梁工程设计中的隔震技术方案应该根据具体的桥梁类型、地震烈度以及设计要求来确定。
目前常用的隔震技术包括橡胶隔震支座、摩擦隔震支座和液体隔震支座等。
根据不同的桥梁结构，需要选择合适的隔震技术方案，确保其安全可靠。
确定隔震设计参数。
隔震设计参数包括隔震支座的刚度、阻尼以及隔震位移限制等。
刚度的选择应考虑桥梁框架结构的刚度特征，以及隔震支座的刚度与之匹配。
阻尼的选择应根据设计要求和地震烈度等级确定，以控制桥梁的最大位移和动力响应。
隔震位移限制的确定应根据桥梁结构的极限状态和服务状态要求，确保在地震作用下不会超出结构的变形限值。
进行隔震设计计算。
隔震设计计算是确保桥梁结构在地震作用下具有足够的安全性和抗震性能的重要环节。
隔震设计计算需要考虑桥梁结构的静力和动力响应，以及隔震支座的变形和承载能力等。
静力计算通常采用等效刚度法或等效弹簧法，计算隔震支座与基础之间的力和位移等。
动力响应计算需要考虑地震输入、桥梁结构的振动特性以及隔震支座的阻尼特性等，可以使用有限元分析等方法进行计算。
进行隔震设计施工和监控。
隔震设计施工需要严格按照设计要求进行，确保隔震支座和桥梁结构的精确安装和调试。
施工完成后，需要进行隔震系统的监控和维护，定期检查隔震支座的性能和工作状态，及时发现和修复可能存在的问题。
隔震设计是桥梁工程设计中的重要内容，对于提高桥梁的抗震能力具有重要意义。
在隔震设计过程中，需要确定隔震技术方案、参数和计算方法，并进行施工和监控，确保桥梁在地震作用下具有足够的安全性和抗震能力。
隔震减震房屋设计
4.隔震体系的计算方法 ： 隔震支座的设计主要内容是验算 其竖向承载力和罕遇地震作用下的水 平位移。 隔震结构的设计一般采用分步设 计法，隔震体系的计算简图可采用剪 切型结构模型(如右图)。一般情况下， 宜采用时程分析法进行计算；输入地 震波的反应谱特性和数量,应符合规范 的规定；计算结果宜取其平均值；当 处于发震断层10km以内时，若输入地 震波未计及近场影响，对甲、乙类建 筑，计算结果尚应乘以下列近场影响 系数：5km以内取1.5，5km以外取1.25。
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5.结构的隔震措施 ： (2)隔震层与上部结构的连接，应符合下列规定： ①隔震层顶部应设置梁板式楼盖，且应符合下列要求：应 采用现浇或装配整体式混凝土板。现浇板厚度不宜小于 140mm；配筋现浇面层厚度不应小于50mm。隔震支座上方的 纵、横梁应采用现浇钢筋混凝土结构；隔震层顶部梁板的刚 度和承载力，宜大于一般楼面梁板的刚度和承载力；隔震支 座附近的梁、柱应计算冲切和局部承压，加密箍筋并根据需 要配置网状钢筋。 ②隔震支座和阻尼器的连接构造，应符合下列要求：隔震 支座和阻尼器应安装在便于维护人员接近的部位；隔震支座 与上部结构、基础结构之间的连接件，应能传递罕遇地震下 支座的最大水平剪力；隔震墙下隔震支座的间距不宜大于 2.0m；外露的预埋件应有可靠的防锈措施。预埋件的锚固钢 筋应与钢板牢固连接，锚固钢筋的锚固长度宜大于20倍锚固 钢筋直径，且不应小于250mm。
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5.结构的隔震措施 ：
(1)隔震层以上结构应采取不阻碍隔震层在罕遇地震下 发生大变形的下列措施： ①上部结构的周边应设置防震缝，缝宽不宜小于各隔震支 座在罕遇地震下的最大水平位移值的1.2倍； ②上部结构(包括与其相连的任何构件)与地面(包括地下 室和与其相连的构件)之间，宜设置明确的水平隔离缝；当 设置水平隔离缝确有困难时，应设置可靠的水平滑移垫层； ③在走廊、楼梯、电梯等部位，应无任何障碍物。
隔震设计指导
目录隔震结构设计要点及流程---西昌彩云府隔震项目总结 (2)一、隔震目标： (2)二、隔震建筑要求： (2)三、嵌固端： (2)四、隔震层设计： (2)1、隔震层层高： (2)2、隔震层位置： (2)3、隔震层结构体系： (3)3、隔震层结构抗震等级： (3)4、隔震支座类型： (4)5、隔震支座设计： (4)6、竖向隔震缝设计： (4)6、上支蹲和下支蹲设计： (5)7、隔震层的抗风验算： (6)8、其他隔震措施： (6)五、隔震层以上结构设计： (6)1、隔震后地震作用的确定： (6)2、隔震后抗震等级的确定： (6)3、竖向地震作用： (7)4、剪重比： (8)5、计算模型： (8)六、隔震层以下结构设计： (9)1、计算模型： (9)2、隔震层以下地面以上的结构的层间位移角： (9)七、基础设计： (9)1、计算模型： (10)八、抗风设计： (10)九、采取的加强和改进措施： (10)十、隔震后楼梯和电梯设计： (11)十一、隔震层建筑、机电专业做法 (13)隔震结构设计要点及流程---西昌彩云府隔震项目总结一、隔震目标：仅隔离水平地震，不隔离竖向地震。
通常采用隔震设计后，水平地震作用可以降低半度、1度、1度半。
根据以往大量隔震工程项目经验，场地条件较好，属于ⅠⅡ类场地，上部结构比较规则、质量和刚度分布均匀。
层数6层及以下时，多采用框架结构，可以初步确定隔震目标为降低一度半；6~12层，位于高烈度区，一般会采用框剪结构或者剪力墙结构，可以初步确定隔震目标降低一度或者一度半以上；对于12~22层的隔震建筑，可以确定隔震目标降低一度。
具体隔震目标需计算确定。
详下述。
二、隔震建筑要求：建筑高宽比<4；建筑场地宜为ⅠⅡⅢ类。
对于剪力墙结构，结构周边要尽量少布置剪力墙，尽量降剪力墙布置在结构内部。
三、嵌固端：通常取隔震层下面一层顶板为嵌固端四、隔震层设计：1、隔震层层高：一般隔震层梁底到地面的净高不应小于600，建议不小于800，因此层高至少为“梁高+800”。
aashto指导性规范隔震设计(中文版)
aashto指导性规范隔震设计(中文版)篇一：AASHTO减隔震规定美国减隔震规范一规范思想：将减隔震桥梁等效为线性单自由度体系，然后用弹性反应谱理论来迭代求解减隔震桥梁的非弹性地震响应，其采用的假设如下：1桥梁上部结构视为刚体，其总质量即为等效单自由度体系的质量：2忽略桥墩和桥台的弹性变形和质量，按刚体来处理。
3 假定减隔震支座的滞回曲线可用双线模型来表示或等效。
4各减隔震支座具有相同的力学性能。
以上假定表明把减隔震桥梁的地震反应主要看成是减隔震支座的地震反应，而且整个减隔震桥梁的阻尼主要是减隔震支座发生非弹性变形的滞回阻尼。
二计算方法：1上部结构的总质量m，作为简化单自由度体系的质量，2 计算减隔震支座所在计算方向上的弹性组合刚度kec，作为简化单自由度体系的初始弹性刚度：nkec??kei?nke i?1其中式中n为减隔震支座总数，kei为第i个减隔震支座的弹性剪切刚度，根据上面4的假定kei=ke。
3 计算简化单自由度体系的弹性固有周期Te：Te?2?2 4计算简化单自由度体系的位移延性系数u：u?xm xj 上式中xm为等效弹性单自由度体系的最大位移，即减隔震桥梁的最大梁体位移：xj为等效线弹性单自由度体系的屈服位移，即减隔震支座的屈服位移。
5计算等效弹性单自由度体系的周期偏移Te Teq12Te?u? ???Teq?1??（u-1）?其中?为等效弹性单自由度体系的硬化系数，也即是减隔震支座的硬化系数，如上图所示：6计算等效单自由度体系的等效阻尼比?0??)(u?1)?eq?2(1??0 式中?0为初始阻尼比，一般为0.05.7 用上式得出的等效弹性单自由度体系的周期Teq和阻尼比?eq后就可用弹性反应谱求解最大位移相应xm：xm?9.79ASiTeqB其中A为地震加速度系数；Si数为场地系数，对于Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ三类场地Si分别取1.,1.5和2.0；B为阻尼影响系数，用以调整阻尼比0.05的设计加速度反应谱值，当等效阻尼比?eq为0.02，0.05，0.2和0.3时，B值分别为0.8,1.0,1.2，1.5和1.7，且当?eq不为上述值时，允许线性内插。
第8章建筑结构减震隔震设计讲解
第8章建筑结构减震隔震设计讲解建筑结构减震、隔震设计是在建筑设计中非常重要的一部分，可以大大提高建筑物的抗震能力，减少地震对建筑物的损坏和威胁。
本章将对建筑结构减震、隔震设计进行讲解。
1.建筑结构减震设计建筑结构减震设计是通过在建筑结构中引入减震装置，减少地震能量对建筑物产生的影响。
常见的减震装置有隔震支座、减震支撑、摩擦减震器等。
（1）隔震支座隔震支座是将建筑物与地基隔离，减少地震能量的传递。
它由橡胶、钢板等材料制成，能够在地震时发生形变，吸收地震能量。
隔震支座能够有效减少地震对建筑物的影响，提高建筑物的抗震能力。
（2）减震支撑减震支撑是通过设置支撑装置，将建筑物与地基连接起来，减少地震能量的传递。
减震支撑一般采用液体阻尼器、粘滞阻尼器等装置。
它们能够在地震时发挥一定的阻尼作用，减少地震对建筑物的影响。
（3）摩擦减震器摩擦减震器是通过在结构连接处设置摩擦装置来减少地震能量的传递。
摩擦减震器通常由摩擦片、压力板等组成，当地震发生时，摩擦减震器能够在摩擦力的作用下发生滑动，吸收地震能量。
2.建筑结构隔震设计建筑结构隔震设计是通过在建筑物与地基之间设置隔震装置，减少地震能量对建筑物的传递。
常见的隔震装置有橡胶隔震层、空气隔震层等。
（1）橡胶隔震层橡胶隔震层是将建筑物与地基分离，通过橡胶材料的柔性来减少地震能量的传递。
橡胶隔震层能够有效减少地震对建筑物的影响，提高建筑物的抗震能力。
（2）空气隔震层空气隔震层是在建筑物与地基之间设置空气垫，通过空气的弹性来减少地震能量的传递。
空气隔震层能够在地震时发生形变，吸收地震能量，减少对建筑物的影响。
建筑结构减震、隔震设计可以有效提高建筑物的抗震能力，减少地震对建筑物的损坏和威胁。
在建筑设计中，需要根据地震活动的频率、振动频率和建筑物的结构特点来选择适合的减震、隔震装置。
同时，还需要考虑建筑物的使用功能和经济性，综合进行设计。
通过科学合理的减震、隔震设计，可以有效保护建筑物和人员的安全。
隔震工程方案
隔震工程方案一、引言地震是一种极其危险的自然灾害，造成了无数的财产损失和人员伤亡。
然而，在建筑工程中，我们有许多可以采取的措施来减少地震对建筑物的影响。
隔震工程就是其中一种有效的方法，通过在建筑物的基础和结构中加入隔震装置，可以有效地减少地震引起的震动传输到建筑物内部的程度，提高建筑物的地震抗性，减少地震造成的损失。
本文将对隔震工程的方案进行详细介绍。
二、隔震工程的意义地震引起的地面震动会传递到建筑物的结构中，导致建筑物产生振动。
当地面振动的频率与建筑物的固有振动频率相近时，就会发生共振现象，加剧建筑物受到的地震影响。
而采用隔震工程的方法，可以有效地改变建筑物的固有振动频率，减少与地震的共振，从而减小地震对建筑物的影响。
此外，隔震工程还可以降低地震对结构的冲击力，减小结构的变形，保护结构和内部设备的安全。
三、隔震工程的原理隔震工程是通过在建筑物底部悬挂隔震装置，使建筑物的基础与地面之间形成一个隔离层，吸收地震的能量，减少地震传输到建筑物内部的程度。
常见的隔震装置包括液体阻尼器、弹簧隔震器和摩擦隔震器等。
液体阻尼器通过在结构与地基之间设置阻尼器，减小地震引起的结构振动；弹簧隔震器通过弹簧吸收地震能量，减小结构振动；摩擦隔震器通过设置摩擦面，减小结构振动。
采用这些隔震装置，可以大大减少地震对建筑物的影响。
四、隔震工程的方案设计1. 地震参数分析在进行隔震工程方案设计之前，需要首先进行地震参数分析。
地震参数包括地震烈度、地震频谱和地震波动特性等。
通过分析地震参数，可以确定建筑物所需的隔震系数和隔震装置的类型，为隔震工程方案的设计提供依据。
2. 建筑结构分析接下来需要对建筑结构进行分析，包括建筑物的结构类型、结构材料和结构参数等。
通过建筑结构分析，可以确定建筑物的固有振动频率，为隔震工程方案的设计提供重要的参考。
3. 隔震装置选择根据地震参数和建筑结构分析的结果，选择合适的隔震装置。
在选择隔震装置时，需要考虑装置的性能、可靠性、使用寿命和维护成本等因素，确保隔震装置能够在地震发生时有效地减少建筑物受到的影响。
AASHTO指导性规范隔震设计(中文版)
致AASHTO隔震设计第二版指导性规范的读者说明AASHTO隔震设计指导性规范第二版已作了临时修订。
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隔震设计指导性规范由美国州公路和运输协会出版华盛顿套房249西北区国会大厦街444号，20001电话（202）624-5800隔震设计指导性规范由美国州公路和运输协会出版华盛顿西北区国会大厦街444号，20001电话（202）624-5800版权，2000年和1999年，归美国州公路和运输协会所有保留所有权。
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美国州公路和运输协会执行委员会1997-1998有投票权成员官员：会长：David L.Winstead,马里兰州副会长：Dan Flowers, 阿肯萨斯州秘书/财务部长：Clyde E.Pyers,马里兰州区域代表：区域：I．Anne Canby, 特拉华州Glenn Gershaneck, 佛蒙特州II．Elizabeth Mabry, 南卡罗莱纳州James C,Codell,III,肯塔基州III．Charles Thompson, 威斯康星州James Denn, 明尼苏达州IV．Dwight M. Bower, 爱达荷州Thomas R. Warne, 犹他州无投票权成员前任主席：Darrel Rensink, 爱荷华州执行总监：Francis B. Francois, 华盛顿1998年AASHTO 桥梁和结构小组委员会主席：David Pope, 怀俄明州副主席：James E. Roberts, 加利福尼亚秘书：David H. Densmore, 联邦公路局阿拉巴马，William F.Conway 田纳西，Ed Wasserman阿拉斯加，Steve Bradford 德克萨斯，Richard Wilkison亚利桑那，F. Daniel Davis 美国运输局，David Densmore（联邦公路局Nick E. Mpras (美国海岸警卫队)阿肯萨斯，Dale F. Loe加利福尼亚，James E.Roberts 犹他，P.K. Mohanty科罗拉多，Stephen W. Horton 佛蒙特,Warren B. Tripp康涅狄格, Gordon Barton 弗吉尼亚，Malcolm T. Kerley特拉华，Chao H. Hu 华盛顿，Myint Lwin华盛顿，Donald Cooney 西弗吉尼亚，James Sothen佛罗里达，Jerry Potter 威斯康星，Stanley W. Woods佐治亚，Paul Liles 怀俄明，B. Patrick Collins夏威夷，Donald C. Ornellas爱达荷，Matthew M. Farrar 亚伯达，Dilip K. Dasmohapatra伊利诺，Ralph E. Anderson 英属哥伦比亚，Peter Brett印第安纳，Mary Jo Hamman 马尼托巴，Walter Saltzberg爱荷华，William A. Lundquist 马里亚纳群岛,John C. Pangalinan堪萨斯，Kenneth F. Hurst 新不伦瑞克, Garth Rushton肯德基，Stephen E. Goodpaster 纽芬兰，Peter Lester路易斯安那，Norval Knapp,Wayne Aymond 西北领土，Jivko Jivkov缅因，James E. Tukey 新斯科舍，Stan Nguan马里兰，Earle S. Freedman 安大略，Ranjit S. Reel萨斯喀彻温省,Herve,Bachelu马萨诸塞，Alexander K.Bardow 马萨诸塞城市区委员会，David Lenhardt密歇根，Sudhakar Kulkami 新泽西州高速公路管理局，Thomas E. Margro 明尼苏达，Donald J. Flemming 纽约，新泽西港口管理局，Joseph K. Kelly，Joseph Zitelli密西西比，Wilbur F. Massey 纽约州桥梁管理局，William Moreau密苏里，Allen ffoon 印第安纳事务管理局，Wade F. Casey蒙大拿，William S. Fullerton 美国农业-森林服务部，Nelson Hernandez内布拉斯加，Lyman D. Freemon 军事交通管理局指挥，Robert D. Franz内华达，William C. Crawford, Jr.新罕布什尔，James A. Moore新泽西，Harry A. Capers, Jr.新墨西哥，Jimmy D. Camp纽约，James M. O’Connell北卡罗莱纳，William J, Rogers北达科他，Steven J. Miller俄亥俄，Brad W. Fagrell俄克拉何马，Robert J. Rusch 美国陆军工程兵部队，Paul C.T.Tan俄勒冈, Terry J. Shike 美国海岸警卫队总部，Jacob Patnaik宾夕法尼亚，R. Scott Christie 北安普敦郡郡理事会，R.T. Hughes波多黎各，Hector L. Camacho罗得岛，Kazem Farhoumand南卡罗莱纳，Randy R. Cannon南达科他，John C. ColeAASHTO T-3 工作组James E. Roberts-主席，加利福尼亚运输部Roberto Lacalle/Li-Hong Sheng-工委主席/联合主席，加利福尼亚运输部Myint M. Lwin-华盛顿运输部Ralph E. Anderson-伊利诺运输部专家John F. Stanton-华盛顿大学专家Michael C. Constantinou-纽约州立大学，布法罗校区专家James M. Kelly/Ian Aiken博士-加利福尼亚大学，伯克利Ronald L. Mayes 博士，会长-动态隔离系统Victor A. Zayas博士，会长-抗震系统Paul Bradford-R.J.沃森有限公司Hamid Ghasemi博士-联邦公路管理局页码目录前言 (7)引言 (9)1.适用范围 (9)2.定义和符号 (15)3.加速系数 (20)4.抗震性能类别（SPCs） (22)5.场地影响和场地系数 (23)6.响应修正系数（R） (23)7.分析步骤 (24)7.1均匀载荷法 (27)7.2单模谱法 (31)7.3 多模谱法 (32)7.4时程分析法 (33)8.隔震系统设计特性 (35)8.1标准设计特性 (35)8.2 () 系统特性修正系数 (36)9.间隙 (37)10.SPC A设计力 (38)11.SPCs B，C和D设计力 (39)12.其他要求 (40)12.1非地震横向力 (40)12.2横向恢复力 (41)12.3垂直载荷稳定性 (43)12.4转动能力 (43)13.隔震系统所需试验 (44)13.1系统特性试验 (44)13.2样件试验 (46)13.3系统特征确定 (49)14.弹性橡胶支座 (53)14.1概述 (53)14.2隔震设计剪切应力部件 (54)14.3载荷组合 (55)15.弹性橡胶支座-结构 (56)15.1总要求 (56)15.2质量控制试验 (56)16.滑动支座-设计 (58)16.1概述 (58)16.2材料 (58)16.3几何结构 (59)16.4 载荷及压力 (60)16.5 其他细节 (62)16.7 材料指南 (62)17.滑动支座-结构 (63)17.1总要求 (63)17.2质量控制试验 (63)18.其他隔震系统 (65)18.1范围 (65)18.2系统特性试验 (65)18.3设计步骤 (66)18.4建造，安装，检查以及维护要求 (66)18.5样件试验 (67)18.6质量控制试验 (68)参考书目 (69)附录A……………………………………………………………………………………………A/1A.1 滑动隔震系统………………………………………………………………………A/1A.2弹性橡胶支座……………………………………………………………………A/4前言在1995年，美国州公路和运输协会（AASHTO）桥梁和结构小组委员会委托新的T-3隔震设计技术委员会负责修改1991年隔震设计指导性规范。
广州幼儿园隔震技术指导
广州幼儿园隔震技术指导
隔震技术是指在建筑物结构中加入一种新型的抗震措施，使建筑物可以抵抗地震的震动，减少地震危害，并提高建筑物的耐久性和安全性。
广州幼儿园的隔震技术可以采用以下方法进行指导：
1. 完善隔震设计方案：针对不同类型的幼儿园建筑物，制定合适的隔震设计方案，并充分考虑建筑物的结构类型、地基条件、地震动力及震害等因素。
2. 选材和施工要求：严格控制隔震设备及其固定附件的质量，确保其符合国家强制性技术标准，并且严格按照相关规范要求进行施工。
3. 安装检测和维护管理：在隔震设备安装完成后，必须进行检测和验证，并及时进行维护管理，确保设备的运行状况良好。
4. 对幼儿进行地震安全教育：教职工需要通过简单易懂的方式向幼儿灌输地震安全知识，提高其地震应急避险能力。
5. 定期演练：建立健全的地震应急预案和演练机制，以确保在灾害发生时，幼儿园内的幼儿和教职工能够快速、有序的进行应急避险。
总之，广州幼儿园隔震技术指导需要注重设计、施工、维护、教育及演练等环节的全面配合，全力打造安全的幼儿园。
减隔震设计指南
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隔震结构设计指南
说明显减少了。但影响设计隔震建筑的参数还是很多， 所以应该充分考虑到这些参数的变动范围，从多个角 度研究隔震建筑在地震中的状态。
四、橡胶支座的构造和特征
隔震器是指将建筑物与地基隔离的装置和机构。它 必须具有能承受建筑物重量的强度和刚度,而在水平方向 则具有充分的柔度。多层橡胶可以满足上述工程上所要 求隔震器的性能,且经济上也是可行的。
压缩破坏试验 (500-714)500-3.7526试验体
压缩破坏试验情形胶系列叠层橡胶支座的水平特性 • [概要]
高阻尼橡胶系列叠层橡胶支座在混合了天然橡胶和合 成橡胶的橡胶聚合体中加入了填充剂、补强剂、可塑 剂、硫化剂等配合剂，除了具有隔震支座的水平和竖 向弹簧功能之外，还具有阻尼功能。因此，高阻尼橡 胶支座在设计上的主要力学性能是刚度和阻尼特性。 • 滞回特性和剪切应变相关性
b）拉伸特性 左下图显示的是对天然橡胶支座500-3.75×26施加
200%的剪切变形后，在该状态下进行单调拉伸加载时 的滞回特性。
右下图显示的是天然橡胶支座的拉伸变形状态。
天然橡胶支座拉伸特性 天然橡胶支座的拉伸变形状态
（2）叠层橡胶支座的耐久性和耐火性 叠层橡胶支座通常在受光和热影响较小的环境中 使用，因此特别要注意的是橡胶的氧化反应和徐 变。下图是叠层橡胶支座的徐变试验结果。
因此,隔震结构适用于医院、广播、学校等震后恢 复中心的建筑物,也适用于博物馆、计算机中心等内部
财产价值很高的建筑物,以及建筑物本身价值很高的 历史建筑物,对其他用途的建筑物也同样可以发挥很 好效果。
上图为隔震建筑和传统结构在遭遇地震时的比较 效果图,隔震结构的优越性由此可见一斑。
三、隔震结构的设计思路
9-隔震结构设计指导手册-1205
建筑结构隔震设计指导宋廷苏、管庆松编写云南震安减震技术有限公司二零一一年十二月目录一、前期咨询⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.- 1 -二、建筑结构隔震设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.- 2 -1建筑结构隔震设计流程⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ - 2 -2初定隔震目标⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯- 3 - 3确定隔震层位置⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯- 3 - 4上部结构设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯- 4 -4.1建筑结构隔震设计一般原则 ............................................................................. - 4 -4.2结构模型底层柱下端改为铰接约束 ................................................................ - 5 -4.3竖向地震作用考虑 ............................................................................................... - 6 -4.4最小层间剪力 (11)4.5底层柱弯矩放大系数 (11)4.6抗震措施 ...................................................................................................... (11)4.7抗震构造措施 (12)5隔震层以下结构设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯ .- 13 -6 基础设计⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯.- 13 -三、隔震构造措施⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯..- 13 -四、鸣谢⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯..- 13 -五、参考资料和图集⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯⋯..- 21 -- 1 -一、前期咨询建筑结构隔震设计的前期咨询，就是结合当地抗震设防烈度、场地类别、结构形式、高宽比以及是否有地下室等，评估该项目采用隔震技术的可行性和经济性。
隔震设计指导
目录隔震结构设计要点及流程---西昌彩云府隔震项目总结 (2)一、隔震目标： (2)二、隔震建筑要求： (2)三、嵌固端： (2)四、隔震层设计： (2)1、隔震层层高： (2)2、隔震层位置： (2)3、隔震层结构体系： (3)3、隔震层结构抗震等级： (3)4、隔震支座类型： (4)5、隔震支座设计： (4)6、竖向隔震缝设计： (4)6、上支蹲和下支蹲设计： (5)7、隔震层的抗风验算： (6)8、其他隔震措施： (6)五、隔震层以上结构设计： (6)1、隔震后地震作用的确定： (6)2、隔震后抗震等级的确定： (6)3、竖向地震作用： (7)4、剪重比： (8)5、计算模型： (8)六、隔震层以下结构设计： (9)1、计算模型： (9)2、隔震层以下地面以上的结构的层间位移角： (9)七、基础设计： (9)1、计算模型： (10)八、抗风设计： (10)九、采取的加强和改进措施： (10)十、隔震后楼梯和电梯设计： (11)十一、隔震层建筑、机电专业做法 (13)隔震结构设计要点及流程---西昌彩云府隔震项目总结一、隔震目标：仅隔离水平地震，不隔离竖向地震。
通常采用隔震设计后，水平地震作用可以降低半度、1度、1度半。
根据以往大量隔震工程项目经验，场地条件较好，属于ⅠⅡ类场地，上部结构比较规则、质量和刚度分布均匀。
层数6层及以下时，多采用框架结构，可以初步确定隔震目标为降低一度半；6~12层，位于高烈度区，一般会采用框剪结构或者剪力墙结构，可以初步确定隔震目标降低一度或者一度半以上；对于12~22层的隔震建筑，可以确定隔震目标降低一度。
具体隔震目标需计算确定。
详下述。
二、隔震建筑要求：建筑高宽比<4；建筑场地宜为ⅠⅡⅢ类。
对于剪力墙结构，结构周边要尽量少布置剪力墙，尽量降剪力墙布置在结构内部。
三、嵌固端：通常取隔震层下面一层顶板为嵌固端四、隔震层设计：1、隔震层层高：一般隔震层梁底到地面的净高不应小于600，建议不小于800，因此层高至少为“梁高+800”。
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目录隔震结构设计要点及流程---西昌彩云府隔震项目总结 (2)一、隔震目标： (2)二、隔震建筑要求： (2)三、嵌固端： (2)四、隔震层设计： (2)1、隔震层层高： (2)2、隔震层位置： (2)3、隔震层结构体系： (3)3、隔震层结构抗震等级： (3)4、隔震支座类型： (4)5、隔震支座设计： (4)6、竖向隔震缝设计： (4)6、上支蹲和下支蹲设计： (5)7、隔震层的抗风验算： (6)8、其他隔震措施： (6)五、隔震层以上结构设计： (6)1、隔震后地震作用的确定： (6)2、隔震后抗震等级的确定： (6)3、竖向地震作用： (7)4、剪重比： (8)5、计算模型： (8)六、隔震层以下结构设计： (9)1、计算模型： (9)2、隔震层以下地面以上的结构的层间位移角： (9)七、基础设计： (9)1、计算模型： (10)八、抗风设计： (10)九、采取的加强和改进措施： (10)十、隔震后楼梯和电梯设计： (11)十一、隔震层建筑、机电专业做法 (13)隔震结构设计要点及流程---西昌彩云府隔震项目总结一、隔震目标：仅隔离水平地震，不隔离竖向地震。
通常采用隔震设计后，水平地震作用可以降低半度、1度、1度半。
根据以往大量隔震工程项目经验，场地条件较好，属于ⅠⅡ类场地，上部结构比较规则、质量和刚度分布均匀。
层数6层及以下时，多采用框架结构，可以初步确定隔震目标为降低一度半；6~12层，位于高烈度区，一般会采用框剪结构或者剪力墙结构，可以初步确定隔震目标降低一度或者一度半以上；对于12~22层的隔震建筑，可以确定隔震目标降低一度。
具体隔震目标需计算确定。
详下述。
二、隔震建筑要求：建筑高宽比<4；建筑场地宜为ⅠⅡⅢ类。
对于剪力墙结构，结构周边要尽量少布置剪力墙，尽量降剪力墙布置在结构内部。
三、嵌固端：通常取隔震层下面一层顶板为嵌固端四、隔震层设计：1、隔震层层高：一般隔震层梁底到地面的净高不应小于600，建议不小于800，因此层高至少为“梁高+800”。
2、隔震层位置：A：有地下室结构，通常设置在地下室顶部设置一个隔震层B：有人防要求的建筑，设在人防地下室上面一层C：大底盘多塔结构，设在大底盘层上面一层，即在上部结构与大底盘之间，专门设置隔震层。
3、隔震层结构体系：隔震层顶部应设置现浇式梁板式楼盖，现浇板厚度不应小于160mm。
隔震层的刚度和承载力，宜大于一般楼盖梁板刚度和承载力。
隔震层可以做成转换结构，无需按照转换层定义，转换层柱子不宜布置过密，隔震层刚度大，减震效果不好，也会导致单个支座压力变小，在罕遇地震下，支座容易出现拉应力，而隔震结构应尽量避免出现拉力。
结构设计保证隔震层水平刚度远小于上层结构楼层水平刚度，并远小于隔震层以下结构水平刚度，隔震支座以上混凝土隔震支墩及其梁水平刚度远大于上层结构楼层水平刚度。
隔震层橡胶支座需具有整体复位功能。
3、隔震层结构抗震等级：隔震层和隔震层下面一层抗震等级宜按照隔震前抗震等级。
4、隔震支座类型：目前有铅锌和无铅锌支座，参考规程《叠层橡胶支座隔震技术规程》CECS126-2001及《橡胶支座-第三部分建筑隔震橡胶支座》GB20688.3-2006；区别就是铅芯层叠橡胶支座里面注入了铅芯，增加了支座的高阻尼性，铅芯产生的滞后阻尼的塑性变形还能吸收能量，并可通过橡胶提供水平恢复力，因此有铅锌隔震支座尽可能布置在周边，天然橡胶支座布置在中间。
5、隔震支座设计：A：同一隔震层内各个橡胶隔震支座的竖向压应力宜均匀，竖向平均压力不应超过《抗规》表12.2.3要求；b：罕遇地震作用下，隔震支座不宜出现拉应力，当少数隔震支座出现拉应力时，其拉应力不应大于1MPa；c：在罕遇地震作用下，隔震支座的水平位移限值不应超过其有效直径的0.55倍和各橡胶层总厚度3倍二者的较小值；6、竖向隔震缝设计：《抗规》12.2.7条规定：隔震结构应采取不阻碍隔震层在罕遇地震下发生大变形的下列措施：1）上部结构的周边应设置竖向隔离缝，隔震缝宽不宜小于各隔震支座在罕遇地震下的最大水平位移值的1.2倍且不小于200mm2）对于相邻隔震结构，其隔震缝宽取罕遇地震下的最大水平位移之和且不小于400mm。
3）对于相邻隔震建筑，考虑到地震时上部结构顶部位移会大于隔震层处位移，因此隔震缝要留出罕遇地震时隔震缝宽度+防震缝的宽度才合适，防震缝的宽度见《抗规》6.1.4.4）一般对于单栋隔震建筑，其周边水平隔震缝至少留300；对于两栋相邻的隔震建筑，两栋隔震建筑之间的隔震缝至少留600mm。
隔震层处的管线均采用软连接。
6、上支蹲和下支蹲设计：根据抗规12.2.9，隔震层支蹲、支柱及相连构件，应采用隔震结构罕遇地震下隔震支座底部的竖向力、水平力和力矩进行承载力计算。
隔震支座下支墩顶部产生的弯矩：Mx=P×Ux+Vy×hb，My=P×Uy+Vx×hb，用于支座连接件的承载力设计；隔震支座下支墩底部产生的弯矩：Mx=P ×Ux+Vy ×（H+hb ），My=P ×Uy+Vx ×（H+hb ）,结合前面直接求得的轴力N 、剪力Vx 、剪力Vy ，可以进行下支墩的设计；上支墩的设计内力求得，与下支墩类似。
Vx 和Vy 为罕遇地震时设计组合工况下产生的X 和Y 向水平剪力。
Ux 、Uy 为罕遇地震作用下隔震支座产生的水平位移；hb 为隔震支座高度，H 为隔震支墩的高度。
7、隔震层的抗风验算：隔震层必须具备足够的屈服前刚度和屈服承载力，以满足风荷载和微振动的要求。
《叠层橡胶支座隔震技术规程》（CECS126:2001）4.3.4条规定，抗风装置应按下式进行验算： ， 即 ≤4870KN （各铅芯支座的屈服力之和），满足要求。
式中： ——抗风装置的水平承载力设计值。
当不单独设抗风装置时，取隔震支座的屈服荷载设计值； ——风荷载分项系数，取1.4； ——风荷载作用下隔震层的水平剪力标准值。
8、其他隔震措施：1）上部隔震结构与下部结构之间，应设置完全贯通的水平隔震缝，缝高20mm ，并用柔性材料填充；当设置水平隔震缝确有困难时，应设置可靠的水平滑移垫层。
2）穿越隔震层的门廊、楼梯、电梯、车道等部位，应防止可能的碰撞。
五、 隔震层以上结构设计：根据隔震后的地震作用水平进行上部结构设计。
1、 隔震后地震作用的确定：隔震后，隔震层以上结构的水平地震作用可根据水平向减震系数确定。
根据水平向减震系数确定，具体见《抗规》12.2.5.确定。
根据经验，宏观的角度上，可以将隔震后结构的水平地震作用大致归纳为比非隔震时降低半度、一度、一度半。
见《抗规》12.2.5条文说明。
同时根据《抗规》12.2.5，隔震层以上结构的总水平地震作用不得低于非隔震结构在6度设防时的总水平地震作用，并进行抗震验算。
2、 隔震后抗震等级的确定：以西昌彩云府项目为例：西昌9（0.4g ），建筑高度59.650m ，丙类建筑，场地类别Ⅱ类，剪力墙结构。
建筑最大使用高度：查表3.3.1-1，9度全部落地剪力墙结构最大适用高度60m ，wk 1.4V w wk Rw V V γ≤属于A级高度。
抗震等级：根据《抗规》12.2.7（隔震层以上结构的抗震措施，当水平向减震系数大于0.4时，不应降低非隔震时的有关要求，当水平向减震系数不大于0.4时，可适当降低本规范有关章节对非隔震建筑的要求，但烈度降低不得超过1度。
但是对于抵抗竖向地震作用有关的抗震措施不应降低，比如轴压比。
）及《高规》3.9可以知道，抗震措施可以降低一度，即8（0.2g）来查表确定抗震等级。
即剪力墙抗震等级为二级，但是轴压比按照9（0.4g）控制，即轴压比按照一级确定。
3、竖向地震作用：➢计算隔震层以上结构竖向地震作用系数：由于隔震支座不能隔离竖向地震作用，《抗规》12.2.1条规定：竖向地震作用标准值，8度（0.2g）、8度（0.3g）和9度（0.4g）时分别不应小于隔震层以上结构总重力荷载代表值的20%、30%和40%。
程度实现过程如下：《抗规》12.2.5条规定：9度和8度且水平减震系数不大于0.3时，隔震层以上结构应该计算竖向地震作用。
隔震层以上结构竖向地震作用标准值计算时，各楼层可视为质点，按照《抗规》5.3.1-2计算竖向地震作用标准值沿高度的分布。
以西昌彩云府9度（0.4g）为例：由于隔震后水平地震作用按照8度（0.2g）计算，程序地震水平影响系数为0.16。
选择简化计算竖向地震作用，即《抗规》5.3.1，计算竖向地震作用系数推导过程，即程序中修改竖向地震分项系数：《抗规》5.3.1：F Evk=1.5xαvmax xG eq=1.5x0.65xαmaxx0.75xG代表值按照αmax =0.16计算，则F Evk=1.5xαvmaxxG eq=1.5x0.65x0.16x0.75xG代表值=0.117G代表值<0.4G代表值按照αmax =0.32计算，则F Evk=1.5xαvmaxxG eq=1.5x0.65x0.32x0.75xG代表值=0.234G代表值<0.4G代表值因此，竖向地震调整系数为：0.4/0.117=3.418竖向地震分项系数为：当仅计算竖向地震作用时：1.3x3.418=4.45当同时计算水平和竖向地震作用时（水平地震为主）：0.5x3.418=1.71。
➢计算基础结构竖向地震作用系数：根据《抗规》12.2.9条：隔震建筑地基基础的抗震验算和地基处理仍应按本地区抗震设防烈度进行，即9度（0.4g）计算，程序按照9（0.4g）加速度0.32计算，但是根据《抗规》12.2.1条规定：竖向地震作用标准值，8度（0.2g）、8度（0.3g）和9度（0.4g）时分别不应小于隔震层以上结构总重力荷载代表值的20%、30%和40%。
故地震作用系数如下：《抗规》5.3.1：F Evk=1.5xαvmax xG eq=1.5x0.65xαmaxx0.75xG代表值按照αmax =0.32计算，则F Evk=1.5xαvmaxxG eq=1.5x0.65x0.32x0.75xG代表值=0.234G代表值<0.4G代表值因此，竖向地震调整系数为：0.4/0.234=1.71竖向地震分项系数为：当仅计算竖向地震作用时：1.3x1.71=2.223当同时计算水平和竖向地震作用时（水平地震为主）：0.5x1.71=0.855。
4、剪重比：根据《抗规》12.2.5，各楼层的水平地震剪力尚应复合《抗规》5.2.5的对本地区设防烈度的最小地震剪力系数的规定，对于西昌项目，为不小于9度剪重比的要求。
5、计算模型：模型一（参下图）：作用是计算隔震层及以上的配筋、参数的模型,及隔震分析；主要参数：●柱底铰接（隔震橡胶支座的抗扭刚度、抗弯刚度相对混凝土柱子非常小）●楼板计算参数时采用刚性假定;计算配筋时非刚性，转换层均为弹性板6。