热力计算汇总
锅炉热力计算部分总结
锅炉热力计算部分总结一、计算流程1，沿着烟气流动方向，一次计算炉膛、水平烟道、转向室、尾部烟道中的受热面 烟道 炉膛 水平烟道 转向室 尾部烟道 受热面 水冷壁，前屏后屏，高过、高再、后后水 省煤器出口管、包墙 低再、低过、省煤器、空预器 附加受热面顶棚顶棚、延伸侧墙顶棚、后、左、右包墙包墙、隔墙每一段烟道的换热计算可能会迭代3~5次，最终使计算结果收敛。
从炉膛到预热器出口的计算过程，成为一轮。
一般而言，第一轮计算往往达不到计算精度要求，需要根据预热器烟气温度计算结果将不合理的烟气焓降按照吸热比例分配到前面各段烟道的受热面。
从而进行下一轮精度更高的计算过程。
1， 误差要求 （1）烟气温度o 30C θθ−≤假设计算 (1)（2）空气温度o 10C t t −≤假设计算(2)（3）水、水蒸汽温度o 5C t t −≤假设计算(3)（4）换热量0.2%Q Q Q −≤假设计算计算(4)二、辐射换热计算根据第九章相关公式计算，主要是辐射换热基本方程（9-18）。
（1）保热系数φ的确定，根据第三章 锅炉机组热平衡中的内容确定。
（2）热有效系数 （3）角系数 （4）沾污系数 （5）炉膛黑度（6）理论燃烧温度 根据第三章 锅炉机组热平衡中的内容确定。
（7）炉壁面积按照水冷壁、顶棚、前屏的总面积计算。
三、对流换热计算根据Nu 数的经验公式计算对流换热系数，以锅侧受热面以烟气侧面积为准。
空气预热器的面积按照空气侧和烟气侧的面积的算术平均值计算。
传热量按照传热公式计算对于烟气较高部分的烟道，对流换热也伴随着辐射换热。
（1）灰污系数（2）热有效系数（3）管排数、结构等修正系数（4）辐射换热计算中，有效辐射层厚度的计算公式随着受热面的结构区别而发生变化。
（5）确定传热系数。
四、附加受热面计算（1）面积：存在折扣，修正系数=0.4~0.8（2）传热温差：烟气与附加受热面工质之间的平均温度之差。
（3）传热系数：主受热面的传热系数。
（完整版）热力计算
（完整版）热力计算1. 水冷壁、锅炉管束、省煤器、过热器、再热器、凝渣管、空气预热器的作用是什么？水冷壁：（1）吸收炉膛内火焰的热量，是主要蒸发受热面，将烟气冷却到合适的炉膛出口温度。
（2）保护炉墙。
（3）悬吊敷设炉墙、防止炉壁结渣。
凝渣管：是蒸发受热面，进一步降低烟气温度，保护烟气下游密集的过热受热面不结渣堵塞。
锅炉管束：是蒸发受热面。
过热器：是过热受热面。
将锅炉的饱和蒸汽进一步加热到所需过热蒸汽的温度。
省煤器：（1）降低排烟温度，提高锅炉效率，节省燃料。
（2）充当部分加热受热面或蒸发受热面。
空气预热器：（1）降低排烟温度提高锅炉效率。
（2）改善燃料着火条件和燃烧过程，降低燃烧不完全损失，进一步提高锅炉效率。
（3）提高理论燃烧温度，强化炉膛的辐射传热。
（4）热空气用作煤粉锅炉制粉系统的干燥剂和输粉介质。
2. 水冷壁、省煤器、过热器、空气预热器可分为哪几类？各有什么优缺点？水冷壁可分为光管水冷壁和膜式水冷壁。
光管水冷壁优点：制造、安装简单。
缺点：保护炉墙的作用小，炉膛漏风严重。
膜式水冷壁：优点：对炉墙的保护好，炉墙的重量、厚度大为减少。
炉墙只需要保温材料，不用耐火材料，可采用轻型炉墙。
水冷壁的金属耗量增加不多。
气密性好，大大减少了炉膛漏风，甚至也可采用微正压燃烧，提高锅炉热效率。
蓄热能力小，炉膛燃烧室升温快，冷却亦快，可缩短启动和停炉时间。
厂内预先组装好才出厂，可缩短安装周期，保证质量。
缺点：制造工艺复杂。
不允许两相邻管子的金属温度差超过50 度，因要把水冷壁系统制成整体焊接的悬吊框式结构，设计膜式水冷壁时必须保证有足够的膨胀延伸自由，还应保证人孔、检查孔、看火孔以及管子横穿水冷壁等处有绝对的密封性。
省煤器：铸铁式省煤器：优点：耐腐蚀、耐磨损。
耐内部氧腐蚀、耐外部酸腐蚀。
缺点：承压能力低，铸铁省煤器的强度不高，即承压能力低。
不能做成沸腾式，否则易发生水击，损坏省煤器；易积灰，表面粗糙，胁制片间易积灰、堵灰；易渗漏，弯头多，法兰连接，易渗水漏水。
热力学公式汇总
物理化学主要公式与使用条件第一章代体pw关系主要公式与使用条件1.理想代体状态方程式pV = （m/M）RT = nRT或P V m=p（V/n） = RT式中p, K T与卫单位分别为m3, K与mol。
V m=V/n称为气体摩尔体积，其单位为n? • mol^o 08.314510 J・mol" • K'1,称为摩尔气体常数。
此式适用于理想气体，近似地适用于低压真实气体。
2・气体混合物（1）组成摩尔分数〃（或％）=如/工"AA体积分数％ =九叫3/工）"也A式中I>A为混合气体总物质量C旷m人表示在一定T, Q下纯气体A摩尔A体积。
工为在一定T, p下混合之前各纯组分体积总和。
A（2）摩尔质量B B B式中〃匸为叫为混合气体总质量，”=工如为混合气体总物质量。
上述B B各式适用于任意气体混合物。
1 / 20(3) )'B =H B/H =P B//?=V B/V式中炷为气体B,在混合T, U条件下，单独存在时所产生压力，称为B 分压力。
心为B气体在混合气体7；p下,单独存在时所占体积。
3・道尔顿定律P B =Y B P, P = X /?BB上式适用于任意气体。
对于理想气体P B=%RGV4・阿马加分体积定律V；=n ti RT/V此式只适用于理想气体。
第二章热力学第一定律主要公式与使用条件1.热力学第一定律数学表示式△U=Q+W或=50 + 8W = 6C-p amb dV+6W规定系统吸热为正，放热为负。
系统得功为正，对环境作功为负。
式中Panxb 为环境压力，"为非体积功。
上式适用于封闭体系一切过程。
2.熔定义式H=U + pV3・熔变(1)式中△(/")为/川乘积增量，只有在恒压下在数值上等于体积功。
(2) ^H=\~nC pm dT此式适用于理想气体单纯pW变化一切过程，或真实气体恒压变温过程, 或纯液体、固体物质压力变化不大变温过程。
热量计算公式
供热简单知识1.供热系统：供热系统分一次和二次供热系统，一次由热源单位来提供热源，二次是经过换热站对用户采暖供热（蒸汽系统除外）,我公司分东西部供热系统。
2.热量计算公式：Q=C*G(T2-T1)÷1000二次网流量选择原则：G=KW*0.86*1.1/（T2-T1）(地热温差取10℃；分户改造取15℃；二次网直连取25℃)。
采暖期用热：Q*24*167*0.64分户估算水量：一般情况下为3-3.5KG/㎡老式供暖水量：一般情况下为2-2.5KG/㎡地热供暖水量：一般情况下为3.5-5KG/㎡，根据外网负荷确定。
根据45W,50W,55W计算流量情况能得出调整水平关系。
可以实际计算。
3.一、二次网的热量相等：Q1=Q2，C1*G1*(T22-T21)=C2*G2*(T22'-T21'),水C1=C2，一次网温差一般取45℃，直连系统一般选用25℃。
但要和设计联系在一起，高值也可取65℃。
从公式看出温差和流量决定一、二次网热量计算。
4.板式换热器系统阻力正常范围应在5-7ｍH2O5.民用建筑室内管道流速不大于1.2m/s。
6.压力与饱和水温度关系：7.单位换算：W=1J/S例子：45W/㎡的采暖期的耗热量45*3600*24*167*0.64=0J变成GJ: 0÷00=0.41555GJ/㎡8.比摩阻：供热管路单位长度沿程阻力损失。
若将大管径改为小一号管径，比摩阻增加1-2倍。
9.集中供热管网布置与敷设：管网主干线尽可能通过热负荷中心；管网力求线路短直；管网敷设应力求施工方便，工程量少；在满足安全运行、维修简便前提下，应节约用地；在管网改建、扩建过程中，应尽可能做到新设计的管线不影响原有管线正常运行；管线一般应沿路敷设，不应穿过仓库、堆场以及发展的预留地段；尽可能不通过铁路、公路及其他管线、管沟等，并适当注意整齐美观等，还有许多这里不做介绍。
管网布置有四种形式：A：枝装布置，B：环装布置，C：放射布置，D:网络布置。
火炉类综合计算
火炉类综合计算
火炉类综合计算
1、采暖类：
(1)供暖量：火炉供暖量=总房间面积÷燃料消耗量
(2)热量：火炉热量=燃料热量÷火炉容积
(3)发热功率：火炉发热功率=火炉有效燃料容积÷燃料热量
2、燃烧类：
(1)火焰面积：火焰面积=燃烧开关的最大火焰面积÷火焰的集中度
(2)热效率：热效率=燃料热量÷燃料消耗量
(3)燃烧比：燃烧比=燃料消耗量÷实际燃料温度
3、排烟类：
(1)烟气负荷：烟气负荷=烟气负荷÷烟气容量
(2)烟气温度：烟气温度=烟气量÷烟气容量
(3)烟气速度：烟气速度=（烟气温度-烟气室外温度）÷烟道的烟气阻力
4、控制类：
(1)控制功率：控制功率=炉膛发热量÷炉膛容积
(2)控制延迟：控制延迟=时间×燃料的温度变化率
(3)火焰延迟：火焰延迟=时间×火焰的强度变化率。
高中物理公式及知识点汇总-热学
高中物理公式及知识点汇总-热学高中物理中，热学是一个重要的领域，涉及到热传导、热膨胀、热力学等内容。
下面我将为大家整理出一些常见的物理公式和知识点。
热力学1. 热力学第一定律（能量守恒定律）:ΔU = Q - W其中，ΔU表示系统内能的变化，Q表示系统吸收的热量，W表示系统对外做功。
2. 内能的计算公式：ΔU = nCΔT其中，ΔU表示内能的变化，n表示物质的摩尔数，C表示摩尔定容热容，ΔT表示温度的变化。
3. 理想气体状态方程：PV = nRT其中，P表示气体的压强，V表示气体的体积，n表示气体的摩尔数，R表示气体常数，T表示气体的温度。
4. 热力学第二定律（克劳修斯表述）：热量不会自发地从低温物体传递到高温物体。
5. 熵的变化与热量传递的关系：ΔS = Qrev/T其中，ΔS表示熵的变化，Qrev表示可逆过程中的吸收的热量，T表示温度。
热传导1. 热传导的热流量公式：Q/t = kAΔT/L其中，Q/t表示单位时间内传导的热量，k表示热传导系数，A 表示传热面积，ΔT表示温度差，L表示传热长度。
2. 热传导的热阻公式：R = L/ (kA)其中，R表示热阻，L表示传热长度，k表示热传导系数，A 表示传热面积。
3. 热传导的导热方程：∂Q/∂t = -k∇²T其中，∂Q/∂t表示单位时间内通过单位面积的热流量，k为热传导系数，∇²T表示温度在空间中的二阶偏导数。
热膨胀1. 线膨胀的计算公式：ΔL = αL₀ΔT其中，ΔL表示长度的变化，α表示线膨胀系数，L₀表示初始长度，ΔT表示温度的变化。
2. 面膨胀的计算公式：ΔA = 2αA₀ΔT其中，ΔA表示面积的变化，α表示面膨胀系数，A₀表示初始面积，ΔT表示温度的变化。
3. 体膨胀的计算公式：ΔV = βV₀ΔT其中，ΔV表示体积的变化，β表示体膨胀系数，V₀表示初始体积，ΔT表示温度的变化。
热辐射1. 斯特藩—玻尔兹曼定律：P = εσA(T² - T₀²)其中，P表示单位时间内通过单位面积的辐射功率，ε表示发射率，σ为斯特藩—玻尔兹曼常数，A表示面积，T为温度，T₀为参考温度。
热力计算结果汇总表
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二次风量占45%，24876m3/h，20℃时，（已考虑储备系数） 4、锅炉本体空气阻力 一次风为：14063Pa 二次风为：7026Pa 5、锅炉出口烟气量：92123.6m3/h 6、锅炉本体烟气阻力：3455Pa 7、锅炉蒸汽侧阻力：0.38MPa 水侧阻力：0.23MPa 8、返料用加压风机压头：11000Pa 风量：400Nm3/h
上级空预 下级空预 Ф 40*2.5 Ф 40*2.5 282.97 673.83 213.941 172.581 172.581 143.231 490.693 406.706 406.706 329.849 30 30 106.349 138.301 48.1024 48.1024 165.161 214.862 6.56669 6.86744 0.75 0.75 17.301 9.79415 46.9299 51.2383 18.3711 121.387 88.3456 88.3458 48.7145 31.422 14.3259 61.0603 82.5223 82.523
热力计算汇总表
锅炉规范 名称及符号 单位 锅炉额定蒸发量De t/h 锅炉计算蒸发量D t/h 蒸汽出口压力Pgr atm(g) 给水温度tgs ℃ 连续排污率Ppw % 燃料计算 名称及符号 单位 应用基Cy % 应用基Oy % 应用基Sy % 应用基Ay % 低位发热量校验Qv kcal/kg 燃料支配热Qpp kcal/kg H2O理论容积VH2O Nm3/kg RO2理论容积VRO2 Nm3/kg 热平衡计算 名称及符号 单位 排烟热损失q2 % 散热损失q5 热量保留系数ψ 燃料消耗量B 减温器 名称及符号 减温器类型 喷水温度T 喷水压力P 喷水量 进口蒸汽温度 出口蒸汽温度 % kg/h 结果 40 40 39 105 2 结果 49.35 4.71 0.64 32.91 4453.19 4416 0.473091 0.925349 结果 名称及符号 单位 5.72774 机械末完全燃烧热损失q4 % 1.1 灰渣热损失q6 0.989 锅炉热效率η gl 7299.32 计算燃料消耗量Bj % % kg/h 结果 3.46845 0.667579 86.0362 7042.67 名称及符号 额定负荷率R 额定蒸汽出口温度tgr 锅筒工作压力Pgt 给水压力Pgs 冷空气温度tlk 名称及符号 应用基Hy 应用基Ny 应用基Wy 低位发热量Qp 外加热量Qwj 理论空气量Qaira N2理论容积V 单位 % ℃ atm(g) atm(g) ℃ 单位 % % % kcal/kg kcal/kg Nm3/kg Nm3/kg 结果 100 450 44 48 30 结果 2.51 0.58 9.3 4416 0 4.91686 3.88896
供暖耗热量计算公式
供暖耗热量计算公式
供暖耗热量计算公式可以根据不同的情况而有所不同，以下是一些常见的计算公式：
1.当采用集中供热时，常用供暖能耗计算公式为：当日热耗=当日累计耗热量
-前日累计耗热量；当日单位热耗=当日热耗÷面积；累计单位热耗=累计耗热量÷面积；平均单位热耗=当日累计耗热量÷供暖天数÷面积；估计热耗=当日单位热耗×120天。
2.当维护物是贴土的非保温地面时，其温差传热量为Q(j.d)，用下式计算：
Q(j.d)=K(pj.d)F(d)(tn-tw)。
3.基本耗热量计算公式为：Q=a F K * (tn-tw)，其中Q表示维护结构的基本耗
热量，W；F表示维护结构的面积，m2；K表示维护结构的传热系数，W/(m2.?)；tn表示室内计算温度，tw表示采暖室外计算温度，a表示维护结构的温差修正系数。
这些公式可以用于计算不同情况下的供暖耗热量，需要注意的是，在使用这些公式时，需要准确测量和计算相关参数，以确保结果的准确性和可靠性。
同时，还需要考虑不同地区的供暖系统特点和气候条件等因素，对公式进行适当的调整和修正。
热力学知识：热力学中的热力学计算和热力图表
热力学知识：热力学中的热力学计算和热力图表热力学是一门能够描述物质能量转化和传递的物理学科，它研究的是热量、功、能量和熵等基本的物理量之间的相互关系。
在实际应用中，热力学常常被用来计算各种体系的热力学性质，例如热容、热力学势函数、化学反应平衡等等。
在热力学计算中，热力图表也是非常常用的工具，它可以直观地描述各种体系的物理和化学性质，便于我们进行分析和研究。
一、热力学计算1、热力学基本量在热力学的计算中，热量、功、能量和熵是最基本的物理量，它们之间的关系可以表示为：ΔU=Q-W其中，ΔU表示系统内能的变化，Q表示系统所吸收的热量，W表示系统所做的功。
另外，在热力学中还有几个重要的热力学量，例如热容、热力学势函数、化学反应平衡等等。
这些量的计算也是非常重要的，它们可以反映出体系的热力学性质和稳定性。
2、热力学循环在热力学循环中，热量和功的转化可以循环进行，从而实现能量的连续转化和利用。
例如，蒸汽动力发电机系统中，水被加热蒸发，蒸汽驱动涡轮机运转产生功，然后通过冷凝器进行冷却回到水箱中，从而循环再次加热。
在这个过程中，热量和功的变化可以通过热力学计算进行分析和优化，以达到最高的能量转化效率。
3、化学反应化学反应是热力学计算中的一个重要应用，它可以研究各种化学反应的平衡状态和反应能量。
在化学反应中，物质的热化学态函数是计算反应热量和反应平衡的重要工具。
例如，在S→SO2的氧化反应中，热化学态函数可以表示为：ΔH=-297 kJ/mol（S）+0 kJ/mol（O2）-395 kJ/mol（SO2）其中，ΔH表示反应热量，单位为kJ/mol。
二、热力图表1、热力图热力图是一种图形化表示热力学性质的图表，它直观地展示了各种变量之间的相互关系。
在热力学中，常用的热力图有比热容图、热力学势函数图、化学反应热图等等。
这些图表可以帮助我们更好地理解和分析热力学性质，以便制定更好的计算和实验方案。
2、比热容图比热容图是一种描述物质热力学性质的图表，它可以直观地显示出不同物质在不同温度下的比热容变化。
热量计算公式讲解
供热简单知识1.供热系统：供热系统分一次和二次供热系统，一次由热源单位来提供热源，二次是经过换热站对用户采暖供热（蒸汽系统除外）,我公司分东西部供热系统。
2.热量计算公式：Q=C*G(T2-T1)÷1000二次网流量选择原则：G=KW*0.86*1.1/（T2-T1）(地热温差取10℃；分户改造取15℃；二次网直连取25℃)。
采暖期用热：Q*24*167*0.64分户估算水量：一般情况下为3-3.5KG/㎡老式供暖水量：一般情况下为2-2.5KG/㎡地热供暖水量：一般情况下为3.5-5KG/㎡，根据外网负荷确定。
根据45W,50W,55W计算流量情况能得出调整水平关系。
可以实际计算。
3.一、二次网的热量相等：Q1=Q2，C1*G1*(T22-T21)=C2*G2*(T22'-T21'),水C1=C2，一次网温差一般取45℃，直连系统一般选用25℃。
但要和设计联系在一起，高值也可取65℃。
从公式看出温差和流量决定一、二次网热量计算。
4.板式换热器系统阻力正常范围应在5-7ｍH2O5.民用建筑室内管道流速不大于1.2m/s。
6.压力与饱和水温度关系：7.单位换算：W=1J/S例子：45W/㎡的采暖期的耗热量45*3600*24*167*0.64=425549440J变成GJ:425549440÷1000000000=0.41555GJ/㎡8.比摩阻：供热管路单位长度沿程阻力损失。
若将大管径改为小一号管径，比摩阻增加1-2倍。
9.集中供热管网布置与敷设：管网主干线尽可能通过热负荷中心；管网力求线路短直；管网敷设应力求施工方便，工程量少；在满足安全运行、维修简便前提下，应节约用地；在管网改建、扩建过程中，应尽可能做到新设计的管线不影响原有管线正常运行；管线一般应沿路敷设，不应穿过仓库、堆场以及发展的预留地段；尽可能不通过铁路、公路及其他管线、管沟等，并适当注意整齐美观等，还有许多这里不做介绍。
供热工程热力计算
供热工程相关热力计算公式1＞供暖设计热负荷体积指标法a j么匕仇一几'）小0讣•式中Q/——建筑物的供嚎设计热负荷匕——雄筑物的外围体积，t——供暖室内计算温度* °C；• 4 丄建筑物的供暖体积热指标，w/ M3- °C ；其含义为各类建筑物，在室内外温差rcul，毎建筑物外围体积的平均供暖热负荷。
-供暖室外计算温度，&c :建筑物的供暖体积热指标，w/M3 r ；面积热指标法Q/ = q f rxlO-3学—建筑物供暖设计热负荷，kwoq ------- 建筑物的建筑而积,m?；7——建筑物供暖面积热指标，w/ IVP；含义：每建筑面积的平均供暧设计热负荷。
围护结构的 基本耗热量 冷风渗透耗热供暖系统设计热负荷对没有装置机械通风系统的建筑物，供暖系 统的设计热负荷可用下式表示：Q = Q S h ~ 0 = © + 02 + G — 00说明匕“°表示设计工况下的各种参数围护结构的f L 基彗热量: 传热耗热量Ql 1「附加耗热量•基本耗热量一设计条件下，通过房间各部分围护 结构（门、窗、地板、屋顶等）从室内传到室 外的稳定传热量的总和•附加耗热量一围护结构的传热状况发生变化而对 基本耗热量进行修正的耗热量-风力附加、高度附加、朝向修正•在工程设计中，供暖系统的设计热负荷，一般 可分为以下几部分进行计算。
通风换气耗热量Q围护结构计算耗热量附加耗热护结构的基本耗热量，计算公式:q*= KF(t n -t\v )a W•式中：K ——围护结构的传热系数，W/m 2^C ；整个建筑物或房间的基本耗热量Q£等于其 护结构各部分（门、窗、墙、地板、屋顶等） 基本耗热量『的总和QYj=Xq- EKF(t n <)« w-指距地面2m 以内人们活动地区的平均温度。
•许多国家规定冬季室内温度标准范围-16TC*22°C•研究表明，当人体衣着适宜，保暖量充分且处■ E3护结构的面积，m 3； 冬季室内计算温度，°C ； 供暖室外计算温度, 温差修正系数O飞室内计算温度t n q r = KF(M\)«•定义Fa于安静状况时3- 6 1 供暧室内设计温度应符合下列规定t1 严寒和寒冷地区主妻房间应采阿龙十二^疋* 2夏热冬冷地区主要房间宜采用'16X>^221C「；3 设置值班供暖房间不应低于59 口•层高h>4m的建筑或房间，冬季室内温度t n(C) -计算地面耗热量时, g=t工作区-计算屋顶和天窗耗热量时，％=t屋顶-计算门、窗、墙的耗热量时，□=%=(<工作区+t屋顶”2•说明-t屋顶工作区+(H-2)At冬爭空％调节專外计算餐度(匸)~9・6 窒外计56 < 2LI1-「瓦事通风晝外#算員度芯―~ 「Jt等通風電外计揮帼对渺頁E 莎— ■泰牢吒豪节窒孙计墓日乎沟湛曜｛£〉315 26.4 29.733.9 26. 8 29. S 29"W计算与大气不直接接触的外围护结构的基 本耗热量三、温差修正系数aq^KF(t n -t^)aq 〜KF(t n -t h ) W昭bi止聯敢的赋・图1- MIAM« 2 ■懺•腾佃温差修正系数M 值附录1-2閘护結构特註a 外墙•园rah 轴面畀川山室外相迪的搂扳等 1.00 附顶和室外空％相通的旅釆瞳地卜邂匕晰們楼板零& 90 II ：采唆地F 空上仙的檢板、外墙科曲时0. 75 菲釆嗾地卜卒」一曲的惓扳、外于宅外地坪以1 Nt0. 60 」1：栗腿地F 电上血的楼板』卜谐无窗』［何于室外地岬以下时0*40 与右外门窗的非采底龙间州邻的隠墙 U. 70 与无外门狮时W ；采艰腭何和邻的隔增G 40 伸编建墙、沉降缝墙0. 300. 704■地面的传热系数伐U 分地带法）• 4）贴土非保温地面-组成地面的各层材料导热系数A 都大于1.16W/（m-TC ） • 2）贴土保温地面-组成地面的各层材料中，有导热系数入小于4・16 的保温层2）贴土保温地面尺、=住 + W 寸in 2 X ：/W C 1-1 1 ）------ 贝占土保温地面的热阻,m 2^C/W :------ 非保温地面的热阻" m 2 *C/W f 见表l-E 、T 保温层的厚度* m ； ------ 温材料的导热系数. W/ rnL L2mr"—非保温地面的传热察数和热阻地带Ko[W/tm 2 ・珮一地帯Z. 15fl. 1? 第一地帯 4® 0. 23 第三地带 1 60 0, IS第网地缶H. 20. 07圈IF 地面传热地带的划分表1*5•铺设在地垄墙上的保温地面各地带的换热阻值, 可按下式计算& = 1”18& 川弋/w围护结构的耗热量综上所述：通过外围护结构的总耗热量可表示为Q =0+久 Y 十Q 工如山-5）Cl+X ch+X f ）/ /\________ / L高度附加率J［朝向附加率 风力附加率耗热量耗的影响而附加的耗热量5.2,7建筑（除楼梯间外）的围护结构耗热量高度附加率*散热器供暧房间高度大于4m 时，每高出1TU 应附加2%,但总附 加率不应大于15%,地面辐射供暖的房间高度大于4m 时，每髙 岀lm 宜附加1%,但总附加率不宜大于8%。
热量计算公式
供热简单知识1. 供热系统：供热系统分一次和二次供热系统，一次由热源单位来提供热源，二次是经过换热站对用户采暖供热(蒸汽系统除外)，我公司分东西部供热系统。
2. 热量计算公式：Q=C*G(T2-T1) "000二次网流量选择原则：G=KW*0.86*1.1/ (T2-T1 )(地热温差取10 C；分户改造取15 C；二次网直连取25 C )。
采暖期用热：Q*24*167*0.64分户估算水量：一般情况下为3-3.5KG/ m2老式供暖水量：一般情况下为2-2.5KG/ m地热供暖水量：一般情况下为3.5-5KG/ m,根据外网负荷确定。
根据45W,50W,55W 计算流量情况能得出调整水平关系。
可以实际计算。
3. 一、二次网的热量相等：Q1=Q2 , C1*G1*(T22-T21)=C2*G2*(T22 '-T21'), 水8= C2 ,一次网温差一般取45 C,直连系统一般选用25 C。
但要和设计联系在一起，高值也可取65 C。
从公式看出温差和流量决定一、二次网热量计算。
4•板式换热器系统阻力正常范围应在5-7 m H2O5. 民用建筑室内管道流速不大于1.2m/s6. 压力与饱和水温度关系：单位换算：例子：45W/川的采暖期的耗热量45*3600*24*167*0.64=0J变成GJ: 0 P0=0.41555GJ/ m28•比摩阻：供热管路单位长度沿程阻力损失。
若将大管径改为小一号管径，比摩阻增加1-2倍。
9•集中供热管网布置与敷设：管网主干线尽可能通过热负荷中心；管网力求线路短直；管网敷设应力求施工方便，工程量少；在满足安全运行、维修简便前提下，应节约用地; 在管网改建、扩建过程中，应尽可能做到新设计的管线不影响原有管线正常运行；管线一般应沿路敷设，不应穿过仓库、堆场以及发展的预留地段；尽可能不通过铁路、公路及其他管线、管沟等，并适当注意整齐美观等，还有许多这里不做介绍。
物理热力效率知识点总结
物理热力效率知识点总结一、热力效率的概念热力效率是指能量转换过程中所能提供的有用能量与总输入能量之比的度量。
通常用于衡量热能的有效利用程度，由于能量守恒定律的存在，热力效率一般小于1。
热力效率可以用于评估能源设备或系统的能量利用效率，是能源管理和节能措施的重要指标。
二、热力效率的计算方法1. 热力效率的基本计算公式热力效率η的计算公式为：η = 有用能量输出 / 输入能量总和其中，有用能量输出可为机械能、电能、热能等形式，输入能量总和则包括化学能、热能、电能等形式。
这个方法通常用于热电厂、锅炉和汽车等能源转换系统的效率评估。
2. 热力效率的实际计算方法在实际应用过程中，由于能量转换过程中存在能量损失，因此实际的热力效率计算需要考虑这些损失。
通常采用以下方法计算：η = (有用热能输出 - 散失热能) / 燃料热量输入其中，有用热能输出为系统实际提供的热能输出，散失热能为系统在运转过程中散失的热能，燃料热量输入为系统输入的燃料热能。
这个方法通常用于锅炉、热机等能源转换系统的效率评估。
三、影响热力效率的因素1. 温度差热力效率与温度差呈正相关关系，且温差越大，效率越高。
在能源转换系统中，一般需要通过温差来进行能量转换，因此温差大小是影响热力效率的重要因素。
2. 燃料的燃烧效率燃料的燃烧效率会直接影响能量转换系统的热力效率，燃料的燃烧不完全会导致能量损失，从而降低系统的热力效率。
3. 设备的设计和维护能源设备的设计和维护状态会对热力效率产生重要影响，合理的设计和定期的维护可以提高设备的热力效率。
4. 热工作流体的流动状况热工作流体的流动状况对热力效率有直接影响，合理的流动设计可以减小能量损失，提高系统的热力效率。
四、提高热力效率的途径1. 使用高效率的能源转换设备通过选用高效率的燃烧器、锅炉、发电机等装置，提高系统的热力效率。
2. 优化能源转换系统通过改进系统的设计和流程，减小能量损失，提高系统的热力效率。
物理化学公式汇总
物理化学公式汇总物理化学是一门运用物理学的原理和方法来研究化学现象和规律的学科，其中涉及众多的公式。
这些公式是理解和解决物理化学问题的重要工具。
下面为大家汇总一些常见且重要的物理化学公式。
首先是热力学方面的公式。
热力学第一定律：ΔU ＝ Q ＋ W 。
其中，ΔU 表示系统内能的变化，Q 表示系统吸收的热量，W 表示系统对外做功。
这个公式揭示了能量的守恒与转化关系。
热力学第二定律有多种表述方式，其中克劳修斯表述为：热量不能自发地从低温物体传到高温物体。
开尔文表述为：不可能从单一热源吸取热量使之完全变为有用功而不产生其他影响。
熵增原理的数学表达式为：ΔS ≥ 0 ，其中ΔS 表示熵的变化。
熵是系统混乱度的度量。
理想气体状态方程：pV ＝ nRT 。
p 是压强，V 是体积，n 是物质的量，R 是理想气体常数，T 是温度。
这个公式在研究气体的性质和行为时经常用到。
热力学能的定义式：U ＝ U(T, V) 。
表明热力学能是温度和体积的函数。
接着是热力学函数的相关公式。
焓的定义式：H ＝ U ＋ pV 。
吉布斯自由能的定义式：G ＝ H TS 。
在恒温恒压条件下，ΔG ≤ 0 时反应自发进行。
亥姆霍兹自由能的定义式：A ＝ U TS 。
在恒温恒容条件下，ΔA ≤ 0 时过程自发进行。
然后是化学平衡方面的公式。
标准平衡常数表达式：Kθ ＝Π(piθ)＾νi 。
其中piθ 是平衡时各物质的分压，νi 是化学计量数。
范特霍夫等温方程：ΔG ＝ΔGθ ＋ RTlnQ 。
Q 是反应商，通过比较ΔG 的正负可以判断反应进行的方向。
再来看电化学方面的公式。
法拉第定律：Q ＝ nZF 。
Q 表示通过电极的电量，n 是电极反应中转移的电子数，Z 是离子的电荷数，F 是法拉第常数。
能斯特方程：E ＝Eθ （RT ／ nF)lnQ 。
用于计算非标准状态下的电极电势。
最后是动力学方面的公式。
质量作用定律：对于基元反应 aA ＋bB → cC ＋ dD ，反应速率 v ＝ kA^aB^b 。
热量计算公式讲解
供热简单知识1.供热系统：供热系统分一次和二次供热系统，一次由热源单位来提供热源，二次是经过换热站对用户采暖供热（蒸汽系统除外）,我公司分东西部供热系统。
2.热量计算公式：Q=C*G(T2-T1)÷1000二次网流量选择原则：G=KW*0.86*1.1/（T2-T1）(地热温差取10℃；分户改造取15℃；二次网直连取25℃)。
采暖期用热：Q*24*167*0.64分户估算水量：一般情况下为3-3.5KG/㎡老式供暖水量：一般情况下为2-2.5KG/㎡地热供暖水量：一般情况下为3.5-5KG/㎡，根据外网负荷确定。
根据45W,50W,55W计算流量情况能得出调整水平关系。
可以实际计算。
3.一、二次网的热量相等：Q1=Q2，C1*G1*(T22-T21)=C2*G2*(T22'-T21'),水C1=C2，一次网温差一般取45℃，直连系统一般选用25℃。
但要和设计联系在一起，高值也可取65℃。
从公式看出温差和流量决定一、二次网热量计算。
4.板式换热器系统阻力正常范围应在5-7ｍH2O5.民用建筑室内管道流速不大于1.2m/s。
6.压力与饱和水温度关系：7.单位换算：W=1J/S例子：45W/㎡的采暖期的耗热量45*3600*24*167*0.64=425549440J变成GJ: 425549440÷1000000000=0.41555GJ/㎡8.比摩阻：供热管路单位长度沿程阻力损失。
若将大管径改为小一号管径，比摩阻增加1-2倍。
9.集中供热管网布置与敷设：管网主干线尽可能通过热负荷中心；管网力求线路短直；管网敷设应力求施工方便，工程量少；在满足安全运行、维修简便前提下，应节约用地；在管网改建、扩建过程中，应尽可能做到新设计的管线不影响原有管线正常运行；管线一般应沿路敷设，不应穿过仓库、堆场以及发展的预留地段；尽可能不通过铁路、公路及其他管线、管沟等，并适当注意整齐美观等，还有许多这里不做介绍。
热力学计算方法
= 5 ×1.9 ×8.3145×(331.03 －400) = －5448
J ΔH = nCp,m(T2 －T1) = 5 ×2.9 ×8.3145×(331.03 －400) = －8315
00-8-15 8
J
在带活塞的绝热容器中有4.25 mol的某固态物质A 及 5mol某单原子理想气体B，物质A的Cp,m=24.454 J· 1· 1 。 mol K 始态温度 T1=400K，压力 p1=200 kPa。 今以气体B为系统，求经可逆膨胀到 p2=50 kPa时，系统的 T2 及过程的Q , W , U 及 H 。
00-8-15
ΔU = W
7
先求末态温度 T2
ΔU = ΔU(A) + ΔU (B) = 1.9nR(T2 － T1)
W =－pamb(V2－V1)=－p2V2 + p2V1 =－nRT2 + p2 nRT1/p1 即： 1.9nR(T2－ T1) =－nRT2 + p2 nRT1/p1
1.9 p2 / p1 (1.9 100 / 200) 400 解出： T2 ( ) T1 331.03K 1.9 1 2.9
3
由途径a可知，第一步为绝热过程。 Qa,1=0 , ΔUa,1 = Wa 第二步为恒容过程， Wa,2=0 , ΔUa,2 = Qa 。整个过程的热力学 能变，只取决与始末态，与途径无关。 ΔU = ΔUa,1 + ΔUa,2 = Wa + Qa
= 5.57 kJ + 25.42 kJ = 19.85 kJ
r H m ν f H m (B) B
B
2 f H m ( HNO 3 ) f H m ( NO ) 3 f H m ( NO 2 ) f H m ( H 2O)
热力分析计算公式
计算公式上网电量(Mwh)，以殷巷变791计量表为准；供电量(Mwh),以厂内791表计计量读数为准；结算电量(Mwh)，以与供电部门双方协商认可的结算表计读数为依据，按《供电协议》结算办法，扣除相应线损后，可转换为销售收入的上网电量，即应结算电量；线损＝（供电量-上网电量）/供电量总供汽量(t)= 一抽供汽量和双减供汽量之和(包括自用蒸汽量)售汽量(t)，日常以与用户双方协商认可表计计量为准，即计入销售收入的部分(包括对自用蒸汽收费部分)；对于热网管损分摊的，月度售汽量应计入分摊部分；热网管损(%)，(总供汽量-售汽量)/总供汽量×100供汽负荷：指每小时供汽量，单位（吨/小时）供热比=总供热量(GJ)×106/[汽机进汽量(t)×103×进汽焓(KJ/kg)-给水量(t)×103×给水温度×4.1868 +双减供汽量(t)×103×双减供汽焓(KJ/Kg)]；供电标煤耗(g/Kwh)=[耗总标煤量(t)×(1-供热比)]×103/[发电量MWh×(1-热电厂用电率(%))]；供热比=1-（供电标煤耗(g/Kwh)×[发电量MWh×(1-热电厂用电率(%))]/（耗总标煤量(t)×103））=（耗总标煤量(t)×103-供电标煤耗(g/Kwh)×[发电量MWh×(1-热电厂用电率(%))]）/（耗总标煤量(t)×103）供热标煤耗(kg/GJ)=耗总标煤量(t)×103×供热比/总供热量(GJ)；=（耗总标煤量(t)×103-供电标煤耗(g/Kwh)×[发电量MWh×(1-热电厂用电率(%))]）/总供热量(GJ)耗总标煤量(t) =（供热标煤耗(kg/GJ)×总供热量(GJ)+ 供电标煤耗(g/Kwh)×[发电量MWh×(1-热电厂用电率(%))]）/1000综合厂用电量(MWh)，综合厂用电量=发电量-供电量-厂区供电量(包括收费部分的厂区、宿舍用电量)+网馈电量；综合厂用电率(%)=综合厂用电量/发电量×100；供热厂用电量(MWh)=发电、供热厂用电量×供热比；供热厂用电率(kwh/GJ)=供热厂用电量/总供热量×100；热电厂用电量(MWh)=发电、供热厂用电量-供热厂用电量；热电厂用电率(%)=热电厂用电量/发电量×100；热电比(%)=总供热量(GJ)×106/[(上网电量+厂区供电量)(MWh) ×103×3600(KJ/Kg)] ×100全厂总热效率(%)=[(上网电量+厂区供电量)(MWh)×103×3600(KJ/KWh)+供热量(GJ)×106]/[发电、供热用标准煤量(t)×103×29271.2(KJ/Kg)] ×100；汽水损失率(%)=[补水量-总供汽量+回收冷却水量]/锅炉总产汽量×100；锅炉热效率＝锅炉供出总热量/[耗标煤量(t)×103×29271KJ/Kg] ×100锅炉供出总热量=锅炉供出的主蒸汽量×(主蒸汽焓-给水焓) +抽出饱和蒸汽量或减温减压水量×（饱和蒸汽焓-给水焓）汽轮发电机组效率（%）＝[发电量（MWh）×103×3600（KJ/kwh）] /汽轮机发电所耗热量汽机发电所耗热量=（汽机进汽量－对外抽汽量）（t）×103×（汽机进汽焓－给水焓）(KJ/Kg)＋抽汽量（t）×103×（汽机进汽焓－抽汽焓）(KJ/Kg)] ×100引（或送、二次）风机耗电量（MWh）引（或送、二次）风机电耗（kwh/吨汽）＝――――――――――――――――锅炉蒸发量（吨）给水泵耗电量（MWh）给泵电耗(kwh/吨汽)＝――――――――――锅炉蒸发量（吨）循环泵耗电量（kwh）循泵电耗（%）＝――――――――――×100发电量（Mwh）×103：发电锅炉补充水量（t）发电补给水率（%）＝――――――――×100锅炉总蒸发量（t）发电量（MWh）发电设备平均利用小时＝―――――――――发电设备平均容量（MW）∑各发电机组容量×报告期内该机组构成本厂发电设备的小时数发电设备平均容量＝――――――――――――――――――――――———————报告期日历小时发电设备平均利用小时数发电设备平均利用率＝―――――――――――报告期日历小时∑单机可调小时×单机可调容量发电设备平均利用率＝―――――――――――――全厂发电设备容量式中：单机可调小时=单机运行小时+单机备用小时单机可调容量=机组铭牌容量-限制出力容量报告期发（供）电量（MWh）报告期发（供）电平均负荷＝―――――――――――――报告期日历小时数（小时）报告期平均负荷（MW）平均负荷率（%）＝――――――――――报告期最高负荷（MW）Σ日耗用原煤量（T）×该种原煤平均低位发热量（KJ/Kg）报告期原煤平均发热量（KJ/Kg）＝――――――――――――――――――――――――——报告期耗用原煤总量（T）汽机进汽量（t）×103汽轮发电机汽耗率（kg/kwh）＝――――――――――发电量（Mwh）×103发电总成本(元)[不变价]发电单位成本（元/kwh）＝―――――――――――厂供电量(kwh)供热总成本(元)[不变价]售汽单位成本（元/kwh）＝――――――――――――售汽量(kwh)不变价总产值=售电量×不变单价部分经济指标计算方法说明1、发电量(MWh)，以机组发电机出口计量表为准；2、上网电量(MWh)，以与供电部门双方协商认可关口计量表为准(其中太仓、东台以主变高压侧表计计量为准；沛县热电厂日常可采用主变高压侧计量表计算，月度应以供电部门协商认可的供电所计量表计量抄表数为准)；3、结算电量(MWh)，即实际转换为当月销售收入的上网电量；4、直配电量(MWh)，直接供给用户的电量，以双方协商认可表计计量为准；5、总供汽量(t)，一抽供汽量和双减供汽量之和(包括自用蒸汽量)；6、售汽量(t)，以与用户双方协商认可表计计量为准；7、热网管损(%)，(总供汽量-售汽量)/总供汽量×1008、总供热量(GJ)，为[抽汽供汽量(t)×供汽焓(KJ/Kg) +双减供汽量(t)×双减供汽焓(KJ/Kg)]/10009、热电比(%)，总供热量(GJ)×106/[发电量(MWh) ×103×3600(KJ/KWh)] ×10010、供热比，总供热量(GJ)×106/[(汽机进汽量(t)×103×进汽焓(KJ/kg)-给水量(t)×103×给水温度×4.1868) +双减供汽量(t)×103×双减供汽焓(KJ/Kg)]；11、全厂总热效率(%)=[发电量(MWh)×103×3600(KJ/KWh)+供热量(GJ)×106]/[发电、供热用标准煤量(t)×103×29271.2(KJ/Kg)] ×100；12、综合厂用电量(MWh)，不扣除非生产用电量及大修用电量，综合厂用电量=发电量-上网电量-直配电量+网馈电量；13、综合厂用电率(%)=综合厂用电量/发电量×100；14、供热厂用电量(MWh)=综合厂用电量×供热比；15、供热厂用电率(kwh/GJ)=供热厂用电量/总供热量×100；16、发电厂用电量(MWh)=综合厂用电量-供热厂用电量；17、发电厂用电率(%)=发电厂用电量/发电量×100；18、汽水损失率(%)=[补水量-总供汽量]/锅炉总产汽量；19、供电标煤耗(g/Kwh)=[耗总标煤量(t)×(1-供热比)]×103/[发电量MWh×(1-发电厂用电率(%))]；20、供热标煤耗(kg/GJ)=耗总标煤量(t)×103×供热比/总供热量(GJ)；21、酸耗、碱耗以克/mol为计算单位。
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300±
296±
℃
5
301±5
5
308±5 323±5 322±5 316±5 332±5 338±5
t/h 38.4 39.1 41.4 35.8 27.7 28.3 30.0 25.7
22.1
337±5 22.3
337±5 22.6
338±5 21.5
331± 5
20.4
331± 5
20.7
327± 5
YL105.RLHZ
序 名称
号
单位
设计 工况
校核工况
1 环境温度
℃
17.1
15
5.2 28.8 17.1
15
5.2 28.8
17.1
15
5.2
28.8 17.1 15 5.2 28.8
2 燃机工况 3 燃机燃料 4 燃机出口烟温
%
100
100
100
100
75
75
75
75
50
50
50
50
30
30
30
30
热力汇总
YL105.RLHZ
2. 锅炉各受热面热工特性
设计工况
序 名称
号
燃料：天然气
单位
高压 过热器
低压 过热器
环境温度：17.1℃
GT 负荷：100%
高压
高压
低压
高压
低压
蒸发器 省煤器Ⅱ 蒸发器 省煤器Ⅰ 省煤器
除氧 蒸发器
凝水 加热器
1 进口烟温
℃
548.4
471.27 464.73 300.5
技术文件
代 号 YL105.RLHZ 名 称 Q1163.1/548.4-181.4(38.4)
-7.27(0.9)/528(300) 余热锅炉热力计算数据汇总
（燃料为天然气）
中 国 船 舶 第七○三研究所
重工集团公司
代 号 YL105.RLHZ 名 称 Q1163.1/548.4-181.4(38.4)
36.93
36.92
51.58 37.14 37.14 37.13 51.76
17 锅炉排烟温度
℃ 107.7 108.2 109.5 114.8 102.2 102.4 103.5 107.4 98.9
99
99.1
106.2 99.8 100.2 101.3 107.1
2/7
浙江华电龙游 2×200MW 级天然气热电联产项目余热锅炉
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5
0.5 0.5 0.5
0.5
15 给水温度
℃
120
120 120 120
120
120
120
120
120
120
120
120
120 120 120
120
16 冷凝水温度
℃ 36.39 36.38 36.37 51.02 36.82 36.81 36.8 51.45 36.94
6 平均烟温
℃
485.7
455.8
344.1
262.7
208.6
12.04
10.92
9.97
9.16
9.21
8.04
上：0.769
上：0.890 上：0.872
上：1.316
/
/
/
下：0.769
下：0.890 下：0.872
下：1.316
44.68 42.11
40.93
38.43
36.90
43.37
35.29
75.26
25.55
22.90
13.28
1.87
3.29
高压 过热器
低压 过热器
高压
高压
低压
高压
低压
蒸发器 省煤器Ⅱ 蒸发器 省煤器Ⅰ 省煤器
除氧 蒸发器
凝水 加热器
1 进口烟温
℃
557.4
475.56 468.78 300.1
241.1
191.1
160.3
156.2 148.63
2 出口烟温
℃
475.56
468.78 300.1
241.1
191.1
160.3
符号
t
/
θ Gr
/ / / / /
Pne1 t ne1 Dne1 Pne 2 tne 2 Dne 2 P3 D3 ρ t nB
/
θ yx η
单位
℃ / ℃ t/h
设计工况
17.1 天然气 548.4 1475
V% V% V% V% V% MPa（g） ℃ t/h MPa（g） ℃ t/h MPa（g） ℃
m/s
10-3KW /m2℃
103KW
14.46 14.29 31.82 35.79
10.85 32.33 34.37 3.17
14.41
12.48
11.32
10.33
9.5
9.55
8.34
上：0.779
上：0.900 上：0.924
上：1.387
/
/
/
下：0.779
下：0.900 下：0.924
下：1.387
天然
天然
天然 天然 天然
/
天然气
天然气 天然气 天然气 天然气 天然气 天然气 天然气 天然气 天然气
天然气
气
气
气
气
气
℃ 548.4 546.7 539.1 557.4 580.9 578.2 568.2 593.3 593.3
593.3
593.3
593.3 570.8 568.9 562.7 580.7
182.4
180.6
159.6
120
108
5 温压
℃
70.3
211.1
50
30
27.4
21.9
10.9
33.2
43.5
6 平均烟温
℃
481.4
452.3
344.1
263.6
209.8
172.2
150.7
153.2
126.5
7 平均烟速
m/s
8 管内工质速度 9 传热系数 10 吸热量
m/s
10-3KW /m2℃
40.59
38.13 36.58
43.24
35.01
75.04
25.42
22.49
13.19
1.83
3.24
18.35
3/7
浙江华电龙游 2×200MW 级天然气热电联产项目余热锅炉
热力汇总
YL105.RLHZ
校核工况一（ISO 工况）
序 名称
号
单位
燃料：天然气
环境温度：15℃
GT 负荷：100%
21.4
338±5 19.2
12 一体化除氧器蒸汽压力 MPa(a) 0.22
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2
0.2 0.2 0.2
0.2
除氧用低压过热蒸汽产
13
t/h
0
0
0
0
0.8
0.7
0.4
0
0.9
0.8
0.9
量
0
0
0
0
0
14 锅炉排污率
%
0.5
0.5
0.5
0.5
242.9
191.8
161.3
157.1
149.6
2 出口烟温
℃
471.27
464.73 300.5
242.9
191.8
161.3
157.1
149.6
107.7
3 进口工质温度
℃
294.1
182.4
294.1
180.6
182.4
120
120
120
58
4 出口工质温度
℃
528
300
294.1
286.6
4 出口工质温度
℃
521
296
294.1
287.6
182.4
181.7
160.3
120
107.7
5 温压
℃
66.3
208.2
49.5
29.8
28.7
21.9
11.6
34
43.2
6 平均烟温
℃
473.9
447.4
343.6
264.5
211.1
172.8
151.8
154
127.8
7 平均烟速
m/s
8 管内工质速度 9 传热系数 10 吸热量
6 平均烟温
℃
478.4
450.9
343.8
263.8
210.1
172.3
151
153.4
126.9
7 平均烟速
m/s
8 管内工质速度 9 传热系数 10 吸热量
m/s
10-3KW /m2℃
103KW
14.06 14.25 31.46 36.39
10.53 30.71 33.48 3.11
13.93
1 进口烟温
℃
539.1
466
459.46 300.8
245
192.4
162.3
157.9 150.38
2 出口烟温