灌注桩施工平台计算书

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灌注桩桩基计算书压屈

单桩承载力计算书本工程采用机械钻孔灌注桩：按Z9孔计算单桩侧阻力计算：（1.3X10+16X4.5+4.7X28+8X23+5.6X24）X0.6X3.14=1009kN单桩端承力计算：0.3X0.3X3.14X1500=423 kN单桩承载力特征值取1400 kN。

桩自身强度验算：0.9X0.3X0.3X3.14X11.9X1000=3026 kN>1400 kN（满足要求）2.桩长36~40m，桩径700mm，以第6-2层强分化基岩作为桩端持力层。

单桩侧阻力计算：（1.3X10+16X4.5+4.7X28+8X23+5.6X24）X0.7X3.14=1178kN单桩端承力计算：0.35X0.35X3.14X1500=576kN单桩承载力特征值取1700 kN。

桩自身强度验算：0.9X0.35X0.35X3.14X11.9X1000=4119 kN>1700 kN（满足要求）桩身压屈验算计算书已知:桩砼:C25fc=11.9N/mm2 =11.9x103 kN/m2Ec=2.8x104 N/mm =2.8x107 kN/m2桩主筋:ØD Es=2.0x108 kN/m2桩身截面面积A=3.14*0.32=0.2826m21.桩身截面换算惯性矩(此处由于桩配筋量少,故不考虑钢筋对惯性矩的影响,直接采用桩身截面惯性矩)Io=3.14*D4/64=3.14*0.64/64=6.3585*10-32.EI=0.85*Ec*Io=0.85*2.8*107*6.3585*10-3=15.13*1043.桩身计算宽度: bo=0.9*(1.5d+0.5)=0.9*(1.5*0.6+0.5)=1.26m4.查表5.7.5,取m=0.35(MN/m4)5.a=5√(m*bo/EI)= 5√(0.35*103*1.26/15.13*104)=0.3114/a=4/0.311=12.86m<桩长L=48m6.Lc=0.5*(4/a)=0.5*12.86=6.43m￣Lc/d=6.43/0.6=10.72 查表5.8.4-2,压屈系数￠=0.94满足压屈要求。

钻孔灌注桩计算书

桩基础计算一．钻孔灌注桩单桩竖向承载力计算1. 桩身参数ZH1桩身直径d=600mm桩身周长u=πd=1.884m，桩端面积Ap=πd2=0.2826m2岩土力学参数注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）表5.3.5-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa。

2. 单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.3.5公式（5.3.5）Q uk=q pk·Ap+u·∑q sik·Li=1400x0.2826+1.884x(-20x3+75x7+80x4)=1874.58kpa单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk/2=937.29kpa，取Ra=920kpaZH2桩身直径d=600mm，扩底后直径D=1000mm桩身周长u=πd=1.884m，桩端面积Ap=πD2=0.785m2岩土力学参数注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）表5.3.5-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa。

2. 单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》（JGJ 94-2008）5.3.5公式（5.3.5）Q uk=q pk·Ap+u·∑q sik·Li=1400x0.785+1.884x(-20x3+75x7+80x4)=2577.94kpa单桩竖向承载力特征值Ra= Q uk/2=1288.97kpa，取Ra=1250kpa二．桩身强度验算 1．设计资料截面形状：圆形截面尺寸：直径 d = 600 mm 已知桩身混凝土强度等级求单桩竖向力设计值基桩类型：灌注桩工作条件系数：ψc = 0.70 混凝土：C25，f c = 11.90N/mm 2设计依据：《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)2．计算结果桩身横截面积A ps = πd 24 = 3.14×60024 = 282743 mm 2单桩竖向力设计值：Ra ≤A ps f c ψc = 282743×11.90×0.70 = 2355.25K N故桩身可采用构造配筋。

轮渡灌注桩施工平台专项施工方案及计算书

灌注桩施工平台专项施工方案工程名称：轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建）建设单位：厦门市市政建设开发总公司编制单位：鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田审批单位：中交三航局厦门分公司码头扩建工程项目经理部单位主管：__________________ 单位主管：__________ __________ 技术负责人：_________________ 技术负责人：___________________ 编制者：_________________ 审核者：___________________ 编制日期：_____年___ 月___日审核日期：_____年___月___日一、工程综述及施工策划1.1工程综述1.1.1工程概况轮渡码头扩建及配套工程涉及鼓浪屿上两个码头的扩建及相关配套工程，分别为：鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程和鼓浪屿三丘田码头扩建工程。

鼓浪屿轮渡候船平台扩建工程是在原鼓浪屿轮渡码头候船平台西北侧海域扩建候船平台1座，平台呈三角形布置，采用高桩平台结构，桩基为φ1000mm灌注桩，共50根。

三丘田码头扩建工程新建65m×28m轮渡码头平台1座（桩基为φ1200mm灌注桩，共32根），通过1座56.5m×16m人行引桥和新建码头平台及已建驳岸相连（人行引桥桩基为φ1000mm 灌注桩，共38根，新建码头平台桩基为φ1000mm灌注桩，共36根）。

本工程所有灌注桩均落在海上，因此，本工程桩基施工前必须搭设临时施工平台。

1.1.2自然条件1.1.2.1、潮汐本海区属正规半日潮区,根据厦门鼓浪屿海洋站多年潮位观测资料统计，历史最高潮位为7.56m，出现在1933年10月20日。

最低潮位为-0.28m，出现在1921年2月24日。

多年平均高潮位为5.49m，平均低潮位为1.55m。

多年平均潮差为3.98m。

1.1.2.2、波浪厦门轮渡码头扩建及配套工程海域来往船舶频繁，根据国家海洋局第三海洋研究所2011年5月对工程区域进行的波浪观测分析，鼓浪屿侯船平台和鼓浪屿三丘田码头主要受E～NE～N～NNW向小风区风浪影响，另外，SE向外海涌浪对工程区也有一定影响。

桩基工程量计算书

砼灌注桩工程量计算书1、烟囱和烟囱补桩（111根）单桩灌注方量计算（如右图）：V 1=（36.1-1.75+0.6）×π×0.52=27.44m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3单桩方量：V=V 1+V 2+V 3+V 4=27.44+2.52+1.14+0.48=31.58m 3总方量：V 总=31.58×111=3505.38m 3 2、烟道桩基单桩灌注方量计算：V 1=（38.1-1.75+0.5）×π×0.52=28.93m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0.25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.93+2.52+1.14+0.48=33.07m 3 48根桩总方量： V 总=48×33.07=1587.36m 3单位：mm22001000600600单位:单位:m 绝对标高3、灰库桩基单桩灌注方量计算：V 1=（36.1-1.75+0.4）×π×0.52=27.28m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0.25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=27.28+2.52+1.14+0.48=31.42m 384根桩总方量：V 总=84×31.42=2639.28m 3 4、电除尘桩基单桩灌注方量计算：V 1=（37.93-1.75+0.5）×π×0.52=28.8m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.8025+2.52+1.14+0.48=32.94m 3 120根桩总方量：V 总=120×32.94=3952.8m 3 5、引风机桩基单桩灌注方量计算：单位:V 1=（37.63-1.75+0.5）×π×0.52=28.56m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.56+2.52+1.14+0.48=32.7m 3 70根桩总方量： V 总=70×32.7=2289m 36、送风机桩基单桩灌注方量计算：V 1=（37.1-1.75+0.5）×π×0.52=28.16m 3V 2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V 3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m 3V 4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m 3 单桩方量：V= V 1 +V 2 +V 3 +V 4=28.16+2.52+1.14+0.48=32.3m 3152根桩总方量： V 总=152×32.3= 4909.6m 37、送风机补桩桩基（桩长36.1m ，桩径0.8m ）单桩灌注方量计算：V 1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m 3V 2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］=0.86m 3单位:单位：mm22001000600600V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.86+0.53+0.23=19.33m3 4根桩总方量：V总=4×19.33=77.32m38、送风机桩基接桩单桩方量：V= 3.1415926×0.52×0.6=0.471m38根桩总方量：V总=8×0.471=3.77m39、31#输煤栈桥桩基（桩长36.1m，桩径0.8m）单桩灌注方量计算：V1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m3V2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.86+0.53+0.23=19.33m3 8根桩总方量：V总=8×19.33=154.6m3单位：mm 1500800350350m绝对标高10、34#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长37.1m,桩径1m）：V1=（37.1+0.5）×π×0.52×4=118.1m311、36#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长36.1m,桩径1m）V2=（36.1+0.5+36.8+0.5）×π×0.52×4=232.1m3①39#输煤栈桥桩基（桩长36.1m，桩径0.8m）6根扩底V1=（36.1-1.35+0.5）×π×0.42=17.71m3V2=1/3π×0.8×［（1.5/2）2+1.5/2×0.4+0.42］=0.855m3V3=π×（1.5/2）2×0.3=0.53 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（1.5/2）2+0.252］=0.23m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=17.71+0.855+0.53+0.23=19.325m36根桩总方量：V总=6×19.325=115.95m3②39#输煤栈桥桩基（桩长38m，桩径0.8m）14根不扩底单桩灌注方量计算：V=（38+0.5）×π×0.42=19.3414根方量19.34×14=270.76m3合计：115.95+270.76=386.71m337#输煤栈桥桩基灌注方量计算（桩长36.1m，桩径1m）26根：V=（36.1+0.5）×π×0.52×26=747.01m3碎煤机室桩基单桩灌注方量计算：V1=（36.1-1.75+0.5）×π×0.52=27.36m3V2=1/3π×1.2×［（2.2/2）2+2.2/2×0.5+0.52］V3=π×（2.2/2）2×0.3=1.14 m3V4=1/6π×0. 25×［3×（2.2/2）2+0.252］=0.48m3单桩方量：V= V1 +V2 +V3 +V4=27.36+2.52+1.14+0.48=31.5m348根桩总方量：单位：V总=48×31.5=1512m3汽机房A排外电气构筑物桩基（桩长38m，桩径0.8m）38根（不扩底）：V=（38.0+0.5）×π×0.42×38=735.01m3灰土挤密桩桩基1、斗轮机方量（桩长12m，桩径0.4m）V=12×π×0.2 2=1.507m3①33#斗轮机5736根方量1.507×5736=8644.15m3②35#斗轮机5103根方量1.507×5103=7690.22m32、机力通风冷却塔方量计算（桩长12.5m，桩径0.4m）V=12.5×π×0.2 2=1.57m32687根桩总方量2687×1.57=4218.59m33、辅机冷却水泵房方量（桩长9.5m，桩径0.4m）985根桩方量π×0.22×9.5×985= 1175.3m34、综合水泵房及蓄水池（桩长分别为7.18m、8.40m、6.65m、，桩径0.4m）总桩数3831根。

灌注桩计算书

1.按桩身受压承载力计算：《建筑桩基技术规范》5.8.2荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值N≤ψc f c A ps+0.9f y A sΨc:成桩工艺系数，取0.75A ps=0.3²×π=0.283m²；A s=1539mm²（1014）；N≤ψc f c A ps+0.9f y A s=0.75×16.7×0.28×106+0.9×360×1539=4043KN单桩竖向承载力特征值取N/1.35=4043÷1.35=2995KN2.按中风化灰岩端阻力计算：《建筑桩基技术规范》5.3.9Q t=Q s+Q r ； Q s=μ∑q si l i ； Q r=ζr f r A p ；l i=0.6π=1.885m根据勘察报告，f r=32.73Mpa,崁岩深度为 1.0m,极限端阻力值和极限侧阻力分别为：Q s=μ∑q si l i=（2.08×10+9.01×22+10.37×30）×1.885=999KNQ r=ζr f r A p=1×1.5×0.502×106=753KN单桩承载力特征值R a= Q s+ Q r=999+？？=？？KN综上：直径为600mm的桩单桩竖向承载力特征值取3000KN1按桩身受压承载力计算：《建筑桩基技术规范》5.8.2荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值N≤ψc f c A ps+0.9f y A sψc:成桩工艺系数，取0.75A ps=0.3²×π=0.283m²；A s=1539mm²（1014）；N≤ψc f c A ps+0.9f y A s=0.75×16.7×0.28×106+0.9×360×1539=4043KN单桩竖向承载力特征值取N/1.35=4043÷1.35=2995KN2.按中风化灰岩端阻力计算：《建筑桩基技术规范》5.3.9Q uk=Q sk+Q rk ； Q sk=μ∑q sik l i ； Q rk=ζr f rk A p ；μ=0.6π=1.885mQ uk：单桩竖向极限承载力标准值Q sk：土的总极限侧阻力标准值Q rk：土的嵌岩段总极限阻力标准值μ:桩身周长q sik：桩周土与岩石极限侧阻力标准值f rk：岩石饱和抗压强度l i：桩周第i层土厚度ζr：桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数，表5.3.9A p：桩端面积根据勘察报告，f r=33Mpa,崁岩深度为1.0m,极限端阻力值和极限侧阻力分别为：Q sk=μ∑q si l i=（5.7×30+6.1×50+8.7×200）×1.885=3756KNQ rk=ζr f r A p=0.86×33×2.83×105=8031KNQ uk=Q sk+Q rk=3756+8031=11787KN单桩承载力特征值R a= Q uk/K=11787/2=5893KN综上：直径为600mm的桩单桩竖向承载力特征值取3000KN。

后注浆钻孔灌注桩计算书

后注浆钻孔灌注桩计算书一、设计参数1.1土层参数钻孔灌注桩所在区域的土层为黏土，根据地质勘察报告，确定了不同深度的土层参数如下：-从地面到钻孔深度10m为黏土，黏聚力C=20kPa，内摩擦角φ=26°；-从钻孔深度10m到20m为黏土，黏聚力C=25kPa，内摩擦角φ=28°；-从钻孔深度20m以下为黏土，黏聚力C=30kPa，内摩擦角φ=30°；1.2桩身参数选择钻孔灌注桩的直径为1m，根据设计规范，假设桩顶处的轴向力为P=1000kN，长度为L=25m，单桩承载力为Qd=2000kN。

1.3注浆压力根据设计要求，采用注浆灌注施工技术，注浆压力为Pc=1.5MPa。

二、计算过程2.1计算桩端阻力根据设计规范，可以采用Schmertmann方法计算桩端阻力。

在黏土层内，采用下面的公式计算桩端摩阻力：qf = Nc * γ * A * (1+0.2*df) * Nq * Nγ其中，qf为桩基底摩阻力，Nc为承载力修正系数，γ为土块重度，A为桩截面积，df为孔壁摩阻系数，Nq为击土修正系数，Nγ为地震修正系数。

根据地质勘察报告，根据不同深度确定相应的土层参数和修正系数进行计算。

计算得到的桩基底摩阻力为：-在10m深度：qf = 20 * 10 * 1 * (1+0.2*1) * 26 * 1 =13520kN-在20m深度：qf = 25 * 10 * 1 * (1+0.2*2) * 28 * 1 = 39200kN-在20m以下深度：qf = 30 * 10 * 1 * (1+0.2*3) * 30 * 1 = 54000kN2.2计算桩侧阻力根据设计规范，可以采用桩侧阻力计算方法计算桩侧阻力。

在桩侧边界处，桩身周围土体的侧摩阻力可以使用下面的公式计算：qs = γ * A * (1+0.2*df) * β * Nq * Nγ其中，qs为桩侧摩阻力，β为侧摩阻系数，其他参数与前面的计算相同。

钻孔灌注桩初灌量计算书

钻孔灌注桩初灌量计算书钻孔灌注桩是现代土木工程中广泛应用的一种基础形式。

其通过在地基中形成桩孔，并在其中填入钢筋笼和混凝土，从而对地基起到加固和稳定的作用。

在钻孔灌注桩的施工过程中，初灌量的计算是确保桩基质量的关键环节。

本文将详细介绍钻孔灌注桩初灌量的计算方法及注意事项。

钻孔灌注桩的初灌量是指第一次向桩孔中灌注混凝土的量。

初灌量的大小直接影响到桩孔的填满程度和桩体的质量。

如果初灌量不足，桩孔可能无法完全被填满，导致桩体强度和承载能力下降。

因此，准确的初灌量计算对于保证桩基质量至关重要。

钻孔灌注桩初灌量的计算公式如下：Q = πr²hC。

其中，Q为初灌量（m³），r为桩孔半径（m），h为桩孔深度（m），C为混凝土的比重（一般取4t/m³）。

根据施工图纸和地质报告，可以获取桩孔半径和深度等信息，再结合混凝土的比重，即可计算出初灌量。

在计算初灌量时，应考虑地质条件、桩身设计等因素，确保计算的准确性。

初灌量应适当富余，以防止因混凝土收缩导致的桩顶下降。

但富余量不宜过大，以免造成浪费。

在灌注过程中，应严格控制混凝土的搅拌质量和坍落度，确保混凝土的充填性能。

在灌注完毕后，应进行桩顶标高测量，确保桩顶标高符合设计要求。

如不符，应进行补灌或凿除处理。

钻孔灌注桩初灌量的计算是确保桩基质量的关键环节。

通过本文的介绍，希望能使读者对钻孔灌注桩初灌量的计算方法及注意事项有更深入的了解。

在实际施工过程中，应结合具体情况进行综合考虑和处理，以确保桩基工程的顺利进行和质量要求的达成。

在建筑行业中，钻孔灌注桩是一种常见的地基处理方法。

这种技术以其卓越的承载能力和适应性在各种工程项目中得到广泛应用。

然而，对于工程师和建筑师来说，准确计算钻孔灌注桩的钢筋用量是一个关键问题。

本文将探讨如何进行钻孔灌注桩钢筋算量。

钻孔灌注桩是通过钻孔设备在土中钻孔，然后在孔中灌入混凝土，制成桩基。

这种桩基具有施工方便、承载力高、对周围环境影响小等优点。

桩基平台计算书

桩基施工平台结构计算一、设计依据1、 “永丰土于高架桥”设计文件。

2、《钢结构设计规范》3、《装配式公路钢桥多用途使用手册》4、《铁路地基与基础设计手册》1、基本恒载：① 桥面板［22b 槽钢② 次梁128b 工字钢③ 贝雷梁④ 横梁I32b 工字钢⑤ 钢管桩①600X 8 2、活载：① 人群及施工机具活载②旋挖钻机 850 KN三、设计假定 1、钢平台为空间结构体系，设计采用“ ASES.06结构计算段程序计算。

2、恒载及人群活载根据结构形式，按其传力特性加载至相应杆件单元。

钻机活载按最不利情况布置，计入 1.25动力系数。

荷载0.13 KN/m 2 0.5 KN/m 1.5 KN/m 0.6 KN/m 1.2 KN/m2KN/m 23、平台钢管下端按铰支撑。

4、按构件受力特点，分解其力学模型进行描述，据变形协调上下结构传力点的关系，除桩底外上下之间均为弹性约束。

四、结构图示（附桁架断图）五、结构计算1、顶层分配梁（128b工钢）检算顶层分配梁支撑于贝雷梁顶，间距0.75，夹具固定。

①荷载恒载及人群活载有面板及28b工钢次梁。

一根次梁承受恒载q iq i= （1.3+2） x 0.75+0.5=3.0KN/m活载：当旋挖机一侧移至管桩跨中，前端接近钻孔桩边缘时有最大内力，横桥向11根I 28b均根每根I 28b p=850/2 * 1.25/11=48.295KN折算带宽0.85q=48.295/0.85=56.818KN/m②力学模型如下图r r-③强度检算由程序算得：在墩中侧有较大负弯矩、剪力和支点反力ML F1.7+15.3=17KN〃 MQa>=2.5+25.1=27.6KNFU=(2.5+0.5)+( 25.1 + 13.6)=41.7KN正应力强度(T ma>=17000*0.14/0.0000748=31.8Mpav170Mpa剪应力强度T ma>=27600*0.000312/(0.0000748*0.01)=11.5Mpav100Mpa 贝雷片顶支承承压强度36 c=41.7 X 10/0.0002=208.5MPa > 270 MPa连续支点折算应力强度满足④稳定因桥面板点焊于l28b上翼缘，对l28b工钢梁具有支撑作用，稳定满足⑤变形△ ma>=0.003m f=0.003/2.55=1/850 <1/700 刚度满足2•贝雷桁架计算贝雷桁架横桥向布置，据构造要求，前后方向即桩外侧各一组，间距0.9m,墩中线前后各一组间距0.45m。

灌注桩计算书

桩：一、单桩承载力特征值1.按桩身受压承载力计算：《建筑桩基技术规范》5.8.2荷载效应基本组合下桩顶轴向压力设计值N≤ψc f c A ps+0.9f y A sΨc:成桩工艺系数，取0.75A ps=D²×π= m²；A s= mm²（?d）；N≤ψc f c A ps+0.9f y A s=KN单桩竖向承载力特征值取N/1.35=4043÷1.35=2995KN注意：桩承载力特征值是对应荷载的标准值2.按嵌岩桩计算：《建筑桩基技术规范》5.3.9根据勘察报告，f rk=Mpa, 嵌岩深度为m,Q sk=μ∑q sik l i=KNQ rk=ζr f rk A p=KNQ uk= Q sk+ Q rk=μ∑q sil l i+ζr f rk A pR a= (Q sk+ Q rk)/2=(μ∑q sil l i+ζr f rk A p)/2Q uk单桩竖向极限承载力标准值Q sk土的总极限侧阻力标准值Q rk土的嵌岩断总极限端阻力标准值q sik桩周第i层土的极限侧阻力ζr桩嵌岩断侧阻和端阻综合系数注意：（1）土的总极限侧阻力不含持力层嵌岩部分的；（2）极软岩、软岩嵌岩深径比大于8时，建议按照规范条文说明的公式进行计算；较硬岩、坚硬岩嵌岩深径比大于4.0时，硬质岩嵌入太多就没有太大的意义了（3）规范的综合系数也是按照条文说明中侧阻系数和端阻系数合并计算的得到的。

3. 按嵌岩桩计算：《高层建筑岩土工程勘察规程》JGJ72-2004-8.3.12Q u=μs∑q sis l i+μr∑q sir h ri+q pr A pQ u单桩竖向极限承载力（标准值）μs、μr桩身在土层、岩层中的周长q sis、q sir分别为第i层土、岩极限侧阻力（标准值）q pr岩石极限端阻力（标准值）h ri桩身全断面嵌入第i层中风化、微风化岩层内长度4. 按经验参数法计算：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008-5.3.5Q uk=Q sk+Q pk=μs∑q sik l i +q pk A pQ uk单桩竖向极限承载力标准值q sik桩侧第i层土的极限侧阻力标准值q pk极限端阻力标准值二、桩身配筋三、看桩勘1.摩擦桩：可以以破碎层2.嵌岩桩：桩底3d-5d内不能有破碎岩、溶洞。

三丘田灌注桩施工平台计算书

轮渡码头扩建及配套工程（鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程）灌注桩施工平台结构计算书计算：审核：编制时间：2011年12月20日中交三航局鼓浪屿轮渡候船平台及三丘田码头扩建工程项目经理部目录第一章施工平台计算说明一、设计依据二、主要技术标准三、技术规范四、主要材料五、设计要点六、结构计算内容七、使用注意事项第二章施工平台结构计算书一工程概况二设计参数三［20槽钢计算四纵梁工字钢I36计算五桩顶横垫梁（工字钢I36）强度验算六钢管桩竖向承载力计算七、平台的稳定性验算。

八、平台抗9级风稳定性验算第一章施工平台计算说明一、设计依据本施工平台上部纵、横梁采用I36b和3I36b的工字钢，下部桩基采用Φ630×8mm钢管作为桩基础，满足平台的使用功能要求。

二、主要技术标准1、桥梁用途：满足本工程项目冲孔灌注桩施工使用的钢平台，使用寿命为3个月。

2、设计单跨标准跨径5.5m～6m。

3、设计荷载：①成孔桩机（100 KN/台），② 500KN履带吊车，③材料堆放及电缆等荷载：2KN/m。

本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。

4、平台面标高：与老驳岸齐平(轮渡扩建平台为+7.3m；三丘田码头为+7.5m)。

5、设计风速:24.4m/s(9级风20.8～24.4m/s)三、技术规范1、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021-89。

2、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86。

3、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63-2007）。

4、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》（交通部战备办发布，1998年6月）。

5、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。

四、主要材料1、钢材钢管桩采用Q235A钢板卷制，其技术标准应符合国家标准（GB699-65）的有关规定。

型钢应符合国家标准（GB2101-80）的有关规定。

QTZ100-6012矩形板式灌注桩基础计算书

QTZ100-6012矩形板式灌注桩基础计算书计算依据：1、《塔式起重机混凝土基础工程技术标准》JGJ/T187-20192、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑桩基技术规范》JGJ94-20084、《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011一、塔机属性二、塔机荷载1、塔机传递至基础荷载标准值2、塔机传递至基础荷载设计值三、桩顶作用效应计算基础布置图承台及其上土的自重荷载标准值：G k=bl(hγc+h'γ')=5.5×5.5×(1.35×25+0×19)=1020.938kN承台及其上土的自重荷载设计值：G=1.35G k=1.35×1020.938=1378.266kN 桩对角线距离：L=(a b2+a l2)0.5=(3.12+3.12)0.5=4.384m1、荷载效应标准组合轴心竖向力作用下：Q k=(F k'+G k)/n=(434+1020.938)/4=363.734kN荷载效应标准组合偏心竖向力作用下：Q kmax=(F k'+G k)/n+(M k'+F Vk'h)/L=(434+1020.938)/4+(1796+73.5×1.35)/4.384=796.033kNQ kmin=(F k'+G k)/n-(M k'+F Vk'h)/L=(434+1020.938)/4-(1796+73.5×1.35)/4.384=-68.564kN2、荷载效应基本组合荷载效应基本组合偏心竖向力作用下：Q max=(F'+G)/n+(M'+F v'h)/L=(585.9+1378.266)/4+(2424.6+99.225×1.35)/4.384=1074.645kN Q min=(F'+G)/n-(M'+F v'h)/L=(585.9+1378.266)/4-(2424.6+99.225×1.35)/4.384=-92.562kN 四、桩承载力验算1、桩基竖向抗压承载力计算桩身周长：u=πd=3.14×0.8=2.513m桩端面积：A p=πd2/4=3.14×0.82/4=0.503m2R a=ψuΣq sia·l i+q pa·A p=0.8×2.513×(0.96×7+2.55×11+7.05×6+8×7+1.4×7+4.1×18+3.7×8+5.7×24+2×30)+0×0. 503=890.845kNQ k=363.734kN≤R a=890.845kNQ kmax=796.033kN≤1.2R a=1.2×890.845=1069.014kN满足要求！2、桩基竖向抗拔承载力计算Q kmin=-68.564kN<0按荷载效应标准组合计算的桩基拔力：Q k'=68.564kN桩身位于地下水位以下时，位于地下水位以下的桩自重按桩的浮重度计算，桩身的重力标准值：G p=l t(γz-10)A p=35.46×(25-10)×0.503=267.546kNR a'=ψuΣλi q sia l i+G p=0.8×2.513×(0.7×0.96×7+0.6×2.55×11+0.7×7.05×6+0.7×8×7+0.6×1. 4×7+0.7×4.1×18+0.7×3.7×8+0.7×5.7×24+0.7×2×30)+267.546=883.527kN Q k'=68.564kN≤R a'=883.527kN满足要求！3、桩身承载力计算纵向普通钢筋截面面积：A s=nπd2/4=14×3.142×202/4=4398mm2(1)、轴心受压桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向压力设计值：Q=Q max=1074.645kN桩身结构竖向承载力设计值：R=9542.51kNQ=1074.645kN≤9542.51kN满足要求！(2)、轴心受拔桩桩身承载力荷载效应基本组合下的桩顶轴向拉力设计值：Q'=-Q min=92.562kNf y A s=(360×4398.23)×10-3=1583.363kNQ'=92.562kN≤f y A s=1583.363kN满足要求！4、桩身构造配筋计算A s/A p×100%=(4398.23/(0.503×106))×100%=0.874%≥0.65%满足要求！五、承台计算1、荷载计算承台计算不计承台及上土自重:F max=F/n+M/L=585.9/4+2424.6/4.384=699.524kNF min=F/n-M/L=585.9/4-2424.6/4.384=-406.574kN承台底部所受最大弯矩:M x= F max (a b-B)/2=699.524×(3.1-1.6)/2=524.643kN.mM y= F max (a l-B)/2=699.524×(3.1-1.6)/2=524.643kN.m承台顶部所受最大弯矩:M'x= F min (a b-B)/2=-406.574×(3.1-1.6)/2=-304.93kN.mM'y= F min (a l-B)/2=-406.574×(3.1-1.6)/2=-304.93kN.m计算底部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm计算顶部配筋时：承台有效高度：h0=1350-50-20/2=1290mm2、受剪切计算V=F/n+M/L=585.9/4 + 2424.6/4.384=699.524kN受剪切承载力截面高度影响系数：βhs=(800/1290)1/4=0.887塔吊边缘至角桩内边缘的水平距离：a1b=(a b-B-d)/2=(3.1-1.6-0.8)/2=0.35ma1l=(a l-B-d)/2=(3.1-1.6-0.8)/2=0.35m剪跨比：λb'=a1b/h0=350/1290=0.271，取λb=0.271；λl'= a1l/h0=350/1290=0.271，取λl=0.271；承台剪切系数：αb=1.75/(λb+1)=1.75/(0.271+1)=1.377αl=1.75/(λl+1)=1.75/(0.271+1)=1.377βhsαb f t bh0=0.887×1.377×1.57×103×5.5×1.29=13606.958kNβhsαl f t lh0=0.887×1.377×1.57×103×5.5×1.29=13606.958kNV=699.524kN≤min(βhsαb f t bh0， βhsαl f t lh0)=13606.958kN满足要求！3、受冲切计算塔吊对承台底的冲切范围：B+2h0=1.6+2×1.29=4.18ma b=3.1m≤B+2h0=4.18m，a l=3.1m≤B+2h0=4.18m角桩位于冲切椎体以内，可不进行角桩冲切的承载力验算！4、承台配筋计算(1)、承台底面长向配筋面积αS1= M y/(α1f c bh02)=524.643×106/(1×16.7×5500×12902)=0.003ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS1=1-ζ1/2=1-0.003/2=0.998A S1=M y/(γS1h0f y1)=524.643×106/(0.998×1290×300)=1359mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A1=max(A S1, ρbh0)=max(1359,0.0015×5500×1290)=10643mm2 承台底长向实际配筋：A S1'=10787mm2≥A1=10643mm2满足要求！(2)、承台底面短向配筋面积αS2= M x/(α2f c lh02)=524.643×106/(1×16.7×5500×12902)=0.003ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.003)0.5=0.003γS2=1-ζ2/2=1-0.003/2=0.998A S2=M x/(γS2h0f y1)=524.643×106/(0.998×1290×300)=1359mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台底需要配筋：A2=max(A S2, ρlh0)=max(1359,0.0015×5500×1290)=10643mm2 承台底短向实际配筋：A S2'=10787mm2≥A2=10643mm2满足要求！(3)、承台顶面长向配筋面积αS1= M'y/(α1f c bh02)=304.93×106/(1×16.7×5500×12902)=0.002ζ1=1-(1-2αS1)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS1=1-ζ1/2=1-0.002/2=0.999A S3=M'y/(γS1h0f y1)=304.93×106/(0.999×1290×300)=789mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A3=max(A S3,ρbh0,0.5A S1')=max(789,0.0015×5500×1290,0.5×10787)=10643mm2 承台顶长向实际配筋：A S3'=10787mm2≥A3=10643mm2满足要求！(4)、承台顶面短向配筋面积αS2= M'x/(α2f c lh02)=304.93×106/(1×16.7×5500×12902)=0.002ζ2=1-(1-2αS2)0.5=1-(1-2×0.002)0.5=0.002γS2=1-ζ2/2=1-0.002/2=0.999A S4=M'x/(γS2h0f y1)=304.93×106/(0.999×1290×300)=789mm2最小配筋率：ρ=0.15%承台顶需要配筋：A4=max(A S4, ρlh0,0.5A S2' )=max(789,0.0015×5500×1290,0.5 ×10787)=10643mm2承台顶面短向配筋：A S4'=10787mm2≥A4=10643mm2满足要求！(5)、承台竖向连接筋配筋面积承台竖向连接筋为双向HRB335 14@495。

钻孔灌注桩计算书

桩基础计算一.钻孔灌注桩单桩竖向承载力计算1.桩身参数ZH1桩身直径d=600mm桩身周长u=n d=1.884m,桩端面积Ap=n『=0.2826卅岩土力学参数注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》( JGJ 94- 2008)表535-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa。

2.单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)5.3.5公式(5.3.5 )Q k二申• Ap+u •刀q sik • Li= 1400x0.2826+1.884x(-20x3+75x7+80x4)=1874.58kpa单桩竖向承载力特征值Ra= Q』2=937.29kpa，取Ra=920kpaZH2桩身直径d=600mm扩底后直径D=1000mm桩身周长u=n d=1.884m,桩端面积Ap=n &=0.785卅岩土力学参数注：考虑填土的负摩阻力，根据《建筑桩基技术规范》( JGJ 94- 2008)表535-1，填土的极限侧阻力标准取-20kpa。

2.单桩承载力特征值根据《建筑桩基技术规范》(JGJ 94-2008)5.3.5公式(5.3.5 )Q k二申• Ap+u •刀q sik • Li= 1400x0.785+1.884x(-20x3+75x7+80x4)=2577.94kpa单桩竖向承载力特征值Ra= Q k/2=1288.97kpa，取Ra=1250kpa二.桩身强度验算1.设计资料截面形状：圆形截面尺寸：直径d = 600 mm已知桩身混凝土强度等级求单桩竖向力设计值基桩类型：灌注桩工作条件系数：c = 0.70混凝土：C25, f c = 11.90N/mm2设计依据：《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)2.计算结果桩身横截面积d26002 2A ps = n = 3.14 X = 282743 mm4 4单桩竖向力设计值：Ra < A ps f c c = 282743 X 11.90 X 0.70 = 2355 .25K N 故桩身可采用构造配筋。

灌注桩计算书

四桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《地基基础设计规范》（GB50007-2002）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）等编制。

一、塔吊的基本参数信息塔吊型号：QZT80A(6013)，塔吊起升高度H：90.000m，塔身宽度B：1.65m，基础埋深D：3.000m，自重F1：650kN，基础承台厚度Hc：1.350m，最大起重荷载F2：60kN，基础承台宽度Bc：6.000m，桩钢筋级别:RRB400，桩直径或者方桩边长：0.700m，桩间距a：4m，承台箍筋间距S：200.000mm，承台混凝土的保护层厚度：50mm，承台混凝土强度等级：C35；二、塔吊基础承台顶面的竖向力和弯矩计算塔吊自重（包括压重）F1=650.00kN；塔吊最大起重荷载F2=60.00kN；作用于桩基承台顶面的竖向力F k=F1+F2=710.00kN；1、塔吊风荷载计算依据《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）中风荷载体型系数：地处天津塘沽，基本风压为ω0=0.55kN/m2；查表得：荷载高度变化系数μz=2.34；挡风系数计算：φ=[3B+2b+(4B2+b2)1/2]c/(Bb)=[(3×1.65+2×2.5+(4×1.652+2.52)0.5)×0.12]/(1.65×2.5)=0. 41；因为是角钢/方钢，体型系数μs=2.17；高度z处的风振系数取：βz=1.0；所以风荷载设计值为：ω=0.7×βz×μs×μz×ω0=0.7×1.00×2.17×2.34×0.55=1.955kN/m2；2、塔吊弯矩计算风荷载对塔吊基础产生的弯矩计算：Mω=ω×φ×B×H×H×0.5=1.955×0.41×1.65×90×90×0.5=5355.619kN·m；M kmax＝Me＋Mω＋P×h c＝1900＋5355.619＋30×1.35＝7296.12kN·m；三、承台弯矩及单桩桩顶竖向力的计算1. 桩顶竖向力的计算依据《建筑桩技术规范》（JGJ94-2008）的第5.1.1条，在实际情况中x、y轴是随机变化的，所以取最不利情况计算。

灌注桩设计计算书

计算书目录1.计算说明 (1)2.计算依据 (1)2.1 有关规程、规范 (1)2.2设计基础资料 (1)2.2.1各土层的物理力学指标 (1)3.计算过程及结论 (2)3.1 计算工况拟定及挡墙基底应力 (2)3.2 桩基中各桩承受的垂直荷载计算 (3)3.3 单桩承载力设计值计算 (4)3.4 群桩水平承载力计算 (5)1.计算说明xx工程主要任务是以防洪为主，兼顾排涝、改善内河航运和水生态环境。

工程全长约9.3km。

为了保证设计结构的合理性和安全性，依据规范对设计堤防（护岸）进行稳定分析计算，计算结果应满足规范要求。

本次计算主要内容为灌注桩设计计算。

2.计算依据2.1 有关规程、规范本计算书所采用的规程、规范如下：《建筑桩基技术规范》JGJ94-2008。

2.2设计基础资料2.2.1各土层的物理力学指标选取桩号K7+979右岸作为典型断面，其所在地基土参数如下：淤泥层厚19.16m，承载力特征值fk=40kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值q pk=12~15kpa。

淤泥质粘土厚1m，承载力特征值fk= 50~55kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值q pk= 21~25kpa。

粘土厚4.23m，承载力特征值fk= 90~100kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值q pk= 53~56kpa。

桩基深入粘土层3.84m，承载力特征值取fk=90kpa，钻孔灌注桩极限侧阻力标准值取q pk= 53kpa。

3.计算过程及结论3.1 计算工况拟定及挡墙基底应力（a）工况拟定根据本工程实际情况，选取桩号K7+979右岸作为典型断面，挡墙基底应力计算拟定了以下两种计算工况。

工况1：施工完建期，墙前墙后均无水；工况2：墙前正常蓄水位3.0m，墙后水位2.0m。

（b）挡墙基底应力工况1与工况2挡墙计算简图如下：K7+979右岸挡墙计算简图工况1：图3-1 K7+979右岸挡墙工况1计算简图工况2：图3-2 K7+979右岸挡墙工况2计算简图挡墙稳定应力计算成果表如下：表3-1 挡墙稳定应力计算成果表注：具体计算参见挡墙稳定和基底应力计算书。

灌注桩施工平台计算书

目录第一章施工平台计算说明一、设计依据二、主要技术标准三、技术规范四、主要材料五、设计要点六、结构计算内容七、使用注意事项第二章施工平台结构计算书一工程概况二设计参数三贝雷纵梁计算四纵梁工字钢I36计算五桩顶横垫梁(工字钢I40）强度验算六钢管桩竖向承载力计算七、平台的稳定性验算.八、平台抗9级风稳定性验算。

第一章主桥施工平台计算说明一、设计依据本施工平台上部纵、横梁采用2I36c和2I40b的工字钢，下部桩基采用Φ630×8mm钢管作为桩基础，满足平台的使用功能要求。

二、主要技术标准1、桥梁用途:满足本工程项目冲孔灌注桩施工使用的钢平台,使用寿命为3个月。

2、设计单跨标准跨径5.5m～6m，平台长度84.5m,度宽24。

5m.3、设计荷载：①成孔桩机(100 KN/台，15台桩机总重1500KN),② 500KN 履带吊车,③才来材料堆放及电缆等荷载:2KN/m。

本设计未设人行道荷载，暂不考虑人群荷载。

4、平台面标高：+8.41m5、设计风速:24。

4m/s(9级风20。

8～24.4m/s)三、技术规范1、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵设计通用规范》JTJ021—89。

2、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵结构及木结构设计规范》JTJ025-86.3、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG D63—2007）。

4、中华人民共和国交通部战备办《装备式公路钢桥使用手册》(交通部战备办发布，1998年6月)。

5、中华人民共和国交通部部标准《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000。

四、主要材料1、钢材钢管桩采用Q235A钢板卷制,其技术标准应符合国家标准（GB699—65)的有关规定。

型钢应符合国家标准（GB2101—80）的有关规定.钢材容许应力及弹性模量按JTJ025-86标准（page4页表1。

2。

5）A3钢（Q235）:弯曲应力［σw］= 145MPa剪应力[τ］= 85MPa轴向应力［σ]= 140MPa弹性模量E= 2.1*105MPa16Mn钢:弯曲应力［σw]= 210MPa剪应力［τ]= 160MPa轴向应力［σ]= 200MPa弹性模量E= 2。

轮渡灌注桩施工平台专项施工方案及计算书讲解

本工程所有灌注桩均落在海上，因此，本工程桩基施工前必须搭设临时施工平台。

1.1.2自然条件1.1.2.1、潮汐本海区属正规半日潮区,根据厦门鼓浪屿海洋站多年潮位观测资料统计，历史最高潮位为7.56m，出现在1933年10月20日。

最低潮位为-0.28m，出现在1921年2月24日。

多年平均高潮位为5.49m，平均低潮位为1.55m。

多年平均潮差为3.98m。

灌注柱施工平台内力计算书

除件：灌注桩施工平台内力计算书１、灌注桩平台施工机械平台上的作业机械有冲孔机施工，５０Ｔ履带吊机、人荷载及泥浆池荷载。

冲孔施工的工况最为不利，对其进行计算。

冲孔机以前后滚轴为支点，简化为简支悬臂杆，简图如下：冲孔桩机8t，Ｇ＝７８.４ＫＮ，锤在工作时，考虑桩孔壁对锤的阻力或处理卡锤情况所增加的力，取２倍锤重，吊绳的力Ｐ＝２９.４*２＝５８.８ＫＮ滚轴下同垫木在支撑，考虑最不利状况下自重与起重力全由前支座传递至滚轴，此时后支座反力Ｒ１＝０，前支座反力Ｒ２＝Ｆ+Ｇ=５８.８+７８.４=１３７.２ＫＮ桩机滚轴两端垫木长２m，长度为２m,间距为３.５m桩机荷载可简化为２m的两条平行线荷载。

Ｐ１＝１３７.２/２＝３４.３ＫＮ/m５０Ｔ履带吊履带长５.５m，两条履带中心间距３.６m，可简化间距３.６m，长度为两条平行线荷载，灌注桩施工时，履带吊吊钢筋笼荷载最大，吊机自重的钢筋重量为５０+１４＝６４Ｔ，Ｐ２=６４*10/5.5/2=58.2KN/m比较以上要施工机械荷载，吊机跑道平台只需算５０Ｔ履带吊工作时的受力情况。

次梁采用Ｉ２２a,取跨距６m进行计算，主梁采用４５a，面板采用２cm 钢板，因次梁布置较密，主梁受到的平台的自重荷载简化为均布荷载，次梁传递的平台自重及主梁本身重量产生的荷载为P3=(78.5*36*10/1000+6*6*33.07*10/1000)/6+0.80=7.49KN/m2、吊机跑道及弯距及支座反力计算２．１工况一当５０Ｔ吊机重直次梁站位时，吊机荷载由１２条次梁承受，每条次梁受两个集中力作用，Ｐ=６４０/24=26.67KN.当一条履带中心位于主梁时，次梁计算受力简图下列所示：图片：XXXXF1=37.34 KN F2=15.99KN F Q =-15.99KNM max=-15.99*2.4=38.38KN*mW max=Fb(3l2-4b2) / 48EI =0.0016m=1.6mm当吊机履带中心正好位于钢管桩排架中时，次梁计算受力简图如下图所示：图XXXXXF1=26.67 KN F2=26.67KN F Q =26.67KNM max=26.67*1.2=32.0KN*mW max= ∑2 i=1 F i b i(3l2-4bi2) / 48EI =0.0015m=1.5mm工况一次梁最大弯矩M max=38.38KN*m，最大支座反力为37.34KN，最大位移1.6mm。