板配筋计算公式
压型钢板配筋计算
压型钢板楼板计算(根据CECS 273:2010)钢筋直径d=mm 钢筋间距@=mm 每延米钢筋面积As=mm2hs=mm Cs=mm bl,min=mm bt=mm 展开宽度Ls=mm 单位质量m=kg/m2(查询厂家资料)贯性矩Is=cm4/m 正抵抗矩Ws1=cm3/m 负抵抗矩Ws2=cm3/m 强边方向（顺肋）长度Lx=mm 弱边方向长度Ly=mm 计算宽度b=mm (本程序按波距Cs取)计算宽度b内组合楼板换算腹板宽度：bmin=b/cs*bl,min=mm 计算宽度（钢板＋混凝土）横截面面积A=mm2计算宽度b钢筋砼自重Qgck1=KN/M 计算宽度b钢板自重Qgsk=KN/M 计算长度L0＝mm Mck1=1/8*(Qgck1)*L0^2=KN.M Msk=1/8*(Qgsk)*L0^2=KN.M 3、施工阶段验算：施工阶段结构重要性系数γ0＝Wae=(Ws1,Ws2)min=mm3施工活载Qq=Kpa 计算宽度b活载Qqk=KN/M承载力极限状态荷载组合设计值：11810007523014.914034.534.52308830500.040.750.979350.65259000.0330502.083641387000880.461Mqk=1/8*(Qqk)*L0^2=KN.M M=1.2Msk+1.4Mck1+1.4Mqk=KN.M 压型钢板受弯承载力验算:σs=γ0*M/Wae=Mpa >fa=Mpa 压型钢板受弯承载力Mu=fa*Wae/γ0=:KN.M 挠度：Qk=Qgck1+Qgsk+Qqk=KN/M 有效截面Iae=Is*b/1000=mm4Wmax=5*Qk*L0^4/384/Ea/Iae=mm >[W]=Mpa <[W]=Mpa 4、使用阶段验算：活载Qq=Kpa 计算宽度b活载Qqk=KN/M 装饰面层Qgk2=Kpa 计算宽度b装饰面层Qgc2=KN/M 4.1 受弯承载力计算：Mck2=1/8*(Qgc2)*L0^2=KN.M Mqk=1/8*(Qqk)*L0^2=KN.M 活载控制时：M1=1.2(Msk+Mck1+Mck2)+1.4Mqk=KN.M 恒载控制时：M2=1.35(Msk+Mck1+Mck2)+0.98Mqk=KN.M 承载力极限状态荷载组合设计值：M=(M1,M2)Max=KN.M 计算宽度b钢筋面积Ass=mm2计算宽度b压型钢板面积Aa=Ls/2*t=mm2(当不考虑钢板时，此处自动判别为0)β1=εcu=(Rc<=C50时)相对界限受压区高度ξb＝β1/(1+fa/Ea/εcu)组合楼板有效高度h0=mm （暂时近似按h0=hc+hs/2）混凝土受压区高度x=(Aafa+Assfy)/fc/b=mm <hc=mm <ξbh0mm 实取x=mm Mc=fc*b*x*(h0-x/2)=KN.M >M=KN.M 抗弯能力满足要求4.2 受剪承载力计算：Vck1=(Qgck1)*L0/2=KN Vck2=(Qgck2)*L0/2=KN Vsk=(Qgsk)*L0/2=KN Vqk=(Qqk)*L0/2=KN 活载控制时：V1=1.2(Vsk+Vck1+Vck2)+1.4Vqk=KN 恒载控制时：V2=1.35(Vsk+Vck1+Vck2)+0.98Vqk=KN 承载力极限状态荷载组合设计值：V=(V1,V2)Max=KN0.53 1.021.11.851.8132200019.416.9209.9205.00.80.0033 1.1420.00.970.350.400.460.531.52.182.142.1832 3.730.6172.20.6880.00.615117.5496002.02.860.050.702.802.860.530.99328 2.2板净跨Ln=mm 剪跨a=mm (均布时按Ln/4)剪切粘结系数m=Mpa (查询资料)剪切粘结系数k=(查询资料)m*Aa*h0/1.25/a+k*ft*b*h0=KN >V=KN 0.7*ft*bmin*h0=KN >V=KN 抗剪能力满足要求240019.99 2.9 6.993.21600213.25-0.00169.19 2.9。
双向板配筋讲解
1. 荷载设计值活荷载标准值为2KN/m2，取γQ=1.4。
q=1.4x2=2.8KN/m。
2恒荷载标准值为3.76KN/m2，设计值为g=3.76×1.2=4.51KN/m。
2 合计 p=g+q=7.31KN/m2. 按弹性理论计算在求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载’2 g=g+q/2=5.91KN/m’2 q=q/2=1.4KN/m‘’在g作用下，各内支座可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在q作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大弯矩则在中心点处。
计算弯矩时，考虑混凝土的泊松比u=0.2（查《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）第4.1.5条），在求各中间支座最大弯矩（绝对值）时，按恒载及活载均布各区格板计算，取荷载2 P=g+q=7.3KN/m3. A区格板计算（1）计算跨度中间跨：l0x=1.1ln=1.1x（3.95-0.275）=4.04m>lc=3.95ml0y=1.1ln=1.1x（4.00-0.25）=4.13m>lc=4.0ml0x/l0y=3.95/4=0.99（2）跨中弯矩A区格板是中间部位区格板，在g+q/2作用下，按四边固定板计算；在q/2作用下按四边简支计算。
A区格弯矩系数查《混凝土结构设计》附表8，结果如下表所示：2UUUMX=MX1+MX2=（mx1+0.2my1)(g+q/2)l0x+(mx2+0.2my2)(q/2)l0x22=（0.0180+0.2⨯0.0175）⨯5.91⨯3.952+（0.0376+0.2⨯0.0367）⨯1.4⨯3.952=2.96KN.m/mMy=My1+My2UUU=（my1+0.2mx1)(g+q/2)l0x+(my2+0.2mx2)(q/2)l0x22=（0.0175+0.2⨯0.0180）⨯5.91⨯3.952+（0.0367+0.2⨯0.0376）⨯1.4⨯3.952=2.91KN.m/m（3）支座弯矩a支座：MX=mx(g+q)l0x=-0.0520⨯7.3⨯3.952=-5.92KN.m/m a'2b支座：My=my(g+q)l0x=-0.0516⨯7.3⨯3.952=-5.66KN.m/m（4）配筋计算 a'2截面有效高度：跨中截面h0x=120-20=100mm（短跨方向）h0y=120-30=90mm（长跨方向）支座截面h0=h0x=100mm对A区格板四周与梁整体连接，整块板内存在穹顶作用，使板内弯矩大大减小，故弯矩值乘以折减系数0.8，由跨中正弯矩配筋计算 As=mfy=300N/mm2 0.95fyh0，MXASX=0.8⨯=0.8⨯2.96⨯106/（300⨯0.95⨯100）=84mm20.95h0fyASy=0.8⨯MyUU0.95h0fy=0.8⨯2.91⨯106/（300⨯0.95⨯90）=91mm2（5）支座配筋计算a支座：Asy=m2=5.92⨯106/（300⨯0.95⨯100）=208mm 0.95fyh0b支座配筋见B、C区格板计算，因为相邻区格板分别求得的同一支座负弯矩不相等时，取绝对值的较大值作为该支座的最大负弯矩。
板配筋计算
2.4 板配筋计算2.4.1 楼板厚度的确定房间楼板短跨方向最大为6000mm ，梁、板用C25混凝土，柱用C30混凝土 ，1111h ~~6000120~150********L mm ⎛⎫⎛⎫==⨯= ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭，则取板厚t=120mm 。
2.4.2 荷载计算恒荷载标准值：客房、过道、其余的房间：25mm 水磨石面层 20.02525=0.625kN/m ⨯ 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ⨯ 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ⨯ 20mm 厚石灰砂浆抹底 20.0217=0.34kN/m ⨯ 恒荷载标准值： 合计：24.6kN/m 卫生间、厨房:20mm 防滑地砖 20.0222=0.44kN/m ⨯ 30mm 水泥砂浆找平层 20.0320=0.60kN/m ⨯ 120mm 现浇混凝土楼板 20.1225=3kN/m ⨯恒荷载标准值： 合计：24.04N/m k 活荷载标准值：根据规范卫生间取2k q 2.5/kN m =,其它的地方取2k q 2.0/kN m =，由于4.6 2.3 2.82k k g q ==< 则是活载起控制作用。
2.4.3 内力计算按弹性方法进行内力计算，双向板恒活载设计值计算计算结果见表1；板弯矩计算计算结果见表2 ，板配筋计算计算结果见表3，板跨中配筋计算见表4。
板支座配筋计算见表5.现浇板的配筋(板上、下钢筋，板厚尺寸)尽量用二级钢包括直径φ10（目前供货较少）的二级钢，直径≥12的受力钢筋，除吊钩外，不得采用一级钢。
钢筋宜大直径大间距，但间距不大于200，间距尽量用200。
(一般跨度小于6.6米的板的裂缝均可满足要求)。
跨度小于2米的板上部钢筋不必断开。
板上下钢筋间距宜相等，直径可不同，但钢筋直径类型也不宜过多。
顶层及考虑抗裂时板上筋可不断，或50%连通，较大处附加钢筋，拉通筋均应按受拉搭接钢筋。
板配筋计算
板配筋计算 结构平面布置图楼面板恒荷载为3.82KN/㎡，A 、B 板楼面活荷载标准值为2.52/m KN ，C 板楼面活荷载标准值为3.52/m KN 。
混凝土等级为C35，钢筋等级为HRB400（2/360mm N f y =）。
恒荷载设计值g=3.82×1.2=4.58KN/㎡ A 、B 板活荷载设计值q=2.5×1.3=3.25KN/㎡ C 板活荷载设计值q=3.5×1.3=4.55KN/㎡ 统一取C 板活荷载设计值进行计算 合计g+q=9.13KN/㎡ 按弹性理论计算在求各区格板跨内正弯矩时，按恒荷载均布及活荷载棋盘式布置计算，取荷载 ㎡4.57KN/=q/2+g = g'㎡2.28KN/=q/2= q'在'g 作用下，各内支座可视作固定，某些区格板跨内最大正弯矩不在板的中心点处，在q’作用下，各区格板四边均可视作简支，跨内最大弯矩则在中心点处。
计算弯矩时，取荷载 ㎡9.13KN/q +g P ==计算结果见下表A-B 支座 ()m m KN m x /08.72472.69066.72'•=--= A-C 支座 ()m m KN m x /03.86484.44160.1121'•=--=配筋计算按公式095.0h f mA y S =进行，有效高度取值如下：跨中截面=h（短跨方向）-120=20100m m0x-=h1203090mm（短跨方向）=0y支座截面=h=h100m m。
0x配筋计算结果见下表：。
史上最强的配筋计算公式
配筋（计算规则）率是钢筋混凝土构件中纵向受力（拉或压）钢筋的面积与构件的有效面积之比（轴心受压构件为全截面的面积）。
柱子为轴心受压构件!受拉钢筋配筋率、受压钢筋配筋率分别计算。
计算公式：ρ=A（s）/bh（0）。
此处括号内实为角标,，下同。
式中：A(s)为受拉或受压区纵向钢筋的截面面积；b为矩形截面的宽度；h（0）为截面的有效高度。
配筋率是反映配筋数量的一个参数。
最小配筋率是指，当梁的配筋率ρ很小，梁拉区开裂后，钢筋应力趋近于屈服强度，这时的配筋率称为最小配筋率ρ（min）。
最小配筋率是根据构件截面的极限抗弯承载力M （u）与使混凝土构件受拉区正好开裂的弯矩M（cr）相等的原则确定。
最小配筋率取%和0.45f(t)/f(y)二者中的较大值！最大配筋率ρ （max）=ξ(b)f(c)/f(y),结构设计的时候要满足最大配筋率的要求，当构件配筋超过最大配筋率时塑性变小，不利于抗震。
配筋率是影响构件受力特征的一个参数，控制配筋率可以控制结构构件的破坏形态，不发生超筋破坏和少筋破坏，配筋率又是反映经济效果的主要指标。
控制最小配筋率是防止构件发生少筋破坏，少筋破坏是，设计时应当避免。
钢筋的截面积与所设计的砼结构面的有效面积的比值，称之为配筋率。
在钢筋砼结构中，钢筋的总截面积与所设计的砼结构面的有效高度与宽度的积的比值，称之为配筋率，根据配筋率的大小，其结构分为超筋、适筋、少筋截面。
钢筋面积/构件截面面积（全面积or全面积-受压翼缘面积）梁的配筋率是梁的受压和受拉钢筋的总截面积除以梁的有效截面,有效截面是钢筋合力点到砼上面的距离。
合力点：是梁宽乘有效高度，有效高度指梁下部筋为一排筋时用高减35，下部筋为两排筋时减601、“柱外侧纵筋配筋率”为：柱外侧纵筋（包括两根角筋）的截面积，除以整个柱的截面积所得到的比率。
2、屋面框架梁（WKL）“上部纵筋配筋率”为：梁上部纵筋的总的截面积，除以梁的有效截面积所得到的比率。
钢筋工程—板的配筋与计算
钢筋工程—板的配筋与计算一、板内钢筋类型：二、板平法：1、B——板底部钢筋（底筋）；T——板顶部钢筋（面筋）；B&T——双层钢筋2、X——贯通横向钢筋；Y——贯通纵向钢筋；X&Y——双向钢筋3、原位标注中负筋线长度尺寸为伸至支座中心线尺寸三、板受力筋：板底钢筋的长度计算：长度=净跨+伸进长度*2+弯勾2*6.25*d，弯勾2*6.25*d只有一级钢筋时需要计算。
弯勾2*6.25*d只有一级钢筋时需要计算板底钢筋的支座－伸进长度：板受力筋伸入支座（梁、剪力墙、圈梁）的长度，为max(支座宽/2，5d)。
而如果支座为砌体墙，则伸入长度为max(板厚，120) 板底钢筋根数计算：起步距离的三种算法：第一根钢筋距梁或墙边50mm（通常算法）第一根钢筋距梁或墙边一个保护层第一根钢筋距梁角筋为1/2板筋间距四、板负筋：板负筋计算：·中间支座负筋长度计算：弯折长度的计算方法：1）板厚-2*保护层（通常算法）；2）板厚-保护层（04G101-4）；3）支座宽-保护层+板厚-2*保护层；4）伸过支座中心线+板厚-2*保护层；5）支座宽-保护层+板厚-保护层；6）伸过支座中心线+板厚-保护层·端支座板负筋长度的计算锚入长度的计算方法：1）La（通常算法/04G101-4）；2）0.4La+15*d（通常算法）在计算锚入长度时有些图纸也规定按伸至梁外边向下弯折，通常算法为“梁宽-保护层+板厚-2*保护层”；也有伸过支座中心线即向下弯折的，通常算法为“梁宽/2+板厚-2*保护层”另外端支座板负筋同面筋。
板负筋的根数计算：起步距离的三种算法同板受力筋五、板分布筋：板分布筋计算：·负筋的分布筋长度计算规范不同、地区不同、设计院不同、施工单位不同……都会导致分布筋长度计算的方法不同！我们大致可以归为下列三种算法：方式一：分布筋和负筋搭接一定的长度，如150、300mm方式二：分布筋长度＝轴线长度方式三：分布筋长度＝按照负筋布置范围计算·端支座负筋的分布筋根数计算为什么用“负筋板内净长”，而不扣除起步距离？原因是分布筋是自外向内布置的。
配筋计算公式1
配筋计算公式1配筋（计算规则）率是钢筋混凝⼟构件中纵向受⼒（拉或压）钢筋的⾯积与构件的有效⾯积之⽐（轴⼼受压构件为全截⾯的⾯积）。
柱⼦为轴⼼受压构件!受拉钢筋配筋率、受压钢筋配筋率分别计算。
计算公式：ρ=A（s）/bh（0）。
此处括号内实为⾓标,，下同。
式中：A(s)为受拉或受压区纵向钢筋的截⾯⾯积；b为矩形截⾯的宽度；h（0）为截⾯的有效⾼度。
配筋率是反映配筋数量的⼀个参数。
最⼩配筋率是指，当梁的配筋率ρ很⼩，梁拉区开裂后，钢筋应⼒趋近于屈服强度，这时的配筋率称为最⼩配筋率ρ（min）。
最⼩配筋率是根据构件截⾯的极限抗弯承载⼒M （u）与使混凝⼟构件受拉区正好开裂的弯矩M（cr）相等的原则确定。
最⼩配筋率取0.2%和0.45f(t)/f(y)⼆者中的较⼤值！最⼤配筋率ρ（max）=ξ(b)f(c)/f(y),结构设计的时候要满⾜最⼤配筋率的要求，当构件配筋超过最⼤配筋率时塑性变⼩，不利于抗震。
配筋率是影响构件受⼒特征的⼀个参数，控制配筋率可以控制结构构件的破坏形态，不发⽣超筋破坏和少筋破坏，配筋率⼜是反映经济效果的主要指标。
控制最⼩配筋率是防⽌构件发⽣少筋破坏，少筋破坏是脆性破坏，设计时应当避免。
钢筋的截⾯积与所设计的砼结构⾯的有效⾯积的⽐值，称之为配筋率。
在钢筋砼结构中，钢筋的总截⾯积与所设计的砼结构⾯的有效⾼度与宽度的积的⽐值，称之为配筋率，根据配筋率的⼤⼩，其结构分为超筋、适筋、少筋截⾯。
钢筋⾯积/构件截⾯⾯积（全⾯积or全⾯积-受压翼缘⾯积）梁的配筋率是梁的受压和受拉钢筋的总截⾯积除以梁的有效截⾯,有效截⾯是钢筋合⼒点到砼上⾯的距离。
合⼒点：是梁宽乘有效⾼度，有效⾼度指梁下部筋为⼀排筋时⽤⾼减35，下部筋为两排筋时减601、“柱外侧纵筋配筋率”为：柱外侧纵筋（包括两根⾓筋）的截⾯积，除以整个柱的截⾯积所得到的⽐率。
2、屋⾯框架梁（WKL）“上部纵筋配筋率”为：梁上部纵筋的总的截⾯积，除以梁的有效截⾯积所得到的⽐率。
板配筋计算
柱基础层：筏板基础〈=2000mm时，基础插筋长度=基础层层高-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）筏板基础〉2000mm时，基础插筋长度=基础层层高/2-保护层+基础弯折a+基础纵筋外露长度HN/3+与上层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）地下室：柱纵筋长度=地下室层高-本层净高HN/3+首层楼层净高HN/3+与首层纵筋搭接LLE （如焊接时，搭接长度为0）首层：柱纵筋长度=首层层高-首层净高HN/3+max(二层净高HN/6，500，柱截面边长尺寸（圆柱直径）)+与二层纵筋搭接的长度LLE（如焊接时，搭接长度为0）中间层：柱纵筋长度=二层层高-max(二层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径）)+max （三层层高HN/6，500，柱截面尺寸（圆柱直径））+与三层搭接LLE（如焊接时，搭接长度为0）顶层：角柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE其中锚固长度取值：当柱纵筋伸入梁内的直径长〈LAE时，则使用弯锚，柱纵筋伸至柱顶后弯折12d，锚固长度=梁高-保护层+12d；当柱纵筋伸入梁内的直径长〉=LAE时，则使用直锚：柱纵筋伸至柱顶后截断，锚固长度=梁高-保护层，当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：3根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
内侧钢筋根数为：1根角筋，b边钢筋总数的1/2，h边总数的1/2。
边柱：外侧钢筋长度=顶层层高－max（本层楼层净高HN/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径））－梁高+1.5LAE内侧钢筋长度=顶层层高－max(本层楼层净高ＨＮ/6，500，柱截面长边尺寸（圆柱直径）)-梁高+LAE当框架柱为矩形截面时，外侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数内侧钢筋根数为：2根角筋，b边一侧钢筋总数，h边两侧钢筋总数。
板配筋计算
LB-1矩形板计算一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001 《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度:Lx = 3300 mm;Ly = 6000 mm板厚:h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25fc=11.9N/mm2ft=1.27N/mm2ftk=1.78N/mm2Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB335fy = 300 N/mm2Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离:as = 30mm保护层厚度:c = 25mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数:γG = 1.200可变荷载分项系数:γQ = 1.400准永久值系数:ψq = 1.000永久荷载标准值:ｑgk = 7.000kN/m2可变荷载标准值:ｑqk = 4.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数:γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度:Lo = 3300 mm2.计算板的有效高度:ho = h-as=120-30=90 mm六、配筋计算1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = (γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2表中系数=(0.0385+0.0056*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32 = 6.040 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.040×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0633) 计算相对受压区高度ξ= 1-sqrt(1-2*αs)= 1-sqrt(1-2*0.063) = 0.0654) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy= 1.000*11.9*1000*90*0.065/300= 231mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h)= 231/(1000*120) = 0.193%ρ<ρmin = 0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h= 0.200%*1000*120 = 240 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2=(0.0056+0.0385*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32 = 2.028 kN*m2) 确定计算系数αs= γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*2.028×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0213) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs)= 1-sqrt(1-2*0.021) = 0.0214) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy= 1.000*11.9*1000*90*0.021/300= 76mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h)= 76/(1000*120) = 0.063%ρ<ρmin = 0.200%不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h= 0.200%*1000*120 = 240 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0814*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 12.410 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*12.410×106/(1.00*11.9*1000*90*90) = 0.1293) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.129) = 0.1384) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy =1.000*11.9*1000*90*0.138/300= 494mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 494/(1000*120) = 0.411%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求4.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0814*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 12.410 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*12.410×106/(1.00*11.9*1000*90*90) = 0.1293) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.129) = 0.1384) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy =1.000*11.9*1000*90*0.138/300= 494mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 494/(1000*120) = 0.411%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@100, 实配面积503 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32 = 8.705 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*8.705×106/(1.00*11.9*1000*90*90) = 0.0903) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.090) = 0.0954) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy =1.000*11.9*1000*90*0.095/300= 338mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 338/(1000*120) = 0.282%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求6.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 8.705 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*8.705×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0903) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.090) = 0.0954) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy =1.000*11.9*1000*90*0.095/300= 338mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 338/(1000*120) = 0.282%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@140, 实配面积359 mm27.跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值 1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+4.000)*3.32 = 4.746 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+1.000*4.000)*3.32 = 4.746 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) = 4.746×106/(0.87*90*251) = 241.490 N/mm 2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4) = 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*241.490) = -0.045 因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*90) = 0.279%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1)= 2.0×105*251*902/[1.15*0.200+0.2+6*7.143*0.279%/(1+3.5*0.0) ]= 7.399×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2) = 4.746/(4.746*(2.0-1)+4.746)*7.399×102= 3.700×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= 0.00246*(7.000+4.000)*3.34/3.700×102= 8.674mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3300/200=16.500mmfmax=8.674mm≤fo=16.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+4.000)*3.32= 4.746 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =4.746×106/(0.87*90*251)=241.490N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*241.490)=0.6217) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.621*241.490/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2187mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0056+0.0385*0.200)*(7.000+4.000)*3.32= 1.593 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =1.593×106/(0.87*90*251)=81.066N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*81.066)=-0.327因为ψ=-0.327 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.200*81.066/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.0237mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ｑqk)*Lo2)= 0.0571*(7.000+4.000)*3.32= 6.840 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =6.840×106/(0.87*90*359)=243.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=359/60000 = 0.0060因为ρte=0.0060 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*243.333)=0.6257) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.625*243.333/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2217mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0571*(7.000+4.000)*3.32= 6.840 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =6.840×106/(0.87*90*359)=243.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=359/60000 = 0.0060因为ρte=0.0060 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*243.333)=0.6257) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.625*243.333/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2217mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0814*(7.000+4.000)*3.32= 9.751 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =9.751×106/(0.87*90*503)=247.580N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=503/60000 = 0.0084因为ρte=0.0084 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*247.580)=0.6337) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*8*8/(10*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.633*247.580/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2285mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0814*(7.000+4.000)*3.32= 9.751 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3) =9.751×106/(0.87*90*503)=247.580N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=503/60000 = 0.0084因为ρte=0.0084 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*247.580)=0.6337) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*8*8/(10*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1)=2.1*0.633*247.580/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2285mm ≤ 0.30, 满足规范要求父亲的格局决定家庭的方向一个家庭的福气运道，不是凭空出现的，它是家庭成员共同努力得来的。
第八章现浇板配筋计算
第八章 现浇板配筋计算8.1 荷载计算屋面： P=1.20×4.55+1.4×0.55=6.23KN/㎡P=1.35×4.55+0.7×1.4×0.55=6.68KN/㎡楼面：普通房间： P=1.20×3.5+1.4×2.0=7.00KN/㎡P=1.35×3.5+0.7×1.4×2.0=6.69KN/㎡走廊，卫生间： P=1.20×3.5+1.4×2.5=7.70KN/㎡P=1.35×3.5+0.7×1.4×2.5=7.18KN/㎡ 本设计选取标准层楼板来进行计算故：房间 P=7.00KN/㎡走廊，卫生间 P=7.70KN/㎡8.2 配筋计算8.2.1 A 板（四边固定板）3.6 6.3x y l l m m ⨯=⨯00201002080301003070x y h h mm h h mm=-=-==-=-=跨中截面有效高度：''002010020806.31.753.6x y yx h h h mm l n l ==-=-====支座截面：210.448sy sxA A n α===''''''2.0sy sy sxsx sx sx sy syA A A A A A A A β===== ( 1.5 2.5β=~，通常取 2.0β=)00.9γ=采用分离式配筋，取内力臂系数00 6.32100.98095256()x sx y y x sx sx M A l f h A A N mm γ==⨯⨯⨯⨯=⋅ （8-1）000.327 3.62100.97015574.4()y sx x y y sx sx M A l f h A A N mm αγ==⨯⨯⨯⨯⨯=⋅ （8-2） ''''002 6.32100.980190512()x x sx y y x sx sx M M A l f h A A N mm βγ===⨯⨯⨯⨯=⋅ （8-3） ''''000.3272 3.62100.98035598.5()y y sx x y y sx sx M M A l f h A A N mm αβγ===⨯⨯⨯⨯⨯=⋅ （8-4） 由内弯矩平衡得：()2''''''22312x x y x x y yy x pl M M M M M M l l +++++=- （8-5） ()()2627.00 3.629525615574.419051235598.5103 6.3 3.612171.6(8@150)sx sx A A mm -⨯∴⨯+++⨯⨯=⨯⨯-=Φ实配 2'''2'''20.327171.656.1(8@150)22171.6343.2(8@100)2256.1112.2(8@150)sy sx sx sx sx sy sy sy A A mm A A A mm m A A A mm m α==⨯=Φ===⨯=Φ===⨯=Φ实配实配实配8.2.2 D 板（四边固定板）2.7 6.3x y l l m m ⨯=⨯00201002080301003070x y h h mm h h mm=-=-==-=-=跨中截面有效高度：''002010020806.3 2.332.7x y yx h h h mm l n l ==-=-====支座截面：210.184sysx A A nα=== '''''' 2.0sy sy sx sx sx sx sy syA A A A A A A A β===== ( 1.5 2.5β=~，通常取 2.0β=)00000''''00'''0.96.32100.98095256()0.184 2.72100.9706572.7()2 6.32100.980190512()x sx y y x sx sx y sx x y y sx sx x x sx y y x sx sx y y sx M A l f h A A N mm M A l f h A A N mm M M A l f h A A N mm M M A l γγαγβγαβ===⨯⨯⨯⨯=⋅==⨯⨯⨯⨯⨯=⋅===⨯⨯⨯⨯=⋅==采用分离式配筋，取内力臂系数()'002''''''0.1842 2.72100.98015023.2()22312x y y sx sx xx y x x y y y x f h A A N m pl M M M M M M l l γ=⨯⨯⨯⨯⨯=⋅+++++=-由内弯矩平衡得：()()2627.00 2.72952566572.719051215023.2103 6.3 2.712253(8@150)sx sx A A mm -⨯∴⨯+++⨯⨯=⨯⨯-=Φ实配2'''2'''20.18425346.6(8@150)22253506(8@100)2246.693.1(8@150)sy sx sx sx sx sy sy sy A A mm m A A A mm m A A A mm α==⨯=Φ===⨯=Φ===⨯=Φ实配实配实配。
板配筋计算——精选推荐
虚线为简支端，11111线为固定端，C25混凝土，钢筋强度等级HPB235，板厚H=100㎜，计算方法：弹性算法泊松比μ＝1/5，荷载参数：永久荷载标准值:3.84可变荷载标准值：2.0永久荷载分项系数：r G=1.2可变荷载分项系数：r Q=1.41. 3.6m×4.9m计算跨度Lx = 3900 mm ；计算跨度Ly = 4900 mmLx/Ly=3.9/4.9=0.8<2X向板底配筋Mx =(0.0405+0.029/5)×(1.20× 3.8+1.40×2.0)× 3.92 =5.22kN·Ma s=Mx/fcbh02=5.22×106/11.9×1000×802=0.0439γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.9775Asx=Mx/γs f y h o=5.22×106/0.9775×210×80=317㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ10@200 (As ＝ 393㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.393%Y向板底配筋My =(0.029+0.0405/5)×(1.20×3.8+1.40× 2)×3.92 =4.18 kN·Ma s=My/fcbh02=4.18×106/11.9×1000×802=0.0549γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.972Asx=My/γs f y h o=4.18×106/0.972×210×80=256㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ =Asx/bh=256/1000×100=0.256% <ρmin 配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率进行计算，Asx=ρmin×bh=0.272%×1000×100=272㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向右端支座配筋Mx' =0.1007×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×3.92 = 11.35 kN·Ma s=Mx'/fcbh02=11.35×106/11.9×1000×802=0.0549γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.972Asx=Mx'/γs f y h o=11.35×106/0.972×210×80=730㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%Asx'= 730㎜2，实配φ12@150 (As ＝ 754.mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.754%跨中挠度验算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值(1)、挠度和裂缝验算参数：Mk =(0.029+0.0405/5)×(1.0× 3.84+1.0×2.0 )×3.92 = 2.52kN·MMq =(0.029+0.0405/5)×(1.0×3.84+0.5×2.0 )×3.92 = 2.09kN·MEs ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 27871.N/mm2Ftk ＝ 1.78N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2(2)、在荷载效应的标准组合作用下，受弯构件的短期刚度 Bs：①、裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 ×ftk / (ρte ×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 2.52/(0.87× 81×279) = 128.02N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 279/ 50000=0.00559ψ＝ 1.1 - 0.65×1.78/(0.00559× 128.02) = -0.518当ψ＜0.2 时，取ψ＝ 0.2②、钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αE：αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 27870.7 = 7.535③、受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf'：矩形截面，γf' ＝ 0④、纵向受拉钢筋配筋率ρ＝ As / b / ho ＝ 279./1000/ 81.=0.00345⑤、钢筋混凝土受弯构件的 Bs 按公式（混凝土规范式 8.2.3－1）计算:Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]Bs＝ 210000× 279× 812/[1.15×0.200+0.2+6×7.535*0.00345/(1+3.5×0.00)]= 656.74kN·M(3)、考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ：按混凝土规范第 8.2.5 条，当ρ' ＝ 0时，θ＝ 2.0(4)、受弯构件的长期刚度 B，可按下列公式计算：B ＝ Mk / [Mq × (θ - 1) + Mk] × Bs （混凝土规范式 8.2.2）B＝ 2.52/[ 2.09×(2-1)+ 2.52]× 656.74 = 359.231kN·M(5)、挠度 f ＝κ× Qk × L4/ Bf ＝0.00378× 5.8×3.94/ 359.231= 14.163mmf / L ＝ 14.163/3900.= 1/275，满足规范要求！裂缝宽度验算：①、X方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 ×ftk / (ρte ×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 × ho × As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 4.46×106/(0.87× 80× 393) = 163.23N/mm矩形截面，Ate＝0.5×b×h＝0.5×1000×100= 50000mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 393/ 50000=0.008当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65×1.78/( 0.01× 163.23) = 0.391ωmax ＝αcr×ψσsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式8.1.2－1）ωmax ＝2.1×0.391×163.2/210000.×(1.9×20.+0.08×14.29/0.01000) = 0.097，满足规范要求！②、Y方向板带跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte ×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87× ho× As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 2.52×10^6/(0.87× 71×279) = 146.05N/mm矩形截面，Ate＝0.5bh＝0.5×1000×100.= 50000.mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 279./ 50000.= 0.006当ρte ＜0.01 时，取ρte ＝ 0.01ψ＝ 1.1 - 0.65×1.78/( 0.01× 146.05) = 0.308ωmax ＝αcrψσsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式8.1.2－1）ωmax ＝2.1×0.308×146.0/210000×(1.9×20.+0.08×11.43/0.01000) = 0.058，满足规范要求！⑤、右端支座跨中裂缝：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算：ψ＝ 1.1 - 0.65 × ftk / (ρte×σsk) （混凝土规范式 8.1.2－2）σsk ＝ Mk / (0.87 ×ho ×As) （混凝土规范式 8.1.3－3）σsk ＝ 8.94×10^6/(0.87× 79×754) = 172.59N/mm矩形截面，Ate＝0.5bh＝0.5×1000×100.= 50000mm2ρte ＝ As / Ate （混凝土规范式 8.1.2－4）ρte ＝ 754/ 50000= 0.015ψ＝ 1.1 - 0.65× 1.78/( 0.02×172.59) = 0.656ωmax ＝αcrψσsk/Es×(1.9c+0.08×Deq/ρte) （混凝土规范式8.1.2－1）ωmax ＝2.1×0.656×172.6/210000×(1.9×20.+0.08×17.14/0.01508) = 0.146，满足规范要求！2. 3.6m×5.1m计算跨度Lx = 3900 mm ；计算跨度Ly =5100 mmLx/Ly=3.9/5.1=0.765<2Mx =(0.0502+0.286/5)×(1.20× 3.84+1.40× 2)×3.92=6.3kN·ma s=Mx/fcbh02=6.3×106/11.9×1000×802=0.0827γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.957Asx=Mx/γs f y h o=6.3×106/0.957×210×80=390㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ10@200 (As ＝ 393㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.393%Y向板底配筋My =(0.0286+0.0502/5)×(1.20×3.8+1.40× 2)×3.92 =4.35 kN·Ma s=My/fcbh02=4.35×106/11.9×1000×802=0.0571γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.971Asx=My/γs f y h o=4.35×106/0.971×210×80=266㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ =Asx/bh=256/1000×100=0.266% <ρmin 配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率进行计算，Asx=ρmin×bh=0.272%×1000×100=272㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向右端支座配筋Mx' =0.1048×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×3.92 = 11.81 kN·Ma s=Mx'/fcbh02=11.81×106/11.9×1000×802=0.155γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.916Asx=Mx'/γs f y h o=11.81×106/0.916×210×80=767㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%Asx'= 767㎜2，实配φ14@150 (As ＝770mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.77%3. 4.4m×2.1m计算跨度Lx = 4400 mm ；计算跨度Ly = 2100 mmLx/Ly=4.4/2.1=2.095Mx =(0.0129+0.0601/5)×(1.20× 3.84+1.40× 2)×2.12=0.814kN·m a s=Mx/fcbh02=0.814×106/11.9×1000×802=0.011γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.995Asx=Mx/γs f y h o=0.814×106/0.995×210×80=272.34㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ8@180 (As ＝279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0601+0.0129/5)×(1.20×3.8+1.40× 2)×2.12 =2.29 kN·M a s=My/fcbh02=2.29×106/11.9×1000×802=0.033γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.983Asx=My/γs f y h o=2.29×106/0.983×210×80=272.34㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向左支座配筋Mx' =0.0781×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×2.12 = 2.54 kN·Ma s=Mx'/fcbh02=2.54×106/11.9×1000×802=0.155γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.916Asx=Mx'/γs f y h o=2.54×106/0.916×210×80=138㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%Asx'= 138㎜2，实配φ12@150 (As ＝754mm2,可能与邻跨有关系) ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.754%Y向下端支座配筋My'=0.11903×(1.20× 3.84+1.40× 2.0)×2.12=3.88kN·Ma s=Mx'/fcbh02=3.88×106/11.9×1000×802=0.0509γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.973Asy=Mx'/γs f y h o=2.54×106/0.973×210×80=237㎜2Asy'= 237mm2，实配φ 8@100 (As ＝ 503.mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.503%4. 2.1m×1.7m计算跨度Lx = 2100 mm ；计算跨度Ly = 1700 mmLx/Ly=2.1/1.7=1.235Mx =(0.022+0.0354/5)×(1.20× 3.84+1.40× 2)×1.72=0.71kN·ma s=Mx/fcbh02=0.71×106/11.9×1000×802=0.009γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.995Asx=Mx/γs f y h o=0.71×106/0.995×210×80=135㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180 (As ＝279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0354+0.022/5)×(1.20×3.84+1.40× 2)×1.72 =0.94kN·Ma s=My/fcbh02=0.94×106/11.9×1000×802=0.0123γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.934Asx=My/γs f y h o=0.94×106/0.934×210×80=60㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向左支座配筋Mx' =0.0745×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×1.72 = 1.59 kN·Ma s=Mx'/fcbh02=1.59×106/11.9×1000×802=0.021γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.989Asx=Mx'/γs f y h o=1.59×106/0.989×210×80=95㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ10@200(As ＝393mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.393%Y向下端支座配筋My'=0.0872×(1.20× 3.84+1.40× 2.0)×1.72=1.86kN·Ma s=Mx'/fcbh02=1.86×106/11.9×1000×802=0.024γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.987Asy=My'/γs f y h o=1.86×106/0.987×210×80=112㎜2ρ＝ Asy/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝279mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.279%5.2.1m×2.1m计算跨度Lx = 2100 mm ；计算跨度Ly =2100 mmLx/Ly=2.1/2.1=1Mx =(0.0368+0.0368/5)×(1.20× 8.8+1.40× 2)×2.12=2.79kN·ma s=Mx/fcbh02=0.71×106/11.9×1000×802=0.009γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.995Asx=Mx/γs f y h o=0.71×106/0.995×210×80=135㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180 (As ＝279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0354+0.022/5)×(1.20×3.84+1.40× 2)×1.72 =0.94kN·Ma s=My/fcbh02=0.94×106/11.9×1000×802=0.0123γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.934Asx=My/γs f y h o=0.94×106/0.934×210×80=60㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)6. 2.64m×1.5m计算跨度Lx = 2640 mm ；计算跨度Ly =1500 mmLx/Ly=2.64/1.5=1.76Mx =(0.0223+0.0864/5)×(1.20× 8.8+1.40× 2)×1.52=1.27kN·ma s=Mx/fcbh02=1.27×106/11.9×1000×802=0.017γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.991Asx=Mx/γs f y h o=1.27×106/0.991×210×80=77㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180 (As ＝279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0864+0.0223/5)×(1.20×3.84+1.40× 2)×1.52 =2.93kN·Ma s=My/fcbh02=2.93×106/11.9×1000×802=0.021γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.934Asx=My/γs f y h o=2.93×106/0.934×210×80=179㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)7.3.6m×5.1m计算跨度Lx = 3600 mm ；计算跨度Ly = 5100 mmLx/Ly=3.6/5.1=0.705Mx =(0.0352+0.0128/5)×(1.20× 3.84+1.40× 2)×3.62=4.26kN·ma s=Mx/fcbh02=4.26×106/11.9×1000×802=0.0559γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.971Asx=Mx/γs f y h o=4.26×106/0.971×210×80=261㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180 (As ＝279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0128+0.0352/5)×(1.20×3.84+1.40× 2)×3.62 =2.33kN·M a s=My/fcbh02=2.33×106/11.9×1000×802=0.031γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.984Asx=My/γs f y h o=2.33×106/0.984×210×80=140㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向左支座配筋Mx' =0.0771×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×3.62 = 7.38kN·Ma s=Mx'/fcbh02=7.38×106/11.9×1000×802=0.097γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.948Asx=Mx'/γs f y h o=7.38×106/0.948×210×80=463㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ14@200(As ＝503mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.503%X向右支座配筋Mx' =0.0771×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×3.62 = 7.38kN·Ma s=Mx'/fcbh02=7.38×106/11.9×1000×802=0.097γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.948Asx=Mx'/γs f y h o=7.38×106/0.948×210×80=463㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ12@200(As ＝479mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.479%Y向上端支座配筋My'=0.0572×(1.20× 3.84+1.40× 2.0)×3.62=5.47kN·Ma s=Mx'/fcbh02=5.47×106/11.9×1000×802=0.0718γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.963Asy=My'/γs f y h o=5.47×106/0.963×210×80=338㎜2ρ＝ Asy/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@100(As ＝ 503mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.503%8.4.2m×5.1m计算跨度Lx = 4200 mm ；计算跨度Ly =5100 mmLx/Ly=4.2/5.1=0.823Mx =(0.0259+0.0149/5)×(1.20× 3.84+1.40× 2)×4.22=4.54kN·ma s=Mx/fcbh02=4.54×106/11.9×1000×802=0.0596γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.969Asx=Mx/γs f y h o=4.54×106/0.969×210×80=278㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ Asx/bh=317/1000×100=0.279%Y向板底配筋My =(0.0149+0.0259/5)×(1.20×3.84+1.40× 2)×4.22 =3.23kN·Ma s=My/fcbh02=3.23×106/11.9×1000×802=0.042γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.978Asx=My/γs f y h o=3.23×106/0.978×210×80=196㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%ρ＝ Asx/bh<ρmin ，最小配筋率不满足要求！所以应按照最小配筋率计算Asx=273㎜2实配φ8@180(As ＝ 279㎜2)X向左支座配筋Mx' =0.06461×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×4.22 = 8.42kN·Ma s=Mx'/fcbh02=8.42×106/11.9×1000×802=0.097γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.948Asx=Mx'/γs f y h o=8.42×106/0.948×210×80=532.06㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ12@200(As ＝565mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.565%X向右支座配筋Mx' =0.06461×(1.20× 3.84+1.40×2.0)×4.22 = 7.38kN·Ma s=Mx'/fcbh02=7.38×106/11.9×1000×802=0.097γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.948Asx=Mx'/γs f y h o=7.38×106/0.948×210×80=463㎜2ρmin ＝0.45ft/fy=0.45×1.27/210=0.272%实配φ12@200(As ＝565mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.565%Y向上端支座配筋My'=0.0555×(1.20× 3.84+1.40× 2.0)×4.22=7.23kN·M a s=Mx'/fcbh02=7.23×106/11.9×1000×802=0.0718γs=(1+(1-2αs )1/2 )/2=0.963Asy=My'/γs f y h o=7.23×106/0.963×210×80=453㎜2实配φ8@100(As ＝ 503mm2,可能与邻跨有关系)ρmin ＝ 0.272% ，ρ＝ 0.503%。
土木工程毕业设计 板配筋计算
3.1标准层楼板计算
3.1.1 荷载收集：
25mm水泥砂浆和30mm大理石砖面： 1.3
100mm厚混凝土楼板： 0.1m×25 = 2.5
20mm厚混合砂浆顶棚抹灰： 0.02m×17 = 0.34
恒荷载标准值： =4.14
恒荷载设计值： g=1.2×4.14 =4.97
活荷载设计值： q=1.4×2.0 =2.8
2.85
1.12
80
70
156.4
46.2
8＠200
8＠200
251
251
B4
L01方向
L02方向
3.98
1.59
80
70
87.2
26.2
8＠200
8＠200
251
251
B5
L01方向
L02方向
1.89
0.57
80
70
79.9
16.7
8＠200
8＠200
251
251
B6
L01方向
L02方向
1.75
0.18
= =2×0.2×2.4× =0.96×
由公式 得：
解得： ＝4.49kN·m/m
故得： = =0.20×4.49=0.896kN·m/m
=0
=0
=2×0.28=0.55kN·m/m
=0
3.1.2.8区格板B8
计算跨度： =1.4-0.3/2-0.2/2=1.15m， =2.4-0.3/2-0.2/2=2.15m
= =2×5.7× ＝13.8×
=0
= =2×0.7×4.8× ＝6.7×
=0
由公式 得：
解得： ＝5.1kN·m/m
钢筋混凝土结构配筋计算
钢筋混凝土结构配筋计算配置在同一截面(b×s，b为矩形截面构件宽度，s为箍筋间距)内箍筋各肢的全部截面面积与该截面面积的的比率。
其中，箍筋面积Asv=单肢箍筋的截面面积Asv1×肢数n。
计算公式为：ρsv=Asv/(bs)=(n×Asv1)/(b×s)。
最小配筋率：梁：ρsv,min=0.24×ft/fyv；弯剪扭构件：ρsv,min=0.2×ft/fyv。
箍筋体积配筋率体积配箍率(ρv)：箍筋体积与相应的混凝土构件体积的比率。
计算公式为：方格网式配筋：ρv=(n1×As1×l1+n2×As2×l2)/(Acor×s)；螺旋式配筋：ρv=(4×Ass1)/(dcor×s)（见《混凝土结构设计规范GB-2010》6.6.3条规定）。
式中，l1和l2为混凝土核心面积内的长度，即需减去保护层厚度。
柱箍筋加密区最小配筋率计算公式为：ρv,min=λv×fc/fyv；λv为最小配箍特征值，fc为混凝土轴心抗压强度设计值，fyv为箍筋及拉筋抗拉强度设计值。
扩展资料实际混凝土结构工程中，有不少结构构件由于构造或建筑功能的要求，截面会很大而弯矩又极小。
这种情况下如果按受力要求计算配筋，只需要很少的钢筋，但若是要按最小配筋率的规定来配筋，就会出现截面厚度越大，配筋就越多的不合理结果。
从规范中看，配筋可以按受弯构件用受拉钢筋的最小配筋率ρmin反求其临界高度hcr，即在此临界高度下最小配筋率ρmin的配筋已经足够承受实际的弯矩了。
既然在临界高度hcr情况下最小配筋率ρmin相应的配筋As已经能够满足构件承载受力要求了。
所以即使截面高度继续加高，仍然可以保持原有的实际配筋As不变。
虽然配筋率减少，但应该还是能够保证构件应有的承载力，构件仍是安全的。
这时，大截面受弯构件的最小配筋As相对应的实际配筋率ρ已经小于规范的最小配筋率ρmin了，但仍是允许的。
板配筋计算
LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》 GB50009-2001《混凝土结构设计规范》 GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3300 mm; Ly = 6000 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=11.9N/mm2 ft=1.27N/mm2 ftk=1.78N/mm2 Ec=2.80×104N/mm2钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm2 Es = 2.0×105 N/mm2最小配筋率: ρ= 0.200%纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 30mm保护层厚度: c = 25mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γG = 1.200可变荷载分项系数: γQ = 1.400准永久值系数: ψq = 1.000永久荷载标准值: ｑgk = 7.000kN/m2可变荷载标准值: ｑqk = 4.000kN/m24.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo = 1.00泊松比:μ = 0.200五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3300 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-30=90 mm六、配筋计算(lx/ly=3300/6000=0.550<2.000 所以按双向板计算):1.X向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0385+0.0056*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32 = 6.040 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*6.040×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0633) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.063) = 0.0654) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.065/300= 231mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 231/(1000*120) = 0.193%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm22.Y向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= (0.0056+0.0385*0.200)*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32 = 2.028 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*2.028×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0213) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.021) = 0.0214) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.021/300= 76mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 76/(1000*120) = 0.063%ρ<ρmin = 0.200% 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = 0.200%*1000*120 = 240 mm2采取方案d8@200, 实配面积251 mm23.X向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0814*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 12.410 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*12.410×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.1293) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.129) = 0.1384) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.138/300 = 494mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 494/(1000*120) = 0.411%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@100, 实配面积503 mm24.X向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩M o x = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0814*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 12.410 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o x/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*12.410×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.1293) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.129) = 0.1384) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.138/300 = 494mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 494/(1000*120) = 0.411%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@100, 实配面积503 mm25.Y向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 8.705 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*8.705×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0903) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.090) = 0.0954) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.095/300 = 338mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 338/(1000*120) = 0.282%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@140, 实配面积359 mm26.Y向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩M o y = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo2= 0.0571*(1.200*7.000+1.400*4.000)*3.32= 8.705 kN*m2) 确定计算系数αs = γo*M o y/(α1*fc*b*ho*ho)= 1.00*8.705×106/(1.00*11.9*1000*90*90)= 0.0903) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2*0.090) = 0.0954) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = 1.000*11.9*1000*90*0.095/300= 338mm25) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 338/(1000*120) = 0.282%ρ≥ρmin = 0.200% 满足最小配筋要求采取方案d8@140, 实配面积359 mm2七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+4.000)*3.32 = 4.746 kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+1.000*4.000)*3.32 = 4.746 kN*m2.计算受弯构件的短期刚度 Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)= 4.746×106/(0.87*90*251) = 241.490 N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = 0.5*b*h = 0.5*1000*120= 60000mm2ρte = As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)= 251/60000 = 0.418%3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = 1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)= 1.1-0.65*1.78/(0.418%*241.490) = -0.045因为ψ不能小于最小值0.2，所以取ψ = 0.24) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = 2.0×105/2.80×104 = 7.1435) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*90) = 0.279%7) 计算受弯构件的短期刚度 BsBs = Es*As*ho2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')](混凝土规范式8.2.3--1) = 2.0×105*251*902/[1.15*0.200+0.2+6*7.143*0.279%/(1+3.5*0.0)] = 7.399×102 kN*m23.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ=2.0 (混凝土规范第 8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度 BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式 8.2.2)= 4.746/(4.746*(2.0-1)+4.746)*7.399×102= 3.700×102 kN*m24.计算受弯构件挠度f max = f*(q gk+q qk)*Lo4/B= 0.00246*(7.000+4.000)*3.34/3.700×102= 8.674mm5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3300/200=16.500mmfmax=8.674mm≤fo=16.500mm，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0385+0.0056*0.200)*(7.000+4.000)*3.32= 4.746 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=4.746×106/(0.87*90*251)=241.490N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρt e=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*241.490)=0.6217) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.621*241.490/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2187mm ≤ 0.30, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= (0.0056+0.0385*0.200)*(7.000+4.000)*3.32= 1.593 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=1.593×106/(0.87*90*251)=81.066N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=251/60000 = 0.0042因为ρte=0.0042 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*81.066)=-0.327因为ψ=-0.327 < 0.2,所以让ψ=0.27) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=5*8*8/(5*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.200*81.066/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.0237mm ≤ 0.30, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数((ｑgk+ｑqk)*Lo2)= 0.0571*(7.000+4.000)*3.32= 6.840 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=6.840×106/(0.87*90*359)=243.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=359/60000 = 0.0060因为ρte=0.0060 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*243.333)=0.6257) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.625*243.333/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2217mm ≤ 0.30, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应M o y = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0571*(7.000+4.000)*3.32= 6.840 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=6.840×106/(0.87*90*359)=243.333N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=359/60000 = 0.0060因为ρte=0.0060 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*243.333)=0.6257) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=7*8*8/(7*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.625*243.333/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2217mm ≤ 0.30, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0814*(7.000+4.000)*3.32= 9.751 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=9.751×106/(0.87*90*503)=247.580N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=503/60000 = 0.0084因为ρte=0.0084 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*247.580)=0.6337) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*8*8/(10*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.633*247.580/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2285mm ≤ 0.30, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应M o x = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo2= 0.0814*(7.000+4.000)*3.32= 9.751 kN*m2) 光面钢筋,所以取值v i=0.73) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/(0.87*ho*As) (混凝土规范式 8.1.3－3)=9.751×106/(0.87*90*503)=247.580N/mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=0.5*b*h=0.5*1000*120=60000 mm2ρte=As/Ate (混凝土规范式 8.1.2－4)=503/60000 = 0.0084因为ρte=0.0084 < 0.01,所以让ρte=0.016) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ=1.1-0.65*ftk/(ρte*σsk) (混凝土规范式 8.1.2－2)=1.1-0.65*1.780/(0.0100*247.580)=0.6337) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径d eqd eq= (∑n i*d i2)/(∑n i*v i*d i)=10*8*8/(10*0.7*8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es*(1.9*C+0.08*Deq/ρte) (混凝土规范式 8.1.2－1) =2.1*0.633*247.580/2.0×105*(1.9*25+0.08*11/0.0100)=0.2285mm ≤ 0.30, 满足规范要求。
板配筋计算
LB-1矩形板计算项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、构件编号: LB-1二、示意图三、依据规范《建筑结构荷载规范》GB50009-2001《混凝土结构设计规范》GB50010-2002四、计算信息1.几何参数计算跨度: Lx = 3300 mm; Ly = 6000 mm板厚: h = 120 mm2.材料信息混凝土等级: C25 fc=mm ft=mm ftk=mm Ec=×10N/mm 钢筋种类: HRB335 fy = 300 N/mm Es = ×10 N/mm最小配筋率: ρ= %纵向受拉钢筋合力点至近边距离: as = 30mm保护层厚度: c = 25mm3.荷载信息(均布荷载)永久荷载分项系数: γ =可变荷载分项系数: γ =准永久值系数: ψq =永久荷载标准值: ｑgk = m可变荷载标准值: ｑqk = m4.计算方法:弹性板5.边界条件(上端/下端/左端/右端):固定/固定/固定/固定6.设计参数结构重要性系数: γo =泊松比:μ =五、计算参数:1.计算板的跨度: Lo = 3300 mm2.计算板的有效高度: ho = h-as=120-30=90 mm六、配筋计算(lx/ly=3300/6000=< 所以按双向板计算):向底板钢筋1) 确定X向板底弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo= +***+**= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= *×10/**1000*90*90)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*90*300= 231mm5) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 231/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm 采取方案d8@200, 实配面积251 mm向底板钢筋1) 确定Y向板底弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo= +***+**= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= *×10/**1000*90*90)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*90*300= 76mm5) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 76/(1000*120) = %ρ<ρmin = % 不满足最小配筋要求所以取面积为As = ρmin*b*h = %*1000*120 = 240 mm 采取方案d8@200, 实配面积251 mm向支座左边钢筋1) 确定左边支座弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo= **+**= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= *×10/**1000*90*90)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*90*300 = 494mm5) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 494/(1000*120) = %ρ≥ρmin = % 满足最小配筋要求采取方案d8@100, 实配面积503 mm向支座右边钢筋1) 确定右边支座弯矩Mx = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo = **+**= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*Mx/(α1*fc*b*ho*ho)= *×10/**1000*90*90)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*90*300 = 494mm5) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 494/(1000*120) = %ρ≥ρmin = % 满足最小配筋要求采取方案d8@100, 实配面积503 mm向上边支座钢筋1) 确定上边支座弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo = **+**= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= *×10/**1000*90*90)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*90*300 = 338mm5) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 338/(1000*120) = %ρ≥ρmin = % 满足最小配筋要求采取方案d8@140, 实配面积359 mm向下边支座钢筋1) 确定下边支座弯矩My = 表中系数(γG*ｑgk+γQ*ｑqk)*Lo= **+**= kN*m2) 确定计算系数αs = γo*My/(α1*fc*b*ho*ho)= *×10/**1000*90*90)=3) 计算相对受压区高度ξ = 1-sqrt(1-2*αs) = 1-sqrt(1-2* =4) 计算受拉钢筋面积As = α1*fc*b*ho*ξ/fy = **1000*90*300= 338mm5) 验算最小配筋率ρ = As/(b*h) = 338/(1000*120) = %ρ≥ρmin = % 满足最小配筋要求采取方案d8@140, 实配面积359 mm七、跨中挠度计算：Mk -------- 按荷载效应的标准组合计算的弯矩值Mq -------- 按荷载效应的准永久组合计算的弯矩值1.计算荷载效应Mk = Mgk + Mqk= +**+* = kN*mMq = Mgk+ψq*Mqk= +**+** = kN*m2.计算受弯构件的短期刚度Bs1) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk = Mk/*ho*As) (混凝土规范式8.1.3－3)= ×10/*90*251) = N/mm2) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积: Ate = *b*h = *1000*120= 60000mmρte = As/Ate (混凝土规范式8.1.2－4)= 251/60000 = %3) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ = (混凝土规范式8.1.2－2)= =因为ψ不能小于最小值，所以取ψ =4) 计算钢筋弹性模量与混凝土模量的比值αEαE = Es/Ec = ×10/×10 =5) 计算受压翼缘面积与腹板有效面积的比值γf矩形截面，γf=06) 计算纵向受拉钢筋配筋率ρρ = As/(b*ho)= 251/(1000*90) = %7) 计算受弯构件的短期刚度BsBs = Es*As*ho/[ψ++6*αE*ρ/(1+ γf')](混凝土规范式8.2.3--1)= ×10*251*90/[*++6**%/(1+*]= ×10 kN*m3.计算受弯构件的长期刚度B1) 确定考虑荷载长期效应组合对挠度影响增大影响系数θ当ρ'=0时，θ= (混凝土规范第8.2.5 条)2) 计算受弯构件的长期刚度BB = Mk/(Mq*(θ-1)+Mk)*Bs (混凝土规范式8.2.2)= *+*×10= ×10 kN*m4.计算受弯构件挠度f = f*(q+q)*Lo/B= *+*×10=5.验算挠度挠度限值fo=Lo/200=3300/200=fmax=≤fo=，满足规范要求!八、裂缝宽度验算:1.跨中X方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo= +**+*= kN*m2) 光面钢筋,所以取值v=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/*ho*As) (混凝土规范式8.1.3－3)=×10/*90*251)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mmρte=As/Ate (混凝土规范式8.1.2－4)=251/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= (混凝土规范式8.1.2－2)= =7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径dd= (∑n*d)/(∑n*v*d)=5*8*8/(5**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es**C+*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1)=**×10**25+*11/= ≤, 满足规范要求2.跨中Y方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo= +**+*= kN*m2) 光面钢筋,所以取值v=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/*ho*As) (混凝土规范式8.1.3－3)=×10/*90*251)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mmρte=As/Ate (混凝土规范式8.1.2－4)=251/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= (混凝土规范式8.1.2－2)= =因为ψ= < ,所以让ψ=7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/200=58) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径dd= (∑n*d)/(∑n*v*d)=5*8*8/(5**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es**C+*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1) =**×10**25+*11/= ≤, 满足规范要求3.支座上方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数((ｑgk+ｑqk)*Lo)= *+*= kN*m2) 光面钢筋,所以取值v=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/*ho*As) (混凝土规范式8.1.3－3)=×10/*90*359)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mmρte=As/Ate (混凝土规范式8.1.2－4)=359/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= (混凝土规范式8.1.2－2)= =7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径dd= (∑n*d)/(∑n*v*d)=7*8*8/(7**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es**C+*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1) =**×10**25+*11/= ≤, 满足规范要求4.支座下方向裂缝1) 计算荷载效应My = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo= *+*= kN*m2) 光面钢筋,所以取值v=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/*ho*As) (混凝土规范式8.1.3－3)=×10/*90*359)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mmρte=As/Ate (混凝土规范式8.1.2－4)=359/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= (混凝土规范式8.1.2－2)= =7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/140=78) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径dd= (∑n*d)/(∑n*v*d)=7*8*8/(7**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es**C+*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1) =**×10**25+*11/= ≤, 满足规范要求5.支座左方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo= *+*= kN*m2) 光面钢筋,所以取值v=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/*ho*As) (混凝土规范式8.1.3－3)=×10/*90*503)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mmρte=As/Ate (混凝土规范式8.1.2－4)=503/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= (混凝土规范式8.1.2－2)= =7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径dd= (∑n*d)/(∑n*v*d)=10*8*8/(10**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es**C+*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1) =**×10**25+*11/= ≤, 满足规范要求6.支座右方向裂缝1) 计算荷载效应Mx = 表中系数(ｑgk+ｑqk)*Lo= *+*= kN*m2) 光面钢筋,所以取值v=3) 因为C > 65，所以取C = 654) 计算按荷载荷载效应的标准组合作用下，构件纵向受拉钢筋应力σsk=Mk/*ho*As) (混凝土规范式8.1.3－3)=×10/*90*503)=mm5) 计算按有效受拉混凝土截面面积计算的纵向受拉钢筋配筋率矩形截面积，Ate=*b*h=*1000*120=60000 mmρte=As/Ate (混凝土规范式8.1.2－4)=503/60000 =因为ρte= < ,所以让ρte=6) 计算裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψψ= (混凝土规范式8.1.2－2)= =7) 计算单位面积钢筋根数nn=1000/dist = 1000/100=108) 计算受拉区纵向钢筋的等效直径dd= (∑n*d)/(∑n*v*d)=10*8*8/(10**8)=119) 计算最大裂缝宽度ωmax=αcr*ψ*σsk/Es**C+*Deq/ρte) (混凝土规范式8.1.2－1) =**×10**25+*11/= ≤, 满足规范要求。
- 1、下载文档前请自行甄别文档内容的完整性，平台不提供额外的编辑、内容补充、找答案等附加服务。
- 2、"仅部分预览"的文档,不可在线预览部分如存在完整性等问题,可反馈申请退款(可完整预览的文档不适用该条件!)。
- 3、如文档侵犯您的权益，请联系客服反馈,我们会尽快为您处理(人工客服工作时间：9:00-18:30)。
板配筋计算公式
板的配筋计算As计算公式是AS=M/(0.87*fy)，配筋是指为增强混凝土承载力而在混凝土中设置钢筋并进行设计、加工、配置的作业过程。
自然环境下配筋高强高性能混凝土的收缩徐变呈现早期发展较快，后期发展缓慢的特点，这与混凝土收缩徐变发展规律相一致。
配筋混凝土的收缩徐变均小于素混凝土的收缩徐变。
当配筋率较低时，其对收缩徐变的影响较小，在工程应用中，可以按素混凝土来对待；当配筋率较高时，其对收缩徐变的减小作用需进行具体的试验研究；通过对配筋混凝土的有限元分析以及和试验结果的对比可以得出，配筋混凝土的收缩应变分析中应考虑徐变的作用，忽略徐变的作用将对收缩应变产生较大的误差；配筋率的大小对徐变的影响也不同，配筋率越高，徐变越小，相同配筋条件下，不同加载龄期下混凝土徐变相近。