5t-22.5m葫双受力计算书

+
4
=55910N=56KN
2、运行阻力计算 （1）满载时摩擦阻力 Fm＝(Q＋G) · ω =（5+10.58）×104 ×0.02=3166N （2）坡度阻力 Fm＝(Q＋G) · i=（5+10.58）× 104 ×0.001=156N （3）大车运行总阻力 Fj＝Fm＋Fp＝3166+156=3322N 3、电动机的选择 （1） 电动机的静功率 P j＝
Fj · V大运 1000· η · m· 60
＝
3322 ×20 1000× 0.9×2× 60
=0.62KW
（2） 选择电动机: P＝Kd·Pj＝1.1×0.62=0.68KW 选电动机：YDE90L-4 N＝1.5KW （ n电 =1500r/min） 4、减速器选择：i＝
π· n· D 1000 ×V 大运
Fj · V小运 1000· η · m· 60
＝
1306 ×20 1000× 0.9×2× 60
＝0.24KW
(2) 选择电动机：P＝Kd·Pj＝1.1×0.24＝0.26KW 选择电动机：YDE802 − 4 3、减速器选择：i＝
π· n· D 1000× V小运
N＝0.8KW （n电 =1500r/min） ＝
一、主要技术参数: 起 重 量：Q＝5t 跨 度：LK＝22.5m
起升高度：H＝9m 工作级别：A3 级 起升速度：主起升 8m/min 小车行走速度：20m/min 大车行走速度：20m/min
桥 机 总 重:
t
小 车 总 重: 1.224t
二、小车计算： 1、电动机的选择 选择5t − 9mCD1 固定型电动葫芦。
ω —摩擦阻力系数—ω =0.02【 《手册》P110 表 2-3-5】 Fm＝(5＋1.22)×104×0.02＝1244N (2) 坡度阻力: Fp＝(Q＋G)·i＝(5＋1.22)×104×0.001＝62.2N (3) 小车运行总阻力：Fj＝Fm＋Fp＝1244＋62.2＝1306N
2、电动机计算 (1) 电动机的静功率 Pj＝
＝
3.14×1500 ×270 1000×20
＝63.59 选 i＝58.96
选择减速器：选择减速器：LDA-20m/min 减速器（两台） 5、实际运行速度：V 小运＝
π· n· D i
＝
3.14×1500 × 0.27 58.96
＝21.57m/min
四、主梁计算 (一) 重量及载荷数据： 1、单根大梁自重 4957kg（含轨道、走台栏杆） ，大梁总长 22500mm。因此 大梁自重均布载荷：q＝
q惯
ql2 8 M Wy
＝
0.053×22500 2 8 3341250 1741924
＝3341250Nmm
＝
＝
＝1.92N/mm2
Hale Waihona Puke Baidu
水平平面内σ =2.56+1.92=4.48 N/mm2 大梁所有拉应力Σ σ =101.96+4.48=106.44N/mm2≤[σ ]= 大梁材质为 Q235-B B、钢度计算： 1、主梁垂直钢度计算： 载荷 P＝ y=
计算： 2013 年 8 月 16 日
三、小车运行机构计算 已知：起升载荷：5×104 N 小车自重：1.22×104 N 小车车轮直径：D＝φ 270mm 大车车轮直径：D＝φ 270mm 小车车轮轴承内径：dz＝ mm 运行速度：V 小运＝20m/min V 大运＝20m/min 1、运行阻力计算 (1) 小车满载时: Fm＝(Q＋G) · ω
M Wx 8 M Wx 22500 4
=185523750Nmm ＝55.85N/mm2 =139218750Nmm
＝ =
185523750 3321682
qΦ4
l2
2×1.1×22500 2
＝
8 153140625 3321682
＝46.1N/mm2
垂直平面内σ ＝σ p+σ q＝55.85+46.1＝101.96N/mm 2、水平平面内（大车制动惯性力）引起的强度计算： 1） 、大车制动时，小车在跨中起吊额定负载时小车轮压引起的惯性力 P ＝φ 5ma【 《手册》P14 式 1-3-14】 φ 5=1.5
Pl 3 48EI 5000 +1224 2 σS 1.5
-
230 1.5
=153N/mm2
结论：强度合格
＝3112kg。 =2.3cm≤[y]=
2550 750
=
3112 ×2250 3 48×2100000 ×150879 .1424
=3cm
结论：钢度合格 七、计算小结 通过上面各机构与主梁计算，各项指标均符合起重机设计要求，请 上级部门审核！
50000 ×1.05+12240 ×1.1 2
＝32982N。
(三) 主梁强度钢度计算 A、强度计算： 1、垂直平面内跨中（集中载荷及大梁自重）引起的强度计算： 1） 、集中载荷 P 引起的跨中弯矩 Mp＝32982× 集中载荷 P 引起的跨中应力σ p＝ 2)、大梁自重引起的跨中弯矩 Mq= 大梁自重引起的跨中应力 σ q＝
3.14×1500×270 1000×20
＝63.59 选 i＝58.96
选择减速器：LDA-20m/min 减速器（两台） 4、实际运行速度：V 小运＝
π· n· D i
＝
3.14×1500 × 0.27 58.96
＝21.57m/min
三、大车运行机构计算: 1、大车车轮轮压 P 轮=
（5×1.1+1.22 ）×10 4 × （22.5 −0.73 ） 9.36×10 4 2×22.5
葫 芦 桥 式 起 重 机
5t×22.5m A3
计 算 书
计算： 审核： 批准：
2013-08
目
一、 主要技术参数 二、 小车计算 三、 大车运行机构计算 四、 主梁计算 A 强度计算 B 刚度计算 五、 计算小结
录
参考文献
1、 《起重机设计规范》GB/T3811-2008 中国标准出版社 2008 2、 《起重机设计手册》中国铁道出版社 2001 北京 3、 《通用桥式起重机》GB/T14405-1993
惯
a——加速度 a=0.27【 《手册》P14 表 1-3-7】 P 惯＝1.5×3298.2×0.16＝792N 引起的跨中弯矩 Mp 惯＝792× 引起的跨中应力σ
p惯
22500
＝
M Wy
＝
4 4455000
＝4455000Nmm ＝2.56N/mm2
1741924
2） 、大车制动时，大梁自重引起的惯性力： q 惯=φ 5qa=1.5×2.2×0.16=0.53N/cm 引起的跨中弯矩 Mq 惯＝ 引起的跨中应力σ
49570 22500
＝2.2N/mm
2、起升动载系数：起升速度 V≤0.2m/s 时，查的φ 2＝φ 2min＝1.05【 《手 册》P13 表 1-3-5】 ；自重载荷系数φ 4=1.1，小车总重 1224kg，因此单 个主梁所受的集中载荷：P＝ (二) 截面外形尺寸及相关数据： 1、主梁：Ix＝1508791424mm4，Wx＝3321682mm3； Iy＝348384864mm4，Wy＝1741924mm3； 此为危险截面，在大梁跨中