卸料平台的受力计算
卸料平台管理规定(14.04.10)
城建七公司卸料平台管理规定一、总则1.目的为进一步加强施工现场悬挑式钢平台的安全管理，有效防范生产安全事故的发生，保障操作人员人身安全和企业财产安全。
2.适用范围本规定适用于北京城建七建设工程有限公司施工的新建、改建、扩建和拆除等房屋建筑工程（以下简称“建设工程”）安全生产活动及安全管理。
二、依据1. 《建筑地基基础设计规范》GB50007-20112. 《建筑结构荷载规范》GB50009-20123. 《混凝土结构设计规范》GB50010-20104. 《钢结构设计规范》GB50017-20035. 《碳素结构钢》GB/T 7006.《低压流体输送用焊接钢管》GB/T30197.《碳钢焊条》GB/T51178.《钢丝绳用普通套环》GB/T5974.19.《钢丝绳夹》GB/T597610.《安全带》GB/T609511.《安全网》GB572512.《安全帽》GB211813. 《重要用途钢丝绳》GB891814. 《钢管脚手架扣件》GB1583115. 《一般用途钢丝绳》GB/T2011816.《钢结构工程施工质量验收规范》GB5020517.《建筑施工安全检查标准》JGJ59-201118. 《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-91）19.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ13020. 《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-200821.《建筑施工木脚手架安全技术规范》JGJ 164-200822.《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》(建质〔2009〕87号)23.《建设工程高大模板支撑系施工安全管理导则》(建质〔2009〕254号)24.北京市实施《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》的规定（京建施〔2009〕841号）25.北京市危险性较大的分部分项工程安全专项施工方案专家论证细则以及《北京市危险性较大的分部分项工程安全动态管理办法》（京建法〔2012〕1号）26.《中华人民共和国建筑法》27.《建设工程安全生产管理条例》28.北京市住房和城乡建设委员会关于印发《施工现场悬挑式钢平台安全操作技术导则》的通知（京建发〔2012〕110号）29.相关施工图纸三、材料及荷载（一）材料选用1、用于卸料平台的各种材料均应采用符合现行国家标准的标准材料，严禁使用市场中的非标材料。
卸料平台计算
卸料平台计算密目网：1.2×8×0.003=0.03KN 扣件：27×0.0015=0.041KN 合计：1.09+0.34+0.03+0.041=1.5KN 施工荷载：1000N/㎡×2.5×3=7.5KN1.57.59N K N=+=121000a a m m== 500b m m = 2500l m m = 4500H m m=12A V a a R Nl+=292.57.2K N =⨯=AH b R N N ctg l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭110.51194.5 2.52.4b N h l K N⎛⎫⎛⎫=+⨯=⨯+⨯ ⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭= 1csc BE b R N N l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭10.518.814.54.510.06b Nh l K N⎛⎫=+ ⎪⎝⎭⎛⎫=+⨯ ⎪⎝⎭=2csc BD b R N N l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭10.5194.54.510.54b Nh l kN⎫=+⎪⎝⎭⎛⎫=+⨯ ⎪⎝⎭= 3csc BC b R N N l θ⎛⎫=+ ⎪⎝⎭10.5194.54.510.94b N h l kN⎛⎫=+ ⎪⎝⎭⎛⎫=+⨯ ⎪⎝⎭= 验算稳定性： 1、先计算λ0l iλ=1.58i cm= o l k hμ=1.1551801.80()1.155 1.80180374o k h cml cmμ====⨯⨯=按三步二跨374 2.371.582.37o l iλλϕ====当时,=0.13计算杆的稳定性 A C R227200113/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全ABE R2210060158/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全AB DR 2210540166/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全A B CR2210940172/205/()0.13489N mm N mm ϕ==≤⨯N安全A验算锚固钢筋：1、 假定选择12φ元钢，则[]s s σσ≤A=113.1mm 2 2210/sK N m mσ= 0.2为边缘至锚固点的距离2、锚固点拉力：12(0.2)Rl N l =⨯+ 219 2.790.22.50.2N l R K Nl ⨯===++预埋锚固钢筋吊环按两个截面同时受力计算，每根钢筋截面承受R/2=N 。
落地式卸料平台验算(架体高度14
落地式卸料平台验算（架体高度14.2m）计算依据：1、《建筑施工脚手架安全技术统一标准》GB51210-20162、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20113、《建筑结构荷载规范》GB50009-20124、《钢结构设计标准》GB50017-20175、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20116、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、脚手架参数二、荷载设计计算简图：立面图侧面图三、纵向水平杆验算纵、横向水平杆布置承载能力极限状态q=1.3×(0.03+G kjb×l b/(n+1))+0.9×1.5×G k×l b/(n+1)=1.3×(0.03+0.35×0.8/(1+1))+0.9×1.5×3×0.8/(1+1) =1.841kN/m正常使用极限状态q'=(0.03+G kjb×l b/(n+1))=(0.03+0.35×0.8/(1+1))=0.17kN/m计算简图如下：1、抗弯验算M max=0.1ql a2=0.1×1.841×1.52=0.414kN·mσ=γ0M max/W=1×0.414×106/4120=100.547N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求！2、挠度验算νmax=0.677q'l a4/(100EI)=0.677×0.17×15004/(100×206000×98900)=0.286mmνmax＝0.286mm≤[ν]＝min[l a/150，10]＝min[1500/150，10]＝10mm满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.1ql a=1.1×1.841×1.5=3.038kN正常使用极限状态R max'=1.1q'l a=1.1×0.17×1.5=0.281kN四、横向水平杆验算承载能力极限状态由上节可知F1=R max=3.038kNq=1.3×0.03=0.039kN/m正常使用极限状态由上节可知F1'=R max'=0.281kNq'=0.03kN/m1、抗弯验算计算简图如下：弯矩图(kN·m)σ=γ0M max/W=1×0.611×106/4120=148.233N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！2、挠度验算计算简图如下：变形图(mm)νmax＝0.155mm≤[ν]＝min[l b/150，10]＝min[800/150，10]＝5.333mm 满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态R max=1.535kN五、扣件抗滑承载力验算扣件抗滑承载力验算：纵向水平杆：R max=1×3.038/2=1.519kN≤R c=0.85×8=6.8kN横向水平杆：R max=1×1.535=1.535kN≤R c=0.85×8=6.8kN满足要求！六、荷载计算立杆静荷载计算1、立杆承受的结构自重标准值N G1k单外立杆：N G1k=(gk+l a×n/2×0.03/h)×H=(0.129+1.5×1/2×0.03/1.8)×14.2=2.01kN单内立杆：N G1k=2.01kN2、脚手板的自重标准值N G2k1单外立杆：N G2k1=(H/h+1)×la×l b×G kjb×1/2/2=(14.2/1.8+1)×1.5×0.8×0.35×1/2/2=0.933kN 1/2表示脚手板2步1设单内立杆：N G2k1=0.933kN3、栏杆与挡脚板自重标准值N G2k2单外立杆：N G2k2=(H/h+1)×la×G kdb×1/2=(14.2/1.8+1)×1.5×0.17×1/2=1.133kN1/2表示挡脚板2步1设4、围护材料的自重标准值N G2k3单外立杆：N G2k3=G kmw×la×H=0.01×1.5×14.2=0.213kN5、构配件自重标准值N G2k总计单外立杆：N G2k=N G2k1+N G2k2+N G2k3=0.933+1.133+0.213=2.28kN单内立杆：N G2k=N G2k1=0.933kN立杆施工活荷载计算外立杆：N Q1k=la×l b×(n zj×G kzj)/2=1.5×0.8×(1×3)/2=1.8kN内立杆：N Q1k=1.8kN组合风荷载作用下单立杆轴向力：单外立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.01+2.28)+ 0.9×1.5×1.8=8.006kN 单内立杆：N=1.3×(N G1k+ N G2k)+0.9×1.5×N Q1k=1.3×(2.01+0.933)+ 0.9×1.5×1.8=6.256kN 七、立杆稳定性验算1、立杆长细比验算立杆计算长度l0=Kμh=1×1.5×1.8=2.7m长细比λ=l0/i=2.7×103/16=168.75≤210满足要求！轴心受压构件的稳定系数计算：立杆计算长度l0=Kμh=1.155×1.5×1.8=3.119m长细比λ=l0/i=3.119×103/16=194.906查《规范》表A得，φ=0.1912、立杆稳定性验算组合风荷载作用单立杆的轴心压力设计值N=1.3(N G1k+N G2k)+0.9×1.5N Q1k=1.3×(2.01+2.28)+0.9×1.5×1.8=8.006kN M wd=γLφwγQ M wk=γLφwγQ(0.05ζ1w k l a H12)=0.9×0.6×1.5×(0.05×0.6×0.262×1.5×3.62)=0.124kN·m σ=γ0[N/(φA)+M wd/W]=1×[8006.426/(0.191×384)+123766.704/4120]=139.203N/mm2≤[f]=205N/mm2 满足要求！八、连墙件承载力验算N lw=1.5×ωk×2×h×3×l a=1.5×0.262×2×1.8×3×1.5=6.367kN长细比λ=l0/i=600/16=37.5，查《规范》表A.0.6得，φ=0.896(N lw+N0)/(φAc)=(6.367+3)×103/(0.896×384)=27.225N/mm2≤0.85×[f]=0.85×205N/mm2=174.25N/mm2满足要求！扣件抗滑承载力验算：N lw+N0=6.367+3=9.367kN≤0.85×12=10.2kN 满足要求！。
卸料平台的安装和使用要求
卸料平台的安装和使用要求在施工过程中，为保证建筑结构施工材料的进出，常在建筑物外立面设置平台作为施工材料、器具、设备的周转平台，将无法用电梯、井架提运的大件材料、器具、设备用塔式起重机先吊运至卸料平台上，再转运至使用或安装地点。
目前常用的卸料平台分为采用钢管落地搭设的卸料平台和采用悬挑方式搭设的卸料平台。
一、材料规格(1)落地搭设的卸料平台：一般采用。
48X3.5钢管的扣件连接方式搭设，也可采用其他规格的钢管和碗扣式连接的方式搭设。
平面板宜采用钢板或大于1.8cm厚的木质夹板。
(2)悬挑搭设的卸料平台：一般采用钢平台，钢平台的材料全部为Q235,平台骨架一般由型钢和钢板焊接而成，平面板宜采用花纹钢板，拉索、保险钢丝绳的直径不小于20mm o二、用途卸料平台是作为施工材料、器具、设备垂直运输的周转平台.它可以灵活地适用于各类施工工地。
(1)落地搭设的卸料平台常用于多层建筑物的施工中。
(2)悬挑搭设的卸料平台一般用于高层建筑物的施工中。
三、落地式脚手架搭设的卸料平台. 卸料平台的形式(1)一般情况下，搭设高度不宜超过12m,高宽之比控制在 2.5:1以内，面积一般不超过6mX6m=36m2β(2)单位面积的荷载应控制在4kN∕m20集中荷载不大于IokN,原则上总荷载不能大于20kN。
2.构造要求(1)立杆的间距宜为600~900mm.步高宜在1.5~1.8m之间。
(2)外侧四个立面由底至顶连续设置剪刀撑。
(3)水平剪刀撑间距不大于4.0m.(4)拉结点应直接和建筑物结构连接，每层设置。
连接采用刚性连接。
形式可选用埋件、钢管直接抱箍-钢管抱箍与结构柱之间需用防滑垫木顶紧，避免抱箍因受力不均产生滑动。
拉结杆必须与平台立杆牢固扣接.且拉结点与平台主结点之间的距离不大于200Omm;拉结杆与柱抱箍用旋转扣件扣牢。
1一拉结杆：2一建筑物(墙体)：3一脚手架;4—木格栅；5—过桥板：6—卸料平台3.悬挑式钢平台按其悬挑方式可分为悬挂式?口斜撑式两种.目前主要以悬挑式为主。
落地式卸料平台施工方案
目录一、工程概况 (2)二、编制依据 (2)三、平台搭设要求 (2)3.1、材料要求 (2)3.2、作业条件 (3)四、搭设流程和要点 (3)4.3、放置纵向扫地杆、竖立杆。
(3)4.7、搭设纵、横向水平杆 (4)4.8、设抛撑 (4)4.9、搭设连墙件 (4)4.10、剪刀撑： (4)4.11、扣件安装 (4)4.12、铺设脚手板 (5)4.13、搭设防护栏杆、挡脚板、悬挂密目网 (5)4.14、卸料时应符合下列规定： (5)4.15、卸料平台拆除 (5)4.16、安全要求 (6)五、平台荷载试验及验收 (7)六、安全管理 (7)七、卸料平台平、立面图 (8)八、卸料平台计算书 (10)一、工程概况年产6000吨UV油墨项目工程由三栋独立建筑组成，办公楼地上八层，建筑高度15.6m，厂房办公楼地上二层，建筑高度8.8m，因施工需要，办公楼及厂房办公楼采用落地式卸料平台。
二、编制依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）《建筑地基基础设计规范》（GB 50007-2011）三、平台搭设要求办公楼为五层，层高首层未4.2m，其余楼层标高为3.3m屋顶层标高为14.100m，女儿墙高度15.6m；卸料平台需搭设至4层板面（标高10.8m），为方便施工，需在每个操作层各搭设一个卸料平台，将卸料平台设置办公楼靠近施工大门侧。
卸料平台搭设尺寸为4m长×4m宽，使用时逐层向上搭设，最大堆放荷载为1.0kN/㎡。
卸料平台的立杆间距为1.0m×1.0m，步距1.5m，搭设高度20m，钢管类型48×3.5mm，扣件连接方式：平台板下钢管采用双扣件，其他采用单扣件，平台板底钢管间距500mm。
卸料平台搭设时每个楼层必须设置与结构连接的刚性拉结点，拉结件采用 48×3.5mm钢管与结构连接。
操作层满铺跳板，四角用铁丝扎紧，靠室外一侧应略高于内侧。
外立杆内侧设置挡脚板，高度180mm，周边设置两道防护栏杆，防护高度1.5m，内侧悬挂密目网进行封闭，防护栏杆内外两侧居中悬挂限载标识牌。
悬挑式卸料平台计算受力绳
悬挑卸料平台计算书此计算书用于计算受力绳（距离主体结构4.7m处）为保证卸料平台安全使用，根据最不利原则，钢丝绳最小直径不得小于26.0mm；吊环最小直径不得小于20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径不得小于14mm。
计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99)和《钢结构设计规范》(GB50017-2003)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
计算参数:平台水平钢梁的悬挑长度5.20m，插入结构锚固长度1.20m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.60m。
水平钢梁插入结构端点部分按照铰接点计算。
次梁采用[16a号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平。
次梁间距0.90m，外伸悬臂长度0.00m。
容许承载力均布荷载2.00kN/m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
脚手板采用木板，脚手板自重荷载取0.35kN/m2。
栏杆采用五层胶合板，栏杆自重荷载取0.30kN/m。
选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体结构4.70m，两道钢丝绳距离0.50m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.25m。
一、次梁的计算次梁选择[16a号槽钢U口水平，间距0.90m，其截面特性为面积A=21.95cm2,惯性距Ix=866.20cm4,转动惯量Wx=108.30cm3,回转半径ix=6.28cm截面尺寸 b=63.0mm,h=160.0mm,t=10.0mm1.荷载计算(1)面板自重标准值：标准值为0.35kN/m2；Q1 = 0.35×0.90=0.32kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2；Q2 = 2.00×0.90=1.80kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.17kN/m经计算得到，均布荷载计算值 q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2 = 1.2×(0.32+0.17)+1.4×1.80 = 3.10kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.4×10.00=14.00kN2.内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M的计算公式为经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.10×3.602/8+14.00×3.60/4=17.62kN.m3.抗弯强度计算其中x——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=17.62×106/(1.05×108300.00)=154.98N/mm2；次梁的抗弯强度计算 < [f],满足要求!二、主梁的计算卸料平台的内钢绳按照《建筑施工安全检查标准》作为安全储备不参与内力的计算。
钢管落地卸料平台搭设要求及计算书
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1.静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重(kN)： NG1 = 0.135×16.5 = 2.228 kN； (2)栏杆的自重(kN)： NG2 = 0.15×0.8 = 0.12 kN； (3)脚手板自重(kN)： NG3 = 0.3×0.8×0.8 = 0.192 kN； (4)堆放荷载(kN)： NG4 = 5×0.8×0.8 = 3.2 kN；
钢管立杆稳定性验算 σ = 56.905 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]
= 205 N/mm2，满足要求！
承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则容易存在安全隐患。
以上表参照 杜荣军: 《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
七、立杆的地基承载力计算:
立杆基础底面的平均压力应满足下式的要求
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 L0 = k1µh = 1.167×1.7×1.4 = 2.777 m； L0/i = 2777.46 / 15.9 = 175 ； 由长细比 l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.232 ； 钢管立杆受压应力计算值 ； σ =10471.4 /( 0.232×424 )= 106.451 N/mm2；
2.荷载参数
脚手板自重(kN/m2):0.300； 栏杆自重(kN/m):0.150； 材料堆放最大荷载(kN/m2):5.000； 施工均布荷载(kN/m2):4.000；
3.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00； 立杆基础底面面积(m2):0.25；地基承载力调整系数:1.00。
钢管立杆稳定性验算 σ = 42.581 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 [f]
悬挑卸料平台计算书20220820(主副绳同一高度)
型钢悬挑卸料平台计算书（主绳副绳在同一高度）计算依据：1、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-20162、《钢结构设计标准》GB50017-20173、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、构造参数二、荷载参数三、设计简图型钢悬挑式_卸料平台平面布置图型钢悬挑式_卸料平台侧立面图节点一四、面板验算面板受力简图如下：计算简图取单位宽度1m进行验算q=γ0[1.3×G k1×1+0.9×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1]=1×[1.3×0.39×1+0.9×1.5×(1.3×2+10/2)×1]=10.767kN/mq静=1×1.3×G k1×1=1×1.3×0.39×1=0.507kN/mq活=1×0.9×1.5×(1.3×Q k1+P k/S)×1=1×0.9×1.5×(1.3×2+10/2)×1=10.26kN/m抗弯验算：M max=0.1×q静×s2+0.117×q活×s2=0.1×0.507×12+0.117×10.26×12=1.251kN·mσ=M max/ W=1.251×106/(10.67×103)=117.256N/mm2<[f]=205N/mm2面板强度满足要求！五、次梁验算次梁内力按以两侧主梁为支承点的简支梁计算：承载能力极限状态：q1=γ0[(1.3×G k1+0.9×1.5×1.3×Q k1)×s+1.3×G k2]=1×[(1.3×0.39+0.9×1.5×1.3×2)×1+1.3×0.205]=4.284kN/mp1=1×0.9×1.5×P k=1×0.9×1.5×10=13.5kN正常使用极限状态：q2=(G k1+Q k1)×s+G k2=(0.39+2)×1+0.205=2.595kN/mp2=P k=10kN1、抗弯强度计算简图M max=q1(L12/8-m2/2)+p1×L1/4=4.284×(22/8-02/2)+13.5×2/4=8.892kN.mσ=M max/(γx W X)=8.892×106/(1.05×141×103)=60.059N/mm2<[f]=205N/mm2次梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图νmax=q2L14/(384EI x)(5-24(m/L1)2)+p2L13/(48EI x)=2.595×20004/(384×206000×1130×104)×(5-24(0/2)2)+10×20003/(48×206000×1130×104)=0.233mm<[ν]=L1/250=2000/250=8mm 次梁挠度满足要求！3、支座反力计算承载能力极限状态：R1=q1×B/2=4.284×2/2=4.284kN正常使用极限状态：R2=q2×B/2=2.595×2/2=2.595kN六、主梁验算根据《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ80-2016），主梁内力按照外侧钢丝绳吊点和建筑物上支承点为支座的悬臂简支梁计算（不考虑内侧钢丝绳支点作用）：承载能力极限状态：外悬挑段：q1=γ0γG×(G k3+G k4+G k5)=1×1.3×(0.205+0.150+0.010)=0.474kN/mp1=γ0γLγQ×P k/2=1×0.9×1.5×10/2=6.75kNR1=4.284kN内锚固段：q=γ0γG×G k3=1×1.3×0.205=0.267kN/m正常使用极限状态：外悬挑段：q2=G k3+G k4+G k5=0.205+0.150+0.010=0.365kN/mp2=P k/2=5kNR2=2.595kN内锚固段：q'=G k3=0.205kN/m1、强度验算计算简图弯矩图(kN·m)剪力图(kN)R外=10.865kNM max=15.822kN·mN=R外/tanα=R外/(h1/s1)= 10.865/(4.200/4.400)=11.382kNσ=M max/(γx W X)+N/A=15.822×106/(1.05×141.000×103)+11.382×103/(26.11×102)=111 .231 N/mm2<[f]=205.000 N/mm2主梁强度满足要求！2、挠度验算计算简图变形图(mm)νmax=6.103mm<[ν]=(a1+c)/250.00=(4400.00+300)/250.00=18.800mm主梁挠度满足要求！3、支座反力计算剪力图(kN)设计值：R外=10.865kN剪力图(kN)标准值：R'外=7.069kN七、钢丝绳验算花篮螺栓外侧钢丝绳与主梁夹角α=arctan(h1/s1)=43.668°sinα=sin43.668°=0.69标准值：T'=R'外/sinα=7.069/0.690=10.238kN设计值：T=R外/sinα=10.865/0.690=15.735kN由于脚手架所使用的钢丝绳应采用荷载标准值按容许应力法进行设计计算 [Fg]=aF g/K=0.820×161.462/10.000=13.240kN>T'=10.238kN钢丝绳强度满足要求！八、拉环验算节点二σ=T/(2A)=15.735×103/[2×3.14×(20/2)2]=25.056 N/mm2 < [f]= 65N/mm2拉环强度满足要求！九、焊缝验算节点三外侧钢筋拉环焊缝：σf=R外/(h e×l w)=10.865×103/(6.000×120.000)=15.090N/mm2≤βf f f w=1.22×160=195.2N/mm2拉环焊缝正应力强度满足要求！τf= R外/tanα/(h e×l w)=10.865×103/0.955/(6×120)=15.808N/mm2≤160N/mm2拉环焊缝剪应力强度满足要求！[(σf/βf)2+τf2]0.5=[(15.09/1.22)2+15.8082]0.5=20.072≤f f w=160N/mm2拉环焊缝强度满足要求！。
卸料平台施工方案和计算书
卸料平台施工方案一、设计依据及适用范围：1、《施工电梯、井字架卸料平台及防护门搭设》；2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130）；3、《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）；4、《建筑施工脚手架实用手册》；5、搭设高度及施工荷载规定如下：本工程井字卸料平台架体总高度为：65米，搭设卸荷拉杆分二次卸荷分别在五层和十层处，施工总荷载不得大于6KN。
二、技术要求1、卸料平台采用双排钢管落地脚手架形式，搭设高度65米；2、卸料平台基础地面承载力应达到60KN/㎡，架体下应至少浇筑200厚C15基础，当承载不满足时应采用必要措施进行加固；3、卸料平台对应的每层楼面处必须设置连墙杆，连墙杆预埋插管埋深不得小于250mm；4、卸料平台卸料层应满铺木脚手板，脚手板应与架体绑扎牢固，且靠近升降机侧应高于靠近建筑物侧20-30mm；5、卸料平台在架体两侧及正面外侧两立柱之间应按标准设置扶手、中栏杆及挡脚板（高度分别为1200、600、和180）；6、卸料平台必须独立搭设。
7、除满足以上要求外，卸料平台架还应符合国家现行有关标准、规范的规定。
三、搭设材料要求1、卸料平台架、连墙杆及预埋插管等均应采用φ48×3.5的钢管，并应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合标准《碳结构钢》（GB/T700）中的Q-235-A级钢的规定。
2、本卸料平台架应用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合国家规范《落地式钢管脚手架用扣件》（GB15831）的规定。
3、卸料平台的脚手板应符合JGJ130中的材质要求。
4.模板支架搭设高度为65.0米，搭设尺寸为：立杆的纵距 b=1.20米，立杆的横距 l=0.60米，立杆的步距 h=1.50米。
图落地平台支撑架立面简图图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元采用的钢管类型为48×3.5。
悬挑卸料平台计算书-范例
悬挑卸料平台计算书-范例计算依据《建筑施工安全检查标准》(JGJ 59—11)和《钢结构设计规范》(GB 50017--2017)。
悬挂式卸料平台的计算参照连续梁的计算进行。
由于卸料平台的悬挑长度和所受荷载都很大，因此必须严格地进行设计和验算。
平台水平钢梁(主梁)的悬挑长度2.50m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)3.00m。
次梁采用[10号槽钢U口水平，主梁采用[12.6号槽钢U口水平，次梁间距1.00m。
施工人员等活荷载2.00kN／m2，最大堆放材料荷载10.00kN。
一、次梁的计算次梁选择[10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为：面积A=12.74cm2，惯性距Ix=198.30cm4，转动惯量Wx=39.70cm3，回转半径ix=3.95cm截面尺寸b=48.0mm，h=100.0mm，t=8.5mm1．荷载计算(1)脚手板的自重标准值：本例采用竹笆片脚手板，标准值为O.30kN／m2：Q1=0.30×1.00=0.30kN／m(2)最大的材料器具堆放荷载为10.00kN，转化为线荷载：Q2=10.00／2.50／3.00×1.00=1.33kN／m(3)槽钢自重荷载：Q3=0.10kN／m经计算得到，静荷载计算值q=1.2×(Q1+Q2+Q3)=1.2×(O.30+1.33+0.10)=2.08kN经计算得到，活荷载计算值P=1.4 X 2.00×1.00=2.80kN／m 2．内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式式为：。
卸料平台的受力计算
一、卸料平台的受力计算：1）卸料平台按悬臂梁计算：卸料平台悬臂部分：长4米、宽2.5米。
卸料平台纵向是由两根水平支撑梁［16a号槽钢与五节［12号槽钢作横向连结上铺木板，并由两根钢丝绳斜拉组成。
悬臂部分荷载N的作用，里端B为楼板的锚固点，A为上层梁板拉结点。
水平支撑梁［16a号槽钢的截面惯性矩I=866（cm4）截面抵抗矩W=108（cm3）截面积A=21.962（cm2）重量g=172.4N/m［12号槽钢的重量g=118.31N/m卸料平台集中荷载P=8000N胶合七夹板g=200N/m2整体稳定验算，只算卸料平台一根纵向水平支撑梁的受力：集中荷载P=8000÷2=4000（N）均布荷载q=172.4+147.89+250=570.29N/m根据建筑施工规范提供的简图计算悬臂梁的反力、剪力、弯矩。
集中荷载图反力1 R B=4000（N）M x=-P x弯矩图弯矩：M max=M B=-4000*4=-16000(N-m)剪力图剪力：V B=-4000（N）均布荷载图反力：R2=570.29*4=2281.16（N）弯矩图 弯矩：M max =M B =570.29*42/2=-24562.32(N-m)剪力图 剪力：V B =-570.29*4=-2281.16（N ）受力组合：反力：R B =4000+2281.16=6281.16(N)弯矩图弯矩：M max =-16000=(-4562.32)=-20562.32(N-m)剪力图 剪力：VB=-4000+（-2281.16）=-6281.16（N ）支座B 对支撑梁的支撑反力为：R B =6281.16 (N)支座B 最大弯矩M max =-20562.32 (N-m)抗弯计算强度f=M/1.05w+N/A=20562.32*103/(1.05*108000)+6281.16/2196.2=181.3N/mm 2＜f=215N/mm 2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0 N/mm 2，满足要求！2） 悬臂梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用［16a 号槽钢U 口水平，计算公式如下：б=M/φb ·Wx ≤［f ］式中：φb 按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B 其值取用0.96代入上式得： б=20562.32*103/（0.96*108000）=198.3N/mm 2＜［f ］=215N/mm 2水平钢梁的稳定性计算б＜［f ］，满足要求！3） 拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力R AH 和拉钢丝绳的轴力R ui 按照下面计算：R AH =∑=x i 1R ui Cos θi其中R ui Cos θi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
卸料平台施工方案
目录一、编制依据 (2)二、工程概况 (2)三、施工安排及方法 (2)3.1 卸料平台基本构造 (2)3.2 卸料平台制作数量及安装位置 (2)3.3 料台提升操作要点 (3)3.3 检查与验收 (3)四、施工计划 (5)4.1 卸料平台主要材料选用 (5)4.2 人员组织及职责 (5)4.3 材料组织 (6)五、施工安全保证措施 (6)5.1 危险源辨识 (6)5.2 危险源控制办法 (8)5.3 安全技术措施 (9)六、应急预案及监测监控 (10)七、劳动力计划 (11)八、计算书 (11)8.1 次梁验算 (11)8.2 主梁验算 (13)8.3 钢丝拉绳的内力计算 (14)8.4 钢丝拉绳的强度计算 (14)8.6 焊缝计算 (15)8.7 卸料平台限荷要求 (16)九、附图 .................................................................................................. 错误！未定义书签。
一、编制依据1、本工程的施工图；2、本工程的现场实际情况；3、《建筑施工高处作业安全技术规程》(JGJ80—2016)4、《钢结构设计规范》(GB50017—2014)5、《建筑施工安全检查标准》(JGJ59—2011)二、工程概况本工程为XXX工程。
本工程位于XXX。
XXX工程共由4个单体建筑（高层住宅）及相邻地下车库部分、XX照明配电室配套建筑组成，建筑总面积为XX平方米。
三、施工安排及方法3.1 卸料平台基本构造卸料平台宽度为1.6m，长度3.0 m，伸入外架及支撑于结构板面3.0 m，总长度6.0 m。
次梁间距1.0m。
平台两侧防护栏杆高度1.5m，第一道水平杆高度0.8m，防护栏杆立杆与主梁焊接连接。
主、次梁采用焊接连接。
卸料平台安装时，预先在结构板面预埋Φ16固定吊环，用于固定平台主梁，固定吊环单肢锚入板内35d，末端加1800弯钩，并勾住板底主筋。
卸料平台标准规范化(初)
卸料平台1.常用地构造形式1.1落地式卸料平台1.1.1基本构造由Φ48×3.5钢管作为竖向受力杆件，通过扣件，将纵横向水平杆及剪刀撑与立杆连接搭设而成地平台架.1.1.2特点使用地材料简单，费用低，但位置相对固定，搭拆麻烦，需占用场地可能影响室外工程.1.1.3适用围适用于层数不多地多层建筑.1.2悬挑式卸料平台1.2.1基本构造以槽钢作主次梁，焊接成平面受力框架，一端搁置在楼板上，一端用钢丝绳吊挂.1.2.2特点加工制作较为麻烦，但按拆方便，位置灵活，不受高度限制，不占用场地.1.2.3适用围使用于六层以上地高层建筑.当为多栋群体多层建筑时，考虑平台周转使用，建议采用此种形式地平台.2.悬挑式卸料平台2.1构造要求2.1.1悬挑式槽钢卸料平台应按现行地相应规进行设计，其结构构造应能防止左右晃动，计算书及图纸应编入施工方案.2.1.2悬挑式槽钢卸料平台地搁支点与上部拉接点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上.2.1.3 钢丝绳构造上两边各设前后两道，两道中地每一道均应作单道受力计算.2.1.4应设置4个经过验算地吊环.吊运平台时应使用卡环，不得使用吊钩直接钩挂吊环.吊环应用甲类3号沸腾钢制作.2.1.5平台吊装时，钢丝绳应采用专用地挂钩挂牢，采取其他方式时卡头地卡子不得少于3个.建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，钢平台外口应略高于口.2.1.6平台左右两侧必须装置固定地防护栏杆.平台上地脚手板应铺严绑牢，平台周围须设置不低于1.5m高地防护围栏，围栏里侧用密目安全网封严，下口设置180mm挡脚板，护栏上严禁搭设物品.2.1.7平台吊装，需待横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，调整完毕，经过检查验收，方可松卸起重吊钩，上下操作.2.1.8平台使用时，应有专人进行检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复.2.1.9平台上应显著地标明容许荷载值.操作平台上人员和物料地总重量，严禁超过设计地容许荷载.应配备专人加以监督.2.2规化构造平台宽3m，长5m，锚入建筑物1m，最大容许荷载1.5t.采用[20a槽钢作主梁，[10槽钢作次梁，间距1000mm，6×19+1钢丝绳（Φ21.5mm），外侧钢丝绳距主梁端头500mm，两道钢丝绳间距1m.平台上满铺50mm厚脚手板.[10槽钢次梁两端头焊接Φ25短钢筋，上面插Φ48×3.5钢管作防护栏杆.防护栏杆高1.5m，栏杆侧挂密目安全网一道，下口设180mm高挡脚板.楼板预埋Φ20钢筋锚环，固定[20a槽钢主梁.在平台安装楼层以上两层处（约高出平台5.4m左右处）预埋Φ25钢筋，作为钢丝绳地拉环，两根钢丝绳要单独预埋拉环.2.3槽钢悬挑式卸料平台规做法图2.3.1附图1 槽钢悬挑式卸料平台平面图2.3.2附图2 槽钢悬挑式卸料平台剖面图2.3.3附图3 槽钢悬挑式卸料平台平面图（有挑板、阳台时）2.3.4附图4 槽钢悬挑式卸料平台剖面图（有挑板、阳台时）2.3.5附图5 槽钢悬挑式卸料平台立面图2.4设计验算实例（见附件一悬挑式卸料平台计算书）3. 落地式卸料平台3.1规化构造平台长4.8m，宽3.6m，采用钢管48×3.5搭设.搭设间距为：立杆地纵距b=1.20m，立杆地横距l=1.20m，立杆地步距h=1.20m.架体顶部满铺50mm厚脚手板，顶部四周搭设1.5m高防护栏杆，下口设180mm高挡脚板.架体外围连续设置剪刀撑，并在立杆侧满挂密目安全网一道.每隔两步与结构进行拉接两道（拉接做法参考脚手架规化手册中地连墙件做法）.3.2落地式卸料平台规做法图3.2.1附图6 落地式卸料平台平面图3.2.2附图7 落地式卸料平台立面图3.3设计验算实例（见附件二落地式卸料平台计算书）附件一悬挑式卸料平台计算书悬挑式卸料平台计算书计算依据《建筑施工安全检查规》(JGJ59-99)和《钢结构设计规》(GB50017-2003).悬挂式卸料平台地计算参照连续梁地计算进行.平台主梁地悬挑长度4.00m，平台宽度3.00m.次梁采用[10号槽钢U口水平，主梁采用[20a号槽钢U口水平，次梁间距1.00m.容许承载力均布荷载2kN/m2.一、次梁地计算次梁选择[10号槽钢U口水平槽钢，间距1.00m，其截面特性为面积A=12.74cm2,惯性距Ix=198.30cm4,转动惯量Wx=39.70cm3,回转半径ix=3.95cm截面尺寸b=48.0mm,h=100.0mm,t=8.5mm1.荷载计算(1)面板自重规值：规值为0.35kN/m2；Q1= 0.35×1.00=0.35kN/m(2)最大容许均布荷载为2.33kN/m2；Q2 = 2×1.00=2kN/m(3)槽钢自重荷载Q3=0.10kN/m经计算得到，荷载计算值q = 1.2×(Q1+Q3)+1.4×Q2= 1.2×(0.35+0.10)+1.4×2= 3.34kN/m2.力计算力按照集中荷载P与均布荷载q作用下地简支梁计算，计算简图如下最大弯矩M地计算公式为M=ql2/8= 3.34×3.002/8=3.75kN.m3.抗弯强度计算其中x ——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；经过计算得到强度=3.75×106/(1.05×39700.00)=89.97N/mm2；次梁槽钢地抗弯强度计算< [f],满足要求!4.整体稳定性计算其中b ——均匀弯曲地受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×8.5×48.0×235/(3000.0×100.0×235.0)=0.78由于b大于0.6，按照《钢结构设计规》(GB50017-2003)附录B其值用b′查表得到其值为0.699经过计算得到强度=3.75×106/(0.699×39700.00)=135.05N/mm2；次梁槽钢地稳定性计算< [f],满足要求!二、主梁地计算卸料平台地钢绳按照《建筑施工安全检查规》作为安全储备不参与力地计算.主梁选择[20a号槽钢U口水平槽钢，其截面特性为面积A=28.83cm2, 惯性距Ix=1780.40cm4, 转动惯量Wx=178.00cm3,回转半径ix=7.86cm，截面尺寸b=73.0mm,h=200.0mm,t=11.0mm1.荷载计算(1)栏杆自重规值：规值为0.14kN/mQ1 = 0.14kN/m(2)槽钢自重荷载Q2=0.22kN/m经计算得到，静荷载计算值q = 1.2×(Q1+Q2) = 1.2×(0.14+0.22) = 0.43kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.2×0.35+1.4×2)×0.50×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=2.59kNP2=(1.2×0.35+1.4×2)×1.00×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=5.00kNP3=(1.2×0.35+1.4×2)×1.00×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=5.00kNP4=(1.2×0.35+1.4×2)×1.00×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=5.00kNP5=(1.2×0.35+1.4×2)×1.00×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=5.00kNP6=(1.2×0.35+1.4×2)×0.50×3.00/2+1.2×0.10×3.00/2=2.59kN2.力计算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图经过连续梁地计算得到各支座对支撑梁地支撑反力由左至右分别为R1=15.194kN,R2=12.155kN最大弯矩Mmax=13.265kN.m3.抗弯强度计算其中x ——截面塑性发展系数，取1.05；[f] ——钢材抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；N=R1/ctgα＝15.194/ctg39.81°＝12.662KN经过计算得到强度=13.265×106/1.05/178000+12.662×1000/2883=75.365N/mm2主梁地抗弯强度计算强度小于[f]，满足要求!4.整体稳定性计算其中b ——均匀弯曲地受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：经过计算得到b=570×11.0×73.0×235/(5000.0×200.0×235.0)=0.46经过计算得到强度=13.27×106/(0.458×178000.00)=162.81N/mm2；主梁槽钢地稳定性计算< [f],满足要求!三、钢丝拉绳地力计算:拉钢绳地轴力RUi按照下面计算Rui＝R1/cosα＝15.194/cos39.81°＝19.779kN四、钢丝拉绳地强度计算:钢丝绳地容许拉力按照下式计算：其中[Fg] ——钢丝绳地容许拉力(kN)；Fg ——钢丝绳地钢丝破断拉力总和(kN)；计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)；——钢丝绳之间地荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K ——钢丝绳使用安全系数，取10.选择拉钢丝绳地破断拉力要大于10×19.779/0.850=232.7kN.选择6×19+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径21.5mm.五、钢丝拉绳吊环地强度计算:吊环选用Φ25一级钢筋，面积A＝490.9 mm2F＝Rui ＝15.194/cos39.81°＝19.779kN吊环地最小截面面积计算（每个吊环按2个受拉截面积计算）：KtF/2×50＝2×19.779×103/（2×50）＝395.6mm2＜490.9mm2，选用Φ25钢筋满足要求.式中Kt――工作条件系数，取2.0.六、焊缝计算：1.在通过焊缝形心地拉力，压力或剪力作用下地焊缝强度按下式计算：正应力=N×sinγ/(lw×he)=19779×sin50.2°/(150×7)=14.47N/mm2；剪应力=N×cosγ /(lw×he)=19779×cos50.2°/(150×7)=12.06N/mm2；2.在其它力或各种综合力作用下，f,f共同作用处.综合应力[(f/t)2+τf2]1/2=18.8N/mm2＜160 N/mm2式中N──构件轴心拉力或轴心压力，取N＝19779N；lw──对接焊缝或角焊缝地计算强度，取lw=150mm；──作用力与焊缝方向地角度=50.2°；f──垂直于焊缝长度方向地应力；t──正面角焊缝地强度设计值增大系数,取1.0，τf──沿焊缝长度方向地剪应力；──角焊缝地强度设计值；160N/mm2hf──较小焊脚尺寸,取hf=10mm；he──角焊缝地有效厚度，he=0.7hf=7mm结论：计算得出地综合应力小于焊缝强度设计值=160N/mm2,所以满足要求!附件二落地式卸料平台计算书落地式卸料平台计算书计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规》（JGJ130-2001）.一、基本计算参数平台架搭设高度为16.0m，采用地钢管类型为48×3.5.搭设尺寸为：立杆地纵距b=1.20m，立杆地横距l=1.20m，立杆地步距h=1.20m.落地平台支撑架立面简图落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元图二、纵向支撑钢管地计算纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为：截面抵抗矩W = 5.08cm3；截面惯性矩I = 12.19cm4；纵向钢管计算简图1.荷载地计算：(1)脚手板与栏杆自重(kN/m)：q1 =0.000+0.350×0.300=0.105kN/m(2)堆放材料地自重线荷载(kN/m)：q21 = 0.000×0.300=0.000kN/m(3)施工荷载规值(kN/m)：q22 = 2.000×0.300=0.600kN/m经计算得到，活荷载规值q2 = 0.600+0.000=0.600kN/m2.抗弯强度计算最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地弯矩.最大弯矩考虑为静荷载与活荷载地计算值最不利分配地弯矩和，计算公式如下:最大弯矩计算公式如下:最大支座力计算公式如下:静荷载q1 = 1.2×0.105=0.126kN/m活荷载q2 = 1.4×0.600+1.4×0.000=0.840kN/m最大弯矩Mmax=(0.10×0.126+0.117×0.840)×1.2002=0.160kN.m最大支座力N = (1.1×0.126+1.2×0.84)×1.20=1.376kN抗弯计算强度f=0.160×106/5080.0=31.43N/mm2纵向钢管地抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!3.挠度计算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下地挠度计算公式如下:静荷载q1 = 0.105kN/m活荷载q2 = 0.600+0.000=0.600kN/m三跨连续梁均布荷载作用下地最大挠度V=(0.677×0.105+0.990×0.600)×1200.04/(100×2.06×105×121900.0)=0.549mm纵向钢管地最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!三、横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下地连续梁计算集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=1.38kN支撑钢管计算简图经过连续梁地计算得到最大弯矩Mmax=0.619kN.m最大变形vmax=2.507mm最大支座力Qmax=6.020kN抗弯计算强度f=0.619×106/5080.0=121.88N/mm2支撑钢管地抗弯计算强度小于205.0N/mm2,满足要求!支撑钢管地最大挠度小于1200.0/150与10mm,满足要求!四、扣件抗滑移地计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件地抗滑承载力按照下式计算(规5.2.5):R ≤ Rc其中Rc ——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R ——纵向或横向水平杆传给立杆地竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.02kN单扣件抗滑承载力地设计计算满足要求!五、立杆地稳定性计算荷载规值作用于模板支架地荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.1.静荷载规值包括以下容：(1)脚手架钢管地自重(kN)：NG1 = 0.149×16.000=2.382kN钢管地自重计算参照《扣件式规》附录A 双排架自重规值，设计人员可根据情况修改.(2)栏杆地自重(kN)：NG2 = 0.150×1.200=0.180kN(3)脚手板自重(kN)：NG3 = 0.350×1.200×1.200=0.504kN(4)堆放荷载(kN)：NG4 = 0.000×1.200×1.200=0.000kN经计算得到，静荷载规值NG= NG1+NG2+NG3+NG4 = 3.066kN.2.活荷载为施工荷载规值产生地荷载.经计算得到，活荷载规值NQ = 2.000×1.200×1.200=2.880kN3.不考虑风荷载时,立杆地轴向压力设计值计算公式N = 1.2NG + 1.4NQ六、立杆地稳定性计算立杆地稳定性计算公式其中N ——立杆地轴心压力设计值，N = 7.71kN；——轴心受压立杆地稳定系数,由长细比l0/i 查表得到；i ——计算立杆地截面回转半径(cm)；i = 1.58A ——立杆净截面面积(cm2)；A = 4.89W ——立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 5.08——钢管立杆抗压强度计算值(N/mm2)；[f] ——钢管立杆抗压强度设计值，[f] = 205.00N/mm2；l0 ——计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规》不考虑高支撑架，由公式(1)或(2)计算l0 = k1uh (1)l0 = (h+2a) (2)k1 ——计算长度附加系数，按照表1取值为1.167；u ——计算长度系数，参照《扣件式规》表5.3.3；u = 1.75a ——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点地长度；a = 0.50m；公式(1)地计算结果：= 54.24N/mm2，立杆地稳定性计算< [f],满足要求!公式(2)地计算结果：= 44.68N/mm2，立杆地稳定性计算< [f],满足要求!如果考虑到高支撑架地安全因素，适宜由公式(3)计算l0 = k1k2(h+2a) (3)k2 ——计算长度附加系数，按照表2取值为1.032；公式(3)地计算结果：= 62.14N/mm2，立杆地稳定性计算< [f],满足要求!模板承重架应尽量利用剪力墙或柱作为连接连墙件，否则存在安全隐患.表1 模板支架计算长度附加系数k1表2 模板支架计算长度附加系数k2以上表参照杜荣军：《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》。
卸料平台受力计算
为了施工方便，本工程施工过程中在楼体北侧左右分别设一卸料平台。
一、卸料平台受力计算需用材料：12号工字钢（120*74*5）、3mm厚钢板、20mm厚钢板、φ48.5钢管、 6*19φ18.5钢丝绳、钩头螺栓及螺母φ25（一级）钢筋、φ20（一级）钢筋、绳卡、1.1、荷载计算：平台自重（恒载）==工字钢自重+ 3mm厚钢板自重 + 栏杆自重对A点取力矩：N1 * 2 – 4* Sin510 * T == 0计算得T == 2.3t1.3、钢丝绳验算：为安全计，平台每侧两道钢丝绳均以一道作为验算，故每道钢丝绳受到的拉力T1 == T/2 == 1.15t。
1.4、以钢丝绳拉力按下式验算钢丝安全系数K：K == F/T ≥【K】F --- 钢丝绳破断拉力，取18000Kg【K】--- 作为吊索用钢丝绳的法定安全系数，定为10。
K == F/T == 18/1.15 == 15.8＞10（安全）1.5、吊环的受力验算：吊环受到的拉力La == 1.15tφ20（一级钢）所能承受的拉力：fy == 210 * 314.2 == 65982N == 6.5T La﹤fy（满足）二、安全措施：2.1平台四周按临边作业必须设置固定的防护栏杆。
2.2平台吊运时应使用卡环，不得使用吊钩直接钩挂吊环。
2.3平台吊装，需待横梁搁支点在窗洞口处固定好后，接好钢丝绳，调整完毕，经检查验收，方可松卸吊车吊钩，上下操作。
2.4平台上应在显著处标明平台的容许荷载（1.5T），严禁超过设计容许荷载。
2.5平台在窗口上的搁支点应与墙体拉接牢固，不得左右晃动。
2.6平台四周的防护栏杆必须自上而下用安全网封闭，在栏杆下边设置高度不低于180mm高的挡脚板。
2.7提升平台之前应认真检查吊环、卡环、钩头螺栓及钢丝绳的完好情况，发现异常及时及解决。
2.8非操作人员严禁上平台，操作人员操作完后，应立即离开平台，不得在上逗留。
钢管落地卸料平台计算书14.4
钢管落地卸料平台计算书计算依据：1、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20112、《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80-913、《建筑地基基础设计规范》GB50007-20114、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、架体参数二、荷载参数三、设计简图平台水平支撑钢管布置图卸料平台平面示意图卸料平台侧立面示意图四、板底支撑（纵向）钢管验算G1k=g1k=0.033kN/m;G2k= g2k×l b/4 =0.350×1.00/4=0.088kN/m;Q1k= q1k×l b/4 =1.500×1.00/4=0.375kN/m;Q2k= q2k×l b/4 =2.000×1.00/4=0.500kN/m;1、强度计算板底支撑钢管按均布荷载作用下的三等跨连续梁计算。
q1=1.2 ×(G1k+G2k)= 1.2×(0.033+0.088)=0.145kN/m;q 2=1.4×(Q 1k +Q 2k )= 1.4×(0.375+0.500)=1.225kN/m;板底支撑钢管计算简图M max =(0.100×q 1+0.117×q 2)×l 2=(0.100×0.145+0.117×1.225)×1.002=0.158kN·m; R max =(1.100×q 1+1.200×q 2)×l=(1.100×0.145+1.200×1.225)×1.00=1.629kN; σ=M max /W=0.158×106/(4.49×103)=35.141N/mm 2≤[f]=205.00N/mm 2; 满足要求！ 2、挠度计算q '=G 1k +G 2k =0.033+0.088=0.121kN/m q '=Q 1k +Q 2k =0.375+0.500=0.875kN/mR 'max =(1.100×q '1+1.200×q '2)×l=(1.100×0.121+1.200×0.875)×1.00=1.183kN;ν=(0.677q '1l 4+0.990q '2l 4)/100EI=(0.677×0.121×(1.00×103)4+0.990×0.875×(1.00×103)4)/(100×206000.00×10.78×104) =0.427mm≤min{1000.00/150,10}mm=6.667mm 满足要求！五、横向支撑钢管验算平台横向支撑钢管类型 单钢管 钢管类型Ф48×3 钢管截面抵抗矩 W(cm 3) 4.49 钢管截面惯性矩I(cm 4)10.78 钢管弹性模量E(N/mm 2)206000钢管抗压强度设计值 [f](N/mm 2)205横向支撑钢管按照均布荷载和集中荷载下两跨连续梁计算，集中荷载P 取板底支撑钢管传递最大支座力。
悬挑式卸料平台技术交底
三级技术交底记录施工单位：编号：要求1 设计概况2 技术参数及工艺要点1）悬挑式卸料平台的设计本工程应用的卸料平台的尺寸为2.4m×8m（室内锚固长度1.5米，跨越悬挑阳台1.5米，外脚手架范围宽度1.4米，平台使用长度3.6米），考虑结构外有宽度约1.4m左右的双排脚手架，要求外悬挑长度为5m。
卸料平台使用面积（5-1.4）*2.4=8.64m2≤20m2，长宽比（5-1.4）/2.4=1.5:1≤1.5:1，在卸料平台上居中布置的物料堆载平台尺寸 1.45*3.54=5.133m2，限制堆放荷载≤1.5t，1.5/5.133=292kg/m2，满足卸料平台均布荷载不应大于5.5KN/㎡的要求，物料堆载平台由四角底脚及中间两侧底脚六处支撑受力，放置在卸料平台的三根次梁上，限载1.5t，满足集中荷载不应大于15KN的要求；符合《建筑施工高处作业安全技术规范》（JGJ 80-2016）悬挑式操作平台的要求。
卸料平台按功能分区划分为物料堆载平台和人员行走操作平台，物料堆载平台居中布置，左右两侧为人员行走操作平台，卸料平台计算堆放荷载3.2t，限制堆放荷载≤1.5t；2）平台参数设计平台主体包括平台主梁、平台次梁、平台面板。
平台主梁采用2根长8m（整料，禁止接长）的20#b槽钢为主要受力构件。
平台次梁采用5根长2.38m的16#工字钢作为次梁构件，主梁与次梁焊接为一体。
3）物料平台和人员操作平台物料平台面板采用4mm厚花纹钢板，长方向布置4道100*50*3的方钢龙骨，龙骨两端用1450*100*10mm钢板封头焊接；物料平台四角下部及中间两侧共安装6个调平支腿。
次梁上人员行走范围铺设冲压钢跳板，采用3580*200*50冲压钢跳板4块，垂直于次梁满铺，用长度≥60mm的燕尾丝固定牢固。
4）斜拉式卸料平台受力体系钢丝绳上拉式受力方式的优点为节约造价、安装方便（详见下图A-A剖面图）。
受力钢丝绳上端拉点在建筑物结构框架梁预留2根内径≥φ32硬质PVC套管，在PVC套管内穿入整体锻造的10.9级M27通长“U”型高强螺栓，室内端加1个100*100*10钢板垫片双螺母拧紧，吊挂点上部螺栓距结构梁顶面180mm。
悬挑卸料平台(最新)讲述讲解
寰宇国际5#、12#、13#楼卸料平台专项方案单位：四川国丰建设集团审批：日期：年月日一、工程概况工程名称：寰宇国际5#、12#、13#楼工程地址：成都龙泉驿柏合镇龙华路以南施工单位：四川国丰建设集团建设单位：成都吉广润投资监理单位：四川国正建设管理设计单位：中铁二十三局集团建筑设计研究院监督单位：成都市龙泉驿区质监站本工程为剪力墙结构,预应力管桩根底加抗水板设计，地下二层，地上三十二层，结构的设计合理使用年限为50年。
二、总体部署结合该工程实际情况，现采用型钢悬挑卸料平台进行施工。
卸料平台每层安装四只，东、南、西、北面各一只，一层使用完毕，然后升至上一层，逐层上移，直到最顶层。
三、材料要求型钢：采用[16a号槽钢，材质应符合【碳素结构钢】〔GB/T700-2006〕中Q235－A级钢的技术要求；钢丝绳：直径14mm钢丝绳；吊环：直径16mm的圆钢；脚手板：18mm厚复合模板；栏杆：定型钢管栏杆，12mm厚复合板挡板。
四、悬挑式卸料平台搭设流程及要求卸料平台加工支座完毕经过验收合格前方可吊装。
吊装时，先挂好四角的吊钩，传发初次信号，但只能稍稍提升平台，放松斜拉钢丝绳，方可正式吊装，吊钩的四条引绳应等长，保证平台在起吊过程中的平稳。
吊装至预定位置后，先将平台工字钢与预埋件固定后，再将钢丝绳固定，紧固螺母及钢丝绳卡子，完毕前方可松塔吊吊钩，卸料平台安装完毕后经验收合格前方可使用。
要求提升一次验收一次。
具体构造要求如下：1、悬挑式卸料平台应按现行的相应标准进行设计，其结构构造应能防止左右晃动。
2、悬挑式卸料平台的搁支点与上部拉结点，必须位于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上。
3、斜拉杆或钢丝绳，构造上宜两边各设前后两道，两道中的靠近建筑一侧的一道为平安储藏，另外一道应作受力计算。
4、应设置经过验算的吊环，吊运平台时使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环，吊环应用甲类3号沸腾钢制作。
5、悬挑式卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，采取其他方式时卡头的卡子不得少于4个，建筑物锐角利口围系钢丝绳处应加衬软垫物，悬挑式卸料平台外口应略高于内口。
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保康县阳光水岸小区1#楼卸料平台的受力计算
1）卸料平台按悬臂梁计算：
卸料平台悬臂部分：长3.6米、宽2.3米。
卸料平台纵向是由两根水平支撑梁［16a号槽钢与五节［12号槽钢作横向连结上铺木板，并由两根钢丝绳斜拉组成。
悬臂部分荷载N的作用，里端B为楼板的锚固点，A为上层梁板拉结点。
水平支撑梁［16a号槽钢的截面惯性矩I=866（cm4）
截面抵抗矩W=108（cm3）
截面积A=21.962（cm2）
重量g=172.4N/m
［12号槽钢的重量g=118.31N/m
卸料平台集中荷载P=8000N
胶合七夹板g=200N/m2
整体稳定验算，只算卸料平台一根纵向水平支撑梁的受力：
集中荷载P=8000÷2=4000（N）
均布荷载q=172.4+147.89+250=570.29N/m
根据建筑施工规范提供的简图计算悬臂梁的反力、剪力、弯矩。
集中荷载图反力1 R B=4000（N）
M x=-P x
弯矩图弯矩：M max=M B=-4000*3.6=-14400(N-m)
剪力图剪力：V B=-4000（N）
均布荷载图反力：R2=570.29*3.6=2053.04（N）
弯矩图 弯矩：M max =M B =570.29*3.62/2=-3695.48(N-m)
剪力图 剪力：V B =-570.29*3.6=-2053.04（N ）
受力组合：
反力：R B =4000+2053.04=6053.04(N) 弯矩图
弯矩：M max =-14400+(-3695.48)=-18095.48(N-m)
剪力图 剪力：VB=-4000+（-2053.04）=-6053.04（N ）
支座B 对支撑梁的支撑反力为：R B =6053.04(N) 支座B 最大弯矩M max =-18095.48 (N-m) 抗弯计算强度f=M/1.05w+N/A
=18095.48*103/(1.05*108000)+18095.48/2196.2=167.81N/mm 2＜f=215N/mm 2 水平支撑梁的抗弯计算强度小于215.0 N/mm 2，满足要求！ 1） 悬臂梁的整体稳定性计算：
水平钢梁采用［16a 号槽钢U 口水平，计算公式如下：
б=M/φb ·Wx ≤［f ］
式中：φb 按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附录B 其值取用0.96代入上式得： б=18095.48*103/（0.96*108000）=174.53N/mm 2＜［f ］=215N/mm 2 水平钢梁的稳定性计算б＜［f ］，满足要求！ 2） 拉绳的受力计算：
水平钢梁的轴力R AH 和拉钢丝绳的轴力R ui 按照下面计算：
R AH =
∑
=x
i 1
R ui Cos θ
i
其中R ui Cos θi 为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。
B 支点的支撑力 R B = R ui Sin θi
R ui =R B /Sin θi =6053.04/Sin36°51′=10473.8（N ） 求钢丝绳的斜角θ：因为 tg θ=3/4=0.75 所以θ=36°51′ 按照以上公式计算得到卸料平台左至右各根钢丝绳拉力分别为：
R ui =10473.8（N ）
钢丝绳选用结构6*19、直径φ12的钢丝绳即满足受力要求。
注：①卸料平台自重为450公斤。
②卸料平台承载最大不超过1000公斤。