稳定性计算表格
危岩稳定性计算表格-滑移式-倾倒式-坠落式-完整版
后缘裂隙深度（h）（m）
裂隙水高度（裂隙1/3）(hw)（m） 0.00 危岩 的破 后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直 坏由 距离(H)(m) 底部 危岩体重心到倾覆点的水平距离(a)(m) 危岩体与基座接触面倾角(α )（° ） 岩体 危岩体重心到倾覆点的垂直距离(h0)(m) 抗拉 水容重（kN/m） 9.8 强度 岩石质量(W)（kN·m） 0.0 控制 地震水平系数（ζ e） 0.05 地震力（Q)（kN·m） 0.00 危岩抗弯力矩计算系数(ζ ) 后缘 后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直距离 有陡 (H)(m) 倾裂 重心到潜在破坏面的水平距离(a0)（m） 隙的 悬挑 式危 坠 岩 落
后缘 有陡 倾裂 隙的 重心到过潜在破坏面形心的铅垂距离(b0)(m) 悬挑 地震水平系数（ζ e） 0.05 式危 地震力（Q)（kN·m） 0 坠 岩 稳定性系数(K) 落 式 后缘 危岩抗弯力矩计算系数(ζ ) 有陡 危岩体后缘潜在破坏面高度（H0）（m） 倾裂 重心到潜在破坏面的水平距离(a0)（m） 隙的重心到过潜在破坏面形心的铅垂距离(b0)(m) 悬挑 地震水平系数（ζ e） 0.05 式危 地震力（Q)（kN·m） 0 岩 稳定性系数(K)
0 9.8
#DIV/0!
0 9.8
#DIV/0! 9.8
抗拉强度标准值(flk)(kPa)
重力加速度(m/s)
后缘裂隙未贯通段下端到倾覆点 之间的水平距离(b)(m) 危岩体与基座接触面倾角(α )（° ） 后缘裂隙倾角(β )（° ）
岩石容重（kN/m） 岩石体积（m³/m） 裂隙水压力（V）（kN·m） 稳定性系数(K)
0 #DIV/0! 9.8
Байду номын сангаас
危岩抗拉强度标准值(flk)(kPa)
双排脚手架稳定性计算
双排脚手架稳定性计算双排脚手架稳定性计算一、介绍双排脚手架是一种常用的建筑施工工具，它可以提供安全的工作平台和支撑结构，以实现高空作业。
在使用双排脚手架时，稳定性是至关重要的，因为不稳定的脚手架可能导致严重的事故发生。
本将详细介绍如何计算双排脚手架的稳定性，以确保施工过程的安全性。
二、基本原理1. 加载计算：首先需要确定双排脚手架所承受的静态和动态加载。
静态加载包括工人、材料和设备的重量，而动态加载则考虑到风荷载和横向力。
2. 基础要求：根据双排脚手架的高度和支撑方式，需要确定适当的基础要求，包括地基承载能力和抗倾覆能力。
3. 稳定性分析：根据双排脚手架的结构特点，采用结构力学原理进行稳定性分析，确定脚手架的倾覆稳定性。
4. 安全因子：根据相关标准和规范，确定适当的安全因子，并将其考虑在计算中，以确保脚手架的稳定性和安全性。
三、加载计算1. 静态加载计算：根据工人、材料和设备的重量，计算双排脚手架的静态加载，包括垂直加载和水平加载。
2. 动态加载计算：考虑到风荷载和横向力，计算双排脚手架的动态加载，包括垂直加载和水平加载。
四、基础要求1. 地基承载能力：根据土壤工程资料，确定地基的承载能力，以确保双排脚手架的基础稳定性。
2. 抗倾覆能力：根据双排脚手架的高度和支撑方式，计算脚手架的抗倾覆能力，以确保脚手架的稳定性。
五、稳定性分析1. 结构特点：分析双排脚手架的结构特点，包括杆件连接方式、支撑方式和纵横向构件等。
2. 力学原理：采用结构力学原理，分析双排脚手架的受力情况，包括节点受力、杆件受力和支撑结构受力等。
3. 倾覆稳定性：根据力学原理，计算双排脚手架的倾覆稳定性，包括确定临界倾覆力矩和比较实际倾覆力矩与临界倾覆力矩的大小。
六、安全因子根据相关标准和规范，确定适当的安全因子，并将其考虑在计算中，以确保脚手架的稳定性和安全性。
附件：1. 双排脚手架结构图2. 静态加载计算表格3. 动态加载计算表格4. 地基承载能力计算表格5. 抗倾覆能力计算表格法律名词及注释：1. 建筑施工工具：指用于建筑施工过程中操作、支撑等目的的工具或设备。
危岩稳定性计算表格-滑移式-倾倒式-坠落式-完整版
后缘裂隙深度（h）（m）
裂隙水高度（裂隙1/3）(hw)（m） 危岩 后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直 体重 距离(H)(m) 心在 危岩体重心到倾覆点的水平距离(a)(m) 倾覆 危岩体重心到倾覆点的垂直距离(h0)(m) 点之 水容重（kN/m） 外 岩石质量(W)（kN·m） 地震水平系数（ζ e） 地震力（Q)（kN·m） 0
#VALUE!
#DIV/0!
其他格子无需改动，黄色格子为稳定性系数 裂隙水高度（裂隙1/3）（m） 岩石体积（m³/m） 裂隙水压力（V）（kN·m） 重力加速度(m/s) 结构面倾角（α ）(°） 后缘结构面摩擦角（φ ）(°） 稳定性系数（K） 裂隙水高度（裂隙1/3）（m） 岩石体积（m³/m） 裂隙水压力（V）（kN·m） 重力加速度(m/s) 结构面倾角（α ）(°） 后缘结构面摩擦角（φ ）(°） 稳定性系数(K)
后缘裂隙深度（h）（m）
裂隙水高度（裂隙1/3）(hw)（m） 0.00 危岩 的破 后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直 坏由 距离(H)(m) 底部 危岩体重心到倾覆点的水平距离(a)(m) 危岩体与基座接触面倾角(α )（° ） 岩体 危岩体重心到倾覆点的垂直距离(h0)(m) 抗拉 水容重（kN/m） 9.8 强度 岩石质量(W)（kN·m） 0.0 控制 地震水平系数（ζ e） 0.05 地震力（Q)（kN·m） 0.00 危岩抗弯力矩计算系数(ζ ) 后缘 后缘裂隙上端到未贯通段下端的垂直距离 有陡 (H)(m) 倾裂 重心到潜在破坏面的水平距离(a0)（m） 隙的 悬挑 式危 坠 岩 落
后缘 有陡 倾裂 隙的 重心到过潜在破坏面形心的铅垂距离(b0)(m) 悬挑 地震水平系数（ζ e） 0.05 式危 地震力（Q)（kN·m） 0 坠 岩 稳定性系数(K) 落 式 后缘 危岩抗弯力矩计算系数(ζ ) 有陡 危岩体后缘潜在破坏面高度（H0）（m） 倾裂 重心到潜在破坏面的水平距离(a0)（m） 隙的重心到过潜在破坏面形心的铅垂距离(b0)(m) 悬挑 地震水平系数（ζ e） 0.05 式危 地震力（Q)（kN·m） 0 岩 稳定性系数(K)
各种挡土墙计算公式.xls
各种挡土墙计算公式.xls1：各种挡土墙计算公式1. 简介本文档旨在提供各种挡土墙计算公式，供工程设计人员参考。
挡土墙是一种用于防止土体倾斜或塌方的结构，常见于道路、铁路、堤坝等工程领域。
2. 挡土墙类型2.1 重力式挡土墙公式重力式挡土墙的稳定性主要依靠自身重力来抵抗土体的倾斜或塌方。
常用的计算公式如下：- 承载力判断：根据土的内摩擦角和挡土墙倾斜角度来确定承载力是否足够。
- 根底滑移检验：根据土体的强度和挡土墙形状，判断根底是否存在滑移危险。
2.2 增加支撑的挡土墙公式某些情况下，重力式挡土墙的承载力不足以满足需求，需要增加支撑来提高稳定性。
常用的计算公式如下：- 土体抗剪强度：根据土的内摩擦角和墙体倾斜角度来计算土体的抗剪强度。
- 支撑结构计算：根据支撑结构类型（如钢筋混凝土桩、地锚等）和墙体形状来计算支撑结构的稳定性。
3. 挡土墙设计要点3.1 土体力学参数的确定- 地质勘察与试验- 土体参数的计算与选择3.2 墙体结构设计- 墙体高度和倾斜角度的确定- 基底宽度和根底结构的设计- 支撑结构的选择与设计4. 附件- 附件一：挡土墙稳定性计算表格- 附件二：土体参数试验数据分析报告5. 法律名词及注释5.1 挡土墙：一种用于防止土体倾斜或塌方的结构。
5.2 内摩擦角：土体内部颗粒间的摩擦角度，影响土体的抗剪强度。
5.3 承载力：挡土墙抵抗土体倾斜或塌方的能力。
5.4 根底滑移：挡土墙基底在土体的作用下发生滑移现象。
5.5 土体抗剪强度：土体抵抗剪切破坏的能力。
2：各种挡土墙计算公式1. 简介本文档旨在提供各种挡土墙计算公式，供工程设计人员参考。
挡土墙是一种用于防止土体倾斜或塌方的结构，常见于道路、铁路、堤坝等工程领域。
2. 挡土墙类型2.1 重力式挡土墙公式重力式挡土墙的稳定性主要依靠自身重力来抵抗土体的倾斜或塌方。
常用的计算公式如下：- 承载力判断：根据土的内摩擦角和挡土墙倾斜角度来确定承载力是否足够。
滑坡计算表格
#DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0! #DIV/0!
0.916 1.169 3.717 1.206
1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 1.000 0.860 0.759 0.886
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 464.98 328.98
793.96
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 507.84 281.46
0.980 0.990 0.980 0.990 0.974 0.990 0.980 0.990 0.881 1.000 1.000 1.019 0.940 0.924
0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
滑坡 稳定 性及 推力 计算
是否考虑
动水压
力：是1,
否0
0
名称 周新
条块参数
附加力
条块
水平 长L （m)
平均高 h(m)
滑面倾 角α (°）
滑床以
土体重度 内摩擦
γ
角Φ
粘聚力C
上地下 水高度
动水 压力
浮力
hs(m)
后缘裂 缝地下 水高度
静水 压力
滑坡推 力安全 系数γ
t
42
钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数表
钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数表1. 引言钢筋混凝土轴心受压构件是建筑和结构工程中常见的承载元素之一。
在设计和分析过程中，了解和计算轴心受压构件的稳定性是至关重要的。
稳定系数表是一种用于评估构件稳定性的工具，它提供了不同参数下的稳定系数值，以帮助工程师进行合理的设计和分析。
2. 稳定性分析原理在设计钢筋混凝土轴心受压构件时，需要考虑两个主要因素：弯曲和稳定。
弯曲是由于外部荷载引起的构件弯曲变形，而稳定则是指防止构件产生整体失稳或局部失稳。
对于轴心受压构件来说，局部失稳通常是最主要的问题。
轴心受压构件在受到外部荷载作用时，会发生弯矩和剪力分布。
当荷载较小或者构件尺寸较小时，这些力可以通过钢筋来承担。
然而，当荷载增加或者构件尺寸增大时，构件可能会发生局部失稳，即产生屈曲。
为了避免局部失稳，需要计算和评估构件的稳定系数。
3. 稳定系数表的编制方法稳定系数表是通过理论计算和试验结果得出的。
首先，需要根据轴心受压构件的几何形状和材料特性，采用适当的理论模型进行计算。
常见的理论模型包括欧拉公式、约束弯矩法等。
然后，通过试验验证理论计算结果的准确性，并得出一组稳定系数值。
稳定系数表通常包含以下信息： - 构件几何参数：包括截面形状、截面尺寸等。
- 材料特性：包括混凝土和钢筋的强度、弹性模量等。
- 荷载条件：包括作用在构件上的轴力、弯矩等。
- 稳定系数值：根据不同参数组合得到的稳定系数。
4. 使用稳定系数表进行设计与分析在实际工程中，可以根据给定的荷载条件和构件几何参数，在稳定系数表中查找对应的稳定系数值。
然后，将这些值与规范要求进行比较，以确定构件是否满足稳定性要求。
如果稳定系数小于规范要求的最小值，说明构件可能存在局部失稳的风险。
此时，需要采取措施来增加构件的稳定性，例如增加截面尺寸、增加钢筋配筋量等。
5. 稳定系数表的应用范围和限制稳定系数表适用于常见的轴心受压构件，例如柱子、墙体等。
然而，在某些特殊情况下，如非常大的荷载或非常细长的构件，稳定系数表可能不适用。
地下塑料管道变形稳定计算
Fsv，k=75.6KN/m 管顶至设计地面的覆土厚度Hs=10m 管道公称直径D =4000.4m 管道外径De=4200.42m 计算直径D0=0.41m 回填土的重力密度 ρ=18KN/m3车轮荷载传递到管顶处的竖向压力标准值qvk=50KN/m2查06MS201-2-10表4管道变形系数 Kd=0.1按照管道基础中心角大于90度时，取0准永久值系数， ψq= 0.5管道的环刚度 Sp= 12变形滞后效应系数 Dl= 1.5管侧土的综合变形模量 Ed= 7.5管侧回填土相应的变形模量 Ee= 5查06MS201-2-10表7基槽两侧原状土的变形模量 En=5地勘或查06MS201-2-10表7管中心处沟槽宽度 Br= 1.5Br/De= 3.571428571ζ= 1.5查06MS201-2-10表5塑料管道最大竖向变形 Wd，max=0.023265583＞0.0205管壁失稳的临界压力标准值 Fcr，k=1851.6402KN/m2管材泊松比 νp=0.4PVC-U:0.37 PE:0.4 PP；0.4管顶在各项作用下的竖向压力标准值 Fvk=230KN/m2环向稳定 Fcr，k/Fvk=8.050609563满足管道的环向稳定性抗力系数Ks=2不变3.埋地管道抗浮计算一般都能满足情况，特各项抗浮永久作用标准值之和Fgk=KN/m2根据实际情况确定，见浮托力标准值Ffw，k=KN/m2管道的抗浮稳定性抗力系数Kf= 1.12.埋地管道环向稳定性计算参数见图集06MS201-2-7相应说明及表格1.埋地管道变形计算不同管顶覆土厚度下延米管道管顶的竖向土压力标准值Fsv，k地面荷载（车辆荷载或者堆积荷载）对管道的作用绿色为结果，结果，黄色为自填数据,其他数据不用改变查06MS201-2-10表4心角大于90度时，取0.1计算不满足PE:0.4 PP；0.4一般都能满足情况，特殊时根据实际情况确定，见图集06MS201-2-8。
桩位稳定性计算表格
9
0.931
470.83
328.44
0.00
0.91
1.3
0.943
529.33
中心寨滑坡抗滑桩支挡计算13-13'剖面
稳定系数Fs=
0.996
治理（支护）剌余下滑力计算结果
条块号
滑体体积VI
≡Mγ1
重量
水力作用
滑面
传递系数
抗滑力
下滑力
剩余下滑力
稳定系数
安全系数
传递系数
支护剩余下滑力
G
水头高度hw
23
0.705
1852.93
761.69
355.94
0.97
1.3
0.720
623.61
4
115.75
22.5
2604.38
15.85
18.77
2
23
1.043
1078.40
838.01
302.39
0.89
1.3
1.038
655.72
5
45.06
22.5
1013.85
14.52
6.34
2
23
0.900
15.02
27.46
2
23
794.45
935.86
267.91
0.85
1.3
324.74
2
176.60
22.5
3973.50
0
19.25
38.80
2
23
1.051
1352.97
2489.81
1633.75
0.49
1.3
1.045
1788.32
钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数表
钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数是一个重要的参数，用于评估构件在受压状态下的稳定性。
在钢筋混凝土结构设计中，轴心受压构件承受的压力会引起构件的变形和破坏，因此需要通过稳定系数来考虑构件的稳定性，确保结构的安全性和可靠性。
在本文中，我将深入探讨钢筋混凝土轴心受压构件的稳定系数表，并分享一些关于这个主题的观点和理解。
1. 稳定系数的定义和意义稳定系数是指构件在受压状态下的稳定性与材料强度之间的比值。
它的值代表了构件抵抗稳定性失效的能力，是判断结构是否满足稳定性要求的关键指标。
稳定系数的计算通常基于一定的假设和理论模型，考虑到材料的弹性模量、几何形状、截面特性以及加载方式等因素。
通过建立稳定系数表，我们可以根据构件的几何形状和受力情况，查找相应的稳定系数值，从而进行结构设计和评估。
2. 稳定系数表的结构和内容稳定系数表包括了各种不同构件和截面形状的稳定系数数值，供工程师和设计人员参考使用。
它通常按照构件的类型和截面形状进行分类，提供了一系列的稳定系数数值。
稳定系数表的结构可以按照以下方式进行组织：2.1 构件类型分类：比如梁、柱、墙等，每种构件类型都有独立的稳定系数表。
2.2 截面形状分类：对于每种构件类型，按照不同的截面形状建立子表，比如矩形截面、圆形截面、T形截面等。
2.3 参数分类：在每个子表中，根据构件的尺寸、材料强度和约束条件等参数，列出相应的稳定系数数值。
3. 稳定系数表的应用和设计原则稳定系数表是钢筋混凝土结构设计中的重要工具，为设计人员提供了参考数值，帮助他们评估和选择合适的构件尺寸和截面形状。
在使用稳定系数表时，设计人员应该遵循以下几个原则：3.1 参考适用范围：稳定系数表通常针对一定的材料强度、构件尺寸范围和约束条件进行编制，设计人员需要根据实际情况选择合适的表格进行参考。
3.2 综合考虑各因素：稳定系数的数值取决于材料的强度、构件的几何形状和加载方式等因素，设计人员需要对这些因素进行综合考虑，以确保稳定系数的准确性和适用性。
滑坡、斜坡稳定性计算成果表
附表9-1 1—1′剖面（浅部）现状稳定性计算表附表9-2 1—1′剖面（浅部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-31—1′剖面（浅部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-41—1′剖面（深部）现状稳定性计算表附表9-51—1′剖面（深部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-61—1′剖面（深部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-72—2′剖面（浅部）现状稳定性计算表附表9-82—2′剖面（浅部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-9 2—2′剖面（浅部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-102—2′剖面（深部）现状稳定性计算表附表9-112—2′剖面（深部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-12 2—2′剖面（深部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-133—3′剖面（浅部）现状稳定性计算表附表9-14 3—3′剖面（浅部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-153—3′剖面（浅部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-16 3—3′剖面（深部）现状稳定性计算表附表9-173—3′剖面（深部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-183—3′剖面（深部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-194—4′剖面（浅部）现状稳定性计算表附表9-204—4′剖面（浅部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-21 4—4′剖面（浅部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-224—4′剖面（深部）现状稳定性计算表附表9-23 4—4′剖面（深部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-244—4′剖面（深部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-255—5′剖面（浅部）现状稳定性计算表附表9-26 5—5′剖面（浅部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-275—5′剖面（浅部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-285—5′剖面（深部）现状稳定性计算表附表9-295—5′剖面（深部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-305—5′剖面（深部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-316—6′剖面（浅部）现状稳定性计算表附表9-326—6′剖面（浅部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-336—6′剖面（浅部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-346—6′剖面（深部）现状稳定性计算表附表9-356—6′剖面（深部）工程状态(一)稳定性计算表附表9-366—6′剖面（深部）工程状态(二)稳定性计算表附表9-37 7—7′剖面现状稳定性计算表附表9-387—7′剖面工程状态(一)稳定性计算表附表9-397—7′剖面工程状态(二)稳定性计算表附表9-408—8′剖面现状稳定性计算表附表9-418—8′剖面工程状态(一)稳定性计算表附表9-428—8′剖面工程状态(二)稳定性计算表附表9-439—9′剖面现状稳定性计算表附表9-44 9—9′剖面工程状态（一）稳定性计算表附表9-459—9′剖面工程状态（二）稳定性计算表附表9-4610—10′剖面(滑坡)现状稳定性计算表附表9-4710—10′剖面(滑坡)工程状态（一）稳定性计算表附表9-4810—10′剖面(滑坡)工程状态（二）稳定性计算表附表9-4910—10′剖面(不稳定斜坡)现状稳定性计算表附表9-5010—10′剖面(不稳定斜坡)工程状态（一）稳定性计算表。
杆件稳定性计算实用表格
(MPa)(MPa)cm(MPa)单元σM－iσM－j LσM(L/3)下弦加强弦杆模型Ⅰ587120.1-38.87067.1加强弦杆-支座模型Ⅰ386111.441.2588.0贝雷片竖杆模型Ⅰ53220.318.270 6.3贝雷片斜杆模型Ⅰ5335-6.6-11.3103-8.2内导梁模型Ⅰ323284.284.135084.2外导梁模型Ⅲ311096.796.543096.6前上横梁模型Ⅰ2750-88.5-9725-91.3后上横梁模型Ⅲ2815-59.1-61.525-59.9前下横梁模型Ⅰ2907-270.78522.2后下横梁模型Ⅰ302847.326.14540.2底模纵梁1模型Ⅰ61068994.93891.0底模纵梁2模型Ⅰ611896.6104.13899.1底模纵梁3模型Ⅰ613057.960.93858.9底模纵梁4模型Ⅰ614354.551.73853.6底模纵梁5模型Ⅰ601834.335.13834.6水箱处新制支撑架模型Ⅱ2205-107.26825-48.8求出i惯性半径单元I（㎝4）A（㎝2）i（㎝）μ下弦加强弦杆模型Ⅰ587393.125.1 4.01加强弦杆-支座模型Ⅰ386393.125.1 4.01贝雷片竖杆模型Ⅰ532277.87.6 3.21贝雷片斜杆模型Ⅰ533577.87.6 3.21内导梁模型Ⅰ323218360.0127.212.01外导梁模型Ⅲ311018360.0127.212.01前上横梁模型Ⅰ275021714.086.115.91后上横梁模型Ⅲ28155278.053.59.91前下横梁模型Ⅰ29077481.061.011.11后下横梁模型Ⅰ30287481.061.011.11底模纵梁1模型Ⅰ610615955.9108.812.11底模纵梁2模型Ⅰ611815955.9108.812.11底模纵梁3模型Ⅰ613015955.9108.812.11底模纵梁4模型Ⅰ614315955.9108.812.11底模纵梁5模型Ⅰ60183796.365.07.61水箱处新制支撑架模型Ⅱ220560.011.5 2.31求φ2αl0h r x求u1n1π2E|N/A|下弦加强弦杆模型Ⅰ587 1.79.9 2.1E+05131.7加强弦杆-支座模型Ⅰ386 1.79.9 2.1E+05167.6贝雷片竖杆模型Ⅰ5322 1.79.9 2.1E+05164.1贝雷片斜杆模型Ⅰ5335 1.79.9 2.1E+05154.7(MPa)(MPa)(MPa)(MPa)σM(L2/3)|σM|(L/3)|σM|(L2/3)σMmax 14.267.114.267.1 64.688.064.688.0 12.2 6.312.212.2-9.78.29.79.784.184.284.184.2 96.696.696.696.6-94.291.394.294.2-60.759.960.760.7 46.522.246.546.5 33.240.233.240.2 92.991.092.992.9 101.699.1101.6101.6 59.958.959.959.9 52.653.652.653.6 34.834.634.834.89.648.89.648.8求出λ柔度系数l（㎝）λ7017.77017.77021.88927.835029.143035.825 1.625 2.5857.745 4.138 3.138 3.138 3.138 3.138 5.02510.90.15φ1[σ]=27是否满足要求>0.15φ1[σ]满足要求>0.15φ1[σ]满足要求>0.15φ1[σ]满足要求>0.15φ1[σ]满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求μ1=1.0满足要求r yφ2λ2313.10.966313.10.957476.80.936770.70.9020x e yl r .h.r λα=2112mn N 1EA λμπ=-。
市政给排水设计--管道变形稳定计算表格
Fsv，k=75.6KN/m 管顶至设计地面的覆土厚度Hs=10m 管道公称直径D =4000.4m 管道外径De=4200.42m 计算直径D0=0.41m 回填土的重力密度 ρ=18KN/m3车轮荷载传递到管顶处的竖向压力标准值qvk=50KN/m2查06MS201-2-10表4管道变形系数 Kd=0.1按照管道基础中心角大于90度时，取0准永久值系数， ψq= 0.5管道的环刚度 Sp= 12变形滞后效应系数 Dl= 1.5管侧土的综合变形模量 Ed= 7.5管侧回填土相应的变形模量 Ee= 5查06MS201-2-10表7基槽两侧原状土的变形模量 En=5地勘或查06MS201-2-10表7管中心处沟槽宽度 Br= 1.5Br/De= 3.571428571ζ= 1.5查06MS201-2-10表5塑料管道最大竖向变形 Wd，max=0.023265583＞0.0205管壁失稳的临界压力标准值 Fcr，k=1851.6402KN/m2管材泊松比 νp=0.4PVC-U:0.37 PE:0.4 PP；0.4管顶在各项作用下的竖向压力标准值 Fvk=230KN/m2环向稳定 Fcr，k/Fvk=8.050609563满足管道的环向稳定性抗力系数Ks=2不变3.埋地管道抗浮计算一般都能满足情况，特各项抗浮永久作用标准值之和Fgk=KN/m2根据实际情况确定，见浮托力标准值Ffw，k=KN/m2管道的抗浮稳定性抗力系数Kf= 1.12.埋地管道环向稳定性计算参数见图集06MS201-2-7相应说明及表格《地下塑料管道变形稳定计算》1.埋地管道变形计算不同管顶覆土厚度下延米管道管顶的竖向土压力标准值Fsv，k地面荷载（车辆荷载或者堆积荷载）对管道的作用绿色为结果，结果，黄色为自填数据,其他数据不用改变查06MS201-2-10表4心角大于90度时，取0.1计算不满足PE:0.4 PP；0.4一般都能满足情况，特殊时根据实际情况确定，见图集06MS201-2-8。
cpk在excel表格中的计算公式注解
在Excel表格中，CPK（即过程能力指数）是用来评估一个过程的稳定性和一致性的指标。
CPK值越高，表明该过程的成品质量越稳定，生产的产品质量也越高。
在实际工作中，我们经常需要使用Excel来计算CPK值，下面将介绍在Excel中计算CPK值时所使用的公式和注解。
一、CPK值的计算公式1. 标准CPK值的计算公式如下：CPK = min((USL - μ) / (3σ), (μ - LSL) / (3σ))其中，USL代表过程的上限规格，LSL代表过程的下限规格，μ代表过程的均值，σ代表过程的标准差。
2. CPK值的计算步骤：a. 我们需要计算出数据的均值μ和标准差σ。
b. 根据公式进行计算并得出CPK值。
二、在Excel中的CPK值计算方法在Excel中，我们可以通过使用一些函数来轻松地计算出CPK值。
下面是在Excel表格中计算CPK值的具体步骤和函数使用注解：1. 计算数据的均值和标准差在Excel中，我们可以使用AVERAGE函数来计算数据的均值，使用STDEV.S函数来计算数据的样本标准差。
具体的函数如下：- 均值的计算： =AVERAGE(A1:A100)- 标准差的计算： =STDEV.S(A1:A100)2. 使用函数计算CPK值在Excel中，我们可以使用MIN函数和IF函数来计算出CPK值。
具体的函数如下：=MIN((B1-C1)/(3*D1),(C1-A1)/(3*D1))其中，B1代表上限规格，C1代表均值，D1代表标准差，A1代表下限规格。
三、CPK值的解读和应用1. CPK值的范围一般来说，CPK值越大，说明该过程的稳定性和一致性越好。
根据一般标准，CPK值大于1.33表示过程能力良好，大于1.0表示过程能力可以接受，小于1.0则表示过程能力不足。
2. CPK值的应用在实际工作中，CPK值的计算可以帮助我们评估生产过程的稳定性和一致性，及时发现并解决生产中的质量问题，以提高产品的质量和生产效率。
混凝土轴心受压构件的稳定系数表
混凝土轴心受压构件的稳定系数表标题：重新编写混凝土轴心受压构件的稳定系数表摘要：混凝土轴心受压构件的稳定性是设计过程中不可忽视的重要考虑因素之一。
稳定系数表是用于评估构件的稳定性，并为结构设计提供指导的重要依据。
本文将重新编写混凝土轴心受压构件的稳定系数表，通过综合考虑主要影响因素，提供全面准确的稳定系数。
1. 引言在混凝土结构设计中，轴心受压构件的稳定性是确保结构安全可靠的关键因素之一。
稳定系数表是设计师用于评估构件稳定性的工具，通过考虑构件几何特征、材料强度和工作条件，提供了决定构件尺寸和配筋的依据。
2. 受压构件的稳定性分析稳定性分析的目标是确定构件在受压情况下的最小安全稳定系数。
主要考虑的因素包括构件几何形状、材料特性、加载方式、边界条件等。
在重新编写稳定系数表时，我们将充分考虑这些因素，确保表格能够精确预测构件的稳定性。
3. 构件几何形状单向受压构件通常采用矩形、圆形和T形截面。
稳定系数表将基于这些几何形状提供详细的参数范围和计算公式。
特殊形状的构件，如梯形、L型等，也会在表格中给出适用的公式和参数。
4. 材料特性稳定系数表将考虑混凝土和钢材料的强度特性。
通过考虑混凝土和钢材料的抗压强度、极限拉伸强度、弹性模量等参数，以及钢材料的弯曲应力分配规律，提供准确的稳定系数计算公式。
5. 加载方式和边界条件加载方式和边界条件对构件稳定性的影响至关重要。
稳定系数表将考虑不同加载条件下的构件稳定性计算，如均匀分布荷载、偶然集中荷载等。
同时，不同边界条件，如固定端、铰接端等，也将被充分考虑。
6. 稳定系数表的结构和内容重新编写的稳定系数表将按照结构化的格式提供，以确保信息的清晰易读。
表格将分为多个部分，包括构件几何形状、材料特性、加载方式和边界条件等。
每个部分将提供详细的参数描述和计算公式，以帮助设计师准确计算稳定系数。
7. 观点和理解本文的目标是重新编写混凝土轴心受压构件的稳定系数表，为结构设计提供更全面、准确的辅助指导。
cpk计算表格excel
CPK计算表格 - Excel简介CPK（Capability Process Index）是一种用于评估过程稳定性和能力的统计指标，广泛应用于制造业中。
CPK可以帮助我们判断过程是否在规格范围内，以及过程能否产生可接受的结果。
在Excel中，我们可以使用公式和函数来计算CPK值，以便对过程进行分析和改进。
本文档将介绍如何使用Excel创建CPK计算表格，并说明相应的计算过程。
准备数据首先，我们需要准备包含测量数据的Excel表格。
数据应该包括样本的测量值以及相应的规格上限和下限。
一个简单的示例数据如下：样本编号测量值规格上限规格下限1 4.0 6.0 2.02 5.0 6.0 2.03 4.5 6.0 2.04 5.5 6.0 2.05 4.2 6.0 2.0…………请注意，对于每个样本，我们需要输入测量值、规格上限和规格下限。
CPK计算公式CPK的计算基于样本的平均值和标准偏差。
具体而言，CPK可以通过以下公式来计算：CPK = min((平均值 - 规格下限) / (3 * 标准偏差), (规格上限 - 平均值) / (3 * 标准偏差))创建CPK计算表格在Excel中，我们可以使用一系列的函数和公式来计算CPK值。
下面是一个示例的CPK计算表格的创建过程。
1.首先，在Excel中创建一个新的工作表，并将测量数据放在适当的单元格中。
2.在表格中，创建以下列标题：样本编号、测量值、规格上限、规格下限、平均值、标准偏差和CPK。
3.在平均值一列中，使用以下公式计算每个样本的平均值：=AVERAGE(B2:D2)（假设B2:D2对应第一行的测量值）。
4.在标准偏差一列中，使用以下公式计算每个样本的标准偏差：=STDEV(B2:D2)。
5.在CPK一列中，使用以下公式计算每个样本的CPK值：=MIN(($E2-$G2)/(3*$F2), ($H2-$E2)/(3*$F2))（其中，E、G和H分别对应平均值、规格下限和规格上限所在的列）。
剪力墙稳定计算表格
剪力墙墙体稳定性计算
(按<高规>JGJ3-2002附录D计算,编制时间2005.11.25)
项目名称计算审核
计算墙号校对日期2013-9-13
墙肢类别选择1 1. 单片独立墙肢(两边支承)
2. T形剪力墙的腹板墙肢(三边支承)
3. 工字形剪力墙的腹板墙肢(四边支承)
墙肢所在楼层的层高h= 4.8m
剪力墙混凝土强度等级f cu=30N/mm2
剪力墙墙肢截面厚度t=0.2m
T形,工字形剪力墙的腹板截面高度bw=0.8m(T形,工字形墙时填写)
T形,工字形剪力墙的单侧翼缘截面高度bf=0.8m(T形,工字形墙时填写)
作用于墙顶组合荷载设计值Nmax=3000kN(从SATWE中查出,TBSA结果文件中查出)
墙肢(单片墙,T形,工字形墙)总截面长度L=3m
剪力墙墙肢(腹板)计算长度l0= 4.80m
剪力墙墙肢(翼缘)计算长度l0=0.00m
剪力墙混凝土弹性模量Ec=29791N/mm2
作用于墙顶组合的等效竖向均布荷载设计值q=1000kN/m
剪力墙墙肢(腹板)E c t3/(10*l02)=1034.43kN/m≥1000kN/m满足要求!
剪力墙墙肢(翼缘)E c t3/(10*l02)=不计算。
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2983.34 6102.51 14452.67 13620.26 18309.34 13203.96 7539.62 1085.84
水力坡 Φ(°) 度角 (°) 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 14.00 3.80 14.00 5.60 14.00 14.00 14.20 0.00
水的 渗透压力 重度 下滑分力 (kN/m) (kN/m3) 10.00 0.00 10.00 0.00 10.00 0.00 10.00 0.00 10.00 167.38 10.00 194.33 10.00 10.00 202.66 0.00
209.44 155.36 234.49 189.52 176.18 0.00
0 0 111.69 187.47 157.39 72.08
485.40 499.46 581.33 337.13 95.50 0.00
14704.00 13806.69 18590.72 13431.38 7751.04 864.96
100.00 100.00 0.00 0.00 0.00 0.00
36.08 25.64 34.79 28.50 25.11 11.26
27.00 20.20 13.50 6.30 0.70 -3.70
23.50 23.50 16.00 16.00 16.00 14.60
18.23 18.23 14.00 14.00 14.00 13.27
143.43 293.39 694.84 654.82 927.51 714.12 429.07 72.08
2983.34 6102.51 14452.67 13620.26 19292.21 14853.70 8924Байду номын сангаас66 1499.26
水下 天然状态 滑体 2 2 面积(m ) 面积(m ) 重量(kN/m)
表4 表4.2-9
天然 条 重度 块 号 (kN/m3) E1 20.80 工况 E2 20.80 1：自 E3 20.80 重+地 E4 20.80 表荷载 E5 20.80 +动荷 E6 20.80 载+现 E7 20.80 状水位 E8 20.80 天然 条 计算 重度 块 方案 号 (kN/m3) 工况2- E1 20.80 1：自 E2 20.80 重+地 E3 20.80 表荷载 E4 20.80 +动荷 E5 20.80 载 E6 20.80 +175m E7 20.80 水位 +20年 E8 20.80 计算 方案 天然 条 重度 块 号 (kN/m3) 工况 E1 20.80 4：自 E2 20.80 重+地 E3 20.80 表荷载 E4 20.80 +动荷 E5 20.80 E6 20.80 载 +175m E7 20.80 --145m 水位 E8 20.80 计算 方案 计算 方案 工况 5：自 重+地 条 块 号 E1 E2 饱和 重度 3 (kN/m ) 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 饱和 重度 (kN/m3) 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 饱和 重度 (kN/m3) 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 浮 重度 3 (kN/m ) 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 浮 重度 (kN/m3) 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 水上饱 水面积 (m2) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 水上饱 水面积 (m2) 93.35 126.77 209.44 155.36 234.49 189.52 176.18 0.00 水下 天然状态 滑体 2 2 面积(m ) 面积(m ) 重量(kN/m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00
天然 饱和 浮 水上饱 重度 重度 重度 水面积 3 3 3 (kN/m ) (kN/m ) (kN/m ) (m2) 20.80 20.80 22.00 22.00 12.00 12.00 93.35 126.77
水下 天然状态 滑体 2 2 面积(m ) 面积(m ) 重量(kN/m)
0 0 50.08 166.62
2.20 2.20 3.80 5.60 14.20 21.00
10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00
0.00 0.00 167.38 194.33 202.66 105.90
性计算表
渗透压力 自重力下滑 自重力抗滑 抗滑分力 分力(kN/m) 分力(kN/m) (kN/m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 2225.79 3359.32 6606.77 4737.58 4538.69 1629.96 109.03 -96.75 1467.31 2183.48 5118.58 4843.55 7044.19 5532.47 3529.32 757.38 下滑力 (kN/m) 2225.79 3359.32 6606.77 4737.58 4538.69 1629.96 109.03 -96.75 下滑力 (kN/m) 2295.37 3443.06 6720.88 4801.95 4374.94 1473.88 94.69 -55.82 下滑力 (kN/m) 2225.79 3359.32 6606.77 4737.58 4476.62 1643.26 294.77 -70.07 下滑力 (kN/m) 2295.37 3443.06 抗滑力 (kN/m) 1467.31 2183.48 5118.58 4843.55 7044.19 5532.47 3529.32 757.38 抗滑力 (kN/m) 1019.96 2225.31 5192.34 4901.17 5100.12 3784.60 2334.17 395.37 抗滑力 (kN/m) 1467.31 2183.48 5118.58 4843.55 5028.36 3727.94 2287.44 450.33 抗滑力 (kN/m) 1019.96 2225.31 传递 系数 1.00 1.00 传递 系数 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 传递 系数 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 1.00 累计下滑力 (kN/m) 2225.79 5585.10 12191.88 16929.46 21468.15 23098.11 23207.14 23110.39 累计下滑力 (kN/m) 2295.37 5738.42 12459.30 17261.25 21636.19 23110.07 23204.77 23148.95 累计下滑力 (kN/m) 2225.79 5585.10 12191.88 16929.46 21406.08 23049.34 23344.11 23274.04 累计下滑力 (kN/m) 2295.37 5738.42
3095.36 6254.64
+ 表荷载 +动荷 载 +175m --145m 水位 +20年 一遇暴 雨
E3 E4 E5 E6 E7 E8
20.80 20.80 20.80 20.80 20.80 20.80
22.00 22.00 22.00 22.00 22.00 22.00
12.00 12.00 12.00 12.00 12.00 12.00
滑面 滑面 长度(m) 倾角(°) 23.08 21.51 36.08 25.64 34.79 28.50 25.11 11.26 38.40 33.40 27.00 20.20 13.50 6.30 0.70 -3.70
滑面 滑面 长度(m) 倾角(°) 23.08 21.51 36.08 25.64 34.79 28.50 25.11 11.26 38.40 33.40 27.00 20.20 13.50 6.30 0.70 -3.70
浮 水上饱 重度 水面积 (kN/m3) (m2) 0.00 12.00 0.00 12.00 0.00 12.00 0.00 12.00 0.00 12.00 0.00 12.00 12.00 12.00 0.00 0.00
水下 天然状态 滑体 2 2 面积(m ) 面积(m ) 重量(kN/m)
0 0 0 0 111.69 187.47 157.39 72.08 50.08 166.62 485.40 499.46 581.33 337.13 95.50 0.00
3095.36 6254.64 14704.00 13806.69 18590.72 13431.38 7751.04 864.96
滑面 滑面 长度(m) 倾角(°) 23.08 21.51 38.40 33.40
水力坡 Φ(°) 度角 (°) 13.27 18.23 0.00 0.00
水的 渗透压力 重度 下滑分力 3 (kN/m) (kN/m ) 10.00 10.00 0.00 0.00
0.00 0.00 150.00 0.00 0.00 0.00
武陵滑坡8 武陵滑坡8～8（G-H）剖面稳定性计算表
地表荷载 (kN/m) 600.00 0.00 0.00 0.00 150.00 0.00 0.00 0.00 地表荷载 (kN/m) 600.00 0.00 0.00 0.00 150.00 0.00 0.00 0.00 地表荷载 (kN/m) 600.00 0.00 0.00 0.00 150.00 0.00 0.00 0.00 地表荷载 (kN/m) 600.00 0.00 动荷载 (kN/m) 0.00 0.00 100.00 100.00 0.00 0.00 0.00 0.00 动荷载 (kN/m) 0.00 0.00 100.00 100.00 0.00 0.00 0.00 0.00 动荷载 (kN/m) 0.00 0.00 100.00 100.00 0.00 0.00 0.00 0.00 动荷载 (kN/m) 0.00 0.00 滑面 滑面 长度(m) 倾角(°) 23.08 21.51 36.08 25.64 34.79 28.50 25.11 11.26 38.40 33.40 27.00 20.20 13.50 6.30 0.70 -3.70 C(kPa) 23.50 23.50 23.50 23.50 23.50 23.50 23.50 23.50 C(kPa) 14.60 23.50 23.50 23.50 16.00 16.00 16.00 16.00 C(kPa) 23.50 23.50 23.50 23.50 16.00 16.00 16.00 16.00 C(kPa) 14.60 23.50 水力坡 Φ(°) 度角 (°) 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 水力坡 Φ(°) 度角 (°) 13.27 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 18.23 0.00 14.00 0.00 14.00 0.00 14.00 0.00 14.00 0.00 水的 重度 3 (kN/m ) 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 水的 重度 (kN/m3) 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 10.00 渗透压力 下滑分力 (kN/m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 渗透压力 下滑分力 (kN/m) 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00 0.00