项目盖梁支架安全验算
总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例
盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）一、工程概况2#大桥上部构造采用9×30m预应力混凝土T梁，先简支后桥面连续，共三联。
基础及下部构造采取桩柱式，桩基直径1.5m，桥墩采用双柱式墩，直径1.4m，盖梁尺寸2.0m×1.6m×8.95m，全桥共计8个盖梁。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较低，拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
盖梁尺寸为2.0m×1.6m×8.95m（宽×高×长），底宽1.7m。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ90mm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根11m长I40b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[10槽钢，间距为40cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（[10槽钢）——横向主梁（40b工字钢）——支点φ9cm钢棒。
如图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《路桥施工计算手册》五、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为：A=1274.8mm2截面抵抗矩：W=39.7×103mm3截面惯性矩：I=198×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)I40b工字钢横向主梁采用2根I40b工字钢，横向间距为140cm。
截面面积为：A=9411.2mm2，X轴惯性矩为：I X=22800×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=1140×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
桥梁支架安全验算
桥梁支架安全验算桥梁支架是在桥梁施工中起到至关重要作用的临时支撑装置，其安全性验算是保障桥梁施工安全的一项重要工作。
本文将对桥梁支架安全验算进行探讨，以确保桥梁施工过程中的安全性。
1. 支架材料选择支架材料的选择直接影响到支架的承重能力和稳定性。
在进行桥梁支架安全验算时，应选择承载能力高、稳定性好的材料，如工业级钢材等。
此外，还应注意材料的抗震性能，以应对地震等自然灾害。
2. 支架构造设计支架的构造设计是支撑桥梁的基础，直接关系到施工过程中的安全性。
在验算过程中，需要对支架的构造设计进行详细的分析和计算。
包括支架的承重结构、连接方式、稳定性等方面的考虑。
确保支架在使用过程中不会出现塌方、倾覆等安全隐患。
3. 荷载计算桥梁支架承受着桥梁自身重量、临时荷载和其他外部荷载，因此在安全验算中需进行相应的荷载计算。
通过分析各种荷载的各向作用力，进行强度验算和稳定性评估。
保证支架在各种工况下都能够正常工作，不会超载或失稳。
4. 监测及维护桥梁支架在使用过程中应进行定期监测和维护，及时发现问题并进行修复。
专门的支架监测系统可用于检测支架的变形和损伤情况。
同时，还应加强对支架的维护，保持其完好状态，延长使用寿命。
5. 安全管理在桥梁施工过程中，要加强对支架的安全管理。
制定相应的安全管理制度，明确责任分工，加强对施工人员的安全培训，提高他们的安全意识。
此外，还应定期开展桥梁支架安全教育和技术交流，总结经验，不断提升安全管理水平。
桥梁支架的安全验算是确保桥梁施工安全的重要环节。
通过选择合适的材料、进行详细的构造设计、进行荷载计算、加强监测及维护，并加强安全管理，可以有效地保证桥梁支架在施工过程中的安全性。
只有确保桥梁支架的安全，才能保证整个桥梁工程的顺利进行。
项目盖梁支架安全验算
盖梁支架安全验算书一、支架搭设说明桥梁共7座，全部为墩柱式结构，上部为盖梁，盖梁施工采用抱箍法。
侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距30cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m （预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）；抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm，A3钢）制成，高1300cm，并设4道1.6cm厚三角形劲板，同时劲板作牛腿面使用，采用56根M24的高强螺栓（10.9级）连接，螺栓的扭矩要求M≥67kg〃m。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。
二、支架计算墩柱间距5.6m，墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下：从表中可以看出，正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。
斜交时最大方量为：84.85方。
计算中取左幅1#墩进行检算。
1、受力检算1.1 侧模（需计算最大侧压力）侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；根据公式：公式1：公式2：式中： F--新浇混凝土对模板的最大侧压力h---有效压头高度（m）V---混凝土浇筑速度（m/h），暂定为1m/ht0---新浇混凝土的初凝时间（h）,暂定为2hγ ---混凝土体密度（KN/m3），取26KN/m3K1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝作用的外加剂时取1.2。
本次计算取1.2。
K2---混凝土塌落度影响修正系数，塌落度小于30mm时，取 0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
支架安全专项方案验算
一、前言支架安全专项方案验算是确保建筑施工过程中支架结构安全可靠的重要环节。
通过对支架设计、材料、施工工艺、施工环境等方面的验算，可以有效预防和减少安全事故的发生。
以下是对支架安全专项方案验算的详细阐述。
二、验算内容1. 设计验算（1）支架结构设计：根据工程特点，对支架结构进行合理设计，确保其满足强度、刚度、稳定性等要求。
（2）材料验算：对支架材料进行力学性能验算，确保材料强度、弹性模量等指标符合设计要求。
（3）连接节点验算：对支架连接节点进行验算，确保连接强度、刚度等满足设计要求。
2. 施工工艺验算（1）施工顺序：根据支架结构特点，合理安排施工顺序，确保施工过程中支架结构稳定。
（2）施工荷载：对施工过程中可能产生的荷载进行验算，确保支架结构承受能力。
（3）施工过程中支架调整：对施工过程中支架结构进行调整，确保支架结构符合设计要求。
3. 施工环境验算（1）施工场地：对施工场地进行验算，确保支架基础稳定，防止因地基沉降导致支架失稳。
（2）气象条件：对施工过程中可能出现的极端气象条件进行验算，确保支架结构安全。
（3）周边环境：对周边环境进行验算，确保支架施工过程中不会对周边设施造成影响。
三、验算方法1. 设计验算：采用结构力学、材料力学等理论和方法，对支架结构进行计算分析。
2. 施工工艺验算：结合施工经验，对施工过程中可能出现的风险进行评估，制定相应的安全措施。
3. 施工环境验算：通过现场调查、实地测量等方法，对施工环境进行评估。
四、验算结果分析1. 对验算结果进行分析，找出支架结构设计、施工工艺、施工环境等方面的不足。
2. 针对不足之处，提出改进措施，确保支架结构安全可靠。
3. 对验算过程中发现的安全隐患进行整改，确保施工过程中支架结构安全。
五、结论支架安全专项方案验算是确保建筑施工过程中支架结构安全可靠的重要环节。
通过对支架设计、材料、施工工艺、施工环境等方面的验算，可以有效预防和减少安全事故的发生。
总工必备盖梁受力验算书(穿芯棒)实例
盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）盖梁悬空支架结构验算书（穿钢棒法）一、工程概况2#大桥上部构造采用9×30m预应力混凝土T梁，先简支后桥面连续，共三联。
基础及下部构造采取桩柱式，桩基直径1.5m，桥墩采用双柱式墩，直径1.4m，盖梁尺寸2.0m×1.6m×8.95m，全桥共计8个盖梁。
二、总体施工方案因本桥盖梁高度较低，拟采用在墩柱上预留孔穿钢棒搭设支承平台施工。
盖梁尺寸为2.0m×1.6m×8.95m（宽×高×长），底宽1.7m。
盖梁简图如下：三、支承平台布置盖梁施工支承平台采用在两墩柱上各穿一根2m长φ90mm钢棒，上面采用墩柱两侧各一根11m长I40b工字钢做横向主梁，搭设施工平台的方式。
主梁上面安放一排每根3m长的[10槽钢，间距为40cm作为分布梁。
分布梁上铺设盖梁底模。
传力途径为：盖梁底模——纵向分布梁（[10槽钢）——横向主梁（40b工字钢）——支点φ9cm钢棒。
如图：四、计算依据及采用程序本计算书采用的规范如下：1.《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T F50-2011）2.《路桥施工计算手册》五、计算参数1.主要材料1)[10槽钢截面面积为：A=1274.8mm2截面抵抗矩：W=39.7×103mm3截面惯性矩：I=198×104mm4弹性模量E=2.1×105Mpa钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
2)I40b工字钢横向主梁采用2根I40b工字钢，横向间距为140cm。
截面面积为：A=9411.2mm2，X轴惯性矩为：I X=22800×104mm4，X轴抗弯截面模量为：W X=1140×103mm3，钢材采用Q235钢，抗拉、抗压、抗弯强度设计值［σ］=215Mpa。
3）钢棒钢棒采用φ90mm高强钢棒(A45)，截面面积为：A=3.14×452=6358.5mm2，惯性矩为：I=πd4/32=3.14×904/32=643.8×104mm4截面模量为：W=πd3/32=7.15×104mm3抗剪强度设计值［τ］=125Mpa。
盖梁验算
盖梁施工支撑架结构验算一、支架的结构形式盖梁结构尺寸为2385×150×130cm，砼数量为45.18m3。
侧模及底模均采用胶合板，侧模竖向方木间距为40cm，横向共布置3道υ10cm的钢筋拉条对拉。
底模直接铺在沿纵桥向布置的10×10cm的方木上，方木间距为30cm；方木通过25×12×10cm的三角楔木支撑在沿盖梁两侧的2根40a工字钢上；两根工字钢之间用20#槽钢焊接，焊接的位置在圆墩柱两侧及跨度方向两道，在两槽钢之间布置二排18×15的方木支撑纵桥向的底模方木；40a工字钢支撑在穿过墩顶预留洞的υ10cm实心圆钢上（见盖梁支架、模板施工图）。
二、结构验算(根据公路桥涵施工规范主要考虑以下几项荷载)1、侧模验算（略）2、底模验算：（1）、荷载：a、砼（盖梁厚度为1.3m）：q1=1.3×25.0×1.2=39KN/m2（提高1.2倍）b、施工人员及材料堆放取1.5KN/m2c、倾倒砼时的冲击荷载：2.0KN/ m2（2）、915×1830×18mm胶合板验算：板的宽度取1m，支撑板的方木托架间距为0.3m，板按三等跨连续梁简化计算，其计算简图为：q=(39+1.5+2)×0.3=12.75KN/m根据内力系数表：Mmax=0.1ql2=0.1×12.75×0.32=0.115KN·m板的几何模量：W=1/6bh2=1/6×1000×182=5.4×104mm3I=1/12 bh3=1/12×1000×183=4.86×105mm4E=4×103Mpaσmax=Mmax/W=0.115×106/(5.4×104)=2.13Mpa＜[σ]=25Mpafmax=0.667ql4/(100EI)=0.667×12.75×3004/(100×4×103×4.86×105) =0.93mm＞[f]=L/400=0.75mm底模胶合板能满足强度和挠度要求。
盖梁施工方案稳定性验算
盖梁施工方案稳定性验算一、盖梁、系梁结构特点：盖梁、系梁施工采用在墩柱上穿φ9cm钢棒，上面采用40b工字钢做主梁，搭设施工平台的方式，由于盖梁二端悬臂长度2.1m。
纵梁上面安放[10双槽钢，间距为40cm。
计算时按照最大尺寸的盖梁和系梁进行验算（最不利的情况）。
二、结构计算：总长L=10.9m，悬臂L=2.1m，墩柱距6.7m1、砼重量（桥梁所有盖梁、系梁最大重量）：G1=43.4x2.7x9.8=1149KN2、模板、支架自重①盖梁二侧各设置1根I40b工字钢作为施工主梁，长10.9m。
G2=73.878x9.8x10.9x2=15.78KN②主梁上铺设[ 10双槽钢，每根长3m，间距为40cm，墩柱外侧各设置6对，二墩柱之间设置15对。
G3=（15x2+6x2x2）x3x10x9.8/1000=15.88KN③槽钢上铺设钢模板，每平方按1.2KN计算G4=10.9x3x1.2=39.24KN3、施工时人员、机具重量。
按每平方3KN计算：G5=10.9x3x3=98.1xKN4、振捣器产生的振动力。
本次施工采用HZ6X-50型插入式振动器，设置4台，每台振动力为5KN，施工时振动力G6=4x5=20KN二、主梁及钢棒验算1、主梁上总重力简化为均布荷载Q =（G1+G2+G3+G4+G5+G6）/L=(1149+15.78+15.88+.39.24+98.1+20)/10.9=119.19KN2、主梁内力计算盖梁、系梁施工时采用2根主梁，考虑安全系数1.3，则每根主梁力值计算时的均布荷载为q=1.3x119.19/2=77.47KN/m。
按均布荷载任取上计算简图cm（跨中距离最大6m）一段进行验算：①、抗弯强度：弯矩：Mmax=1/8q1²=0.125x77.47x3x3=87.15KN.M抗弯强度：=M/W=87.15x106/1.139x106=76.51Mpa<[]=170Mpa故，抗弯强度满足要求。
盖梁支架验算
8.1盖梁模板计算书8.1.1计算依据及基本参数1.《钢结构设计规范》 GB50017－2017；2.《混凝土结构工程施工质量验收规范》 GB50204－2015 ；3.《公路桥涵施工技术规范》 JTG/T F50-2011；4.《建筑工程大模板技术规程》 JGJ74－2003；5.《建筑结构静力计算手册（第二版）》；6.《钢结构设计手册（上册）（第三版）》；7.《预应力混凝土用螺纹钢筋》 GB/T20065-2016；8.基本计算参数：砼的重力密度γc= 25 (kN/m3)新浇混凝土的初凝时间 t0= 6 (h)外加剂影响β1= 1.2混凝土塌落度影响β2= 1.15浇筑方式产生的侧压力 2 KN/m2混凝土的浇筑量 25 (m3/h)浇筑速度 2 m/h每次连续浇筑高度 9 m（假定）振捣方式产生的侧压力插入式振捣棒 5 (KN/m2）模板承载的施工荷载 20 (KN)混凝土入模温度 T= 20 ℃钢材弹性模量 E＝2.06×105N/mm2钢材强度设计值抗拉、抗压、抗弯f＝215N/mm2；抗剪fv ＝125N/mm2；变形量控制值：结构外露模板，其挠度值为≤L/400钢模面板变形≤1.5mm钢模板的钢棱、柱箍变形≤L/5008.1.2新浇混凝土对模板的侧压力采用内部振捣器，新浇筑混凝土作用于模板的最大侧压力，按照下列两式计算，取较小值。
F＝0.22γc t0β1β2v1/2 (1)F＝γc H (2)式中各参数取值：γc－混凝土的重力密度 25 (KN/m3)t0－新浇筑混凝土的初凝时间 6 (h)v－混凝土的浇筑速度 2 (m/h)β1－外加剂影响修正系数 1.2β2－混凝土塌落度影响修正系数 1.15根据(1)式计算最大侧压力F=0.22x25x6x1.2x1.15x21/2=64.5 (KN/m2)根据(2)式计算新浇混凝土最大压头高度h=F/γc= 2.576(m)最大侧压力取值= F+振捣方式产生的侧压力+倾倒方式产生的侧压力=64.5+2+5=71.5 KN/m2根据计算结果，绘制混凝土侧压力分布示意图：8.1.3面板强度计算面板采用6mm 厚钢板取100mm 宽度的计算单元，按支承于竖肋（[10#槽钢）的三跨连续梁计算。
盖梁脚手架检算
盖梁满堂支架检算资料满堂支架检算时，结构所承受的荷载最大荷载计算。
以K136+525主线桥左幅22#墩盖梁为例检算，其它不再检算。
一、荷载计算：1、竖向荷载计算①、盖梁每延米重：m KN m m kN A q c 84.6034.2/26231=⨯=⨯=γ 式中：c γ——钢筋混凝土容量，取263/m KNA ——支架受力最不利处对应箱梁截面积（主线桥截面面积为2.34m 2）②、模板及内模支撑：KPa G 8.11=③、方木荷载：横向cm cm 1510⨯方木：KPa g 188.06.0/15.01.0=⨯⨯=木γ纵向cm cm 1510⨯方木：KPa g 563.02.0/15.01.0'=⨯⨯=木γ式中：木γ——取3/5.7m KN④、临时荷载1、施工人员及机具：KPa G 15.02=2、混凝土倾倒：KPa G 2.03=3、混凝土振捣：KPa G 2.04=则临时荷载为：KPa G 55.0=2）水平荷载计算①、混凝土振捣时对侧模的荷载取：KPa 4 ②、新浇混凝土对侧模的最大侧压力： h k P c γ=max式中：k ---外加剂影响修正系数，取1.2 v ----混凝土浇注速度，取0.5h m /h ---有效压头高度，m T v h 05.115/5.09.2422.0/9.2422.0=⨯+=+=T ---混凝土入模温度，取15C ︒则有：KPa m m KN h k P c 76.3205.1/262.13max =⨯⨯==γ二、模板检算：1）底模检算因纵桥向方木间距为0.2m ，故检算时取1m ×0.2m 按简支梁计算，荷载组合为：①+②+④，图式如下：m KN G G B q q /49.431/4.11/2.1/2.111=++= 式中：B ——盖梁宽度，设计图为1.8m463310281.012015.0112m bh I -⨯=⨯==3421038.06m bh W -⨯==①底模刚度检算mm l mm EI ql f 5.0400/200400/21.010281.01091282.049.431286644max==≤=⨯⨯⨯⨯⨯==-式中：E ----胶合板弹性模量，取9GPa满足要求。
支架专项施工验算方案
一、编制依据1. 《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）2. 《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）3. 《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）4. 工程施工图纸及设计文件5. 相关国家及行业标准二、编制原则1. 安全第一，预防为主，确保施工安全。
2. 符合国家及行业相关规范、标准。
3. 确保支架结构稳定、可靠。
4. 优化施工方案，提高施工效率。
三、验算内容1. 杆件强度验算2. 构件刚度验算3. 构件稳定性验算4. 构造节点验算5. 支架整体稳定性验算四、验算方法1. 杆件强度验算：根据杆件材料、截面尺寸、荷载等参数，按照《钢结构设计规范》（GB50017-2003）进行计算，确保杆件强度满足要求。
2. 构件刚度验算：根据构件材料、截面尺寸、长度等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保构件刚度满足要求。
3. 构件稳定性验算：根据构件材料、截面尺寸、长度、荷载等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保构件稳定性满足要求。
4. 构造节点验算：根据节点类型、材料、连接方式等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保节点强度和稳定性满足要求。
5. 支架整体稳定性验算：根据支架结构形式、材料、尺寸、荷载等参数，按照《钢结构设计规范》进行计算，确保支架整体稳定性满足要求。
五、验算步骤1. 收集工程资料，包括施工图纸、设计文件、材料参数等。
2. 分析支架结构，确定验算内容和方法。
3. 根据验算内容，进行计算，得出计算结果。
4. 对计算结果进行分析，判断支架结构是否满足要求。
5. 如不满足要求，优化设计，重新计算。
六、验算报告1. 验算报告应包括验算依据、验算内容、验算方法、计算过程、计算结果、分析结论等。
2. 验算报告应由具有相应资质的工程师签字，并加盖单位公章。
3. 验算报告应作为施工组织设计、施工方案的重要组成部分，指导施工。
七、注意事项1. 验算过程中，应严格按照规范、标准进行计算。
盖梁支架验算
说明：1、荷载计算1）模板重量G1=46.7kN2）支撑荷载I56a工字钢重量：G2=106.316*24*10=25.5kN I18工字钢重量：G3=24.13*40*10=9.7kN3）混凝土重量混凝土自重G4=325kN4)施工人员重量按同时4人施工，每人75kg计，共重G5=3kN 5) 设备振动棒电焊机按300kg计：G6＝300*10=3kN总重G=412.9kN均布荷载q=43kN/mQ2=Q3=kNMc=31kN.m2、强度复核I56a工字钢：A=135.38cm2E=210000MPa W=2342cm3I=65576cm4跨中l=5000mma=0mm σ=15.9Mpa<210MPa 满足τ=38.1Mpa<115MPa 满足挠度计算：单元1杆端ω1=0mm 单元3杆端ω4=0mm103.213*2500*10=该型系梁混凝土方量13m3，计算取30m3，混凝土重量取2500kg/m34*75*10=G/(2*4.8)G1+G2+G3+G4+G5+G6+G7=2.4*2.4*43/8=盖梁支架验算计算简图模板设计厚度6mm，每m2重150kg，模板重量支撑体系采用纵横梁支撑体系，主梁采用两根I56a工字钢，每根长12米主梁长24m，次梁采用I18工字钢支撑,每根长4米，共40米（两侧），次梁布置10根。
1）参考规范《公路桥涵施工技术规范》、《建筑钢结构设计规范》。
2）设计指标参照《建筑钢结构设计规范》选取。
3）计算模型按简支梁计算。
150*（4.8*1.8+4.8*2.34*2）*10=（3a+4l）*q*a^3/(24*E*I)=（3a+4l）*q*a^3/(24*E*I)=Mc起控制作用Q/A=1.2*M/W=单元2跨中ω2=5ql^4/(384EI)=0次梁I18工字钢：只需要复核挠度即可次梁支承在主梁，计算时取1m的进行计算I18参数：A=30.74cm2E=210000MPa W=185.4cm3I=1699cm4q=G/B 108.65789kN/m 2mm经计算满足要求。
盖梁支架搭设方案及验算
盖梁支架搭设方案及验算一、工程概况本工程桥梁大部分是在平地进行修建，仅局部桥墩部分桥墩落在河道或沟浜之中，因河道和沟浜均较小，水深较浅，拟采用填平河道和沟浜，在平地进行桥梁下部结构施工，待架梁后再按设计要求疏浚河道。
盖梁施工为拟采用满堂支架施工方法，选用WDJ碗扣钢管进行搭设。
由于盖梁下面的地基土质松软，地下水位较高，承载能力明显偏低，故在支架搭设前必须对地基进行加固处理，以满足承重支架对地基的要求。
二、地基处理为满足盖梁承重支架对地基的要求。
先除去表层土，对基础进行平整及压实，使其密实度达到90%以上，再铺设20cm厚道碴或碎石，用压路机辗压密实，然后浇筑15cm厚C20素砼。
加固基础的面积为盖梁投影面积四侧加宽1m。
为保证地基施工排水，在加固的地基的一侧横桥向设置临时排水沟，将地面雨水引入路基边沟排走。
在浇筑砼地坪时，需确保地面平整度，以保证钢管支架的平整稳固。
三、支架搭设⑴盖梁支架采用碗扣式满堂支架。
碗扣式支架的构件是定型模数杆件，其立杆是轴心受压杆件，横杆是侧向支撑立杆，减小立杆计算长度，从而充分发挥钢杆件抗压能力。
根据盖梁恒载分布特点。
盖梁立杆在立柱间平面布置600X 600伽（横向X纵向），步距1200伽；每根立杆底部应设置100X 100X 6mm的钢板衬垫或槽钢，以防局部应力过大，造成混凝土破坏，导致支撑管下沉。
⑵立杆高度根据盖梁底标高及底模高度而定。
立杆规格用 3.0m和2.4m两种组合，错开对接，避免接头在同一平面上，利用可调底座和可调顶托分别调整以满足支架高度要求。
⑶立杆底座上方，离地20cm左右加设横向和纵向扫地杆，用扣件与立杆紧固，水平扫地杆间距控制在间隔3〜4排立杆。
当立杆基础不在同一高度上时，必须将高出的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。
靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离大于0.5m。
⑷横向和纵向均设置剪刀撑。
剪力撑由底至顶连续设置，斜杆必须落地，并与扫地杆紧固，倾斜角度控制在45。
盖梁抱箍及支架验算
盖梁支架设置及验算在盖梁前、侧面采用脚手架搭设支撑及施工平台。
搭设脚手架直接支撑在混凝土基础上，混凝土基础采用15cmC20，确保地基牢固。
满堂脚手架搭设参数：脚手架采用φ48×3.5mm碗扣式脚手架，立杆纵向间距均为30cmm，横向步距为60m，顶托上设置10×10cm方木，方木上铺设18mm竹胶板，杆下垫10×10cm方木，在横桥向及顺桥向的立杆上增加斜向剪刀支撑。
浇筑的钢筋混凝土自重26KN/m3；模板及方木自重取3.0KN/m2；施工人员、施工料具运输或堆放荷载取1.5KN/m2；振捣混凝土产生荷载2.5KN/m2。
施工荷载合计4.0KN/m2。
1、100×100方木分配梁按跨度纵×横的中间连续，两端简支梁计算，所受均布荷载：q1=(（26.0×1.8+3）×1.35+(1.5+2.5)×1.4)×0.15=10.92 KN/mq=10.92 kn/m计算模型跨中最大弯矩为：M=ql2/8=10.92×0.6×0.6/8=0.49 KN·M方木截面抵抗矩：W=bh2/6=0.1×0.12/6=1.67×10-4 m3截面惯性矩：I= bh3/12=0.1×0.13/12=8.33×10-6 m4容许抗弯应力［σ］=12MPa，弹性模量E=11×103 MPa方木弯拉应力：σ=M/W=0.49×103/1.67×10-4=2.93 MPa＜［σ］=12 MPa横梁弯拉应力满足要求横梁挠度：f=5qL4/384EI=(5×10.92×0.64)/(384×11×106×8.33×10-6)=2.01mm＜L/400=2.25mm综上，使用100mm×100mm方木作为模板顺桥向支撑满足要求。
单柱式满堂支架法盖梁支架结构验算书
单柱式满堂支架法盖梁支架结构验算书好嘞，咱们今天聊聊“单柱式满堂支架法盖梁支架结构验算书”这个话题。
乍一听，哎呀，感觉这名字就像是个大拗口的工程术语，对吧？别急，咱们一步一步来，让它变得简单明了，轻松搞定。
你要是没搞懂，不妨拍拍脑袋，说一声“别慌”，我们一块儿搞定。
大家都知道，盖梁这个玩意儿，是用来支撑桥梁上部结构的，像桥梁的“基石”一样。
没有它，桥梁就像是没了脊梁骨的“蚂蚁”，哪儿能行得通。
至于“单柱式满堂支架法”，也就是支撑架的结构方式之一，咱们得通过它来确保盖梁施工过程中的稳稳的“安全感”。
单柱式，顾名思义，就是在桥梁施工中，支架是由一根根支柱支撑的，看着好像每根柱子都在一副“用力托住天空”的表情。
真是，能不给它点赞吗？而满堂支架嘛，就是这些支柱组成的一个大框架，确保整个梁体的稳定，不管施工环境有多复杂，它都能应付过去。
哎，讲到这，你可能要问了，支架到底是怎么验算的？咋个验算呢？这可不是随便算算那么简单的事，得靠专业的计算来保证它在整个施工过程中的稳定性。
你看啊，验算最主要的目的就是确保这个支架在受力时不“岔气”，不“撑坏”。
别小看这一步，做得不好，岂不是把施工人员的安全和整个项目都给“坑了”么？想想看，盖梁过程就是一场“高空走钢丝”，支架一旦不稳，连带的风险可不是开玩笑的。
验算得从哪儿入手呢？得从支架的受力情况开始。
咱得知道，单柱式支架不仅得支撑梁体的重量，还要考虑到施工过程中外界的各种不确定因素，像风力、振动啥的。
你不信，随便看看建筑工地上的那些“大钢筋”们，风一吹它们都能晃个不停。
所以咱们得认真把这些力算清楚，确定支架不至于在这些外力作用下失稳。
比如说，支架的柱子必须得有足够的强度，不然它可真会被压垮。
横梁、立柱的设计都得严丝合缝，像拼图一样，差一个小小的角度，整个结构的安全性都可能打折扣。
再说了，验算的时候，不单单是一个力的事，还得考虑到稳定性。
这可不仅仅是数值上的对比，而是实际情况下，柱子、梁、基础是不是能够在长期负荷下“站稳脚跟”。
工字钢盖梁支架设计及荷载验算书
钢平台设计及荷载验算书一、荷载分析根据现场施工实际情况，便桥承受荷载主要由钢桥自重荷载q 及车辆荷载。
如图1所示： q图1为简便计算，以上荷载均按照均布荷载考虑，以单片工字钢受力情况分析确定q 值。
1、q 值确定由资料查得25a 工字钢每米重38.1kg ，再加[12槽钢0.75*8*1*12.4/3.5=21.26kg 及钢板重量78.6*0.75=58.95kg ，单片工字钢自重按1.2KN/m 计算，即q1=1.2KN/m 。
车辆荷载按18+12*2.4=46.8t ，既46.8/4/3.5=33.4KN/m总荷载：Q=1.2*1.2+33.4*1.4=48.17KN/m三、结构强度检算（一）、工字钢验算已知Q=48.17K N/m ，工字钢计算跨径l =3.5m ，根据设计规范，工字钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==76.738)5.3(/17.48822max2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 21018340276.73/3max =<=⋅==σσ （w 为25a 工字钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为402cm 3） 强度合格3、整体挠度验算工字钢梁容许挠度[]cm cm l f 875.0400/350400/===,而工字钢变形为整体变形，由1片工字钢为一整体进行验算，计算得到：100384q 54EI l f ⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=48.17KN/m E=206×105/cm 2 I=5020cm 4 ()42545020/10206×100384)350(/17.485cm cm cm m KN f ⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm 01.0＜[f] 挠度合格。
（二）、槽钢验算已知q=0.8*1.2+1.4*10*46.8/4=165KN/m ，槽钢计算跨径l =0.75m ，根据设计规范，槽钢容许弯曲应力[]w σ=210MPa.1、计算最大弯矩最大弯距（图1所示情况下）：m KN m m KN ql M ⋅=⨯==6.118)75.0(/165822max 2、验算强度正应力验算：[]MPa MPa cm m KN w M 2108.1861.626.11/3max =<=⋅==σσ （w 为12槽钢净截面弹性抵抗矩，查表得到为62.1cm 3）强度合格3、整体挠度验算槽钢梁容许挠度[]cm cm f 19.0400/75400/75===,而槽钢变形为整体变形，由单侧1片槽钢为一整体进行验算，计算得到：EI l f 100384q 54⎥⎦⎤⎢⎣⎡= 其中q=165KN/m E=206×105/cm 2 I=391cm 4 ()4254391/10206100384)75(/1655cm cm cm m KN f ⨯⨯⨯⎥⎦⎤⎢⎣⎡⨯⨯==cm -410×.438<[f]挠度合格。
盖梁模板支架验算书
盖梁模板支架验算书一、施工方法简介：B匝道桥盖梁总共有1个，共B6，施工时以B6盖梁作为支架荷载的计算依据。
此桥的盖梁施工方法为：采用扣件式钢管架。
二、盖梁底模受力验算：已知条件：盖梁设计长度4.6m，宽1.8m，板厚1.2m，砼方量11.2m3，钢筋砼单位容重γ=26KN/m3。
那么盖梁的自重F=V×γ=11.2×26=291.2KN。
底板采用菲林板：长×宽×厚=2.44m×1.22m×0.018m，方木间距0.3m。
单位长度荷载：g1=1.2×1.8×4.6×26/(1.8×4.6)=31.2KN/㎡施工人员、倾倒及振捣各计2.0KN/㎡，=g2=2×3=6KN/㎡底模板及底模钢管、方木忽略不计，则：模板上每米荷载：g=（g1=g2）×b =37.2×1.22=45.4KN/m计算内力时按五跨连续梁计算最大弯距与挠度：模板跨中弯矩：M1/2=0.078gL2=0.078×45.4×0.32=0.319KN·m截面抵抗矩w=bh2/6=1.22×0.0182/6=6.59×10-5m3惯性矩I= bh3/12=1.22×0.0183/12=5.93×10-7m4弹性模量E=9×103MPa[σw]=M1/2/w=0.319/6.59×10-5=4.8 MPa＜[σ]=26 MPa，满足要求。
挠度验算：f=0.664g14/100EI=0.664×45.4×0.34/100×9×106×5.93×10-7=0.46mm＜0.75mm=(1/400)，所以满足要求。
三、盖梁最大侧压力验算盖梁最大侧压力验算同底模受力验算，不再重算。
脚手架盖梁支架计算方法
脚手架盖梁支架计算方法一）立杆支撑稳定性验算计算原则：考虑到脚手架钢管的使用磨损情况，钢管材料按照Φ48×3.5mm 进行验算。
脚手架钢管截面积A＝4.89cm2，回转半径i=15.78mm，钢材抗压强度设计值为205MPa；1、不含大跨盖梁支架立杆支撑布置按照0.6×0.6m（纵向×横向）进行设计，横杆设计按照步距1.2m进行计算。
取单位面积重量最大的PHN05号盖梁4.514t/m2盖梁混凝土：(1)荷载计算：（不考虑风荷载）：○1永久荷载（∑NGk）A、混凝土重：66.2m3*25/(19.295*1.9)=45.144kN/m2B、模板及支架重：0.75 kN/m2C、∑NGK＝（45.144＋0.75）×0.6×0.6＝16.522kN○2活荷载（∑NQK）A、施工人员及设备荷载：1.0 kN/m2B、振捣混凝土荷载：2.0 kN/m2C、∑NQK＝（1.0＋2.0）×0.6×0.6＝1.08 kN○3计算荷载（N）N＝1.2NGK＋1.4NQK＝1.2×16.522＋1.4×1.08＝21.338kN2、立杆稳定性计算：N/φA≤f式中： N —立杆轴向力，取N＝21.338kN；φ—稳定系数，根据长细比λ＝76，查得稳定系数φ＝0.744A—立杆截面积，A＝4.89cm2；f—钢材抗压强度设计值，取f＝205MPa。
N/φA＝21338/（0.744×489）＝58.65MPa＜f＝205 MPa故立杆稳定二）立杆地基承载力计算荷载计算：（不考虑风荷载）单根立杆的轴向力N＝21.338 kN整个支架的总竖向力N0为21.338×36.66/（0.6×0.6）=2172.92kN基础底面积为19.295*1.9=36.66m2则基础底面平均压力：P＝N/A＝2172.92/36.66＝59.27KPa＜80 Kpa（上海市地基平均承载能力）2、大跨箱梁桥大盖梁支架立杆支撑布置按照0.6×0.3m（纵向×横向）进行设计，横杆设计按照步距1.2m进行计算。
支架安全检算
现浇梁段支架安全检算1.荷载分析1）混凝土自重产生的恒载q1；混凝土容重按26kN/m3计；2）模板自重：竹胶板模板时，按q2=2kN/m2计；钢模板时，按q2=11.8kN/m2计；3）施工活载按q3=2.5kN/m2计；4）混凝土浇注冲击力为2 kN/m2、振捣产生的侧压力q4=4kN/m2计；5）风荷载ωk=0.7μsμzω06）安全系数（考虑混凝土超方等因素）取1.5；7）按照模板检算规定强度检算荷载：q=q1×1.5+q2+q3+q4挠度检算荷载：q=q1+q28）根据对梁体各部位的荷载分析及考虑支架的搭设方便，将支架分为二部分，按各部分的最大荷载分别计算：a.梁底板区；b.翼缘板区；9）按照碗扣式脚手架说明，结合本设计支架布置的情况，单根立杆允许承载力为40kN。
2.底板区支架计算0#块除墩顶以上部分的腹板最大厚度为3.485m、底板为0.6m；变跨现浇段腹板厚度为2.5m、底板0.6m。
1）底模板下次梁（10×12cm木枋）验算：底模下脚手管立杆的纵向间距60cm，横向间距为30cm，顶托与底模间布置两层方木；顶托上按横向布置，间距60cm；底模下按纵向布置，间距30cm。
按连续梁受力考虑，分别验算底模下腹板对应位置和底板中间位置的木枋强度：a、腹板对应的间距为30cm的木枋（b=10cm、h=12cm）受力验算：钢模板时：底模处砼箱梁荷载：P1=3.485×26=90.61kN/m2（以最不利截面混凝土厚度3.485m计算）模板荷载：P2=11.8kN/m2设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2混凝土浇注冲击荷载：P4=2kN/m2则有P1=（P1+P2+P3+P4）=106.91kN/m2P2=（1.5P1+P2+P3+P4）=152.22kN/m2截面参数及材料力学性能指标：W=bh2/6=10×122/6=240cm3I=bh3/12=10×123/12=1440 cm4由钢模板允许应力计算公式得：σ=qL2/8W=（152.22×1000×0.3）×0.62/8×240×10-6=8.6Mpa＜[σ]=10Mpa （正应力强度满足要求）由矩形梁弯曲剪应力计算公式得：τ=3Q/2A=3×（152.22×0.3）×103×（0.6/2）/2×12×10×10-4=1.7Mpa＜[τ]=2Mpa （剪应力强度满足要求）由矩形简支梁挠度计算公式得：E=0.1×105Mpa；I=bh3/12=1440cm4fmax=5qL4/384EI=5×（152.22×0.3×103）×0.1296/384×1440×10-8×0.1×105×106=0. 535mm＜[f]=1.5mm（[f]=L/400）（刚度满足要求）b、底板下间距为30cm的木枋（b=10cm、h=12cm）受力验算中间底板位置砼厚度0.6m，按0.6m（取用1.5的系数）进行受力验算，考虑内模支撑和内模模板自重，木枋间距0.30m，则有：底模处砼箱梁荷载：P1=0.6×1.5×26=23.4kN/m2内模支撑和模板荷载：P2=4kN/m2设备及人工荷载：P3=2.5kN/m2砼浇注冲击力荷载：P4=2kN/m2则有P1=（P1+P2+P3+P4）=31.9kN/m2＜106.91kN/m2P2=（1.5P1+P2+P3+P4）=43.6kN/m2＜152.22kN/m2表明底板下间距为0.30m的木枋受的力比腹板对应的间距为0.30m的木枋所受的力要小，所以底板下间距为0.30m的木枋受力安全。
桥梁盖梁支架验算
盖梁支架验算一、情况说明1、盖梁的选择：大弯子大桥右5号墩，盖梁断面特大（2.5×2.0）且柱跨较大（8.5m），作特殊处理，不在此验算内。
其余各座桥，选取较大盖梁断面（2.5×1.6）柱跨6.5m的盖梁验算支架，可作全标段各桥通用。
2、荷载的考虑：盖梁砼荷载，在柱子的范围内（阴影部分）不作用在纵梁上。
二、纵梁工字钢验算盖梁图示(单位:m)1、纵梁上作用力盖梁断面：(2.5+2)÷2×0.9＋2.5×0.7=2.025+1.75=3.775㎡。
纵梁承受砼长度：4.7+2×1.7=8.1m（偏于安全保守，两端底面简化为水平线，即全长均为3.775㎡）纵梁承受砼重量：3.775×8.1×2.5t/m3=76.444t=76444㎏。
按50cm间距排列枕木（如下图），枕木即集中力15个。
A R B=38222Kg纵梁受力简图(单位:cm)每根枕木上压力即集中力P=76444㎏÷15=5096㎏2、支座反力：R A=R B=76444÷2=38222㎏。
3、按集中力作用计算跨中弯矩（左或右半跨外力对0点取矩）M中1=38222×325-5096×(550+500+450+200+150+100+50)=12422150-5096×2000=12422150-10192000=2230150㎏.㎝.4、模板自重实际模板厚为3㎝，考虑背销、拉杆小件重量不另细算，包含在模板内，故将底板、侧板均按5㎝厚木板计算自重。
立面：【11.7×0.7+（11.7+8.5）÷2×0.9】×2面=34.56㎡侧面：【2.5×0.7+（2.5+2.0）÷2×0.9】×2面=7.55㎡底面：宽2.0×长（4.7+2.0×1.7）=16.2㎡模板总面积：58.31㎡模板体积：58.31×0.05=2.916m3模板重量：γ=700㎏/m3 G=700×2.916=2041㎏荷载集度q1=2041÷810=2.52㎏/㎝5、枕木自重：断面：0.2×0.2 每根长：4m , v=0.2×0.2×4=0.16m3共15根V=0.16×15=2.4m3枕木重： G=700×2.4=1680㎏荷载集度：q2=1680÷810=2.074㎏/㎝6、工字钢自重选择I40a, 查表 q3=67.56㎏/m=0.6756㎏/㎝将模板和枕木自重参与I字钢自重一起计算q=q1+q2+q3=2.52+2.074+0.6756=5.27㎏/㎝。
盖梁支架验算过程
（1）高度为2.8m 盖梁满堂支架验算小横杆0.6m ；大横杆0.9m ；立杆步距1.2m ；顶托上主梁为I10工字钢；次梁为9cm ×9cm 方木满铺（间距20cm)； 模板为12mm 木模。
支架结构验算内容支架结构验算包括：胶合板、次楞（方木）、主楞（I 10工字钢）、碗扣支架、基础材料参数：12mm 胶合板（木胶合板）：（取模板规格b=1000mm 、h=12mm ）32246/cm bh W ==434.1412/cm bh I ==弹性模量：E=9350N/mm ²（露天条件，需乘以0.85） 静弯曲强度：fm=16N/mm ²（露天条件，需乘以0.9） fv=1.4N/mm ²(抗剪强度）为模板跨度）（允许挠度l l f ,400/][= 9cm×9cm 方木（TC13-B ）：325.1216/cm bh W ==4375.54612/cm bh I ==E=9350N/mm ²（露天条件，需乘以0.85）fm=13N/mm ²(抗弯强度）（露天条件，需乘以0.9）fc=10N/mm ²(抗压强度）fv=1.4N/mm ²(抗剪强度）为模板跨度）（允许挠度l l f ,400/][=I10工字钢：（Q235钢，厚度或直径小于16mm ）f=215N/mm ²(抗拉、抗压、抗弯强度）fv=125N/mm ²（抗剪强度）截面积=14.3cm ²，质量=11.2Kg/m ，（轴惯性矩）4245cm I x = 截面模量）(493cm W x = （回转半径）cm i x 14.4= cm S I x 69.8/x =（弹性模量）25/102mm N E ⨯=碗扣脚手架：（A =48mm,t=3.5mm ）f=205N/mm ²(抗拉、抗压、抗弯强度）fv=125N/mm ²（抗剪强度）（轴惯性矩）419.12cm I x = 截面模量）(08.53cm W x = （回转半径）cm i x 58.1= （弹性模量）25/1006.2mm N E ⨯=（截面积）289.4cm A =胶合板+方木自重g=0.30KN/㎡1可变 荷载：（1）施工人员及设备荷载标准值：计算模板时：21/5.2m KN Q K = 再用 KN Q K 5.21=进行验算，比较两者所得弯矩取较大值；计算方木时：21/5.2m KN Q K = 再用 KN Q K 5.21=进行验算，比较两者所得弯矩取较大值；计算工字钢（主楞）时：21/5.1m KN Q K =计算立柱时： 21/0.1m KN Q K =（2）振捣混凝土时产生的荷载标准值k Q 2:对水平面模板采用 2KN/㎡对垂直面模板采用： 4KN/㎡（3）倾倒混凝土时，对垂直面模板产生的水平荷载标准值k Q 3： 溜槽、串筒或导管 2KN/㎡风荷载标准值k ω：07.0ωμμωs z k =k ω：风荷载标准值z μ：1.14，风压高度变化系数s μ：1.3，风荷载体型系数0ω：0.45KN/㎡，基本风压值（1）模板及支架自重标准值k G 1计算方木时k G 1=0.3KN/㎡计算工字钢时k G 1=0.292KN/m计算碗扣架时k G 1=1.88KN（2）新浇混凝土自重标准值k G 2（3）钢筋自重标准值k G 3k G 2+k G 3=72.8KN/㎡（4）新浇混凝土作用于侧模的侧压力标准值k G 4结构验算：模板验算方木间距20cm ，计算跨径为15.8cm ，m KN q g g /82.964.12.11=+=m KN l g M ∙=⨯==242.010158.082.96102211 以集中力F=1.5KN 进行验算M KN PL M ∙=⨯==059.04158.05.14 236/08.10102410242.0mm N W M =⨯⨯==σ<16×0.9=14.4N/mm ² KN l g Q 65.72158.082.96211=⨯== 2/96.012100027650323mm N A F =⨯⨯⨯==τ<1.4N/mm ² mm EI l g f 35.0104.141035.912810158.082.961288934411=⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-<0.5mm次楞为9cm ×9cm 方木；间距0.2m ；起支撑作用的主楞间距0.6m ； m KN g /36.192.0)5.64.11.732.1(2=⨯⨯+⨯=325.1216/cm bh W ==4375.54612/cm bh I ==E=9350N/mm ²（露天条件，需乘以0.85）fm=13N/mm ²(抗弯强度）（露天条件，需乘以0.9）fc=10N/mm ²(抗压强度）fv=1.4N/mm ²(抗剪强度）为模板跨度）（允许挠度l l f ,400/][=m KN ql M ∙=⨯==87.086.036.19822 以集中力F=1.5KN 进行验算M KN PL M ∙=⨯==225.046.05.14 236/16.7105.1211087.0mm N W M =⨯⨯==σ<13×0.9=11.7N/mm ² KN l g Q 809.526.036.19222=⨯== 2/09.1909025809323mm N A F =⨯⨯⨯==τ<1.4N/mm ² mm EI l g f 64.01075.5461035.9384106.036.19538458934411=⨯⨯⨯⨯⨯⨯⨯==-<mm l 5.1400=主楞验算主楞为I10工字钢；间距0.6m ；起支撑作用的顶托间距0.9m ；（Q235钢，厚度或直径小于16mm ）f=215N/mm ²(抗拉、抗压、抗弯强度）fv=125N/mm ²（抗剪强度）截面积=14.3cm ²，质量=11.2Kg/m ，（轴惯性矩）4245cm I x = 截面模量）(493cm W x = （回转半径）cm i x 14.4= cm S I x 69.8/x =（弹性模量）25/1006.2mm N E ⨯=m KN g /36.57112.06.0]5.54.11.732.1[3=+⨯⨯+⨯=m KN l g M /8.589.036.5782233=⨯== 236/37.1181049108.5mm N W M =⨯⨯==σ KN Q 812.2529.036.57=⨯= 2max ,/0.669.8615.425812mm N I S d F I S d F x x s z z s =⨯=⨯=⨯=*τ ==EIql f 384540.97mm mm l f 25.2400][== 碗扣架立柱验算立柱采用Ф48×3.5mm ，立柱截面面积A=489mm 2，立柱截面回转半径i=15.8mm ，立柱截面抵抗矩W=5.08cm 3，立柱惯性矩I=12.19cm 4截面立柱抗压强度设计值[f]=205N/mm 2，弹性模量E=2.06×105N/mm 2。
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盖梁支架安全验算书一、支架搭设说明桥梁共7座，全部为墩柱式结构，上部为盖梁，盖梁施工采用抱箍法。
侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm 方木，间距30cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m（预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）；抱箍采用两块半圆弧型钢板（板厚t=16mm，A3钢）制成，高1300cm，并设4道1.6cm厚三角形劲板，同时劲板作牛腿面使用，采用56根M24的高强螺栓（10.9级）连接，螺栓的扭矩要求M≥67kg·m。
抱箍紧箍在墩柱上产生摩擦力提供上部结构的支承反力，是主要的支承受力结构。
为了提高墩柱与抱箍间的摩擦力，同时对墩柱砼面保护，在墩柱与抱箍之间设一层2～3mm厚的橡胶垫。
二、支架计算墩柱间距5.6m，墩帽梁尺寸为及浇筑的混凝土方量如下：从表中可以看出，正交时盖梁的最大浇筑方量为70.74方。
斜交时最大方量为：84.85方。
计算中取左幅1#墩进行检算。
1、受力检算1.1 侧模（需计算最大侧压力）侧模采用6mm厚钢板，背肋采用[10槽钢，间距100cm；对拉杆采用Ф16mm圆钢；根据公式：公式1：公式2：式中：F--新浇混凝土对模板的最大侧压力h---有效压头高度（m）V---混凝土浇筑速度（m/h），暂定为1m/ht0---新浇混凝土的初凝时间（h）,暂定为2hγ---混凝土体密度（KN/m3），取26KN/m3K1---外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝作用的外加剂时取1.2。
本次计算取1.2。
K2---混凝土塌落度影响修正系数，塌落度小于30mm时，取0.85；50～90mm时，取1.0；110～150mm时，取1.15。
本次计算取1.15根据公式1：P=15.7872KN；公式2: h =0.6072m1.2 底模底模采用1.5cm厚竹胶板，分配梁采用10×10cm方木，间距20cm，在墩柱处采用I10#工钢加强；横梁采用25b工字钢，长5m（预留操作平台位置），间距0.6m；纵梁采用56a双拼工钢，长18m（上庄大桥左线长20m），间距1.9～2.5m（工钢离开墩身25cm）。
2.1、竹胶板验算竹胶板力学参数（竹胶板取100cm）：I=48.6cm4W=54cm3S=40.5cm3验算过程所要考虑的荷载（横桥向长度取1 m计算）：施工人员荷载：q1=2.5×1=2.5 KN/m振捣荷载:q2=2.0×1=2KN/m梁体自重：q3=（2.691×0.85+1.9×0.15）×26=66.8811KN/m q= q1＋q2＋q3=1.4×（2.5＋2）＋1.2×66.8811=88.62KN/m按简支梁计算：M max=1/8×q×l2=1/8×66.8811×0.1 2=0.0836KN·mσ=M/W=（0.0836×106）/(54×103)=1.548MPa< [σ]=40MPa（取A类较小值）2.2、方木验算10cm×10cm方木力学参数：I=833.3 cm4W=166.7cm3A=100cm2 S=125cm3（1）墩柱中间方木受力验算：验算过程所要考虑的荷载：施工人员荷载：q1=2.5×0.2=0.5KN/m振捣荷载:q2=2.0×0.2=0.4KN/m梁体自重：q3=2.691×0.2×26=13.9932KN/mq= q1＋q2＋q3=1.4×（0.5＋0.4）＋1.2×13.9932=18.052KN/m 按简支梁计算：M max=1/8×q×l2=1/8×18.052×0.62=0.81234KN·mσ=M/W=0.81234×106/(166.7×103)=4.873MPa< [σ]=11MPa （取强度等级TB11）抗弯强度符合要求V=1/2ql=1/2×18.052×0.6=5.42KNτ=V·S/(I·t w)=5.42×1000×125×103/(833.3×104×100)=0.813MPa＜f v =1.3MPa（取强度等级TB11）抗剪强度符合要求。
ω=5×q×l4 /（384×E×I）=5×18.052×6004/（384×7000×833.3×104）=0.52mm<l/250=2.4mm挠度符合要求.（2）墩柱处方木受力验算：此处方木受力与墩柱间一样，不同的是方木的计算距离按简支梁计算：M max=1/8×q×l2=1/8×18.052×22=9.026KN·mσ=M/W=9.026×106/(166.7×103)=45.1MPa> [σ]=11MPa抗弯强度不符合要求处理方法：在方木间加铺10#工钢10#工钢[σ]=215 MPa>45.1 MPa，满足受力要求ω=5ql4/384EI=（5×9.026×20004）/（384×2.1×105×245×104）=3.65 mm＜[f]=l/400=5㎜挠度符合要求。
2.3、25b工字钢的验算25b工字钢钢力学参数I=5280 cm4W=423 cm3q=42.03kg／mA=53.541cm2S=247.89 cm3验算过程所要考虑的荷载：施工人员荷载：q1=2.5×0.6=1.5KN/m振捣荷载:q2=2.0×0.6=1.2KN/m梁体自重：q3=2.366×0.6×26=36.91KN/m（取最不利情况，即小里程方向）q=1.4×（1.5＋1.2）＋1.2×36.91=48.072KN/m按简支梁计算：M max=1/8×q×l2=1/8×48.072×2.32=31.79KN·mσ=M/W=31.79×106/(423×103)=75.15MPa< [σ]=215 MPa抗弯强度符合要求V=1/2ql=0.5×48.072×2.3=55.283KNτ=V·S/(I·t w)=55.283×1000×247.89×103/(5280×104×10)=25.955MPa<f v =125 MPa抗剪强度符合要求ω=5×q×l4 /（384×E×I）=5×48.072×23004/（384×206×103×5280×104）=1.61mm<l/400=5.8mm挠度满足要求。
2.4、56a工字钢的验算56a工字钢的力学参数：I=65600cm4W=2340cm3q=106.316kg／m A=135.435cm2S=1375.262 cm3（1）验算过程所要考虑的荷载：施工人员荷载：q1=2.5×2.2=5.5KN/m振捣荷载:q2=2.0×2.2=4.4KN/m支架荷载：q3= 25b工钢荷载+自重=6.7+4.6=11.3KN/m梁体自重：q4=84.84/17.782×26=124.05KN/mq= q1＋q2＋q3＋q4=1.4×（5.5＋4.4）＋1.2×（11.3＋124.05）=176.28KN/m（2）力学计算模型建立力学模型如下图所示：图纵梁计算模型图（3）结构力学计算上所示结构体系为一次超静定结构，采用位移法计算。
①计算支座反力R C：第一步：解除C点约束，计算悬臂端均布荷载与中间段均布荷载情况下的弯矩与挠度C点位移量：C点位移量：第二步：计算C点支座反力RC作用下的弯矩与挠度第三步：由C点位移为零的条件计算支座反力RC 由假定支座条件知:∑fc=0求得：②计算支座反力Ra、Rb由静力平衡方程解得：③弯矩图根据叠加原理，绘制均布荷载弯矩图：（4）纵梁结构强度验算①根据以上力学计算得知，最大弯矩出现在A 、B 支座，代入q 后M B =4.771q=4.771×176.28=841.032kN ·mσ=M 支/W=841.032×106/(2340×4×103)=89.854MPa<[σ]=215MPa②纵梁最大挠度422(524)384ql a EI lω=-=1.82mm<l/400=20mm 2.5、抱箍计算2.5.1抱箍承载力计算2.5.1.1荷载计算每个盖梁按墩柱设三个抱箍体支承上部荷载，由上面的计算可知： 支座反力：R A =R B =[2(l+a)-5.87]q/2=6.62×176.28/2=1166.974 kN R C =5.87q=5.87×176.28=1034.764 kN以最大值为抱箍体需承受的竖向压力N 进行计算，该值即为抱箍体需产生的摩擦力。
2.5.1.2抱箍受力计算（1）螺栓数目计算抱箍体需承受的竖向压力N=1166.974kN抱箍所受的竖向压力由M24的高强螺栓的抗剪力产生，查《路桥施工计算手册》第426页：M24螺栓的允许承载力：[N L ]=P μn/K式中：P---高强螺栓的预拉力，取225kN;μ---摩擦系数，取0.3；n---传力接触面数目，取1；K---安全系数，取1.7。
则：[N L]= 225×0.3×1/1.7=39.7kN螺栓数目m计算：m=N’/[N L]=1166.974/35.5≈33个，取计算截面上的螺栓数目m=34个。
（2）螺栓轴向受拉计算砼与钢之间设一层橡胶，按橡胶与钢之间的摩擦系数取μ=0.3计算抱箍产生的压力P b= N/μ=1166.974kN/0.3=3889.91kN由高强螺栓承担。