地坪承载力计算
地坪地基承载力计算公式(二)
地坪地基承载力计算公式(二)地坪地基承载力计算公式1. 承载力计算公式的基本原理地坪地基承载力计算公式用于确定地基的承载能力，以确保地面能够承受上面的荷载而不发生沉降或破坏。
以下是几种常用的地坪地基承载力计算公式：2. 承载力计算公式•室内混凝土地坪计算公式室内混凝土地坪的承载力计算公式如下：concrete_formulaconcrete_formula其中，Q为承载力（kN/m²），f为混凝土的强度（MPa），A为地坪的面积（m²）。
举例：假设混凝土地坪的强度为25MPa，面积为100m²，则承载力计算公式为：Q = 25 * 100 = 2500 kN•室外地坪计算公式室外地坪的承载力计算公式如下：outdoor_formulaoutdoor_formula其中，Q为承载力（kN/m²），C为地坪基底的背压系数，q为均布荷载（kN/m²）。
举例：假设室外地坪的背压系数为，均布荷载为10kN/m²，则承载力计算公式为：Q = * 10 = 12 kN/m²•地基承载力计算公式地基的承载力计算公式如下：foundation_formulafoundation_formula其中，Q为承载力（kN/m²），N为土壤承载力系数（kN/m³），B为地基底面积（m²），H为地基的高度（m）。
举例：假设土壤承载力系数为200kN/m³，地基底面积为50m²，地基高度为2m，则承载力计算公式为：Q = 200 * 50 * 2 = 20000 kN3. 结论地坪地基承载力的计算公式根据不同情况而有所不同，通过使用适当的计算公式可以准确确定地基的承载能力。
在设计和施工过程中，根据实际情况选择合适的公式进行计算，以确保地坪地基的安全可靠性。
混凝土地坪承载力计算(第一版)
混凝土地坪承载力计算对于500T吊机地面承载力计算1.道路构造（1）——对应1#、3#支腿2.道路基础承载力：本次重点分析混凝土路面的承载力情况及道路下卧层承载力验算。
由原设计单位设计的底基层250厚碎砾石碾压密实，30厚粗砂垫层应该符合道路基础的要求。
3.查表可得C25混凝土参数如下：轴心抗压强度标准值fck=16.7N/mm2抗拉强度标准值ftk=1.78N/mm2抗剪强度ft=4N/mm24.假设3.5*2.5*0.3钢板为基础，以道路结构层为持力层，参照《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011进行近似计算，已知吊车支腿最大荷126t，相当于1260KN，钢板重量20.6T，相当于206KN。
①计算混泥土地面附加应力：(1260+206)/2.5*3.5=167.5KN/M2<16700KN/M2 满足抗压要求②计算混泥土地面剪切应力：(1260+206)/（（2.5+3.5）*2*0.2）=610KN/M2<4000KN/M2 满足抗剪要求③下卧层承载力验算：1)已知基础宽度b=2.5M,长度L=3.5M，基础埋深d=0M，持力层厚度z=0.2+0.03+0.25=0.48M，下卧层承载力取fak=110kpa2)持力层为混泥土结构，查表取其重度r=24KN/M33)按下卧层土性指标，对粉砂夹粉土的地基承载力修正：fa= fak+ηbγ（b-3）+ηdγm(d-0.5)=110kpa式中：fa——修正后的地基承载力特征值（kPa）；fak——地基承载力特征值（kPa），按本规范第 5.2.3 条的原则确定；ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数，按基底下土的类别查表 5.2.4 取值；γ——基础底面以下土的重度（kN/m3），地下水位以下取浮重度；b——基础底面宽度（m），当基础底面宽度小于 3m 时按 3m 取值，大于 6m 时按 6m取值；γm——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3），位于地下水位以下的土层取有效重度d——基础埋置深度（m）4)计算下卧层顶面处土的自重压力：Pcz=r*dz=24*0.48kpa=11.52kpa5)确定地基压力扩散角度θ：依据规范6.5条：岩石一般可视为不可压缩地基，上部荷载通过基础传递到岩石地基上时，基底应力以直接传递为主，应力呈柱形分布，当荷载不断增加使岩石裂缝被压密产生微弱沉降而卸荷时，部分荷载将转移到冲切锥范围以外扩散，基底压力呈钟形分布。
地下室抗浮设计中的几个问题讨论
地下室抗浮设计中的几个问题讨论近几年来，有不少地下室因地下水的作用而造成工程事故，如某医院两层独立地下车库，在施工过程中，出现整体上浮，最大上浮高度达1.42m；又如，某体育中心游泳馆，地下室上浮造成上部结构梁、板、柱产生大量裂缝；再如，某高层建筑地下室底板局部隆起高达350mm，柱间板出现45°破坏性裂缝……诸如此类问题时有发生，造成了财产的损失。
本文对产生这些事故的原因归纳总结成以下四个方面，与同行们共同讨论：一、抗浮设计中基本概念在多个地下室因水浮力作用而引发的工程亊故中，我们发现有些设计人员对地下水的作用认识不足，抗浮设计的基本概念不够清晰，常见的有下列几种情况：1）重视地下室的梁、板、柱、墙的结构构件设计，忽视整体抗浮验算分析，忽视施工的抗浮措施，总认为具有上万吨自重的地下室怎么会浮起来呢2）地下室底板裂缝、漏水，甚至成为地下游泳池，把某些实质上是因为地下水的作用远大于设计荷载而造的工程事故，错判为温度应力作用、砼施工质量问题等。
3）对于基底为不透水土层的地基（基岩、坚硬粘土），深基坑支护又采用了止水帷幕或桩、锚、喷射混凝土联合支护，忽视水的浮力。
试想万吨级以上大船能在江、河、海中航行，可见水的作用力之大。
地下室就像一条“船”，地下室底板和侧墙形成一个密闭的船身，它的水浮力有多少呢，是它浸泡在水中的体积乘以水容重，若一个50×100m的地下室，抗浮水位为5m，它的浮力为25000吨，可见水浮力之大。
地下室的抗浮设计就是要使这个船既不上浮，船身又不破坏，因此，地下室的抗浮设计应进行整体抗浮和局部抗浮验算。
为防止地下室整体上浮我们通常采用两类做法，一类为“压”，一类为“拉”。
当采用“压”的做法时，利用建筑的自重（包括结构及建筑装修、上部覆土等，不含楼面活荷载）平衡地下室水的总浮力，当不能平衡时，必须增加“拉”的做法，即采用桩或锚杆等来抵抗地下水的浮力。
无论是“压”还是“拉”的做法，都必须进行整体抗浮验算，保证抗浮力（压重+抗拉力）大于水的总浮力，即。
挡土墙计算书
DQ1一、[计算条件]墙高=4200.00(mm)墙宽=1000.00(mm)（按单向板计算）墙厚=250.00(mm)室外地坪高于板顶：900mm 室外超载：10kN/m2 回填土容重：18kN/m3 侧压系数：0.5墙底土压力标准值：0.5x18x （0.9+4.2）=45.9kN/m 墙外超载等效均布活载标准值：0.5x10=5.0kN/m墙顶弯矩设计值：墙底剪力设计值：墙顶剪力设计值：活载控制组合：墙底弯矩设计值：墙顶弯矩设计值：跨中弯矩设计值取墙底1/2：M 中墙底剪力设计值：墙顶剪力设计值：二、承载力验算混凝土强度等级:C35fc=16.7N/mm2ft=1.57N/mm2ftk=2.20N/mm2 混凝土保护层：外侧35mm ，h0=250-45=205mm ；内侧20mm ，h0=250-35=215mm钢筋级别:HRB400fy=360N/mm2墙外侧实配钢筋F 14@100(HRB400)，As=1540mm2=33.2mm=104.45kN-m,墙顶和墙底抗弯承载力满足。
墙内侧实配钢筋F 14@150(HRB400)，As=1026mm2=22.1mm=225.30kN ，墙上下端斜截面承载力满足。
=178N/mm2一、[计算条件]墙高=见简图(mm)墙宽=1000.00(mm)（按单向板计算）墙厚=250.00(mm)室外地坪低于板顶：500mm 室外超载：10kN/m2 回填土容重：18kN/m3 侧压系数：0.5墙顶C 处土压力标准值：0kN/m墙底D 处土压力标准值：0.5x18x （2.833+1.852）=42.165kN/m 墙外超载等效均布活载标准值：0.5x10=5.0kN/m 恒载控制组合：墙顶C 处荷载设计值墙中B 处荷载设计值墙底D 处荷载设计值:qd AB 段墙面均布荷载设计值：q0=4.9kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=39.325-4.9=34.43kN/m=0.85墙中B 处弯矩设计值：墙中b墙中B墙中B ；墙中墙底D 处弯矩设计：Mc=-15.10+0.5x(28.18-13.81)x0.686=-10.17kN-m活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc=1.4x5=7.0kN/m墙中B 处荷载设计值墙底D 处荷载设计值:qd=1.2x42.165+1.4x5=57.60kN/m AB 段墙面均布荷载设计值：q0=7kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=37.6-7.0=30.6kN/m=0.85墙中B 处弯矩设计值：墙中b 处上端截面剪力设计值： BD 段墙面均布荷载设计值：q0=37.6kN/m墙面三角形荷载设计值：q1=57.6-37.6=20.0kN/m墙底D 处弯矩设计值：墙底D 处剪力设计值：墙中B 处下截面剪力设计值：墙中B 处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配，，；墙中B 处弯矩值：Mb=-28.56+(28.56-13.03)x0.314=-23.68kN-m 值：20mm ，墙外侧实配钢筋F 14@100(HRB400)，As=1540mm2=33.2mm=104.45kN-m,墙顶和墙底抗弯承载力满足。
地坪地基承载力计算公式
地坪地基承载力计算公式地坪地基承载力是指地面承受建筑物或设备荷载时的稳定性和安全性能。
它是设计和施工地坪工程的重要技术指标，直接影响地坪使用寿命和安全性。
地坪地基承载力计算公式主要包括两个方面：地基承载力计算和地坪承载力计算。
地基承载力计算主要考虑地基土壤的强度和稳定性。
常用的地基承载力计算公式为：qult = cNcSc + γBNqSn + 0.5γBNγq’SNγ其中，qult为地基承载力（kPa），c为黏土地基的凝聚力（kPa），Nc为细粒土的安全系数，Sc为黏土地基的面积修正系数，γ为土的容重（kN/m³），B为基础宽度（m），Nq为细粒土的安全系数，S为岩石地基的面积修正系数，q’为岩石地基的有效应力（kPa），γ为基底地基的容重（kN/m³），Nγ为细粒土的安全系数。
地坪承载力计算主要考虑地坪材料的强度和变形性能。
常用的地坪承载力计算公式为：P = F/A其中，P为地坪承载力（kN/m²），F为地坪所受荷载（kN），A为地坪的面积（m²）。
在地坪设计和施工中，根据土壤条件和工程要求，选择适当的地基承载力计算公式，并结合地坪材料的特性，确定地坪承载力。
同时，还应考虑地坪的使用要求和使用环境，采取合理的设计和施工措施，确保地坪的安全性和可靠性。
在计算地坪地基承载力时，需要充分了解地基土壤的实际情况，并进行必要的试验和测试，确定土壤的物理力学性质和工程参数。
同时，需要考虑地坪工程的使用年限、荷载类型和工作条件等因素，以综合评定地坪地基承载力的合理性。
通过科学合理的地坪地基承载力计算，可以有效提高地坪工程的质量和安全性。
合理的地坪地基承载力计算公式的应用，对于地坪项目的设计与施工具有重要的指导意义，能够有效降低地坪工程的风险和成本，提高工程的可靠性和经济性。
因此，研究和应用地坪地基承载力计算公式，是地坪工程技术发展的重要方向。
2017第3讲浅基础-地基承载力-基础工程001
2.4 浅基础的地基承载力
地基变形按其特征可分为四种：
沉降量——独立基础中心点的沉降值或整幢建筑物基础的平均沉降值； 沉降差——相邻两个柱基的沉降量之差；
2.4 浅基础的地基承载力
倾 斜——基础倾斜方向两端点的沉降差与其距离的比值；
局部倾斜——砌体承重结构沿纵向6～10m内基础两点的沉降差与其距离的比 值
f ak 和 f a 的区别
f a ——地基承载力特征值：
由理论公式法、岩石地基的现场和室内试验法直接取得。
f ak ——未经深宽修正的地基承载力特征值：
由土质地基的现场载荷试验和静力触探、动力触探、标准贯入试验 fa 等原位测试法取得，经深宽修正后方得到 。
（25页）某场地地表土层为中砂，厚度2m，γ =18.7kN/m3，标准贯入锤击 数N=13；中砂层之下为粉质粘土，γ =18.2kN/m3，γ sat=19.1kN/m3，抗剪 强度指标标准值φ k=21，ck=10kPa，地下水位在地表下2.1m处。若修建的基 础底面尺寸为2×2.8m，试确定基础埋深分别为1m和2.1m处时持力层的承载 力特征值。
f a ——修正后的地基承载力特征值（kPa） ；
f ak ——地基承载力特征值（kPa） ；
（7.9）
b——基础底面宽度（m）；b取值范围3~6 m d——基础埋置深度（m）；
修正原因 : 考虑增加基础宽度和埋置深度时，地基承载力也将随之提高，应将地基承 载力对不同的基础宽度和埋置深度进行修正，才能供设计使用。
Fk 6M G d w hw 2k bl bl 6e p k 1 l pk max
单向偏心荷载作用下的基础
②e>l/6
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地基承载力试验方法总括
地基承载力试验方法总括地基土载荷实验地基土载荷实验用于确定岩土的承载力和变形特征等，包括：载荷实验；现场浸水载荷实验；黄土湿陷实验；膨胀土现场浸水载荷实验等。
检测内容：天然地基承载力，检测数量不少于3点；复合地基承载力抽样检测数量为总桩数的0.5%～1.0%，且不少于3点，重要建筑应增加检测点数。
CFG桩和素混凝土桩应做完整性检测。
1．地基土载荷实验要点用于确定地基土的承载力，依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007）。
（1）基坑宽度不应小于压板宽度或直径的3倍。
应注意保持实验土层的原状结构和天然湿度。
宜在拟试压表面用不超过20mm厚的粗、中砂层找平。
（2）加荷等级不应少于8级。
最大加载量不应少于荷载设计值的两倍。
（3）每级加载后，按间隔10、10、10、少于3点，基本值的极差不得超过平均值的30%，取此平均值作为地基承载力标准值。
2. 现场试坑浸水试验用于确定地基土的承载力和浸水时的膨胀变形量。
依据《膨胀土地区建筑技术规范》（GBJ112）附录三“现场浸水载荷试验要点”。
其操作重点：（1）承压板面积不应小于0.5㎡。
（2）分级加荷至设计荷载，当土的天然含水量大于或等于塑限含水量时，每级荷载可按25kPa增加。
每组荷载施加后，按0.5h、1h 各观察沉降一次，以后每隔1h或更长时间观察一次，直到沉降达到相对稳定后再加下一级荷载。
（3）连续2h的沉降量不大于0.1mm/2h 时，即可认为沉降稳定。
（4）浸水水面不应高于承压板底面，浸水期间每隔3d或3d以上观察一次膨胀变形。
连续两个观察周期内，其变形量不应大于0.1mm/3d，浸水时间不应少于两周。
（5）浸水膨胀变形达到相对稳定后，应停止浸水按规定继续加荷直至达到破坏。
（6）应取破坏荷载的一半作为地基土承载力的基本值。
3. 黄土湿陷性载荷试验用于测定湿陷起始压力、自重湿陷量、湿陷系数等。
有室内压缩试验载荷试验、试坑浸水试验。
依据《湿陷性黄土地建筑规范》（GBJ25）附录六“黄土湿陷性试验”。
地基承载力试验
地基承载力检测一、地基土载荷实验地基土载荷实验用于确定岩土的承载力和变形特征等，包括：载荷实验；现场浸水载荷实验；黄土湿陷实验；膨胀土现场浸水载荷实验等。
检测内容：天然地基承载力，检测数量不少于3点；复合地基承载力抽样检测数量为总桩数的0.5%～1.0%，且不少于3点，重要建筑应增加检测点数。
CFG桩和素混凝土桩应做完整性检测。
1．地基土载荷实验要点用于确定地基土的承载力，依据《建筑地基基础设计规范》（GB50007）。
（1）基坑宽度不应小于压板宽度或直径的3倍。
应注意保持实验土层的原状结构和天然湿度。
宜在拟试压表面用不超过20mm厚的粗、中砂层找平。
（2）加荷等级不应少于8级。
最大加载量不应少于荷载设计值的两倍。
（3）每级加载后，按间隔10、10、10、15、15min，以后为每隔0.5h读一次沉降，当连续2h内，每h的沉降量小于0.1mm 时，则认为已趋稳定，可加下一级荷载。
（4）当出现下列情况之一时，即可终止加载：①承压板周围的土明显的侧向挤出；②沉降s急骤增大，荷载-沉降（p-s）曲线出现陡降段；③在某一荷载下，24h内沉降速度不能达到稳定标准；④s/b≥0.06（b:承压板宽度或直径）（5）承载力基本值的确定：①当p～s曲线上有明显的比例界限时，取该比例界限所对应的荷载值；②当极限荷载能确定，且该值小于对应比例界限的荷载值的1.5倍时，取荷载极限值的一半；③不能按上述二点确定时，如压板面积为0.25～0.50㎡,对低压缩性土和砂土，可取s/b=0.01～0.015所对应的荷载值；对中、高压缩性土可取s/b=0.02所对应的荷载值。
（6）同一土层参加统计的实验点不应少于3点，基本值的极差不得超过平均值的30%，取此平均值作为地基承载力标准值。
2. 现场试坑浸水试验用于确定地基土的承载力和浸水时的膨胀变形量。
依据《膨胀土地区建筑技术规范》（GBJ112）附录三“现场浸水载荷试验要点”。
其操作重点：（1）承压板面积不应小于0.5㎡。
钢筋混凝土挡土墙计算书
18300.350.5300kpa 300kpa 0.000m -5.800m -5.000m 5.800m 0.5m 5.200m 300mm 300mm300mm 250mm 1000550mm3500mm 5050mm3.17983010.330.5151.38 1.1015kN 立臂、踵板及其上覆土469.8kN 484.8kN484.05358kN 26.891866kN 151.14693kN 8.3970516kN 1.3871284≥1.3满足要求1977.816mmz=H/3=1933.33333.2762208≥1.6满足要求65.44kN m0.13<1/6B=0.84满足要求111.40<1.2f=360满足要求p 2=G/A-M/W=80.60p=p 1+p 2=96<f=300满足要求基础偏心矩e=M/G=p 1=G/A+M/W=五、趾板、踵板、悬臂配筋计算立臂、踵板及趾板均按悬臂板计算E an =E a sin(α0)=（2）抗倾覆稳定性验算挡土墙重心到墙趾的水平距离x 0=四、地基承载力计算作用在基底的偏心弯矩M=G 1*(B/2-b 1/2)+E a *(H/3-h 3/2)-G2*(B/2-(b 1+b 2+b 3)/2)=挡土墙及其上填土总重G=G 1+G 2=三、挡土墙的稳定性验算（1）抗滑移稳定性验算Gn=Gcos(α0)=Gt=Gsin(α0)=E at =E a cos(α0)=E a =1/2ψa γH 2κa =挡土墙增大系数ψa=（3）挡土墙及其上覆土自重趾板及其上覆土自重G 1=踵板宽度b 3=挡土墙底板总长度B=挡土墙基底倾角α0=二、荷载计算：综合排水情况取ka=立壁高度:h 1=踵板顶面倾斜高差：h 2=底板倾斜高差:h 3=趾板、踵板端高h 4=立臂端部宽度：b=趾板宽度b 1=趾板根部宽度b 2=地基承载力标准值f ak =修正后地基承载力f=墙顶标高:H 1=墙底标高:H 2=挡土墙前地坪标高H 3=挡土墙总高度H=挡土墙基础埋深H F =挡土墙计算书一、几何数据及计算参数：回填土容重：γ=填料内摩擦角φ=基底摩擦系数μ=静止土压力系数：Ka=1.2C30HRB4002.01N/mm214.3N/mm 2360kN/m 2200000N/mm 240mm 50mm 40mm50mm111.40kpa 105.30kpa49.68kN•m59.62kN•m 500mm 相对受压区高度ξ=0.017<2as'/h 0=0.200368mm 2拟实配A S =565mm 249.68kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝11000mm 12mm 对矩形截面的受弯构件：A te =0.5bh=275000ρte =0.0021取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o As )=202N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算0.45取ψ＝0.450.150<0.2mm4.899092580.60kpa101.94kpa173.23kN•m 207.87kN•m 406524mm 相对受压区高度ξ=0.093<2as'/h 0=0.1911223mm 2拟实配@100A S =2011mm 2173.23kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝11000mm 16mm 对矩形截面的受弯构件：A te =0.5bh=202778ρte =0.0099取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o As )=190N/mm2矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝截面高度h=h 2+h 4-b 3*tg(α)=截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =踵板倾角α2=踵板端部土反力：p 2=踵板根部土反力：p 2’=踵板根部弯矩M k =1/2*20*H*b 32-1/6(2p 2+p 2')b 32=踵板上部受拉弯矩设计值M=γG M k =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求2、踵板配筋及裂缝计算（1）踵板配筋计算②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝趾板根部土反力：p 1’=趾板根部弯矩M k =1/6(2p 1+p 1')b 12-1/2*20*H F *b 12=弯矩设计值M=γG M k =截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=外侧保护层厚度：c'=外侧筋合力点位置:a s'=1、趾板配筋及裂缝计算（1）趾板配筋计算趾板端部土反力：p 1=砼抗拉强度标准值f tk =砼抗压强度设计值：f c =钢筋抗拉强度：fy=钢筋弹性模量：Es=外侧保护层厚度：c=外侧筋合力点位置:a s =恒载分项系数γG =混凝土强度等级:钢筋级别：裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算0.41取ψ＝0.410.151<0.2mm立臂倾角α8730H u =5.2031.2kN 117.52kN•m 141.02kN•m 300.00250mm 相对受压区高度ξ=0.116<2as'/h 0=0.4001959mm 2拟实配@100A S =3142mm 2117.52kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特性系数υ＝11000mm 20mm 对矩形截面的受弯构件：A te =0.5bh=150000ρte =0.0209取ρte =0.020943951σsq =M q /(0.87h o As )=172N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应变不均匀系数ψ，按下列公式计算0.74取ψ＝0.740.184<0.2mmωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =根部弯矩M k =1/6*q 1*cos(90-α+δ)*H u 2=弯矩设计值M=γG M k =截面高度h=b 2=截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算3、立臂配筋及裂缝计算（1）立壁后土压力计算土对挡土墙背的摩察角δ=(2)立臂根部墙配筋及裂缝计算①立壁配筋计算立臂底部土压力q 1=καγH u =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求。
上海地基承载力计算-2010
室内地坪±0.000: 5.1m 假定标高室外地坪: 4.8m 假定标高基础埋深: 2.1m 室外地坪算起基底标高:
2.7m 假定标高基础宽度 B:3m 基础长度 L:
4.2m
持力层厚 h1:
1.3m
按双层体系的平均抗剪强度指标设计
h 1/b=
0.43>0.7
按考虑软弱下卧层对持力层承载力的影响来计算基础底面以上土:重度20kn/㎡地下水位:0.5m 基础底面以下土:重度17.6
kn/㎡
浮重度:γ=7.6kn/㎡
基础底面以上土的加权平均重度: γo=
12.38kn/㎡ （取至室外地坪）
黏聚力标准值:C k =
13
15.5
度
C d =λC k /γC =0.8C k /2.7=
3.85kpa φd =λφk /γφ=0.8φk /1.2=
10.33度
矩形基础: ξ
γ
=1-0.4b/L=
0.714285714 1.14285714
ξq=1+bsin φd /L= 1.13f d =1/2ψN γζγ
γb+ψNc ζ c C d +Nq ζq γo d
f d = 3.13+
33.68
+59.35
f d =
96.15
kpa
φ
地基承载力修正系数表5.2.3-1
φ地基承载力系数表5.2.3-2
地基承载力设计值
根据上海市地基基础设计规范GDJ08-11-2010第5.2.3-1公式计算 判断是否考虑软弱下卧层对持力层地基承载力的影响不考虑下卧层影响，按 持力层 指标计算地基承载力
ξc=1+0.2b/L=kpa 内摩擦角标准值：φk =
响来计算。
混凝土地坪承载力计算(第一版)
混凝土地坪承载力计算对于500T吊机地面承载力计算1.道路构造（1）-—对应1＃、3＃支腿2.道路基础承载力：本次重点分析混凝土路面的承载力情况及道路下卧层承载力验算.由原设计单位设计的底基层250厚碎砾石碾压密实，30厚粗砂垫层应该符合道路基础的要求。
3.查表可得C25混凝土参数如下:轴心抗压强度标准值fck=16.7N/mm2抗拉强度标准值ftk=1.78N/mm2抗剪强度ft=4N/mm24.假设3。
5*2.5＊0.3钢板为基础，以道路结构层为持力层，参照《建筑地基基础设计规范》GB 50007-2011进行近似计算，已知吊车支腿最大荷126t，相当于1260KN，钢板重量20。
6T，相当于206KN.①计算混泥土地面附加应力：(1260+206）/2。
5＊3.5=167.5KN/M2〈16700KN/M2 满足抗压要求②计算混泥土地面剪切应力：(1260+206）/（(2.5+3。
5)*2＊0.2）=610KN/M2〈4000KN/M2 满足抗剪要求③下卧层承载力验算:1)已知基础宽度b=2。
5M，长度L=3。
5M，基础埋深d=0M，持力层厚度z=0。
2+0.03+0。
25=0.48M，下卧层承载力取fak=110kpa2)持力层为混泥土结构，查表取其重度r=24KN/M33)按下卧层土性指标，对粉砂夹粉土的地基承载力修正：fa= fak+ηbγ（b-3)+ηdγm(d—0.5）=110kpa式中:fa——修正后的地基承载力特征值（kPa）；fak——地基承载力特征值（kPa）,按本规范第 5.2。
3 条的原则确定；ηb、ηd——基础宽度和埋深的地基承载力修正系数,按基底下土的类别查表 5。
2。
4 取值; γ-—基础底面以下土的重度（kN/m3），地下水位以下取浮重度；b——基础底面宽度（m）,当基础底面宽度小于 3m 时按 3m 取值，大于 6m 时按 6m取值;γm——基础底面以上土的加权平均重度（kN/m3），位于地下水位以下的土层取有效重度d-—基础埋置深度（m）4)计算下卧层顶面处土的自重压力：Pcz=r＊dz=24＊0。
钢筋混凝土挡土墙计算书
18300.350.5300kpa 300kpa 0.000m -5.800m -5.000m 5.800m 0.5m 5.200m 300mm 300mm300mm 250mm1000550mm3500mm 5050mm0.330.5151.38 1.1015kN 立臂、踵板及其上覆土469.8kN 484.8kNkN kN kN kN ≥1.3满足要求1977.8156mmz=H/3=1933.3333E an =E a sin(α0)=（2）抗倾覆稳定性验算挡土墙重心到墙趾的水平距离x 0=挡土墙及其上填土总重G=G 1+G 2=三、挡土墙的稳定性验算（1）抗滑移稳定性验算Gn=Gcos(α0)=Gt=Gsin(α0)=E at =E a cos(α0)=（2）主动土压力计算E a =1/2ψa γH 2κa =挡土墙增大系数ψa=（3）挡土墙及其上覆土自重趾板及其上覆土自重G 1=踵板宽度b 3=挡土墙底板总长度B=挡土墙基底倾角α0=二、荷载计算：综合排水情况取ka=立壁高度:h 1=踵板顶面倾斜高差：h 2=底板倾斜高差:h 3=趾板、踵板端高h 4=立臂端部宽度：b=趾板宽度b1=趾板根部宽度b 2=地基承载力标准值f ak =修正后地基承载力f=墙顶标高:H1=墙底标高:H 2=挡土墙前地坪标高H 3=挡土墙总高度H=挡土墙基础埋深H F =挡土墙计算书一、几何数据及计算参数：回填土容重：γ=填料内摩擦角φ=基底摩擦系数μ=静止土压力系数：Ka=≥ 1.6满足要求65.44kN m0.13<1/6B=0.84满足要求111.40<1.2f=360满足要求p 2=G/A-M/W=80.60p=p 1+p 2=96<f=300满足要求1.2C30HRB4002.01N/mm214.3N/mm 2360kN/m 2200000N/mm 240mm 50mm 40mm50mm111.40kpa 105.30kpa49.68kN•m59.62kN•m500mm 相对受压区高度ξ=0.017<2as'/h 0=0.200368mm2拟实配A S =565mm 249.68kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 12mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=275000ρte 0.0021取ρte =0.01σsq =M q /(0.87h o A s 202N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应0.45取ψ＝0.450.150<0.2mm80.60kpa 101.94kpa173.23kN•m207.87kN•m#VALUE!524mm 相对受压区高度ξ=#VALUE!#VALUE!2as'/h 0=0.191#VALUE!mm2拟实配@100A S =2011mm 2173.23kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 16mm矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝截面高度h=h 2+h 4-b 3*tg(α)=截面有效高度：h 0=#VALUE!②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =踵板倾角α2=踵板端部土反力：p 2=踵板根部土反力：p 2’=踵板根部弯矩M k =1/2*20*H*b 32-1/6(2p 2+p 2')b 32=踵板上部受拉弯矩设计值M=γG M k =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =裂缝满足要求2、踵板配筋及裂缝计算（1）踵板配筋计算②裂筋计算根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝趾板根部土反力：p 1’=趾板根部弯矩M k =1/6(2p 1+p 1')b 12-1/2*20*H F *b 12=弯矩设计值M=γG M k =截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=外侧保护层厚度：c'=外侧筋合力点位置:a s'=1、趾板配筋及裂缝计算（1）趾板配筋计算趾板端部土反力：p 1=砼抗拉强度标准值f tk =砼抗压强度设计值：f c =钢筋抗拉强度：fy=钢筋弹性模量：Es=外侧保护层厚度：c=外侧筋合力点位置:a s =基础偏心矩e=M/G=p 1=G/A+M/W=五、趾板、踵板、悬臂配筋计算立臂、踵板及趾板均按悬臂板计算恒载分项系数γG =混凝土强度等级:钢筋级别：四、地基承载力计算作用在基底的偏心弯矩M=G 1*(B/2-b 1/2)+E a *(H/3-h 3/2)-G2*(B/2-(b 1+b 2+b 3)/2)=对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=#VALUE!ρte #VALUE!取ρte =#VALUE!σsq =M q /(0.87h o A s #VALUE!N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ＝#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mm立臂倾角α=8730H u =5.2031.2kN 117.52kN•m141.02kN•m 300.00250mm 相对受压区高度ξ=0.116<2as'/h 0=0.4001959mm 2拟实配@100A S =3142mm 2117.52kN•m 1.9带肋钢筋的相对粘结特11000mm 20mm 对矩形截面的受弯构A te =0.5bh=150000ρte =0.0209取ρte =σsq M q /(0.87h o A s 172N/mm2裂缝间纵向受拉钢筋应#VALUE!取ψ＝#VALUE!#VALUE!#VALUE!0.2mmωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!根据《混凝土结构设计规范》7.1.2条进行计算准永久荷载组合作用下弯矩M q =矩形截面受弯构件，构件受力特征系数αcr＝取1米宽墙计算，截面宽度b＝受拉区纵向钢筋的等效直径deq＝ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =根部弯矩M k =1/6*q 1*cos(90-α+δ)*H u 2=弯矩设计值M=γG M k =截面高度h=b 2=截面有效高度：h 0=AS=M/fy(h0-as')=②裂筋计算3、立臂配筋及裂缝计算（1）立壁后土压力计算土对挡土墙背的摩察角δ=(2)立臂根部墙配筋及裂缝计算①立壁配筋计算立臂底部土压力q 1=καγH u =ψ＝1.1-0.65f tk /ρte /σsq =ωxmax = αcr ψσsq (1.9c+0.08d eq /ρte )/E s =#VALUE!。
挡土墙计算书
DQ1一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪高于板顶：900mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙底土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶设计荷载：qa=墙底设计荷载: qb=墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−15.835x4.2212=−68.29kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−15.835x4.2212=−53.28kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+15.835×4.22=108.27kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+15.835×4.22=65.40kN活载控制组合：墙顶荷载设计值：qa=墙底荷载设计值: qb=墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−16.72x4.2212=−64.59kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−16.72x4.2212=−52.25kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+16.72×4.22= 101.79kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+16.72×4.22=63.68kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b=360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mb=−37.8×4.2220−10.6x4.2212=−48.92kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s=48.92×1060.87×205×1540=178 N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×178=ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.447×1872.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ2一、计算条件墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙底D处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶C处荷载设计值墙中B处荷载设计值墙底D处荷载设计值: qdAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩设计值：Mb上=−4.9×2.83328×(2−0.85)2−34.43×2.833224×(4−3×0.85+3×0.8525)=−28.18kN−m墙中b处上端截面剪力设计值：Rb上=4.9×2.8338×(8−4×0.852+0.853)−8×(4−0.852+0.8535)=51.39kNBD段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−22.49×1.852220−39.325x1.852212=−15.10kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=22.49×1.852230+39.325x1.852212=13.81kN−m墙底D处剪力设计值：Rd=7×22.49×1.85220+39.325×1.8522=50.99kN墙中B处下截面剪力设计值：Rb下=3×22.49×1.85220+39.325×1.8522=42.66kN墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,μBD=4×0.544×0.54+3×0.33=0.686；μBA=3×0.334×0.54+3×0.33=0.314墙中B处弯矩设计值：Mb=+ kN-m墙底D处弯矩设计：Mc=+ kN-m活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m墙中B处荷载设计值墙底D处荷载设计值: qd= = kN/mAB段墙面均布荷载设计值：q0=7 kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩设计值：Mb上=−7×2.83328×(2−0.85)2−30.6×2.833224×(4−3×0.85 +3×0.8525)=−28.56kN−m墙中b处上端截面剪力设计值：Rb上=7×2.8338×(8−4×0.852+0.853)−8×(4−0.852+0.8535)=51.04kNBD段墙面均布荷载设计值：q0=m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−20.0×1.852220−37.6x1.852212=−14.18kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=20.0×1.852230+37.6x1.852212=13.03kN−m墙底D处剪力设计值：Rd=7×20.0×1.85220+37.6×1.8522=47.78kN墙中B处下截面剪力设计值：Rb下=3×20.0×1.85220+37.6×1.8522=40.37kN墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,,μBD=4×0.544×0.54+3×0.33=0.686；μBA=3×0.334×0.54+3×0.33=0.314墙中B处弯矩设计值：Mb=+ kN-m墙底D处弯矩设计值：Mc=+ kN-m二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b=360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙顶C处荷载标准值：qc== kN/m墙中B处荷载标准值: qb= += kN/m墙底D处荷载标准值: qd= += kN/mAB段墙面均布荷载标准值：q0= kN/m墙面三角形荷载标准值：q1== kN/mβ=28333333⁄=墙中B处弯矩标准值：Mb上=−2.5×2.83328×(2−0.85)2−25.5×2.833224×(4−3×0.85+3×0.8525)=−19.36kN−mBD段墙面均布荷载标准值：q0= kN/m墙面三角形荷载标准值：q1= kN/m墙底D处弯矩设计值：Md=−16.76×1.852220−28.0x1.852212=−10.87kN−m墙中B处下截面弯矩设计值：Mb下=16.76×1.852230+28.0x1.852212=9.92kN−m墙中B处不平衡弯矩需要按上下段刚度分配,μBD=0.540.54+0.33=0.62；μBA=0.330.54+0.33=0.38墙中B处弯矩标准值：Mbk=+ kN-m墙底D处弯矩标准值：Mck=+ kN-mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =15.77×1060.87×205×1540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×57.4=<,取φ=0.2ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.2×57.42.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ2b墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm 室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙底B处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合： AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处端弯矩设计值：MA上=4.9×1.16722+14.18×1.16726=6.56kN−mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩设计值：M b=7×19.08+8×66.86120×3.9332=86.16 kN−mA处剪力设计值：R a=11×19.08+4×66.8640×3.933=46.93 kNB处剪力设计值：R b=9×19.08+16×66.8640×3.933=122.07 kN跨中取下支座的倍：M中活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处端弯矩设计值：MA上=7×1.16722+12.6×1.16726=7.63kN−mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩设计值：M b= 7×19.6+8×62.08120×3.9332=81.7 kN−m A处剪力设计值：R a=11×19.6+4×62.0840×3.933=45.61 kNB处剪力设计值：R b=9×19.6+16×62.0840×3.933=115.01 kN跨中取下支座的倍：M中二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b =360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b =360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙中A处荷载标准值: qa= kN/m墙底B处荷载设计值: qb= kN/mAB段由于A处上端弯矩较小,AB段上端按铰接计算墙底B处弯矩标准值：M bk=7×13.0+8×48.4120×3.9332=61.64 kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =61.64×1060.87×205×1540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×224.4=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.58×224.42.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;DQ3墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶C处土压力标准值：0 kN/m墙中A处土压力标准值： kN/m墙底B处土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙中A处荷载设计值: qa= kN/m墙底B处荷载设计值: qb= kN/mAC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处上端弯矩设计值：MA上=−4.9×2.45322−29.81×2.45326=−44.64kN−mAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙中A处下端弯矩设计值：MA下=34.71×2.897212+35.19×2.897230=34.12kN−m墙底B处弯矩设计值：M B=−34.71×2.897212−35.19×2.897220=−39.04kN−mA端弯矩设计值：Ma= kN-mB端弯矩设计值：Mb=+ kN-m跨中取下支座的倍：M中活载控制组合：墙顶C处荷载设计值：qc= = kN/m AC段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mA处上端弯矩设计值：MA上=−7.0×2.45322−26.5×2.45326=−47.64kN−mAB段墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙中A处下端弯矩设计值：MA下=33.5×2.897212+31.28×2.897230=32.18kN−m墙底B处弯矩设计值：M B=−33.5×2.897212−31.28×2.897220=−36.55kN−mA端弯矩设计值：Ma= kN-mB端弯矩设计值：Mb=+ kN-m跨中取下支座的倍：M中配筋与DQ3b相同,承载力和裂缝验算详DQ3bDQ3b墙高 = 见简图mm 墙宽 = mm 按单向板计算墙厚 = mm 室外地坪低于板顶：500mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙中C处土压力标准值：0 kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=53505850⁄=墙底B处弯矩设计值：Mb=−4.9×5.3528×(2−0.915)2−65.0×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−156.87kN−m跨中取下支座的倍：M中kN-m墙底B处截面剪力设计值：Rb=4.9×5.358×(8−4×0.9152+0.9153)−8×(4−0.9152+0.91535)=161.89kN活载控制组合：墙中C处荷载设计值: qc= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/mβ=53505850⁄=墙底B处弯矩设计值：Mb=−7.0×5.3528×(2−0.915)2−57.78×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−150.58kN−m跨中取下支座的倍：M中墙底B处截面剪力设计值：Rb=7.0×5.358×(8−4×0.9152+0.9153)−8×(4−0.9152+0.91535)=153.49kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=300-45=255mm；内侧20mm,h0=300-35=265mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F18100HRB400,As=2540 mm2x=f y A sf c b =360×254016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×54.8×(255−54.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133316.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×28.7×(265−28.72)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×255= kN,墙上下端斜截面承载力满足;三、墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取kN/m墙底B处弯矩标准值：M bk=−2.5×5.3528×(2−0.915)2−48.15×5.35224×(4−3×0.915+3×0.91525)=−111.44kN−mρte=A sA te=25400.5×1000×300=0.0169σsk=M k0.87×h0×A s =111.44×1060.87×255×2540= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk =1.1−0.65× 2.20.0169×197.8=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.67×197.82.0×105×(1.9×35+0.08×180.0169)=,满足要求;RDQ1一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算, 墙厚 =mm室外地坪高于板顶：1150mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m外墙人防等效荷载标准值：25 kN/m二、正常使用工况恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−46.17×3.8220−18.87x3.8212=−56.04kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−46.17×3.8230−18.87x3.8212=−44.93kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×46.17×3.820+18.87×3.82=97.26kN墙顶剪力设计值：Ra=3×46.17×3.820+18.87×3.82=62.17kN活载控制组合：= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= 墙底弯矩设计值：Mb=−44.01×3.8220−19.42x3.8212=−55.14kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−44.01×3.8230−19.42x3.8212=−44.55kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×44.01×3.820+19.42×3.82=95.43kN墙顶剪力设计值：Ra=3×44.01×3.820+19.42×3.82=61.98kN承载力验算混凝土强度等级: C50 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=400-45=355mm；内侧20mm,h0=400-35=365mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133323.1×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=23.1×1000×20.8×(355−20.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f y A sf c b =360×133323.1×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=23.1×1000×20.8×(365−20.82)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.89×1000×355= kN,墙上下端斜截面承载力满足;墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mbk=−34.2×3.8220−12.85x3.8212=−40.16kN−mρte=AsA te=13330.5×1000×400=0.0067<0.01，取ρte=0.01σsk=M k0.87×h0×A s=40.16×1060.87×355×1333= N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.01×97.5=< ,取ψ=ωmax=αcrφσskE s(1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.2×97.52.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;三、人防工况墙底设计荷载: qb= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−41.04×3.8220−37.42x3.8212=−74.66kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−41.04×3.8230−37.42x3.8212=−64.78kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×41.04×3.820+37.42×3.82= 125.68kN墙顶剪力设计值：Ra=3×41.04×3.820+37.42×3.82= 94.49kN承载力验算混凝土强度等级: C50 fcd= N/mm2 ftd= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=400-45=355mm；内侧20mm,h0=400-35=365mm钢筋级别 : HRB400 fyd==432 N/mm2墙外侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f yd A sf cd b =432×13330.8×34.65×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×34.65×1000×20.8×(355−20.82)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F16150HRB400,As=1333 mm2x=f yd A sf cd b =432×13330.8×34.65×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×34.65×1000×20.8×(365−20.82)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f td bℎ0=0.8×0.7×2.835×1000×355= kN,墙上下端斜截面承载力满足;RDQ2、RDQ2a一、计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 按单向板计算, 墙厚 = mm室外地坪高于板顶：1150mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值：+= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m外墙人防等效荷载标准值：25 kN/m二、正常使用工况恒载控制组合：墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−18.87x4.2212=−72.75kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−18.87x4.2212=−57.74kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+18.87×4.22= 114.64kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+18.87×4.22= 71.78kN活载控制组合：kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−19.42x4.2212=−68.55kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−19.42x4.2212=−55.22kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+19.42×4.22= 107.46kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+19.42×4.22= 69.36kN承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f y A sf c b =360×102616.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f t bℎ0=0.7×1.57×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;墙外侧裂缝验算墙外超载准永值系数取墙面均布荷载标准值：q0=+= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m仅验算墙底部墙底弯矩标准值：Mb=−37.8×4.2220−12.85x4.2212=−52.23kN−mρte=AsA te=15400.5×1000×250=0.0123σsk=M k0.87×h0×A s =52.23×1060.87×205×1540=190 N/mm2φ=1.1−0.65f tkρteσsk=1.1−0.65× 2.20.0123×190=ωmax=αcrφσskE s (1.9c+0.08d eqρte)=2.1×0.488×1902.0×105×(1.9×35+0.08×140.0123)=,满足要求;三、人防工况kN/m墙底设计荷载: qb= = kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−37.42x4.2212=−95.01kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−37.42x4.2212=−81.68kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+37.42×4.22= 145.26kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+37.42×4.22= 107.16kN承载力验算混凝土强度等级: C35混凝土保护层：外侧35mm,h0=250-45=205mm；内侧20mm,h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fyd==432 N/mm2墙外侧实配钢筋F14100HRB400,As=1540 mm2x=f yd A sf cd b=432×15400.8×25.05×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×25.05×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足;墙内侧实配钢筋F14150HRB400,As=1026 mm2x=f yd A sf cd b=432×10260.8×25.05×1000= mmM=f cd bx(ℎ0−x2)=0.8×25.05×1000×22.1×(215−22.12)= kN-m, 墙内侧抗弯承载力满足;V=0.7f td bℎ0=0.8×0.7×2.355×1000×205= kN,墙上下端斜截面承载力满足;LKQ1计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , ,实配F14150HRB400LKQ2、LKQ2a计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ2b、LKQ2c计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F14150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ3计算条件按单向板计算墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400中截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400下截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F16150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ3a计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C50配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , , 配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400中截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400下截面非荷载侧：实配F16150HRB400 荷载侧：实配F16150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F16150HRB400荷载侧 , , 实配F16150HRB400LKQ4计算条件墙高 = mm 墙宽 = mm 墙厚 = mm竖向均布荷载KN/M:墙面均布荷载KN/M2:墙面三角形荷载KN/M2:砼强度等级: C35配筋计算 asmm: 30钢筋级别 : HRB400支撑条件:上边下边左边右边简支固定固定固定内力计算 :轴压比 N/Afc=跨中弯矩kN-m/m:水平：竖向：垂直板边弯矩kN-m/m:上下左右, , ,配筋结果 :竖直方向配筋mm^2/m:上截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400中截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400下截面非荷载侧：实配F14150HRB400 荷载侧：实配F18150HRB400水平方向配筋mm^2/m:左中右非荷载侧 , , 实配F14150HRB400荷载侧 , , 实配F18150HRB400计算项目: 临战封堵上挡墙计算条件L = mm L1 = mm L2 = mmH = mmqe = KN/M2qi = KN/M2砼强度等级: C35配筋计算 asmm: 20纵筋级别 : HRB400箍筋级别 : HRB400箍筋间距 : 100mm计算结果弯矩kN-m/m： M =剪力kN/m： V =按悬臂梁计算抗弯受拉筋: As = mm^2/m 实配F12100HRB400抗剪箍筋: Av = mm^2/m计算项目: 桩承台-1 CT1计算条件1、承台信息剖面形状：阶形现浇平面形状：矩形承台阶数：1阶承台底标高：承台边数：4承台高：1200mm承台x方向移心：0mm承台y方向移心：0mm2、桩信息桩截面宽：500mm桩截面高：0mm单桩承载力：桩位坐标：NUm X Y1 875 -8752 -875 -8753 875 8754 -875 875 3、荷载信息竖向荷载：N =x方向弯矩：Mx =y方向弯矩：My =x方向剪力：Qx =y 方向剪力：Qy = 4、柱信息柱截面宽：600mm 柱截面高：600mm 5、混凝土信息 混凝土等级：C35 混凝土容重：m3 计算结果6、桩反力计算 采用公式：承台及土自重 Gk = B S H γ+ B S futu = + = kn∑XiXi = ∑YiYi = 桩号 X Y 桩反力QKN 桩净反力QNKN1 2 3 4 桩总反力QP= kN; 桩均反力QAVE= kN7、冲切抗剪计算 台阶1 H = 角桩冲切 公式如下: 其中：Nl------------角桩桩顶竖向力设计值β1x,β1y-------角桩冲切系数 λ1x,λ1y-------角桩冲垮比 c1,c2---------角桩内边缘至承台外边缘的距离α1x,α1y-------角桩内缘到冲切面顶部的水平距离h0------------承台外边缘的有效高度No.=1 h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700. h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN No.=2h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho= > QPD = KN No.=3 h0= 1150. α1x=375.λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN No.=4h0= 1150. α1x=375. λ1x= c1=700.h0= 1150. α1y=375. λ1y= c2=700.β1x= β1y= βhp= ft=QPC=β1xC2+α1y/2+β1yc1+α1x/2βhpftho = > QPD = KN 柱冲切 公式如下: 其中：F------------柱根部轴力设计值Fl-----------扣除土和自重作用在锥体上的冲切设计值βox,βoy------冲切系数 βhp----------冲切截面高度影响系数λox,λoy-------冲跨比 αox,αoy-------柱边或变阶处到桩边的水平距离h0-----------冲切破坏锥体的有效高度∑Ni---------冲切破坏锥体范围内桩的净反力设计制之和 截面净高H00=x+ h0=1150. αox= 375. λox= x- h0=1150. αox= 375. λox= y+ h0=1150. αoy= 375. λoy= y+ h0=1150. αoy= 375. λoy= hc= 600. bc= 600. βox= βoy= ft= βhp= QCC = 2βoxbc+αoy+βoyhc+αox βhpftho=柱子抗冲切承载力QCC= > 冲切荷载QCD= KN抗剪计算 公式如下: 其中：b0-----------承台计算截面处的计算宽度V------------扣除土和自重作用在锥体上的最大剪力设计值β------------剪切系数 βhs----------受剪切截面高度影响系数λ------------计算截面的剪跨比h0-----------冲切破坏锥体的有效高度左 h0=1150. αx= 375. λx= VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCI1= > VDI1= KN 右 h0=1150. αx= 375. λx=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCI2= > VDI2= KN 下 h0=1150. αy= 375. λy=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150. =VCJ1= > VDJ1= KN 上 h0=1150. αy= 375. λy=VPL = βhs λ+b0h0ft =+2750.1150.=VCJ2= > VDJ2= KN 8、配筋计算 DMX1 =AGX = DMX1/h0fy/YS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4593x210/360=2679mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mm DMX2 =AGX = DMX2/h0fy/YS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4756x210/360=2775mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mmDMY1 =AGY = DMY1/h0fy/XS = /= mm/M换算成HRB400,AGX=4667x210/360=2722mm实配F 22130HRB400 AS=2923mm DMY2 =AGY = DMY2/h0fy/XS = /= mm/M 换算成HRB400,AGX=4682x210/360=2731mm 实配F 22130HRB400 AS=2923mm计算项目: 桩承台-2 CT2计算条件1、承台信息剖面形状：阶形现浇 平面形状：矩形 承台阶数：1阶 承台底标高： 承台边数：4 承台高：1500mm 承台x 方向移心：0mm 承台y 方向移心：0mm 2、桩信息桩截面宽：500mm 桩截面高：0mm 单桩承载力： 桩位坐标：NUm X Y1 875 -2 -875 -3、荷载信息竖向荷载：N =x方向弯矩：Mx =y方向弯矩：My =x方向剪力：Qx =y方向剪力：Qy =4、柱信息柱截面宽：600mm柱截面高：600mm5、混凝土信息混凝土等级：C35混凝土容重：m3计算结果6、桩反力计算采用公式：承台及土自重 Gk = B S H γ+ B S futu= += kn∑XiXi = ∑YiYi = 桩号 X Y 桩反力QKN桩净反力QNKN12桩总反力QP= kN; 桩均反力QAVE=kN7、冲切抗剪计算截面净高H00=x+ h0=1450. αox= 375. λox=x- h0=1450. αox= 375. λox=抗剪计算公式如下:其中：b0-----------承台计算截面处的计算宽度V------------扣除土和自重作用在锥体上的最大剪力设计值β------------剪切系数βhs----------受剪切截面高度影响系数λ------------计算截面的剪跨比h0-----------冲切破坏锥体的有效高度左 h0=1450. αx= 375. λx=QPC =VPL = βhsλ+b0h0ft=+1000.1450.=VCI1 = MIN VPL , QPCVCI1= > VDI1= KN右 h0=1450. αx= 375. λx=QPC =VPL = βhsλ+b0h0ft=+1000.1450.=VCI2 = MIN VPL , QPCVCI2= > VDI2= KN8、配筋计算DMX1 =AGX = DMX1/h0fy/YS = /= mm/MDMX2 =AGX = DMX2/h0fy/YS = /= mm/MDMY1 =AGY = DMY1/h0fy/XS = /= mm/M DMY2 =AGY = DMY2/h0fy/XS = /= mm/M ASX=mm/M ASY= mm/M换算成HRB400,AGX=5300x210/360=3091mm 实配F22100HRB400 AS=3800mm。
挡土墙计算书
DQ1一、[计算条件]墙高 = (mm) 墙宽 = (mm) （按单向板计算）墙厚 = (mm)室外地坪高于板顶：900mm室外超载：10kN/m2回填土容重：18kN/m3侧压系数：墙顶土压力标准值： kN/m墙底土压力标准值：（+）= kN/m墙外超载等效均布活载标准值：= kN/m恒载控制组合：墙顶设计荷载：qa= kN/m墙底设计荷载: qb= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−51.03×4.2220−15.835x4.2212=−68.29kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−51.03×4.2230−15.835x4.2212=−53.28kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×51.03×4.220+15.835×4.22=108.27kN墙顶剪力设计值：Ra=3×51.03×4.220+15.835×4.22=65.40kNqaqb活载控制组合：墙顶荷载设计值：qa= kN/m墙底荷载设计值: qb= kN/m墙面均布荷载设计值：q0= kN/m墙面三角形荷载设计值：q1= kN/m墙底弯矩设计值：Mb=−45.36×4.2220−16.72x4.2212=−64.59kN−m墙顶弯矩设计值：Ma=−45.36×4.2230−16.72x4.2212=−52.25kN−m跨中弯矩设计值取墙底1/2：M中= kN-m墙底剪力设计值：Rb=7×45.36×4.220+16.72×4.22=101.79kN墙顶剪力设计值：Ra=3×45.36×4.220+16.72×4.22=63.68kN二、承载力验算混凝土强度等级: C35 fc= N/mm2 ft= N/mm2 ftk= N/mm2混凝土保护层：外侧35mm，h0=250-45=205mm；内侧20mm，h0=250-35=215mm钢筋级别 : HRB400 fy=360 N/mm2墙外侧实配钢筋F14@100(HRB400)，As=1540 mm2x=f y A sf c b=360×154016.7×1000= mmM=f c bx(ℎ0−x2)=16.7×1000×33.2×(205−33.22)= kN-m, 墙顶和墙底抗弯承载力满足。
荷载计算方法总结
荷载计算总结为便于大家查阅荷载计算值，将网易土木上的荷载计算方法整理下来传至百度文库上，希望对大家有所帮助，同时对网易土木表示感谢A_A A_A1风荷载：【荷载规范GB 50009-2001（2006版）附表D.4强条】2正常使用活荷载标准值（KN/m2）:【荷载规范-4.1.1强条、技术措施-荷载篇】（1）住宅、宿舍取2.0 ;其走廊、楼梯、门厅取2.0 ；（2）办公、教室取2.0 ;其走廊、楼梯、门厅取2.5 ；（3）食堂、餐厅取2.5 ;其走廊、楼梯、门厅取2.5 ；（4）一般阳台取2.5；（5）人流可能密集的走廊/楼梯/门厅/阳台、高层住宅群间连廊/平台取3.5 ；（6）卫生间取2.0~2.5 （按荷载规范）；设浴缸、座厕的卫生间取 4.0 ；（7）住宅厨房取2.0，中小型厨房取4.0，大型厨房取8.0（超重设备另行计算）；（8）多功能厅、阶梯教室有固定坐位取 3.0;无固定坐位取3.5 ；（9）商店、展览厅、娱乐室取3.5 ;其走廊、楼梯、门厅取3.5 ；（10 ）大型餐厅、宴会厅、酒吧、舞厅、健身房、舞台取 4.0;（11）礼堂、剧场、影院、有固定坐位的看台、公共洗衣房取 3.0 ;（12 ）小汽车通道及停车库取4.0 ;（13）消防车通道：单向板取35.0 ;双向板楼盖、无梁楼盖取20.0 ;注：消防车超过300KN时，应按结构等效原则，换算为等效均布荷载。
结构荷载输入：无覆土的双向板（板跨＞2.7m）:板、次梁取28，主梁取20;覆土厚度》0.5m 的双向板（板跨＞2.7m :板取w 28梁参考院部《消防车等效荷载取值计算表》；其余情况需单另计算，专业负责人需复核。
（14）书库、档案库取5.0;（15）密集柜书库取12.0 ;（16）大型宾馆洗衣房取7.5 ;（17）微机房取3.0;大中型电子计算机房取＞5.0或按实际；（18）电梯机房、通风机房取7.0 ;通风机平台取6 （W5号风机）或8 （8号风机）;（19）制冷机房、宾馆储藏室、布草间、公共卫生间（包括填料隔墙）取8.0; （20）水泵房、变配电房、发电机房、银行金库及票据仓库取10.0 ;（21）管道转换层取4.0 ;（22）电梯井道下有人到达房间的顶板取 5.0。
桩水平承载力验算汇总
1单桩水平承载力：1.1基本资料桩类型：桩身配筋率ρg≥0.65%的灌注桩桩顶约束情况：铰接、自由截面类型：圆形截面桩身直径 d ＝ 800mm混凝土强度等级 C30 Ft ＝ 1.50N/mm Ec ＝ 30000N/mm桩身纵筋 As ＝ 2614mm净保护层厚度 c ＝ 50mm钢筋弹性模量 Es ＝ 200000N/mm桩入土深度 h ＝ 10.000m桩侧土水平抗力系数的比例系数 m ＝ 35MN/m4桩顶容许水平位移χoa ＝ 10mm设计时执行的规范：《建筑桩基技术规范》（JGJ 94－2008）以下简称桩基规范2、单桩水平承载力设计值计算：(1)、桩身配筋率ρg：ρg ＝ As / (π * d ^ 2 / 4) ＝ 2614/(π*800^2/4) ＝ 0.52%(2)、桩身换算截面受拉边缘的表面模量 Wo：扣除保护层的桩直径 do ＝ d - 2 * c ＝ 800-2*50 ＝ 700mm钢筋弹性模量与混凝土弹性模量的比值αE ＝ Es / Ec ＝ 200000/30000 ＝ 6.667 Wo ＝π * d / 32 * [d ^ 2 + 2 * (αE - 1) * ρg * do ^ 2]＝π*0.800/32*[0.800^2+2*(6.667-1)*0.52%*0.700^2] ＝ 0.053m(3)、桩身抗弯刚度 EI：桩身换算截面惯性距 Io ＝ Wo * d / 2 ＝ 0.053*0.800/2 ＝ 0.0210m4对于钢筋混凝土桩，EI ＝ 0.85 * Ec * IoEI ＝ 0.85*30000*1000*0.0210 ＝ 535843.469kN/m(4)、桩的水平变形系数α 按下式确定：α ＝ (m * bo / EI) ^ 1 / 5对于圆形桩，当直径 d ≤ 1m 时，bo ＝ 0.9 * (1.5 * d + 0.5)bo ＝ 0.9*(1.5*0.800+0.5) ＝ 1.530mα ＝ (35000*1.530/535843.469)^1/5 ＝ 0.6309（1/m）(5)、桩顶水平位移系数νx：桩的换算埋深αh ＝ 0.6309*10.000 ＝ 6.309查桩基规范表5.4.2得：νx ＝ 2.441(7)、单桩水平承载力设计值 Rh：对于桩身配筋率ρg≥0.65%的灌注桩，可按下列公式计算单桩水平承载力设计值 Rh：Rh ＝0.75 α ^ 3 * E * I / νx * χoa＝ 0.75*0.631^3*535843.469/2.441*0.010 ＝ 413.4kN验算地震作用桩基的水平承载力时，应将单桩水平承载力设计值乘以调整系数 1.25： RhE ＝ 1.25 * Rh ＝ 1.25*413.4 ＝ 516.8kN桩身水平承载力计算：经对比，各栋主楼总体桩身水平承载力均大于地震作用下底部剪力，所以满足要求。
超大面积桩基施工地坪桩检测结果承载力不足原因分析及解决方案
超大面积桩基施工地坪桩检测结果承载力不足原因分析及解决方案作者：杨毅超来源：《江苏商报·建筑界》2014年第02期【摘要】：上海浦东科技创新园区项目施工面积约为20万平方米，属于超大面积桩基施工，在桩基施工阶段，共施工管桩3982套，方桩4543套，在满足规范要求龄期28天的条件下，进行桩基静载荷试验，结果部分桩未能满足承载力要求，故本文对大面积桩基施工未能达到承载力的各方面原因进行分析，并提供对应解决方案。
【关键词】：静载荷试验，软土地基，岩土勘察，设计承载力，桩靴，土塞效应一、项目概况上海浦东科技创新园区项目，占地总面积约830亩。
其中，项目龙游港北侧拟建联合实验生产工房，东西长448m，南北宽439m，呈“凹”形布置。
桩基工程于2013年3月22日正式开工，并与同年9月21日全部完成，根据规范龄期28天要求，检测单位于2013年9月12日开始对满足龄期的空心方桩做静载荷试验，地坪方桩检测总数22套，截止9月16日，静载荷试验共完成地坪方桩9套（桩长30m），其中2套，符合要求；7套未达设计要求试桩最大加载量，2根未到到最大加载量的80%，1根未达到最大加载量的60%。
二、原因分析1、此次静荷载试验选取的方桩所在的回填土区域暗浜分布较多，可能对试验产生影响。
此项目于2012年5月8日开始场地回填平整工程，由于现场河浜、鱼塘较多，加上龙游港改道工程，拟建场地内有多条明浜分布，刚于6个月前完成清淤、回填工作。
对于30米长的地坪方桩，至少有4米是由回填土覆盖，大大降低其摩擦阻力，降低其极限承载力。
2、前期试桩的选取未具有普遍性。
本项目地坪方桩设计面积较广（约70000m2），前期试桩由于受到试桩数量的限制，选取最不利情况做的试桩，主要在场地北侧、南侧和中部进行了18根试桩，试桩南北向间距约为185m。
选取最不利的情况，牺牲了试验整片场地的不均匀性。
由于项目建设场地范围较广，持力层存在起伏，持力层物理力学性质存在一定差异，故前期试桩检测结果不能完全代表整个场地内设计地坪方桩的承载力。
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地坪承载力计算
公司标准化编码 [QQX96QT-XQQB89Q8-NQQJ6Q8-MQM9N]
地坪承载力验算
一、构件编号: B-1
二、依据规范:
《混凝土结构设计规范》 (GB 50010-2010)
三、计算参数
1.几何参数:
地坪计算面积1500mmx1500mm
柱底板的长边尺寸: a=300mm
柱底板的短边尺寸: b=300mm
板的截面高度: h=250mm
板的截面有效高度: ho=200mm
2.材料信息:
混凝土强度等级: C30 ft=mm2
3.荷载信息:
局部荷载标准值: Fl=对应局部荷载设计值: Fl=
4.其他信息:
结构重要性系数: γo=
四、地坪承载力计算
地坪能承受柱最大轴力标准值50**=
地坪实配钢筋面积(D12@150)754mm2>375mm2满足规范要求
五、地坪冲切和剪切计算
1.计算βs:
βs=a/b=300/300=<2,取βs=。
2.确定板柱结构中柱类型的影响系数αs:
对于中柱αs=40。
3.计算临界截面的周长Um:
Um=(a+ho)*2+(b+ho)*2=(300+200)*2+(300+200)*2=2000mm
Um1=(a+b)*2=(300+300)*2=12000mm
4.计算影响系数η:
η1=+βs=+=
η2=+αs*ho/(4*Um)=+40*200/(4*2000)=
η=min(η1, η2)=min,=
5.计算截面高度影响系数βh:
h=250≤800,取βh=。
6.验算冲切承载力: *βh*ft*η*Um*ho=****2000*200=
γo*Fl=≤*βh*ft*η*Um*ho=，冲切承载力满足规范要求。
7.验算剪切承载力:
*βh*ft*η*Um1*ho=****1200*200=
γo*Fl=≤*βh*ft*η*Um*ho=240kN，剪切承载力满足规范要求。