汽车吊吊装计算

吊装计算

汽车吊吊装计算起重机的选择主要是根据厂房跨度、构件重量、吊装高度、现场条件及现有设备等确定一、机具选择1、作业吊车考虑作业场地限制，加上部分单体如2000区高度较高，故拟选用50T汽车吊，25T配合的吊装施工。

其中大部分单体周围有临时道路，经处理后能满足汽车吊施工要求。

由于5座厂房环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用同一作业方式。

2、2000区作业吊车的选择采用斜吊法吊装，最长最重的柱子约重5t，长11m柱为验算对象，11米柱若能满足受力要求，那么其他梁也能满足吊装要求。

（1）本2000区项目吊机作业。

（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2取最重柱自重5吨，即Q1=5吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。

即：Q主+ Q副≥5.6吨。

（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。

取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝11米，H4取3米。

选用起重机的起重高度H≥16.2米，起重高度取17m。

（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。

l≥(17-1)/sin(70°)=15米。

（4）吊车工作半径取15m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用1台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。

3、地基承载力验算汽车吊工作时最不利的情况是3点着地，也就是3个支腿支持着整台吊车的重量（包括自重和荷重），即：式中：G—汽车吊自重，取50t吊车验算，为40.4tQ—汽车吊最大荷重（额定荷重），为36.5t。

吊车吊装方案计算

吊车吊装方案计算8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔吊装参数设备直径：φ4.2m设备高度：21.71m设备总重量：52.83t附件：上塔（上段）起重机臂长及倾斜度计算图dd1hh1下塔bacl臂杆中心αhsefo回转中心（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=PQ+pf=52.83+3.6=56.43t，式中：PQ-吊装设备自重PQ=52.83tpf―设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取pf=3.6t②主吊车性能预选用为：选用260t履带吊（型号中联重科quy260）回转半径：16m臂杆长度：53m起吊能力：67t履带跨距：7.6m臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角计算：α=arccos（s－f）/l=arccos（16-1.5）/53=74.12°式中：s―吊车回转半径：选s=16mF——从吊臂底部铰链到旋转中心的距离，F=1.5ml——起重机吊臂的长度，选择L=53m④ 间隙距离a的计算：a=LCOSα－（h－e）ctgα－d/2=53cos74.12°－(36.5-2)ctg74.12°－5/2=2.1m式中：h―设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选h=36.5mE--臂底铰链离地高度，E=2Md--设备直径：D=4.2m，D=5m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求⑤主吊车吊装能力选用校核：总起重负荷/起重能力=P/Q=56.43/67=84.22%。

经验证，所选用的主吊车能满足吊装要求。

（3）滑尾起重机的吊装计算①受力计算f=（9-1）× 52.8321.71-1-1=21.44t9mg21.71m1.0mqf1mq26m附：下塔溜尾吊车受力计算简图②溜尾吊车的选择副吊：75t汽车吊臂，长度12m；转弯半径：7米；起重量：36t；吊装安全校核：因为21.44t〈36t，所以75t汽车吊能够满足吊装要求。

汽车吊支腿负荷计算

三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。

二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mt N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图。

汽车吊吊装计算一、机具选择1、作业吊车考虑18座桥工程量较大，共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。

其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。

由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。

2、作业吊车的选择以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求，那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。

（1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。

（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2取最重板自重37吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。

即：Q主+ Q副≥47.5吨。

（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。

取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。

选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。

（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。

l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。

（4）吊车工作半径取6m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。

50T吊车性能参数表工作半径(m) 主臂长度(m)10.70 18.00 25.40 32.75 40.103.0 50.003.5 43.004.0 38.004.5 34.005.0 30.00 24.705.5 28.00 23.506.0 24.00 22.20 16.306.5 21.00 20.00 15.007.0 18.50 18.00 14.10 10.208.0 14.50 14.00 12.40 9.20 7.509.0 11.50 11.20 11.10 8.30 6.5010.0 9.20 10.00 7.50 6.0012.0 6.40 7.50 6.80 5.2014.0 5.10 5.70 4.6016.0 4.00 4.70 3.9018.0 3.10 3.70 3.3020.0 2.20 2.90 2.9022.0 1.60 2.30 2.4024.0 1.80 2.0026.0 1.40 1.5028.0 1.2030.0 0.903、索具、卡环等工具的选择（1）、板梁重量计算计算以20m后张空心板梁边板为验算对象。

汽车吊支腿负荷计算

二一 220t汽车吊支腿压力计算书、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一 220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m吊臂重量8.36t。

.吊装计算参数11m1) .220t汽车吊整机自重 72t;2) .220t汽车吊平衡重75t;3) .6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂;G ――汽车吊整车自重（含配重）;Q 汽车吊起重载荷（吊重）；N ――汽车吊支腿反力；n ――汽车吊支腿数；Mx My 作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值;Xi 、Yi ――支腿至通过回转中心的 X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重：G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力：2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.m4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1）.600*600支腿对地下室顶板的压应力四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式n Z Yi * Yi Z Xi * Xi考虑动载荷时汽车吊起吊重量 :Q=8.36*1.5=12.54t( 动载系数取为1.5）(3)N 二 147 12.54 4 125.4*3.8 3.8* 3.8* 4 82.76*3.8 3.8* 3.8*4 -53.5 & 6, 6-1）50m 吊臂自重8.36t工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t2).在4个支腿下垫2m*2n i冈板进行分散处理时支腿压应力P=2000* 2000 53.58* 100002000 * 20002=0.14N /mm 吊车支腿压力示意图P=600* 600 53.58* 10000600* 6002= 1.49N /mm。

吊车吊装计算

8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算之宇文皓月创作（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83TP F =3.6t重科16m 臂杆长度：53m 起吊能力：附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式吊装采取特制平衡梁钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为 2.8吨吊车站位：冷箱的西面③臂杆倾角计算：α=arc cos（S－F）/L = arc cos（16-1.5）/53 =74.12°式中：S —吊车回转半径：选S=16mF —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5mL —吊车臂杆长度，选L=53m④净空距离A的计算：A=Lcosα－（H－E）ctgα－D/2=53cos74.12°－(36.5-2) ctg74.12°－5/2=2.1m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=36.5mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2mD —设备直径：D=4.2m，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求⑤主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22%经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。

（3）溜尾吊车的吊装计算算的选择辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装平安校核：因为21.44t〈36t，所以75T汽车吊能够满足吊装要求。

（二）、上塔（上段）的吊装计算（1）上塔上段的吊装参数设备直径：φ3.6m 设备高度：11.02m 设备重：17.35T 装置高度：45米附：吊装臂杆长度和倾角计算简图（2）主吊车吊装计算①设备吊装总荷重：P=P Q +P F=17.35+3.6=20.95t式中：P Q—设备吊装自重 P Q =17.35tP F—设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取P F =3.6t②主吊车性能预选用为：选用260T履带吊（型号中联重科QUY260）回转半径：16m 主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27m 起吊能力：55t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂＋塔式副臂，主臂角度不变85度，钩头选用160t/100t吊钩，钩头重量为2.8吨副臂起落吊装采取特制平衡梁, 主吊车站位于冷箱的西面③主臂角度不变85度，副臂杆倾角计算：C=16-F-59coc85°=16-1.5-59coc85°=9.34mγ =β-（90°-α）=arcSin(C/27)-(90°-85°)= arcSin(9.34/27)-5°= 15.24°式中：γ—副臂杆倾角，为副臂中心线与主臂中心线夹角S —吊车回转半径：选S=16mF —臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m主臂杆长度：59m 副臂杆长度：27mα—为主臂角度不变85度④净空距离A的计算：A=C-［H-(59*Sinα+E)］tanβ－D/2=9.34－［74-(59*Sin85°+2)］tan20.24－4/2 =2.46m式中：H —设备吊装时距臂杆最近的最高点b至地面的高度，选H=74mE —臂杆底铰至地面的高度，E=2 mD —设备直径D=3.6m, 取D=4 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求。

汽车吊吊装计算书

汽车吊吊装计算书附件：附件1：汽车吊吊装计算书根据相关规范、技术规程规定要求，根据吊装重量计算确定吊车型号应考虑安全系数，同时结合本项目特点考虑采用双机抬吊方式吊装的折减系数，复核验算如下：一、预制小箱梁吊装汽车吊工况及验算本项目后张法预应力20m砼预制箱梁单片边梁梁长20m，高1.176米，中板顶宽2.4米，板底宽1.0米，重量为51.25t。

预制小箱梁计划采用汽车吊双机抬吊，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置。

运输便道及吊装平台地面标高为20.3m，设计桥面标高为24.207m(北0#台)~24.427m(中1#墩)~24.644m(南2#台)，桥面结构层厚度为0.2m，则设计小箱梁面标高为24.007m(北0#台)~24.227m(中1#墩)~24.444m(南2#台)。

1.汽车吊的选型及验算（1）0#-1#跨吊装：计划采用一台130T，一台300T汽车吊吊装小箱梁，吊装钢丝绳位置选择在距构件两端1.5m的位置，130T吊车停机在0#桥台，300T吊车停机在施工平台，先吊装主梁7~主梁4四片箱梁，然后130T吊车站位不变，300T吊车收臂移车到施工便道，吊装主梁3~主梁1三片箱梁。

具体汽车吊站位详见附图。

（2）1#-2#跨吊装：同0#-1#跨吊装。

最不利工况：300t吊车站位0#-1#跨施工平台，吊装最左侧边梁（主梁7），边梁设计混凝土20.5方，重51.25吨。

（3）QY130T汽车吊选型验算1）QY130K汽车起重机起升性能表表1 主臂起重性能表（kg, m）2）130汽车吊起重重量计算G总= Q1＋Q2=51.25＋2=53.25t式中：Q1—为单片小箱梁的自重，在此取Q1 =51.25吨；Q2—吊车吊钩及索具的重量，Q2=2吨；双机抬吊按一台QY130T型汽车吊负荷平均分配，即单机实际承担的理论载荷为26.63t，考虑动载系数 1.2，安全吊装预制小箱梁的全重（单机承担的）=26.63×1.2=31.95t。

汽车吊支腿负荷计算

三一220t汽车吊支腿压力计算书之蔡仲巾千创作
时间：二O二一年七月二十九日
一、工程概况
年夜新年夜厦改扩建项目1#6015装配时需三一220t全路面汽车吊在空中上进行作业,220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m,吊臂重量8.36t.
二.吊装计算参数
1).220t汽车吊整机自重72t;
2).220t汽车吊平衡重75t;
3).6015塔吊吊臂自重8.36t;
三、作业工况
分析现场情况,最晦气吊装工况：
1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；
四、支腿压力计算
1.支腿反力计算公式:N
G——汽车吊整车自重（含配重）；
Q——汽车吊起重载荷（吊重）；
N——汽车吊支腿反力；
n——汽车吊支腿数；
Mx、My——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y轴的力
矩值；
Xi、Yi——支腿至通过回转中心的X、Y轴的距离；
2.220t汽车吊整机自重:G=72+75=147t;
3.工况a—吊装6015吊臂时的支腿最年夜压力:
考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)
2).吊装对X,Y轴的力矩
4、220t汽车吊支腿压力分散处置
1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:
P=
2).在4个支腿下垫2m*2m钢板进行分散处置时支腿压应力:
P=
吊车支腿压力示意图
时间：二O二一年七月二十九日。

汽车吊吊距吊重计算公式

汽车吊吊距吊重计算公式一、必要性汽车吊是我们在日常生活工作中经常会接触到的机械设备，广泛应用于建筑工地、物料搬运场地、油田设备维修场地等场所。

汽车吊的选择和计算是这类场地中非常重要的事情，因为它直接涉及到施工工程的质量和效率，如果选择不当或计算不准确，可能会导致工程质量缺陷、施工速度缓慢、人员伤亡等问题。

而汽车吊吊重计算公式就可以很好地帮助我们解决这些问题。

二、什么是汽车吊吊距吊重计算公式？汽车吊吊距吊重计算公式又称为汽车吊的工作图，是一种将汽车吊在不同吊距下的吊重量进行计算的公式。

这种计算公式一般用于建筑工地、物料搬运场地、油田设备维修场地等现场施工场所，是帮助工程师、技术人员等人员进行选择、计算汽车吊在不同高度、距离下的吊重量，从而确保施工现场安全、高效、周全的关键工具。

三、汽车吊吊距吊重计算公式的用途1、选择合适的汽车吊：根据汽车吊吊距吊重计算，可以有效地判断所需的汽车吊型号和规格，确保在工作时能够完成吊装任务。

2、提高施工现场效率：合理计算汽车吊的吊高和吊距，可以让汽车吊提升物料或设备的速度快，保证施工现场高效。

3、保障施工现场安全：通过计算吊重量，选择合适的汽车吊，可以降低施工过程中出现危险的可能性，并保证人员安全。

4、提高吊装精度：通过汽车吊吊距吊重计算，可以确保物料或设备的吊装精度，减少吊装偏差。

四、汽车吊吊距吊重计算公式的原理汽车吊吊距吊重计算公式的核心是平衡原理。

在进行吊装过程中，汽车吊需要施加一定的扭矩来保持物料或设备的平衡。

这个平衡点就是吊距。

在吊重的过程中，汽车吊在负载的作用下，也会受到一部分的力，这些外力都需要施加在平衡点上面，这样才能保持负载的平衡，保证吊重过程稳定，避免出现负载脱落的情况。

五、汽车吊吊距吊重计算公式要素1、汽车吊的长度和宽度：这个是用来确定汽车吊的可移动范围，从而确定吊距。

2、需要吊装的物料或设备的重量：这是为了确定所需的汽车吊的最小吊重量，从而实现物料或设备的吊装。

汽车吊吊装计算

汽车吊吊装计算一、机具选择1、作业吊车考虑18座桥工程量较大，共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。

其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。

由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。

2、作业吊车的选择以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求，那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。

（1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。

（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2取最重板自重12.6吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。

即：Q主+ Q副≥39吨。

（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。

取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。

选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。

（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。

l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。

（4）吊车工作半径取6m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。

50T吊车性能参数表工作半径(m) 主臂长度(m)10.70 18.00 25.40 32.75 40.103.0 50.003.5 43.004.0 38.004.5 34.005.0 30.00 24.705.5 28.00 23.506.0 24.00 22.20 16.306.5 21.00 20.00 15.007.0 18.50 18.00 14.10 10.208.0 14.50 14.00 12.40 9.20 7.509.0 11.50 11.20 11.10 8.30 6.5010.0 9.20 10.00 7.50 6.0012.0 6.40 7.50 6.80 5.2014.0 5.10 5.70 4.6016.0 4.00 4.70 3.9018.0 3.10 3.70 3.3020.0 2.20 2.90 2.9022.0 1.60 2.30 2.4024.0 1.80 2.0026.0 1.40 1.5028.0 1.2030.0 0.903、索具、卡环等工具的选择（1）、板梁重量计算13先张空心板梁边板为验算对象。

12t汽车吊上屋面计算书

12t汽车吊上屋面计算书汽车吊上楼面施工作业存在两种工况：工况一：为汽车吊吊装作业时的工况。

工况二：为汽车吊在楼面上行走的工况。

本工程楼面设计荷载值为22Kn/㎡,混凝土板厚130mm,保护层20mm，板及梁混凝土强度C40，吊装起重最大杆件约为2.3吨。

一、汽车吊吊装工况1、吊车荷载及尺寸工方案，12t汽车吊吊装过程中，最不利工况为：吊装半径10m，吊重2.3t，即起重力矩为23t m，汽车吊自重为11.49吨。

2、吊车支腿压力计算2.1计算简图汽车吊吊装作业时，支腿最不利情况为汽车吊四个支腿全部支撑在钢筋混凝土楼板上。

如下如所示：以下按最不利情况计算，计算过程如下：2.2计算工况工况一、起重臂沿车身方向（oα）=0工况二、起重臂垂直车身方向（oα）=90工况三、起重臂沿支腿对角线方向（oα）=52工况四、起重臂沿支腿对角线方向（a=45°）2.3支腿荷载计算公式[]∑=±N P Mαα/4(cos/2a+sin/2b)2.4计算结果A 工况一、起重臂沿车身方向（oα）=0[]=∑1=2/4+(cos/2a+sin/2b)N N P Mαα=（11.49+2.76）/4+23（1/8.6）=6.24吨[]=∑3=4/4-(cos/2a+sin/2b)N N P Mαα=（11.49+2.76）/4-23(1/8.6)=0.89吨B工况二、起重臂垂直车身方向（oα）=90[]=∑N N P Mαα1=3/4+(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4+23(1/9.6)=5.96吨[]=∑N N P Mαα2=4/4-(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4-23(1/9.6)=1.17吨C工况三、起重臂沿支腿对角线方向（oα）=52[]=∑N P Mαα1/4+(cos/2a+sin/2b)9=（11.49+2.76）/4+23*(cos52°/8.6+sin52°/9.6)=7.1吨[]2/4-(cos/2a-sin/2b)=∑N P Mαα=（11.49+2.76）/4-23*(cos52°/8.6-sin52°/9.6)=3.8吨D工况四、起重臂沿支腿对角线方向（a=45°）[]=∑N P Mαα1/4+(cos/2a+sin/2b)=（11.49+2.76）/4+23*(cos45°/8.6+sin45°/9.6)=7.15吨[]=∑N P Mαα2/4-(cos/2a-sin/2b)=（11.49+2.76）/4-23*(cos45°/8.6-sin45°/9.6)=3.37吨根据以上工况分析可知，汽车吊在楼面吊装作业最不利工况时，单个支腿最大荷载为7.15吨3、楼面等效荷载计算计算公式： q e＝ 8M max/ (bL2)式中，l为板的跨度，即l=2.8mb为板的荷载有效分布跨，b=b cy+0.7l，b cy为荷载计算宽度，b cy=b y+2s+h=0.72+0.04+0.13=0.89m，即b=0.89+0.7*2.8=2.85mM max为简支单向板的绝对最大弯矩，考虑1.2倍结构动力系数，M max=1.2*PL/4=1.2*71.5*2.8/4=60.06kN·m计算结果： q e＝ 8M max/(bL2)=8*60.06/(2.85*7.84)=21.50kN/m2<22kN/m2满足设计要求。

吊车吊装计算

8.1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1）下塔的吊装参数设备直径：φ4.2m 设备高度：21.71m 设备总重量：52.83Tb AcD1 附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图2）主吊车吊装计算① 设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52.83+3.6 =56.43t式中：P Q — 设备吊装自重 P Q =52.83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量，取 P F =3.6t② 主吊车性能预选用为：选用 260T 履带吊（型号中联重科QUY260 ）回转半径：16m臂杆长度：53m 起吊能力：67t履带跨距：7.6 m 臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁钩头选用 160t/100t 吊钩，钩头重量为 2.8 吨吊车站位：冷箱的西面③ 臂杆倾角计算：α =arc cos （ S － F ） /L = arc cos （ 16-1.5 ） /53 =74.12 °下塔H 1 H 回转中d式中： S — 吊车回转半径：选 S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L — 吊车臂杆长度，选 L=53m ④ 净空距离 A 的计算：A=Lcos α－（ H － E ） ctg α－ D/2=53cos74.12 °－（36.5-2） ctg74.12 °－ 5/2=2.1m式中：H — 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度，选H=36.5mE — 臂杆底铰至地面的高度， E=2mD — 设备直径： D=4.2m ，取 D=5 m 以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求⑤ 主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56.43/67=84.22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。

（3）溜尾吊车的吊装计算② 溜尾吊车的选择① 受力计算F=9m21.71m G9-1)×52.8321.71-1-1=21.44t1.0m附：下塔溜尾吊车受力计算简图辅助吊车选用为：75T 汽车吊臂杆长度：12m；回转半径：7m；起吊能力：36t；吊装安全校核：因为 21.44t〈36t，所以75T 汽车吊能够满足吊装要求。

130t汽车吊行驶和吊装工况验算

130t汽车吊行驶和吊装工况验算一、汽车吊行走区域图1 汽车吊行走区域楼面，行驶线路必须严格按照规划好的路线，未经设计允许不得任意改变行驶线路。

二、设计依据《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012《混凝土结构设计规范》GB 50010-2010三、设计任务1.汽车吊行驶时，楼板强度验算；2.汽车吊吊装时，楼面梁强度验算；四、汽车吊行驶时楼板强度：（1）汽车吊参数取汽车吊行驶区域的一典型板跨作为验算单元，典型楼板图示如下：图2 楼板典型楼板图示k计通用规范》4.3.1，取汽车吊后轮着地宽度及长度0.3m×0.2m，即汽车吊作用于板跨中的等效均布荷载q=40/（0.2×0.3）=666.7kN/m2同理，后轴等效均布荷载q=62/（0.2×0.6）=516.7kN/m2本验算中应考虑汽车吊的动力效应，参照《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012第5.6.2条，取动力系数β=1.1。

荷载效应的最大组合为活载控制，结构模型荷载作用位置及荷载效应图示：图3 汽车吊行驶状态荷载作用位置图示图4a 典型楼板x向弯矩图（kN.m）图4b 典型楼板y向弯矩图（kN.m）xx向端部弯矩设计值M s x=-92.1kN.my向跨中弯矩设计值M m y=70.1kN.my向端部弯矩设计值M s y=-82.3kN.m（3）汽车吊行驶时楼板强度验算1)板设计信息：根据设计图纸知楼面典型楼板，板厚250mm，面筋双向为C14@150，底筋双向为C14@150,附加筋C12@300。

环境类别为二a 类，板钢筋保护层厚度25mm,混凝土强度等级C35；参照《混凝土结构设计规范》GB50010-2010按受弯构件计算板抗弯承载力。

板底部受弯承载力：M bx R=fy×As×（h0-0.5x）式中：等效矩形应力值的应力系数α1=1.0混凝土抗压强度设计值f c=16.7N/mm2混凝土相对界限受压区高度ξb=0.518纵向钢筋抗拉强度设计值f y=360N/mm2受拉钢筋截面积As=1026mm2板单位长度b=1000 mm受拉钢筋合力点至构件边缘的距离a s=c+d/2=30mm截面有效高度h0=h-a s=220mm混凝土受压区高度x=f y×A s/（α1×f c×b）=22.1mm<ξb×h0=114满足适筋梁要求M bx R=fy×As×（h0-0.5x）=77.2kN.m同理可求得M by R=77.2kN.m板顶部受弯承载力：M tx R=fy×As’×（h0’-0.5x）式中：等效矩形应力值的应力系数α1=1.0混凝土抗压强度设计值f c=16.7N/mm2混凝土相对界限受压区高度ξb=0.518纵向钢筋抗拉强度设计值f y=360N/mm2受压钢筋截面积As’=1403 mm2板单位长度b=1000 mm受拉钢筋合力点至构件边缘的距离a s’=c+d/2=30mm截面有效高度h0’=h-a s’=220mm混凝土受压区高度x=f y×As’/（α1×f c×b）=30.2mm<ξb×h0=114满足适筋梁要求M tx R=fy×As’×（h0’-0.5x）=103.5kN.m同理可求得M ty R=103.5kN.m2)板强度验算：M bx R>M m x，M tx R>M s x，M ty R>M s y，M by R>M m y，五、汽车吊吊装时楼面梁强度验算：（1）汽车吊参数汽车吊吊装半径10m，吊重30t，配重22t，配重距回转中心距离为2.5m，即起重力矩为245t.m。

汽车吊起吊重量与距离计算表

汽车吊起吊重量与距离计算表
汽车吊起吊重量与距离计算表是一个用于确定汽车吊在不同距离下能够安全吊起的最
大重量的参考表。

由于各种汽车吊的规格和性能不同，因此具体的计算表也会有所不同。

以下是一个简化的汽车吊起吊重量与距离计算表的示例：
请注意，这只是一个示例表，实际的汽车吊起吊重量与距离计算表可能会根据具体的汽车吊型号、性能参数和安全规定而有所不同。

在实际操作中，建议使用具体的汽车吊操作手册或咨询专业工程师来确定准确的起吊重量和距离。

此外，安全起见，还应遵守相关的操作规范和安全标准，确保吊装作业的安全进行。

汽车吊吊装计算

汽车吊吊装计算汽车吊吊装计算一、机具选择1、作业吊车考虑18座桥工程量较大，共144榀空心板梁，而且安装地点较为分散，故拟选用汽车吊吊装施工。

其中大部分桥跨间为既有村道，跨间为旱地，地质条件均较好，经处理后能满足汽车吊施工要求。

由于18座桥作业环境差别不大，吊装方法基本一致，综合考虑采用“双机抬吊”作业。

2、作业吊车的选择以20m梁为验算对象，20米梁若能满足受力要求，那么13米梁也能满足双机抬吊受力要求。

（1）本工程20m梁采用双机抬吊机作业。

（Q主+ Q副）K≥Q1+Q2取最重板自重12.6吨，即Q1=37吨，考虑索具重量Q2＝2.0吨，K为起重机降低系数，取0.8。

即：Q主+ Q副≥39吨。

（2）起重高度计算H≥H1+H2+H3+H4式中H——起重机的起重高度(m)，停机面至吊钩的距离；H1——安装支座表面高度(m)，停机面至安装支座表面的距离；H2——安装间隙，视具体情况而定，一般取0.2~0.3m；H3——绑扎点至构件起吊后底面的距离(m)；H4——索具高度(m)，绑扎点至吊钩的距离，视具体情况而定。

取H1＝2米，H2＝0.2米，H3＝0.95米，H4取3米。

选用起重机的起重高度H≥6.15米，起重高度取7m。

（3）起重臂长度计算：l≥(H+h0-h)/sinα式中l——起重臂长度（m）；H——起重高度（m）；h0——起重臂顶至吊钩底面的距离（m）；h——起重臂底铰至停机面距离（m），本工程取1m；α——起重臂仰角，一般取70°~77°，本工程取70°。

l≥(7-1)/sin(70°)=6.4米。

（4）吊车工作半径取6m，综合考虑（1）、（2）、（3）及起重机的工作幅度，参考吊车性能参数表，选用两台重型汽车起重机QY50K汽车吊满足施工要求。

50T吊车性能参数表工作半径(m) 主臂长度(m)10.70 18.00 25.40 32.75 40.103.0 50.003.5 43.004.0 38.004.5 34.005.0 30.00 24.705.5 28.00 23.506.0 24.00 22.20 16.306.5 21.00 20.00 15.007.0 18.50 18.00 14.10 10.208.0 14.50 14.00 12.40 9.20 7.509.0 11.50 11.20 11.10 8.30 6.5010.0 9.20 10.00 7.50 6.0012.0 6.40 7.50 6.80 5.2014.0 5.10 5.70 4.6016.0 4.00 4.70 3.9018.0 3.10 3.70 3.3020.0 2.20 2.90 2.9022.0 1.60 2.30 2.4024.0 1.80 2.0026.0 1.40 1.5028.0 1.2030.0 0.903、索具、卡环等工具的选择（1）、板梁重量计算13先张空心板梁边板为验算对象。

汽车吊支腿负荷计算

三一220t汽车吊支腿压力计算书一、工程概况大新大厦改扩建项目1#6015拆卸时需三一220t全路面汽车吊在地面上进行作业，220吨汽车吊吊装50m吊臂时作业半径12m，吊臂重量8.36t。

二.吊装计算参数1).220t汽车吊整机自重72t;2).220t汽车吊平衡重75t;3).6015塔吊吊臂自重8.36t;三、作业工况分析现场情况，最不利吊装工况：1.工况a— 220t汽车吊在作业半径12m处吊装吊臂；四、支腿压力计算1.支腿反力计算公式:N ∑∑+++=XiXi Xi My Yi Yi Yi Mx n Q G ****)( G ——汽车吊整车自重（含配重）；Q ——汽车吊起重载荷（吊重）；N ——汽车吊支腿反力；n ——汽车吊支腿数；Mx 、My ——作用于汽车吊上的外力对通过回转中心的X\Y 轴的力矩值； Xi 、Yi ——支腿至通过回转中心的X 、Y 轴的距离；2.220t 汽车吊整机自重:G=72+75=147t;3.工况a —吊装6015吊臂时的支腿最大压力:1)50m 吊臂自重8.36t考虑动载荷时汽车吊起吊重量:Q=8.36*1.5=12.54t(动载系数取为1.5)2).吊装对X,Y 轴的力矩Mx=12.54*10=125.4t.mMy=12.54*6.6=82.76t.mt N 58.534*3.8*3.8 3.8*76.824*3.8*3.8 3.8*4.1254.5421147)3(=+++=4、220t 汽车吊支腿压力分散处理1).600*600支腿对地下室顶板的压应力:工况中取吊装吊臂时支腿最大压力N=53.58t P=2/49.1600*60010000*58.53600*600mm N N ==2).在4个支腿下垫2m*2m 钢板进行分散处理时支腿压应力: P=2/14.02000*200010000*58.532000*2000mm N N ==吊车支腿压力示意图。

500吨汽车吊作业计算

500吨汽车吊作业计算⑴计算简图支腿荷载由两部分组成，。

由吊车自重G 1、配重G 2、吊重Q 产生，由于各个支腿相对于旋转中心近似对称，可认为各支腿平均承担，令，则。

由吊物到旋转中心的弯矩产生，当吊臂与Y 轴成θ角度，偏心弯矩可以分解到X 、Y 两个平面内：由侧面支腿1、4的支座反力共同平衡，此时只考虑支座反力与平衡，则：产生的支座反力, 同理，由侧面支腿1、2的支座反力共同平衡，此时：产生的支座反力, 于是得出：'"N N N =+'N 12P G G Q =++∑'4P N =∑"N sin cos x yM M M M θθ=⋅⎧⎪⎨=⋅⎪⎩x M x M 14x x x N B N B M ⋅+⋅=14sin 22x x x M M N N B B θ⋅===23sin 22x x x M M N N B Bθ⋅==-=-y M 12y y y N A N A M ⋅+⋅=12cos 22y y y M M N N A A θ⋅===34cos 22y y y M M N N A Aθ⋅==-=-将上式和代入中得到： ⑵计算工况构件起重量最大为14.9T,作业半径58m ，计算工况考虑主桁架吊装时起重臂沿支腿对角线方向（θ=45°）：车身自重G 1=996KN ，配重G 2=1480KN ，起吊重量Q 1=149KNKN Q G G P 2625121=++=∑m KN M •=⨯=8642149581A=15.5m ，B=15.5m⑶计算结果工况：主桁架吊装时起重臂沿支腿对角线方向（θ=45°），KN A B M P N 23.10423145cos 3145sin 8462426252cos 2sin 411=⎪⎭⎫ ⎝⎛︒+︒⨯+=⎪⎭⎫ ⎝⎛++=∑θθ KN A B M P N 25.6563145cos 3145sin 8462426252cos 2sin 412=⎪⎭⎫ ⎝⎛︒-︒⨯-=⎪⎭⎫ ⎝⎛--=∑θθ 111222333444sin cos "22sin cos "22sin cos "22sin cos "22x y x y x y x y M M N N N B A M M N N N B A M M N N N B A M M N N N B Aθθθθθθθθ⋅⋅⎧=+=+⎪⎪⋅⋅⎪=+=-+⎪⎨⋅⋅⎪=+=--⎪⎪⋅⋅⎪=+=-⎩'4P N =∑'"N N N =+1234sin cos 422sin cos 422sin cos 422sin cos 422P N M B A P N M B A P N M B A P N M B A θθθθθθθθ⎧⎛⎫=++⎪ ⎪⎝⎭⎪⎪⎛⎫⎪=-- ⎪⎪⎝⎭⎨⎛⎫⎪=-+ ⎪⎪⎝⎭⎪⎪⎛⎫=+-⎪ ⎪⎝⎭⎩∑∑∑∑KN A B M P N 27.2703145cos 3145sin 8462426252cos 2sin 413=⎪⎭⎫ ⎝⎛︒+︒⨯-=⎪⎭⎫ ⎝⎛+-=∑θθ KN A B M P N 25.6563145cos 3145sin 8462426252cos 2sin 441=⎪⎭⎫ ⎝⎛︒-︒⨯+=⎪⎭⎫ ⎝⎛-+=∑θθ 由计算可得单腿最大支座反力为1N =1042.23KN ，在起重臂与车身方向成45°角取得，为确保安全，吊装作业时选取最大反力支腿位于地库外双轴搅拌桩正上方，根据基坑围护图纸，双轴搅拌桩为双排桩，直径∅700@1000,如下图所示：计算时，假设钢路基箱不变形（刚度足够大），支腿反力通过路基箱传递至基础面，路基箱截面为1.5*6m ，考虑钢筋混凝土基础面自重产生的荷载为25KN/m ³×0.2m=5KN/㎡，级配砂石换填层自重产生的荷载为15KN/m ³×0.5m=7.5KN/㎡，道渣换填层（水泥：粘性土：砖渣干质量比=10:20:70）自重产生的荷载为14KN/m ³×1.95m=27.3KN/㎡；考虑单个路基箱自重45KN （1.5m ×6m ×5KN/㎡）；传递至混凝土面层面荷载80.12565.145223.10421=⨯⨯+=q KN/㎡传递至级配砂石换填层面荷载11.985)2.025.1()2.026(45223.10422=+⨯+⨯⨯+⨯+=q KN/㎡取人工级配砂石承载力[]120=q KPa, 显然，2q ＜[]q ，级配砂石换填层承载力满足要求；传递至道渣换填层面荷载36.675.75)7.025.1()7.026(45323.10423=++⨯+⨯⨯+⨯+=q KN/㎡取道渣换填层承载力[]85=w KPa （参照地勘报告中粉质粘土承载力值）, 显然，3q ＜[]w ，道渣换填层承载力满足要求；传递至搅拌桩顶标高面荷载71.553.275.75)65.225.1()65.226(45423.10424=+++⨯+⨯⨯+⨯+=q KN/㎡。

汽车吊车计算书稿

庆鼎精密电子(淮安）有限公司吊装计算书现场预备吊装构建重量计算图表如下：GJ-01、GJ-02均由五榀钢梁连接成一整体：重量分别L1:、L2:、L3:、L4:、L5:现场钢梁在地面组拼进行3+2吊装法：L1+L2+= 、L3=、L4+L5=分三组进行吊装。

GJ吊车自F轴向A轴吊装，100吨汽车吊性能表如下所示：可以看出100吨汽车吊在主臂，作业半径为9m时候可以吊装吨，满足吊装工况要求。

液压汽车起重机工况核算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数二、计算示意图三、起重机核算建立平面直角坐标系：以穿过起重臂铰链中心的水平线为X轴，以穿过吊装构件中心的竖直线为Y轴，A点坐标：x A=R+b3=9+=y A=0mB点坐标：x B=S/2=2/2=1my B=h3-h b=C点坐标：x C=0my C=h1+h2+h3-h b=2++直线AC的倾角：α1=arctg(y C/x A)= arctg=°经过点A与（以B点为圆心，f+d/2为半径的圆）相切的点形成的直线的倾角：α2=arctg(y B/(x A-x B))+arcsin((f+d/2)/ (y B2+(x A-x B)2)=arctg)+arcsin((1+1/2)/+2)=°起重臂仰角：α=α1=°最小臂长：L= x A /cosα= m幅度：R=9m液压汽车起重机智能选择计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德3、《钢结构设计规范》GB50017-2003一、基本参数起重机种类液压汽车起重机最小幅度R(m) 9最小臂长L(m) 构件质量Q(t)起重安全系数K 2 对幅度采用线性插入法进行计算是对臂长采用线性插入法进行计算是起重机型号AC100 二、计算示意图三、起重机核算起重吊装荷载：QK=×2=核算结果：起重机型号：AC100设计幅度(m)：9设计臂长(m)：起重机额定起重能力(t)：[QK]= QK=≤[QK]=满足要求！汽车式起重机稳定性验算计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《起重吊装计算及安全技术》主编卜一德一、计算参数二、计算示意图三、汽车式起重机稳定性验算稳定性安全系数：K=M r/M ov=[G1(l1+a1)+G2a1+G3(l3+a1)]/[(Q1+Q2)(R-a1)+Q3x]=[35 8×(1++15×+30×(3+]/[++10×]=K=≥[K]=满足要求！吊绳计算书计算依据：1、《建筑施工起重吊装安全技术规范》JGJ276-20122、《建筑施工计算手册》江正荣编着3、《建筑材料规范大全》钢丝绳容许拉力计算:钢丝绳容许拉力可按下式计算:[F g] = aF g/K其中: [F g]──钢丝绳的容许拉力；F g──钢丝绳的钢丝破断拉力总和,取 Fg=；α──考虑钢丝绳之间荷载不均匀系数，α=；K ──钢丝绳使用安全系数，取 K=；经计算得 [F g]=×=。

吊车吊装方案计算

8。

1、主冷箱内大件设备的吊装计算（一）下塔的吊装计算（1)下塔的吊装参数设备直径：φ4。

2m 设备高度:21。

71m 设备总重量：52.83T（2）主吊车吊装计算 ① 设备吊装总荷重：P=P Q +P F =52.83+3.6 =56。

43t 式中:P Q — 设备吊装自重 P Q =52。

83tP F — 设备吊装吊索及平衡梁的附加重量,取P F =3。

6t ② 主吊车性能预选用为：选用260T 履带吊（型号中联重科QUY260）回转半径：16m 臂杆长度:53m 起吊能力：67t 履带跨距:7.6 m 臂杆形式：主臂形式吊装采用特制平衡梁钩头选用160t/100t 吊钩，钩头重量为2。

8吨吊车站位:冷箱的西面 ③ 臂杆倾角计算：α=arc cos(S －F ）/L = arc cos(16—1.5）/53 =74。

12°附：上塔（上段）吊车臂杆长度和倾角计算简图式中：S — 吊车回转半径:选S=16mF — 臂杆底铰至回转中心的距离，F=1.5m L — 吊车臂杆长度,选L=53m ④ 净空距离A 的计算： A=Lcos α－（H －E)ctg α－D/2=53cos74。

12°－（36.5-2) ctg74.12°－5/2=2.1m式中：H - 设备吊装时距臂杆最近的最高点b 至地面的高度,选H=36。

5mE - 臂杆底铰至地面的高度，E=2m D - 设备直径:D=4.2m ，取D=5 m以上计算说明所选的吊车性能能满足吊装需求 ⑤ 主吊车吊装能力选用校核：吊装总荷重/起吊能力=P/Q=56。

43/67=84.22% 经过校核，选用的主吊车能够满足吊装要求。

(3）溜尾吊车的吊装计算① 受力计算 F=② 溜尾吊车的选择（9-1）×52.8321.71-1-1=21.44t辅助吊车选用为：75T汽车吊臂杆长度：12m;回转半径：7m；起吊能力:36t；吊装安全校核：因为21。

汽车吊计算式范文

汽车吊计算式范文汽车吊是一种用于搬运和起重汽车的设备，它主要利用了机械原理和电动驱动系统来实现汽车的吊装、移动和操控。

在汽车制造、建筑工地和物流运输领域，汽车吊扮演着重要的角色，能够有效地提高工作效率和安全性。

在汽车吊的设计和计算中，需要考虑到吊装物件的重量、形状和高度等因素，以确保吊装过程的稳定性和安全性。

汽车吊的计算式需要综合考虑各种因素，下面将介绍几个常用的计算式，包括起重能力、平衡系统和运动控制等。

1.起重能力计算式汽车吊的起重能力是指它能够安全和稳定地吊起的最大重量。

起重能力计算需要考虑吊装物的重量、物体的距离和吊臂的长度等因素。

其计算式为：起重能力=吊臂长度*起重力矩系数其中，起重力矩系数是根据吊装物的重量和距离来确定的，不同的物体和起重要求将有所不同，需要参考相关的标准和规范。

2.平衡系统计算式汽车吊的平衡系统是为了确保在吊装过程中保持平衡和稳定，防止意外发生。

平衡系统主要包括配重和平衡臂等组成部分。

其计算式为：总平衡力=平衡臂长度*平衡力矩系数其中，平衡力矩系数根据吊装物的重量和距离来确定，需要保持总平衡力与重量相等，从而达到平衡。

3.运动控制计算式汽车吊的运动控制是指通过电动驱动系统来控制吊装物的高度和位置。

运动控制计算需要考虑吊臂的长度、电动驱动系统的效率和吊装物的重量等因素。

其计算式为：运动力矩=负载*吊臂长度*重力加速度其中，运动力矩需要与电动驱动系统的输出力矩相匹配，以实现平稳的运动。

在设计中需要考虑到安全因素，确保吊装过程的稳定和可控性。

综上所述，汽车吊的计算式涉及到起重能力、平衡系统和运动控制等方面。

在实际设计和使用中，需要根据各种因素进行综合考虑和计算，以确保吊车的安全性和可靠性。

除了以上提到的计算式，还需要考虑到材料强度、结构刚度、运动惯性等因素，以满足各种吊装需求和要求。

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