桥梁碗扣支架计算书
32m现浇箱梁碗扣式支架计算书
附件碗扣式支架计算书1支架设计概况箱梁施工采用碗扣满堂支架浇筑施工，各跨梁段同时施工。
支架基底为砖渣换填，用 18T 振动压路机碾压 6～ 8 遍处理。
支架采用碗扣式钢管架。
支架下垫20cm厚 C25 混凝土垫层，立杆底设可调底托 15×15cm钢板 , 立杆顶端设可调顶托，顶托上方铺设 12×15 ㎝纵向方木（松木）。
横向铺设 10×10 ㎝方木，底模板采用 12 ㎜厚高强竹胶板做模板钉于方木上，侧模采用预制整体钢模，内模采用组合钢模，局部尺寸变化采用木模。
箱梁混凝土一次浇筑完成。
2计算依据2.1.1几何参数钢管外径Φ48mm,壁厚 3.5mm，截面积 A=4.89cm2 , 重量 G=37.6N/m。
2.1.2计算参数截面惯性拒 I 1=12.19cm413截面抵抗矩 W=5.08cm允许均布荷载 Q≤3KN/m允许集中荷载 P ≤2KN/m立杆设计最大荷载： ( 横杆步距指横杆竖向间距 )横杆步距 (mm)600120018002400最大荷载（KN）40302520横杆设计最大荷载：杆距 (mm)6001200150018002400最大集中荷载（ KN）65432最大均布荷载 (KN/m2)1210864横杆允许最大挠度： f ≤L/250可调底托、顶托、钢模板支撑托允许最大荷载：p≤50KN机具及冲击动力系数D=1.42.1.3计算桥型计算取 32m跨简支现浇箱梁，计算墩高取本标段最高墩28m。
32m简支现浇箱梁桥型布置图（尺寸单位： cm）本箱梁采用等宽度、等高度简支箱梁，截面形式为单箱单室斜腹板截面。
箱梁顶板宽为 12m，底板宽度为 5.5m，梁高 3.05m；中间段顶板厚度为 30cm，底板厚度为 28cm，腹板厚 45cm，梁端截面加强至顶板厚度为61cm，底板厚度为 70cm，腹板厚 105cm；计算取其最大截面。
箱梁采用3，箱梁设计混凝土方量约为：3C50，梁体自重γ=26.0KN/m335m。
满堂式碗扣支架设计及计算书
满堂式碗扣支架设计及计算书连马路跨线桥桥梁上部采用预应力砼连续箱梁，跨径组合为（4×25）+（25+35+25）+（5×25）m。
断面采用单箱三室斜腹板断面。
25 m基本跨连续箱梁梁高1.6 m，箱顶宽19.0 m，悬臂长2.5 m，悬臂根部高0.5 m,边腹板采用斜腹板，斜度为1/2.2,底板宽13 m。
（25+35+25）m连续箱梁采用变截面形式，跨中梁高1.6 m，高跨比1/21.88,支点梁高2.0 m，高跨比1/15.625，底板宽随箱梁高度变化，宽度12.636～13.0 m。
为此，依据设计图纸、公路桥涵施工技术规范、地质情况，并充分结合现场的实际施工状况，为便于该区段连续箱梁的施工，保证箱梁施工的质量、进度、安全，我部采用满堂式碗扣支架组织该桥第一、三联预应力混凝土连续箱梁现浇施工。
一、满堂式碗扣件支架方案介绍满堂式碗扣支架体系由支架基础（现有石大公路砼路面）、10cm×15cm木垫板(地基相对薄弱处)、Φ48×3.5mm碗扣立杆（材质为A3钢）、横杆、斜撑杆、可调节底座及顶托、15cm×15cm方木做纵向分配梁、10cm×10cm方木横向分配梁；模板系统由侧模、底模、芯模、端模等组成。
15cm×15cm木方分配梁沿纵桥向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，其上为10cm×10cm木方横向分配梁，中横梁处间距按25cm布置，跨中处间距按30cm布置，箱梁底模板采用定型15mm 厚大块竹胶模板。
根据箱梁施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，每孔支架立杆布置:纵桥向为: 28*90cm共计28排。
横桥向立杆间距为：2*90cm+21*60cm+2*90cm，支架立杆步距为120cm，在横梁和腹板部位的支架立杆步距加密为60cm，支架在桥纵向每480cm间距设置剪刀撑；立杆顶部安装可调节顶托，立杆底部支立在底托上，底托安置在原有石大公路路面上，原有泥浆池或承台基坑回填部分支架底托安置在10cm×15cm木垫板上。
碗扣支架计算书
干板沟特大桥( 40+64+40) m 连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程( TB10110-2011)2、铁路桥涵施工规范( TB10203-2002)3、建筑结构荷载规范( GB50009-2012)4、钢结构设计规范( GB50017-2014)5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范( )6、铁路桥涵设计基本规范( )三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138干+板沟特大桥( 40+64+40) m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125 两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20 工字钢分配梁，Φ48×碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm× 10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm。
支架在桥纵向每360cm 间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45 度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图 1 纵桥向支架布置图（单位：cm）图 2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
各项荷载按照《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）取用。
碗扣式脚手架计算书
支架体系设计——碗扣式脚手架从满足施工要求、节约成本、操作方便、易为人工掌握和周围关系人接受出发，采用WDJ碗扣式支架。
经过计算与验算，决定采用的间距为60×90×120CM，即横桥向立杆间距为60CM，纵桥向90CM，横杆步距为120CM。
根据支架间距参数的数据，在碗扣式支架材料规格上采用有：立杆型号：LG—180、LG—300横杆型号：HG—60、HG—90斜杆型号：XG—300（1.8×2.4M框架斜撑）横向21排，纵向34排合计：每跨脚手架73×12.5/7.5=121.7T/跨方木横向长度13M，纵向间距0.75M41排，则方量为：0.15×0.15×13×41=12M3/跨工字钢的横向长度13M，纵向34排，则重量为：13×34=442M/跨一套脚手架按三跨加8M计(即98M)，则：支架设计计算书（碗扣式脚手架）一、荷载计算：计算过程中，以7.5M的箱室范围为研究对象。
1、主梁混凝土计算：箱梁截面积计算：（6.4＋1.1）×1.75-(6.4/2-0.45/2)×1.35×2+0.4×0.3×4+0.3×0.2×4=5.8125M2纵向每延米混凝土重：5.8125×1×2450=14.24T2、钢筋重量计算：纵桥向每延米钢筋重量（包括：钢筋、钢绞线、锚具等）：全断面钢筋重：1862146.99+11898.78+247110.12=2121155.89kg翼缘板钢筋重：60×179.8×3×2×0.888+5.845×2×1.578×1130×3×2=182547.9kg箱室钢筋重：2121155.89-182547.9=1938607.99kg=1938.608T每延米箱室钢筋重：1938.608/（18×30）=3.59T3、主梁底模重量计算：木模5cm厚，纵桥向每延米重量：7.5×0.05×0.8=0.3T用组合钢模板20cm×1.5m 每块10kg,纵向每延米:7.5/0.2×10=308kg=0.38T 0.38/1.5=0.253T4、侧模计算：面板2.5mm厚,加劲肋8mm厚,1m一块,竖向4个,横向8个,高度60mm, [(3.92×4+1×8)×0.008×0.06+3.92×1×0.0025]×7.8×103=165kg 两侧总量:165×2=330kg=0.33T5、箱梁内模重量计算：（2×2.175+0.5×2+0.85×2+0.36×2）×0.05×1×0.8×103×2=0.622T木模3.885×2×2×10kg /0.3=0.518T 组合钢模板6、底模下枕木重量计算：15×15cm2横桥向、纵桥向间距 0.75m7.5×0.152×(30/0.75+1) ×0.8×103=5.535T/跨纵向每延米:5.535/30=0.1845T/m7、施工荷载采用纵桥向每延米：1.5T8、以上荷载汇总如下：木模：14.24+3.59+0.3+0.33+0.622+0.1845+1.5=20.7665T钢模:14.24+3.59+0.253+0.33+0.518+0.1845+1.5=20.6155T9、取安全系数为1.25,则计算荷载为:木模:20.7665×1.25=25.9581T钢模:20.6155×1.25=25.7694T10、立杆允许荷载：步距为0.6m P max=40.0kn/根=4T/根步距为1.2m P max=30.0kn/根=3T/根步距为1.8m P max=25.0kn/根=2.5T/根步距为2.4m P max=20.0kn/根=2.07T/根我们采用步距1.20m，则每延米需用9根立杆支撑。
梁模板(碗扣架支撑)计算书
梁模板(碗扣架支撑)计算书本计算书依据《建筑施工模板安全技术规范》（JGJ162-2008）、《建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）、《建筑施工计算手册》江正荣著、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2002)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
梁段：L1。
3701200133014004300200600200模板支撑体系剖面图钢管屈服强度fy：235N/mm2；钢管抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；钢管抗剪强度设计值fv：120N/mm2；钢管端面承压强度设计值fce：325N/mm2；2.荷载参数新浇筑砼自重标准值G2k ：24kN/m3；钢筋自重标准值G3k：1.5kN/m3；梁侧模板自重标准值G1k ：0.5kN/m2；砼对模板侧压力标准值G4k：17.848kN/m2；倾倒砼对梁侧产生的荷载标准值Q3k：2kN/m2；梁底模板自重标准值G1k ：0.5kN/m2；振捣砼对梁底模板荷载Q2k：2kN/m2；3.梁侧模板参数加固楞搭设形式：主楞竖向次楞横向设置；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 主楞参数材料：2根Ф48×3钢管（直径×厚度mm）；间距(mm)：600；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；(三) 次楞参数材料：1根40×80木方（宽度×高度mm）；间距(mm)：140*4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(四) 加固楞支拉参数加固楞采用穿梁螺栓支拉；螺栓直径：M12；螺栓水平间距：600mm；螺栓竖向间距(mm)依次是：100,250*2；4.梁底模板参数搭设形式为：独立支撑(2层梁上顺下横承重)；(一) 面板参数面板采用克隆(平行方向)18mm厚覆面木胶合板；厚度：18mm；抗弯设计值fm：29N/mm2；弹性模量E：11500N/mm2；(二) 第一层支撑梁参数材料：1根40×80木方（宽度×高度mm）；根数：4；木材品种：东北落叶松；弹性模量E：10000N/mm2；抗压强度设计值fc：15N/mm2；抗弯强度设计值fm：17N/mm2；抗剪强度设计值fv：1.6N/mm2；(三) 第二层支撑梁参数材料：2根Ф48×3.0钢管；钢材品种：钢材Q235钢(＞16-40)；弹性模量E：206000N/mm2；屈服强度fy：235N/mm2；抗拉/抗压/抗弯强度设计值f：205N/mm2；抗剪强度设计值fv：120N/mm2；端面承压强度设计值fce：325N/mm2；二、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。
现浇支梁碗扣式支架计算书
现浇连续刚构梁碗扣式支架计算书一、工程概况：桥址处两侧为小山丘，中间为狭小谷地，两侧山坡地势较陡。
桥址于DK118+348.29～DK118+389.35处跨越景北大道。
跨越景北大道处为4跨连续刚构实心板梁。
XXXX路幅为5m人行道—3m非机动车道—2m花坛—11.6m机动车道—6m 花坛—11.6m机动车道—2m花坛—3m非机动车道—5m人行道，沥青混凝土路面。
小里程侧为路堑，山丘被削，地势很陡峭。
距线位150m左右。
为景北大道跨昌河大桥，跨昌河为变高度连续箱梁。
XXX大桥为双线，设计速度160km/h；XXXX为单线，设计速度80km/h。
二、结构形式现浇连续梁为刚构连续实心板梁，梁体为变截面，在桥墩处实心板高为纵断面形式横断面形式2.05m，跨中实心板高1.35m2号墩为刚臂墩；XXXXXXXXXX为单线桥，桥宽7m，正线桥为双线桥，桥宽11.68m，梁体不加预应力。
三、满堂式碗口支架验算：1、满堂式碗扣支架方案首先按照设计要求进行支架地基处理，待满足地基承载力后开始搭设满堂脚手架。
满堂式碗扣支架体系由支架基础、Φ48×3.5mm碗扣立杆、横杆、斜撑杆、可调节顶托、10cm×15cm木方纵向分配梁，10cm×10cm木方做横向分配梁；模板系统由侧模、底模、端模等组成。
10cm×15cm木方分配梁沿纵向布置，直接铺设在支架顶部的可调节顶托上，梁底模板采用定制竹胶板，后背10cm ×10cm木方，然后直接铺装在10cm×15cm、木方分配梁上进行连接固定。
根据施工技术要求、荷载重量、荷载分布状况、地基承载力情况等技术指标，通过计算确定，碗口支架形式为：支座处梁板下立杆布设0.6×0.6；跨中梁板下立杆布设0.6×0.9；翼缘板处支架布设间距为：1.2m（纵桥向）×1.2m（横桥向）；横杆层距均为1.2m。
1元计算书_72_碗扣式梁模板钢管支架(梁板共用立杆)计算书4
碗扣式梁模板钢管支架(梁板共用立杆)计算书依据规范:《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2016《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ 162-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《钢结构设计标准》GB50017-2017《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《建筑地基基础设计规范》GB50007-2011计算参数:碗扣式支架立杆钢管强度为205.00N/mm2，水平杆钢管强度为205.00 N/mm2,钢管强度折减系数取1.00。
架体结构重要性系数取1.00。
模板支架搭设高度为4.0m，梁截面B×D=300mm×600mm，立杆的纵距(跨度方向) l=0.90m，脚手架步距 h=1.50m，钢管规格：Φ48.3×3.5;立杆钢管类型选择：LG-A-240(2400);横向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);纵向水平杆钢管类型选择：SPG-90(900);梁底增加2道承重立杆。
面板厚度15mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度17.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。
内龙骨采用[10号槽钢U口水平。
梁底支撑顶托梁长度 1.20m。
梁顶托采用100.×100.mm木方。
梁底承重杆按照布置间距450,300mm计算。
模板自重0.50kN/m2，混凝土钢筋自重25.50kN/m3。
施工均布荷载标准值2.00kN/m 2，堆放荷载标准值0.00kN/m 2。
地基承载力标准值170kN/m 2，基础底面扩展面积0.250m 2，地基承载力调整系数0.40。
扣件计算折减系数取1.00。
图按照碗扣新规范4.3条规定确定荷载组合分项系数如下：由可变荷载效应控制的组合S=1.2×(25.50×0.60+0.50)+1.40×2.00=21.760kN/m 2 由永久荷载效应控制的组合S=1.35×25.50×0.60+0.7×1.40×2.00=22.615kN/m 2 由于永久荷载效应控制的组合S 最大，永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取0.7×1.40=0.98钢管惯性矩计算采用 I=π(D 4-d 4)/64，抵抗距计算采用 W=π(D 4-d 4)/32D 。
钢构桥碗扣式模板支撑架计算书
模板支撑架(碗扣式)计算书一、计算依据1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-20083、《混凝土结构设计规范》GB50010-20104、《建筑结构荷载规范》GB50009-20125、《钢结构设计规范》GB50017-20036、《建筑施工临时支撑结构技术规范》JGJ300-20137、《施工手册》第五版二、计算参数基本参数计算依据《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008模板支架高度(m) 7.9 立杆纵距la(m) 0.6 立杆横距lb(m) 0.6 水平拉杆步距h(m) 1.2立柱布置在混凝土板域中的位置中心对称立柱距混凝土板短边的最近距离(m)0.2次梁间距a1(m) 0.15 次梁悬挑端计算长度(m) 0.2梁板宽w(m) 9.8 梁板厚度h(m) 1.2 水平剪刀撑间距（m）<4.8 竖向剪刀撑间距（m）<3.6材料参数次梁类型圆钢管次梁规格48×3.5主梁类型圆钢管主梁规格48×3.5 主梁合并根数 2 钢管类型Φ51×3荷载参数可调托撑承载力容许值(N/mm2)30 地基承载力(kPa) 240 立柱垫板面积(m2) 0.2 是否采用布料机进行浇筑是架体搭设省份、城市内蒙古(省)是否考虑风荷载是设计简图如下：（图1）模板设计平面图（图2）模板设计立面图三、次梁验算宜按四等跨连续梁计算，又因次梁两端悬挑，故按有悬挑的四等跨连续梁计算模型进行最不利组合。
1、强度验算q1=0.9max[1.2(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4Q1k，1.35(G1k+(G3k+G2k)×h)+1.4×0.7Q1k]×a1 =0.9×max(1.2×(0.3+(1.1+24)×1.2)+1.4×2.5,1.35×(0.3+(1.1+24)×1.2)+1.4×0.7×2.5)×0.15=5.875kN/m（图8）次梁计算简图q2=0.9×1.2×G1k×a1=0.9×1.2×0.3×0.15=0.049kN/mp=0.9×1.4×Q1k=0.9×1.4×2.5=3.15kN（图9）次梁计算简图（图10）次梁弯矩图M max=0.631kN·mσ=M max/W x=0.631×106/(5.08×103)=124.207N/mm2≤[f]=205N/mm2满足要求2、抗剪验算（图11）次梁剪力图Q max=3.16kNτmax=Q max S/(Ib)=3.16×103×3.473×103/(12.19×104×0.7×10)=12.86N/mm2 ≤[τ]=120N/mm2满足要求3、挠度验算q=(G1k+(G3k+G2k)×h)×a1=(0.3+(1.1+24)×1.2)×0.15=4.563kN/m（图12）次梁挠度图（图13）次梁挠度图跨中νmax=0.091mm≤[ν]=2.4mm满足要求四、主梁验算在施工过程中使用的钢管一般为4m长，主梁双钢管也不超过4m，简化为四跨连续梁计算，即能满足施工安全需要，也符合工程实际的情况。
梁模板碗扣钢管高支撑架计算书0.7
截面抗剪强度设计值 [T]=1.30N/mm
满足要求!
3.挠度验算
v=0.677×4.22×600.04/
(100×9000.00×2560000.0)=0.161mm
木方的最大挠度小于600.0/250
满足要求!
托梁的计算
1.顶托梁抗弯强度计算抗弯计算强度
立杆稳定性计算
不考虑风荷载：
σ=11343/(0.391×424)=68.400N/mm2<[f]
满足要求!
考虑风荷载作用：
σ=11448/(0.391×4ቤተ መጻሕፍቲ ባይዱ4)+50000/4491=79.055N/mm2<[f]
满足要求!
施工单位
计算人
审核人
计算中考虑梁两侧部分楼板混凝土荷载以集中力方式向下传递。
集中力大小为:
F=1.40×25.000×0.120×0.500×0.600=1.080kN。
采用的钢管类型为φ48×3.0。
计算简图
材料特性
面板的厚度14.00mm，面板剪切强度设计值1.40N/mm2，面板抗弯强度设计值15N/mm2，面板的弹性模量6000N/mm2；木方抗剪强度设计值1.3N/mm2；木方抗弯强度设计值13N/mm2；木方的弹性模量9000N/mm2
f=M/W=0.52×106/1.05/8982.0=55.455N/mm2
抗弯计算强度小于215.00N/mm2
满足要求!
2.顶托梁挠度计算
v =0.109mm
最大挠度小于600.0/400
满足要求!
扣件抗滑移计算
R ≤Rc
扣件抗滑承载力设计值,Rc=8.00kN
石头河大桥(碗扣式满堂支架)计算
石头河大桥支架计算书1.工程概况石头河大桥8-31.1m现浇简支箱梁，截面中心处高度为3.09m。
梁体为单箱单室等高度简支箱梁，梁端顶板、底板及腹板局部向内侧加厚结构。
箱梁顶宽12.2m，底宽5.74m。
梁顶板厚度34cm，梁端处加厚，按直线变化，厚度为34～64cm；底板厚度30cm，梁端处加厚，按直线变化，厚度为30～70cm；腹板厚48cm，梁端处加厚，按直线变化，厚度为48～107.2cm。
2.支架结构材料参数2.1.木材（A-2红杉木）顺纹弯应力[σ]=13MPa弯曲剪应力[τ]=2.0MPa弹性模量E=104MPa2.2.Q235钢材(依据现行《铁路桥梁钢结构设计规范》取值)：拉压应力[σ]=135MPa弯曲应力[σw]=140MPa剪应力[τ]=80MPa弹性模量E=2.1×105MPa表1 扣件式钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（kg）48 3.5 4.89×102 1.219× 5.08×10315.78 8.53表２立杆允许设计荷载名称步距(m) 允许设计荷载(kN)立杆0.6 401.2 30 1.8 253.梁体尺寸及支架结构梁体支架采用φ48×3.5mmWDJ型碗扣式多功能脚手架，经加密满堂设置后，形成箱梁现浇支架。
下部支撑在经硬化地面上的15cm*15cm方木上，上部通过支承方木承托梁体底模。
（1）、支架基础地面硬化地基处理采用换填150cm建筑砖渣压实再浇筑20cm厚混凝土硬化，要求地基承载力不得低于200KPa。
支架采用HG-30、HG－６０、HG－9０和LG-60杆件形成网格，横杆竖向步矩采用0.6m。
支架顶部设置U托，通过其螺栓调整标高，方木铺设在U 托上形成网格支撑箱梁模板。
用φ48无缝钢管做剪刀撑和斜撑增强其整体稳定性。
盘扣支架体系计算书
贾峪镇站盘扣支架体系计算书1盘扣支架体系计算书1.1顶（中）板模板及支撑体系验算车站中板和顶板均采用盘扣支架，顶板和中板盘扣支架按纵向1200mm ，横向1200mm ，模板采用15mm 的木胶合板，模板下面上层小楞木均采用100mm ×100mm 方木铺设，间距250mm ，下层主楞采用I10工字钢铺设。
1.1.1 顶板模板验算（1）荷载计算顶板800mm 厚度混凝土自重：24×0.8=19.2KN/m 2 中板400mm 厚度混凝土自重：24×0.4=9.6KN/m 2 顶板800mm 厚钢筋自重：1.1KN/m 2 楼板标准荷载：0.5KN/m 2施工人员及设备（均布荷载）：2.5KN/m 2 混凝土振捣荷载：2KN/m 2由于板厚大于30cm ，在进行模板设计时可不考虑混凝土对水平模板的冲击荷载，顶板混凝土自重大于中板混凝土自重，故以顶板进行计算，顶板合格则中板合格。
永久荷载分项系数取1.35，可变荷载分项系数取1.4；由于模板及其支架中不确定因素较多，荷载取值难以准确，不考虑荷载设计值的折减。
设计均布荷载为：1）作用在模板上的强度荷载1q ，需要考虑混凝土自重、模板支架自重、施工人员及设备荷载、振捣荷载等。
m KN q /38.341]4.1)25.2(35.1)1.15.02.19[(1=⨯⨯++⨯++=2）作用在模板上的刚度荷载2q ，只需要考虑混凝土自重、模板支架自重即可以。
m KN q /8.201)1.15.02.19(2=⨯++= （2）模板计算顶板模板采用δ=15mm 木胶合板，按单位宽度1000mm ，跨度250mm 四跨等跨连续梁计算。
计算简图如图9.1.1所示。
q2(a)(b)图9.1.1（a ）模板的强度计算简图；（b ）模板的刚度计算简图 34221075.315100061b 61mm h W ⨯=⨯⨯==模45331081.2151000121b 121mm h I ⨯=⨯⨯==模①刚度验算挠度mm 47.01081.21061002508.20967.0100534模42w =⨯⨯⨯⨯⨯⨯==EI l q K ω 板模板允许挠度mm l 625.0400250400][===ω ][ωω<,满足刚度要求。
碗扣式支架计算书
现浇板模板(碗扣式支撑)计算书本标段内K58+288(2-6m小桥)、K60+739 (1-8m)小桥、K61+800 (1-8m)小桥及6 座涵洞的桥面板和涵洞盖板均采用现场浇筑施工，模板支撑采用①48mm碗扣式支架搭设，搭设结构为：立杆步距h (上下水平杆轴线间的距离)取1.2及1.5m，立杆纵距l y取0.9m，横距l x取0.9m。
为确保施工安全，现选择支架高度最高，荷载最大的K60+739( 1-8m) 小桥作为代表性结构物进行支架稳定性计算，以验证该类结构物碗扣式支架搭设方案是否安全可靠，计算依据《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》( JGJ166-2008)、《混凝土结构设计规范》GB50010-2002、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)等规范编制。
一、综合说明K60+739( 1-8m)小桥现浇板模板支架高度在4.96m范围内，按高度5m进行支架稳定性验算。
设计范围：K60+739小桥现浇板，长滋=13.91mX6.38m，厚0.5m。
二、搭设方案(一)基本搭设参数模板支架高H为5m,立杆步距h (上下水平杆轴线间的距离)取1.2m，立杆纵距l y 取0.9m，横距l x取0.9m。
整个支架的简图如下所示。
0#台1#台碗扣支架布置图模板采用1.5cm厚竹胶板拼接，模板底部的采用双层10*10cm方木支撑，其中底模方木布设间距为0.3m；横向托梁方木布设间距0.9m。
（二）材料及荷载取值说明本支撑架使用①48 X5钢管，钢管壁厚不小于3.5-0.025mm,钢管上严禁打孔；采用的扣件，不得发生破坏。
上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用铸钢制造，其材料性能应符合GB1135中ZG270-500的规定。
模板支架承受的荷载包括：模板及模板支撑自重、新浇混凝土自重、钢筋自重，以及施工人员及设备荷载、振捣混凝土时产生的荷载等。
框构桥碗扣支架计算书【范本模板】
新建铁路沈阳南站工程小羊安1号框构中桥16。
3+24+16。
3m钢筋混凝土框构桥现浇施工碗扣支架计算书计算：赵庭复核：张帅目录一. 工程简介 (1)二。
编制依据 (1)三。
施工方案 (1)四。
支架强度、刚度、稳定性计算 (2)（一）碗扣架参数 (2)(二）碗扣架计算 (4)1 荷载计算 (4)2 计算公式 (5)3 荷载计算结果 (6)4 组合风荷载情况下支架强度计算 (6)5 刚度计算 (10)6 屈服强度计算 (10)7 稳定性计算 (10)（三）模板计算 (11)（四）横向方木计算 (11)1。
横向方木强度计算： (11)2. 横向方木挠度计算 (12)(五）纵向方木计算 (12)1。
纵向方木强度计算： (12)2。
纵向方木挠度计算 (12)五. 设置剪刀撑 (13)六. 施工注意事项 (13)(一）支架预压 (13)(二）混凝土浇筑 (14)（三）其他注意事项 (14)一。
工程简介本工程为新建铁路沈阳南站工程-小羊安1号中桥,桥梁采用钢筋混凝土连续框构桥结构，跨度为16.3+24+16。
3m,跨中梁厚1。
20m，梗肋根部梁厚1。
9m，梗肋高度变化段长度为2.5m.框构侧墙及中墙高度按照8。
0m计，侧墙及中墙厚1。
20m。
二。
编制依据本桥拟采用碗扣支架施工方案的编制依据为：（1）铁道第三勘察设计院集团有限公司提供的《小羊安1号中桥》施工图（图号:沈阳南站施桥-07A）;（2）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》（JGJ130-2001)；（3)《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001);（4)《铁路桥涵施工规范》（TB10203—2002/J162-2002）；（5)《建筑施工安全检查标准》(JGJ59-99）；（6)《混凝土结构设计规范》GB50010-2002；(7)《钢结构设计规范》(GB 50017-2003）；三。
施工方案本桥拟采用满堂碗扣式支架。
跨中部分支架竖杆顺桥向间距为0.9m，横桥向间距为0.6m;梗肋部分支架采用顺桥向间距为0.6m，横桥向间距为0。
碗扣支架计算书
干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥现浇支架计算书中铁十二局集团有限公司陕西通宇公路研究所有限公司二零一七年四月第一部分概述一、编制依据1、现行铁路工程施工技术指南、规程、验收标准及工程建设的相关文件；2、施工单位提供的有关资料。
二、计算及参考依据计算及参考的依据主要有：1、铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程（TB10110-2011）2、铁路桥涵施工规范（TB10203-2002）3、建筑结构荷载规范（GB50009-2012）4、钢结构设计规范（GB50017-2014）5、铁路桥涵钢筋混凝土及预应力混凝土结构设计规范（）6、铁路桥涵设计基本规范（）三、工程概况西安至银川高铁DK110+217~DK138+干板沟特大桥（40+64+40）m连续梁桥，采用支架现浇法施工，箱梁为变截面箱梁。
本桥采用双线矩形空心桥台基础，圆端形实体桥墩、圆端形空心桥墩，桩基共有φ150、φ125两种形式，全桥均采用钻孔灌注桩基础。
第二部分现浇支架计算一、支架布置干板沟特大桥支架体系自上而下依次为6mm定制钢模，I20工字钢分配梁，Φ48×碗口脚手架，立杆底托安置在厚30cm C20混凝土硬化层上，采用15cm×10cm木垫板支垫，纵桥向立杆间距为60cm，横桥向立杆间距60cm，立杆步距60cm，12#，11#桥墩两侧梁体腹板区横、纵桥向立杆间距加密为30cm ，10#、13#现浇直线段横桥向立杆间距加密为30cm 。
支架在桥纵向每360cm 间距设置剪力撑，剪力杆与地面成45度，剪力撑按构造要求布置。
支架布置示意图如下所示。
图1 纵桥向支架布置图（单位：cm ）图2 中跨现浇支架布置示意图（单位：cm ）二、荷载分析施工期间需要考虑的荷载有：混凝土自重、模板及其它支撑体系自重、支架自重、施工荷载、混凝土振捣荷载等。
各项荷载按照《铁路混凝土梁支架法现浇施工技术规程》（TB10110-2011）取用。
碗扣支架计算书--
碗扣支架计算书一、支架计算与基础验算1、基本资料（1）WJ碗扣为Φ48×3.5 mm钢管；（2）立杆承载性能：（3）根据《工程地质勘察报告》，本桥位处地基容许承载力kpa。
（根据现场情况进行填写）2、荷载分析（1）计算荷载：1）模板、支架自重，底模：采用1.2KN/ m2；（根据施工自行计算）2）新浇混凝土、钢筋混凝土等自重，箱梁自重采用26kN/m3；3）施工人员及施工机具运输或堆放的荷载，采用1.0 kN/m2;4）振捣混凝土时产生的竖向荷载，采用2.0 kN/m2；5）倾倒混凝土时产生的竖向荷载，采用2.0 kN/m2；6)碗扣脚手架及分配梁荷载：按支架搭设高度≤10米计算：荷载采用 1.5(钢管)+0.85(分配梁)=2.35 kN/m2。
（2）梁体荷载：纵桥向根据梁断面变化，按分段均布荷载考虑，其布置情况如下：梁体为跨中高为0.9m，拱脚位置混凝土计算高度为1.12m，该位置梁体荷载最大，为1.12*26=29.12 kN/m2。
3、结构计算（1）立杆稳定性验算(1)在对支架进行计算时，主要荷载为竖向荷载，水平荷载可不考虑，振动器产生的荷载和倾倒混凝土产生的冲击荷载二者不同时进行计算。
方法一、按照碗扣支架手册及厂家推荐值进行验算拱脚位置最大分布荷载：q＝29.12+1.2+1+2.35+2=35.67KN/m2碗扣立杆分布600mm×600mm，横杆层距(即立杆步距)120cm，则单根立杆受力为：N＝0.6×0.6×35.67=12.84KN<[N]=30 KN方法二：按照《编制建筑施工脚手架安全技术标准的统一规定》（97）进行验算1）概率极限状态法：支架验算不考虑风荷载组合，故按照以下公式进行验算：)9.0/(4.12.1/m R K QK GK Af S s γγϕ≤+式中：QK G S 、K S 分别为恒荷载、活荷载的作用效应；K f 为材料抗力的标准值，取205Mpa ；R γ为抗力分项系数，取1.165；/m γ为材料强度附加分项系数，取1.59；ϕ为轴心受压杆件稳定系数；A 为杆件截面面积。
盘扣式支架结构受力计算书
盘扣式支架结构受力计算书1.工程概况刚构梁跨中厚度1.4m，横梁与墩柱连接部位渐变为2.1m；箱涵顶板厚度1m，两侧倒角50×155.3cm。
均采用盘扣式满堂支架。
2.设计参数2.1.材料设计指标2.1.1.Q235钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=215Mpa，抗剪强度设计值fv=125Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.1.2.Q355钢抗拉、抗压、抗弯强度设计值f=300Mpa，抗剪强度设计值fv=180Mpa，弹性模量E=2.06×105Mpa。
2.2.荷载取值(1)新浇筑混凝土及钢筋自重：2.6t/m3。
(2)底模板密度：600Kg/m3，板厚1.5cm；(3)方木密度：500 Kg/m3，方木截面8*8cm；(4)盘扣式满堂支架自重：20Kg/m3；(5)施工荷载取2.5kN/m2。
(6)荷载分项系数：永久荷载分项系数取1.3，可变荷载分项系数取1.5。
2.3.支架结构支架体系统计表3.刚构梁支架计算3.1.竹胶板检算一、总体信息采用1.5cm厚竹胶板，抗弯强度设计值fm=35Mpa，抗剪强度设计值fv=5.0Mpa，弹性模量E=9898Mpa。
取板宽1cm进行计算。
惯性矩I=bh^3/12=10*15^3/12=2812mm4抵抗弯矩W=bh^2/6=10*15^2/6=375mm3截面积A=bh=10*15=150mm2其所受永久荷载为：1.4*26*0.01=0.37kN/m。
可变荷载为：2.5*0.01=0.025kN/m。
计算如下：二、荷载信息1、恒荷载(1)、均布荷载，0.37kN/m，荷载分布：满布2、活荷载(1)、均布荷载，0.03kN/m，荷载分布：满布三、组合信息1、内力组合、工况(1)、1.3恒+1.5活2、挠度组合、工况(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活四、内力、挠度计算1、弯矩图（kN.m）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图2、剪力图（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图3、挠度(1)、恒载工况(2)、活载工况(3)、1.0恒+1.0活4、支座反力（kN）(1)、1.3恒+1.5活(2)、包络图五、单元验算图中数值自上而下分别表示：最大剪应力与设计强度比值最大正应力与设计强度比值最大稳定应力与设计比值若有局稳字样，表示局部稳定不满足(1)、内力范围、最大挠度(a)、内力范围：弯矩设计值-0.00～0.00 kN.m剪力设计值-0.04～0.04 kN(b)、最大挠度：最大挠度0.09mm，最大挠跨比1/10000（挠度允许值见《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)附录A.1）(2)、强度应力最大剪应力τ = V max * S / I / t w= 0.04 * 281 / 2812 / 10.0 * 1000= 0.4 MPa ≤ f v = 5 MPa 满足!最大正应力σ = M max / γ / W= 0.00 / 1.20 / 375 * 1e6= 3.2 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(3)、稳定应力整体稳定系数φb = 0.80最大压应力σ = M max / φb / W= 0.00 / 0.80 / 375 * 1e6= 4.9 MPa ≤ f = 35 MPa 满足!(4)、验算结论：满足!3.2.次分配梁方木检算一、总体信息次分配梁采用8*8cm方木，15cm间距布置。
碗口满堂支架计算书
尼木1号大桥支架计算书一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B(m)：；梁截面高度D(m)：；混凝土板厚度(mm)：；立杆沿梁跨度方向间距L a(m)：；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：；立杆步距h(m)：；板底繁重立杆横向间距或排距L b(m)：；梁支撑架搭设高度H(m)：；梁双侧立杆间距(m)：；繁重架支撑形式：梁底支撑小楞平行梁截面方向；梁底增加繁重立杆根数：1；采纳的钢管类型为碗扣式；立杆繁重连接方式：可调托座；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：；模板自重(kN/m2)：；钢筋自重(kN/m3):；施工均布荷载标准值(kN/m2)：；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：；3.材料参数木材品种：青冈；木材弹性模量E(N/mm2)：；木材抗压强度设计值fc(N/mm)：；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：；面板弹性模量E(N/mm2)：；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：；4.梁底模板参数梁底方木截面宽度b(mm)：；梁底方木截面高度h(mm)：；梁底模板支撑的间距(mm)：；二、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抗击矩W别离为:W = 600×20×20/6 = ×104mm3；I = 600×20×20×20/12 = ×105mm4；1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算：σ = M/W<[f]新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1:×+×××=m；模板结构自重荷载设计值：q2:×××=m；施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：q3: ×+××=m；最大弯矩计算公式如下:M max=(q1+ q2)l2+= ×+×2002+××2002=×105N·mm；σ =M max/W=×105/×104=mm2；梁底模面板计算应力σ = N/mm2小于梁底模面板的抗弯强度设计值[f]=13N/mm2，知足要求！2.挠度验算依照《建筑施工计算手册》刚度验算采纳标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
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连续箱梁碗扣支架计算书1、工程概况xx干道上跨xxR区1#路桥为中环快速干道（xx段）在xx处上跨xxR区x#路桥。
跨线桥桥面总体宽度为:5.0m（人行道）+12.0m（行车道）+2.0m（中分带）+16.5m（行车道） +4.0m（人行道）=39.50m，双向6车道，横向分成左右两幅桥，主梁分别采用C50单箱四室和单箱三室现浇混凝土简支箱梁。
2、计算依据《xx快速干道上跨xxR区x#路桥》施工设计图《结构力学》、《材料力学》、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《路桥施工计算手册》3、支架分析3.1、支架方案(1)支架设计支架采用碗扣支架搭设，碗扣立杆外径为φ48钢管，壁厚3.5mm，支架横向间距均为0.9米;纵向间距均为0.9米，在距两桥台3.0米的位置纵向间距为0.6米，纵横杆排距1.2米。
支架顶口及底口分别设顶托与底托来调整高度（顶托和底托外露高度需满足相关规范要求），水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和坚向剪刀撑。
横桥向剪刀撑为间距4.0米搭设，纵桥向间距也为4.0米，必要时根据现场施工情况，对全桥剪刀撑进行加密。
箱梁底模采用δ＝15mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”箱梁支架构造图”。
由于该桥跨线，需要预一行车道，设置单车道门通，门通净高4.5米，净宽4米，门式通道采用钢管桩加Ⅰ40b工字钢搭设。
钢管桩横桥向布置见图。
横桥向采用Ⅰ40工字钢，在工字钢上面再横铺Ⅰ40b号工字钢,间距90cm,其上满铺木板，防高空坠物。
箱梁底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,底模小楞采用间距0.3米的100×100mm方木,大楞采用150×150mm方木,具体布置见”碗扣支架正面示意图”。
4、支架计算4.1荷载分析①扣件式钢管支架自重，包括立柱、纵向水平杆、横向水平杆、支承杆件、扣件等，可按表1查取。
表1 扣件式钢管截面特性②新浇砼容重按26kN/m3计算,箱底:22.0KPa,翼板:7.50 KPa。
③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:箱底:1.10KPa, 翼板:0.375 KPa。
④施工人员、施工料具堆放、运输荷载: 2.0kPa⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载： 2.0kPa⑥振捣混凝土产生的荷载: 2.5kPa荷载组合计算强度:q=1.3×(②+③)+1.4×(④+⑤+⑥)计算刚度:q=1.3×(②+③)4.2箱梁支架检算:中环快速干道上跨同兴B区1#路桥箱梁全桥砼786.86 m3。
单幅梁长30.00米，底板宽15.40和12.40米，顶板宽20.40和17.40米，梁高1.6米，腹板高1.15米，厚0.50～0.8米,底板厚0.20～0.40米。
(一)底模检算底模采用δ＝15 mm的竹编胶合模板,直接搁置于间距L=0.3米的方木小楞上,按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。
1、荷载组合箱底: q=1.3×(22.0+1.1)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=39.13kN/m 翼板: q=1.3×(7.50+0.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）=14.46kN/m2、截面参数及材料力学性能指标W=bh2/6=1000×152/6=3.75×104mm3I=bh3/12=1000×153/12=2.81×105mm3竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。
3、承载力检算(1)梁底a强度M max＝ql2/10＝39.13×0.3×0.3/10＝0.352KN×mσmax＝M max /W＝0.352×106/2.4×104＝14.67MPa≤[σ0] 合格 b刚度荷载: q=1.3×(22.0+1.10)=30.03kN/mf＝ql4/(150EI)＝30.03×3004/(150×6×103×2.81×105)＝0.72mm≤[f0]＝300/400＝0.75mm 合格(2)翼板(a)强度M max＝ql2/10＝14.46×0.3×0.3/10＝0.13KN×mσmax＝M max /W＝0.13×106/3.75×104＝3.46MPa≤[σ0] 合格b刚度荷载: q=1.3×(7.50+0.375)＝10.24kN/mf＝ql4/(150EI)＝10.24×3004/(150×6×103×2.81×103)＝0.33mm≤[f0]＝300/400＝0.75mm 合格(二)方木小楞检算方木搁置于间距0.9米的方木大楞上,小楞方木规格为100×100mm,小楞亦按连续梁考虑.1、荷载组合箱底:q1=(1.3×(22.0+1.1)+1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.3+6×0.1×0.1=11.80kN/m翼板:q2=(1.3×(7.50+0.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.3 +6×0.1×0.1=4.30kN/m2、截面参数及材料力学性能指标W=a3/6=1003/6=1.67×105mm3I=a4/12=1004/12=8.33×106mm3方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa。
3、承载力计算(1)梁底a强度M max＝q1l2/10＝11.80×0.92/10＝0.955KN.mσmax＝M max /W＝0.955×106/1.67×105＝5.72MPa≤[σ0] 合格b刚度荷载: q=11.80-1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.3= 9.07kN/mf＝ql4/(150EI)＝9.07×9004/(150×8.1×103×8.33×106)＝0.59mm≤[f0]＝900/400＝2.25mm 合格(2)翼板(a)强度M max＝q2l2/10＝4.30×0.92/10＝0.35KN×mσmax＝M max /W＝0.35×106/1.67×105＝2.10MPa≤[σ0] 合格b刚度荷载: q=4.30-1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.3＝1.57kN/mf＝ql4/(150EI)＝1.57×9004/(150×8.1×103×8.33×106)＝0.1mm≤[f0]＝900/400＝2.25mm 合格(三)方木大楞检算大楞规格为150×150mm的方木，考虑箱梁腹板部位的重量较集中，而为了方便计算，箱梁自重是按整体均布考虑，这必将导致腹板处的实际荷载要大于计算荷载，而其它部位的计算荷载比实际荷载偏大，故腹板及底板部位支架横向间距取0.9米，翼板处立柱间距取1.2米，大楞按简支梁考虑。
1、荷载组合小楞所传递给大楞的集中力为：箱底: P1=11.80×0.9=10.62kN翼板: P2=4.2×1.2=5.04kN大楞方木自重：g＝6×0.15×0.15＝0.14 kN/m2、截面参数及材料力学性能指标W=a3/6=1500/6=5.63×105mm3I=a4/12=1504/12=4.22×107mm3方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘0.9的折减系数取值，则：[σ]＝12×0.9＝10.8MPa,E=9×103×0.9=8.1×103MPa。
3、承载力计算(1)梁底力学模式：a强度按最大正应力布载模式计算：支座反力 R＝(10.62×3+0.06×0.9)/2=15.95KN最大跨中弯距 M max＝15.95×0.45- 0.06×0.452/2-10.62×0.3＝3.97KN.mσmax＝M max /W＝3.97×106/5.63×105＝7.05MPa≤[σ0] 合格b刚度按最大支座反力布载模式计算：集中荷载: P=11.80×4×0.9-1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.9= 34.29kN/mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝34.29×1000×9003/(48×8.1×103×4.22×107)+5×0.14×9004/(384×8.1×103×4.22×107)＝1.53mm≤[f0]＝900/400＝2.25mm 合格(1)翼板力学模式：a强度支座反力 R＝（5.04×4+0.14×0.9）/2=10.71KN最大跨中弯距 M max＝10.71×0.45-0.14×0.452/2-7.02×0.9＝4.23KN.mσmax＝M max /W＝4.23×106/5.63×105＝7.51MPa≤[σ0] 合格b刚度集中荷载: P=4.20×4×0.9-1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.9= 6.93kN/mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝6.93×1000×12003/(48×8.1×103×4.22×107)+5×0.14×12004/(384×8.1×103×4.22×107)＝0.733mm≤[f0]＝1200/400＝30mm 合格（四）满堂支架计算每根立柱所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略方木小楞自重不计，则大楞传递的集中力：箱底（均以跨度0.9米计算）:P1=(1.3×(22.0+1.1)+1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.9×0.9 +0.14×0.9=31.82kN翼板:P2=(1.3×(7.50+0.375)+1.4×（2.0+2.0+2.5）)×0.9×0.9+0.14×0.9=15.79Kn满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10×0.235=2.35 Kn单根立杆所承受的最大竖向力为：N=31.82+2.35=34.17 kN(1).立杆稳定性：横杆步距为1.2m，故立杆计算长度为1.2m。