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TC6013塔吊桩基础计算书

TC6013塔吊桩基础计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机混凝土基础技术规程》（JGJ187-2009）、《建筑桩基技术规范》（JGJ94-2008）、《混凝土结构设计规范》(GB50010-2010)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）、《建筑地基基础设计规范》(GB 50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB 50009-2012)等编制。

一、参数信息塔吊型号:QTZ100-TC6013, 自重(包括压重)F1=744.8kN，最大起重荷载F=80.0kN，塔吊倾覆力距M=1000.0kN.m，塔吊起重高度H=120.0m，塔身宽度B=1.6m，承台长度Lc或宽度Bc=5.00m，承台厚度Hc=1.40m，桩直径或方桩边长 d=0.40m，桩间距a=4.20m，基础埋深D=0.00m，保护层厚度:50.00mm，承台混凝土强度等级:C35，承台钢筋级别:HRB335，桩混凝土强度等级:C35，桩钢筋级别:HRB335，承台箍筋间距S=400.00mm。

二、荷载的计算1.自重荷载及起重荷载(1)塔机自重标准值：F kl=744.80kN(2)基础及附加构造自重标准值：G k = 25.0×Bc×Bc×Hc+0.00= 25.0×5.00×5.00×1.40+0.00 = 875.00kN；(3)起重荷载标准值：F qk=80.00kN1.风荷载计算(1)非工作状态下塔机塔身截面对角线方向所受风荷载标准值：塔机所受风线荷载标准值q sk'=0.8aβzμsμz W0a0BH/H=0.8×1.2×1.85×1.60×0.99×0.50×0.35×1.60=0.79kN/m塔机所受风荷载水平合力标准值F vk'=q sk'×H = 0.79×120.00 = 94.52kN标准组合的倾翻力矩标准值M k = 1000.00kN.m三、桩基承载力验算1.桩基竖向承载力验算取最不利的非工作状态荷载进行验算。

附着计算计算书

附着计算计算书本计算书主要依据施工图纸及以下规范及参考文献编制：《塔式起重机设计规范》（GB/T13752-1992）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《建筑安全检查标准》（JGJ59-99）、《建筑施工手册》、《钢结构设计规范》（GB50017-2003）等编制。

塔机安装位置至附墙或建筑物距离超过使用说明规定时，需要增设附着杆，附着杆与附墙连接或者附着杆与建筑物连接的两支座间距改变时，必须进行附着计算。

主要包括附着支座计算、附着杆计算、锚固环计算。

一、支座力计算塔机按照说明书与建筑物附着时，最上面一道附着装置的负荷最大，因此以此道附着杆的负荷作为设计或校核附着杆截面的依据。

附着式塔机的塔身可以简化为一个带悬臂的刚性支撑连续梁，其内力及支座反力计算如下:风荷载标准值应按照以下公式计算：ωk=ω0×μz×μs×βz= 0.390×1.170×1.450×0.700 =0.463 kN/m2；其中ω0──基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：ω0 = 0.390 kN/m2；μz──风压高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GBJ9)的规定采用：μz = 1.450 ；μs──风荷载体型系数：μs = 1.170；βz──高度Z处的风振系数，βz = 0.700；风荷载的水平作用力：q = W k×B×K s = 0.463×1.600×0.200 = 0.148 kN/m；其中 W k──风荷载水平压力，W k= 0.463 kN/m2；B──塔吊作用宽度，B= 1.600 m；K s──迎风面积折减系数，K s= 0.200；实际取风荷载的水平作用力 q = 0.148 kN/m；塔吊的最大倾覆力矩：M = 1090.000 kN·m；弯矩图变形图剪力图计算结果: N w = 60.8891kN ；二、附着杆内力计算计算简图:计算单元的平衡方程:ΣF x=0T1cosα1+T2cosα2-T3cosα3=-N w cosθΣF y=0T1sinα1+T2sinα2+T3sinα3=-N w sinθΣM0=0T1[(b1+c/2)cosα1-(α1+c/2)sinα1]+T2[(b1+c/2)cosα2-(α1+c/2)sinα2]+T3[-(b1+c/2)cosα3+ (α2-α1-c/2)sinα3]=M w其中:α1=arctan[b1/a1] α2=arctan[b1/(a1+c)] α3=arctan[b1/(a2- a1-c)]2.1 第一种工况的计算:塔机满载工作，风向垂直于起重臂，考虑塔身在最上层截面的回转惯性力产生的扭矩和风荷载扭矩。

压型钢板计算书

暗扣式屋面板计算书本设计规范规程：《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GB 50018-2002）《压型金属板设计与施工规程》（YBJ216-88）《模压金属板设计和建造规范》(YBJ216)《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）《钢结构施工及验收规范》（GB50205-2001）本设计参考文献：《钢结构设计手册(上册)》(第三版)《简明钢结构设计手册》一、已知条件：1、工程概况：本工程为一体育看台外挑桁架。

2、工程所在地风载：0.82KN/㎡。

3、工程设计活荷载：0.5KN/㎡。

4、工程设计檩距：1500MM。

5、工程最大设计高度：35M。

二、求解目标：计算屋面板所用板型及规格。

三、求解过程：1、风荷载计算：(1)、基本信息：A、基本风压ώo:0.82KN/㎡B、计算高度Z：35MC、体型系数μs:-1.3。

D、地面粗糙度:A类。

(2)、资料查表及插入法计算：A、风压高度变化系数：μz=1.863(GB50009-2001表7.2.1)B、阵风系数βgz=1.533(GB50009-2001表7.5.1)(3)风压设计值：ώk=βg z×μs×μz×ώo=1.533×-1.3×1.863×0.82=-3.045KN/㎡。

2、自攻钉计算(1)按<<冷弯薄壁型钢结构技术规范>>公式(6.1.7-2)计算：N t f=8.5tf=8.5×1.5×205=2614N=2.614KN。

式中 N t f----一个自攻螺钉的抗拉承载力设计值(N)t------紧挨钉头侧的压型钢板厚度(MM)，本工程取支承架厚度1.5MM。

f------被连接钢板的抗拉强度设计值(N/MM2)，本工程取Q235材质的钢板：205。

(2)按<<冷弯薄壁型钢结构技术规范>>公式(6.1.7-3)计算：N t f=0.75t c df=0.75×8.6×5.5×205=7272N=7.272KN.式中 N t f----一个自攻螺钉的抗拉承载力设计值(N)t c-----钉杆的圆柱状螺纹部分钻入基材中的深度(MM)，本工程压型钢板厚度取0.6MM，檩条为连接部分厚度为8MM。

架桥机计算书

一．ik设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）二.（一）.梁重12纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t 纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t 梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2b.非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q22(2.三.起，1P1P2P3P4P5P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3<可)(二)架桥机横向倾覆稳定性计算1.检算P1P1P2数取1.6=1.6P3数取P3=2×1.39×1.6×19×0.8×0.46×4=124.4kg=0.1244tP4为架桥机起重小车重量P4=7.5×2+100×1.1=125tP5为架桥机起重小车及梁体所受的风荷载，作用在支点以上8.113m处，P5=1.39×1.6×19×（3×2×2+2×30）=3042.432kg=3.042t图2所示A点为倾覆支点，对A点取矩：M倾=P2×3.8+P3×5.179+P4×1.435+P5×8.113=13.53×3.8+0.1244×5.179+125×1.435+3.042×8.113=256.11t·mM抗=P1×4.8=132.55×4.8=636.24t·m架桥机工作条件横向抗倾覆安全系数n中已经四.(一)荷载取值：桁架及桥面系均部荷载1.29t/节×1.1=1.42t/节(单边)，荷载（100+7.5×2）×1.2=138.0t。

顶管深度6米计算书

顶管深度6米计算书（实用版）目录1.引言2.顶管深度 6 米的计算方法3.计算过程4.结论5.参考文献正文1.引言顶管是一种用于地下管道建设的重要工程设备。

在顶管深度达到 6 米时，如何准确计算顶管的各项参数，以确保工程的顺利进行和安全，是工程师们需要重点关注的问题。

本文将对顶管深度 6 米的计算方法进行详细阐述。

2.顶管深度 6 米的计算方法在计算顶管深度 6 米时，需要考虑以下几个方面：(1) 顶管的直径顶管的直径决定了顶管的承载能力和水流速度。

在计算顶管直径时，需要根据工程需求、地质条件等因素综合考虑。

(2) 顶管的壁厚顶管的壁厚直接影响到顶管的强度和稳定性。

在计算顶管壁厚时，需要考虑地下水的压力、土壤的压力等因素。

(3) 顶管的材料顶管的材料决定了顶管的强度、耐磨性、抗腐蚀性等性能。

在计算顶管材料时，需要根据工程环境、使用寿命等因素进行选择。

3.计算过程在计算顶管深度 6 米时，可以采用以下步骤：(1) 根据工程需求和地质条件，确定顶管的直径。

(2) 根据地下水的压力、土壤的压力等因素，确定顶管的壁厚。

(3) 根据工程环境、使用寿命等因素，选择顶管的材料。

(4) 结合顶管的直径、壁厚、材料等信息，计算顶管的强度、稳定性等参数。

4.结论顶管深度 6 米的计算，需要综合考虑顶管的直径、壁厚、材料等因素，以确保顶管的强度、稳定性等参数满足工程需求。

在实际工程中，还需要根据地质条件、工程环境等因素进行调整，以保证顶管的安全性和使用寿命。

5.参考文献[1] 张三，李四。

顶管工程设计与计算 [M].北京：中国建筑工业出版社，2010.[2] 王五，赵六。

架桥机稳定性计算书

附件：JD150t/40m 架桥机倾覆稳定性计算书一、设计规范及参考文献1、《起重机械设计规范》（GB3811-83）；2、《起重机械安全规程》（GB6067-85）；3、《钢结构设计规范》（GBJ17-88）;4、《公路桥涵施工规范》（041-89 ）；5、《公路桥涵设计规范》（JTJ021-89 ）;6、石家庄铁道学院《GFJT-40/300 拆装式架桥机设计计算书》 ;7、梁体按照40 米箱梁150t 计。

二、架桥机设计荷载（一）、垂直荷载桥梁重（40m箱梁）：Q=150t;提梁小车重：Q2=7.5t （含卷扬机重）; 天车承重梁重：Q3=5.3t （含纵向走行机构）；前支腿总重：Q4=5.6t ；左承重主梁总重：Q5=36.3t （55m）；右承重主梁总重：Q6=36.3t （55m）；1号天车总重：Q7=7.5+5.3=12.8t ；2号天车总重：Q8=7.5+5.3=12.8t ；左导梁总重：Q9=8t（20m）；右导梁总重：Q10=8t（20m）；主梁、桁架及连结均布荷载：q=0.6t/m*1.1=0.66t/m; 主梁增重系数取 1.1 ；活载冲击系数取 1.2；不均匀系数取 1.1 。

（二）、水平荷载1 、风荷载取工作状态最大风力，风压为7 级风的最大风压：q1=19kg/m2;非工作状态风压取11级风的最大风压：q2=66kg/m2;(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)。

2、运行惯性力：①=1.1.三、架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机前支腿已悬空，1号天车及2号天车退至架桥机后部做配重，计算见图见下图：图1R=5.6t (前支腿自重)；P2=0.66t/m*2 榀* (16.5m+16.5m) =43.56t ;P3=0.66t/m*2 榀*22m=29.04t;P4=16t ;P5=P6=12.8t;P7为风荷载，架桥机工作环境允许风压为6级，验算时按照7级风压下横向风荷载计算，P7=19kg/m*1.2*141m2=2.7t，作用在中间支点以上2m处。

工程计算书范本

工程计算书范本
以下是一个工程计算书的范本,可以根据具体情况进行适当的修改和调整:
标题:工程计算书
作者:[你的名字]
日期:[提交日期]
适用范围:
本计算书适用于[工程或项目的名称],旨在计算[项目的目标或任务]所需的[具体计算内容]。

计算内容:
1. [计算内容1]
2. [计算内容2]
3. [计算内容3]
4. ...
计算步骤:
1. [步骤1]
2. [步骤2]
3. [步骤3]
4. ...
计算结果:
1. [结果1]
2. [结果2]
3. [结果3]
4. ...
计算要求:
1. [要求1]
2. [要求2]
3. [要求3]
4. ...
计算报告:
1. [报告1]
2. [报告2]
3. [报告3]
4. ...
参考文献:
[列出参考文献]
注意事项:
1. [注意事项1]
2. [注意事项2]
3. [注意事项3]
4. ...
以上是一个简单的工程计算书的范本,你可以根据具体情况进行适当的修改和调整。

记得在书写过程中按照规范要求填写各项数据,并确保计算结果准确无误。

毕业设计计算书格式及内容要求

毕业设计计算书与外文翻译的要求按照《河北建筑工程学院毕业设计（论文）规范》的要求，特做以下说明：（一）、设计计算书1、毕业设计计算书（论文）应独立按要求的顺序装订成册：2、中、英文内容摘要是毕业设计（论文）的内容不加注释和评论的简短陈述，具有独立性和自含性。

包括：课题来源、主要设计、实验方法。

摘要是本人主要完成成果的高度概括。

要求不少于400汉字，并将中文摘要对应译成英文。

3、计算书的目录一律按三级要求编写，即有章、节、条三个层次，以方便阅读。

4、毕业设计计算书（论文）字数不少于2万字，并按规定格式要求全部单面打印；外文参考资料阅读量不少于10万印刷符。

（1）标题的设置在正文中要求各项标题层次分明。

标题中的章、节、条、款、项等层次一律用阿拉伯数字连续编号，不同层次的数字之间加下圆点相隔（即圆点加于数字的右下角），最末数字后面不加标点。

标题层次的划分，一般不宜超过3节，3节不够时，可将层次再细划分。

不出现“孤立”编号，例如，不应出现只有1.1.1而无1.1.2等后续编号的情况；如确实需要该标题，可采用不带编号和标志的标题，字体字号与同等层次标题相同(目录中不必列出)。

章节编号数码与标题之间应空一个汉字距离，条款数码与标题之间应空半个汉字距离。

标题编号不准用Word的自动编号功能，一律用手工编号。

标题末不加任何标点符号。

例如：第一级标题—第1章第二级标题～～～～1.1第三级标题～～～～1.1.1第四级标题～～～～1.第五级标题～～～～1)第六级标题～～～～(1)（2）标题的文字标题的文字要精练明确，一般不超过15个字。

其具体处理如下：①标题应准确贴切地概括本层次正文的内容。

②标题应以名词或名词性词组为主，尽可能避免用非名词结构的词语（例如：提高系统的可靠性）。

③尽量不用虚词（例如：的、地、之等）。

④同一标题下属的同级标题，其结构形式、语言风格应尽可能一致。

⑤标题中不易产生歧义时，尽量不用标点。

例如：“图表的使用”中“图”和“表”间省去顿号后不易产生歧义。

30m架桥机计算书

一．设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。

二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载梁重:Q1=100t天车重：Q2=7.5t（含卷扬机）吊梁天车横梁重：Q3=7.3t(含纵向走行)主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=1.29t/节(单边)1.29×1.1=1.42 t/节(单边) 0号支腿总重: Q4=5.6t1号承重梁总重：Q5=14.6t2号承重梁总重：Q6=14.6t纵向走行横梁（1号车）：Q7=7.5+7.3=14.8t纵向走行横梁（2号车）：Q8=7.5+7.3=14.8t梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：q1=19kg/m2b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q2=66kg/m2(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》)2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算（一）架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图P4=14.6t (2#承重横梁自重)P5= P6=14.8t （天车、起重小车自重）P7为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P7=ΣCKnqAi=1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5)×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.58m处M抗=43.31×15+14.8×（22+1.5）+14.8×27.5+14.6×22=1725.65t.mM倾=5.6×32+45.44×16+10.05×5.58=962.319t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=1725.65/(962.319×1.1)=1.63>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心P1=43.31+45.44+7.3×2+14.6×2=132.55 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。

悬挑脚手架计算书样本

悬挑式脚手架计算书工程名称：演示工程施工单位：施工单位名称编制人：张某某本计算书均由建书脚手架设计计算软件生成，另可生成完整的脚手架施工组织设计！目录脚手架计算书的编制依据 (3)1、依据规范： (3)2、主要参考文献： (3)参数信息 (3)1、脚手架参数： (3)2、永久荷载参数： (4)3、可变荷载参数： (4)4、风荷载参数： (4)5、水平悬挑支撑梁 (4)6、拉绳参数 (5)横向水平杆（小横杆）计算 (7)1、抗弯强度验算： (7)2、变形验算： (8)纵向水平杆(大横杆)计算 (9)扣件的抗滑承载力验算 (9)计算立杆段轴向力设计值N (10)立杆的稳定性验算 (11)连墙件计算 (14)脚手架上水平风荷载标准值ωk： (14)求连墙件轴向力设计值Nl： (14)连墙件稳定验算： (14)抗滑承载力验算： (15)悬挑梁的受力计算: (16)悬挑梁的整体稳定性计算: (18)悬挑梁钢丝绳的受力计算 (19)水平梁锚固段与楼板连接的计算 (20)转角联梁的受力计算 (22)联梁钢丝绳的受力计算 (25)转角悬挑梁的受力计算: (25)悬挑梁钢丝绳的受力计算 (25)水平梁锚固段与楼板连接的计算 (25)加长悬挑梁的受力计算: (25)加长悬挑梁的整体稳定性计算: (27)加长悬挑梁钢丝绳的受力计算 (27)加长悬挑水平梁锚固段与楼板连接的计算 (27)脚手架计算书的编制依据1、依据规范：1.《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)。

2.《混凝土结构设计规范》（GB50010-2002）。

3.《钢结构设计规范》（GB50017-2003）4.《木结构设计规范》（GB50005-2003）5.《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）6.《冷弯薄壁型钢结构技术规范》(GB 50018-2002)2、主要参考文献：《建筑施工扣件式钢管脚手架构造与计算》主编：刘群副主编：袁必勤『建书』安全设施计算软件参数信息1、脚手架参数：脚手架排数：双排脚手架；钢管类型：φ48×3.0脚手架搭设高度H(m)：24脚手架步距h(m)：1.8；立杆纵距la(m)：1.5；立杆横距l b(m)：1.05脚手架内排距墙(m)：0.3；小横杆计算外伸长度a1(m)：0.3；小横杆间距S(m)：1.5大小横杆的布置方法：小横杆在大横杆上面(北方作法)横杆与立杆的连接方式：双扣件；连墙件布置：二步三跨；连接方式：双扣件2、永久荷载参数：每米立杆承受的结构自重标准值g k(kN/m2):0.1248；脚手板类别:木脚手板；脚手板自重标准值Q P1(kN/m2):0.35；脚手板铺设层数:2层；栏杆挡板类别:木脚手板；栏杆挡脚板自重标准值Q P2 (kN/m2):0.14；安全设施与安全网Q P3(kN/m2):0.005每米脚手架钢管自重标准值(kg/m):3.33；3、可变荷载参数：施工均布活荷载标准值Q K(kN/m2):3；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数: 1层；4、风荷载参数：本工程地处山东省烟台市，基本风压w O (kN/m 2):0.55； 5、水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.5米，建筑物内锚固段长度2.5米。

C25水下混凝土配合比设计计算书

C25水下混凝土配合比设计计算书一、设计依据及参考文献《一般混凝土配合比设计规程》JGJ55－2000 《公路桥涵施工技术标准》JTJ041－2000 二、组成材料一、水泥：江苏鹤林，密度ρc =3170kg/m 3；二、砂：中砂，表观密度ρs =2642kg/m 3，施工现场含水率为%； 3、碎石：5～25mm 持续级配，表观密度ρg =2893kg/m 3，施工现场含水率为%；4、外加剂：南京神和JC-2型高效泵送增强剂，密度1120kg/m 3，厂家推荐掺量%，取%,减水率15%；五、粉煤灰：磨细Ⅱ级干排灰，密度取2200kg/m 3。

6、拌和用水为自来水。

三、设计要求桥梁工程钻孔灌注桩水下混凝土，混凝土强度品级C25，要求强度保证率为95%，强度标准差计算值为。

混凝土自落密实，施工要求坍落度为180～220mm 。

四、设计计算（一）初步配合比计算一、计算配制强度(o cu f ,)依照设计要求混凝土强度品级MPa f k cu 25, ，强度标准差σ=，代入JGJ55－2000公式（）计算该混凝土配制强度o cu f ,：MPa f f k cu o cu 23.330.5645.125645.1,,=⨯+=⨯+=σ二、计算水灰比(W/C)水泥抗压强度按MPa f ce 5.42=，混凝土配制强度MPa f o cu 23.33,=，粗集料为碎石，查JGJ55－2000表得a a =、a b =，代入式，计算混凝土水灰比为：57.05.4207.046.023.335.4246.007.046.046.0/,=⨯⨯+⨯=⨯⨯+⋅=ce ocu ce f f f C W查JGJ55－2000表，得知最大水灰比为，依照强度计算的水灰比结果符合耐久性要求，故取计算水灰比W/C=。

3、确信单位用水量(m wo )依照施工需要及标准要求，混凝土拌合物坍落度为180～220mm ，碎石最大粒径为，依照查表及计算,选取混凝土的单位用水量为m wo =233kg/m 3。

C30砼配合比设计计算书

C30混凝土配合比一、设计依据及参考文献《普通混凝土配合比设计规程》JGJ55－2000《公路工程水泥及水泥混凝土试验规程》JTG E30-2005《公路桥涵施工技术规范》JTJ041－2000二、使用部位及设计要求：，设计塌落度55-70mm。

三、原材料的选用1、水泥：选用江西乐平锦溪水泥有限公司生产的“青溪峰牌”P.O42.5水泥2、细集料：选用德兴市香屯镇牛头洲砂场河砂3、粗集料：选用德兴市九都料场4.75-26.5mm碎石。

四、计算初步配合比1、确定砼的配制强度（fcu.o）,已知设计强度fcu.k=30MPa，标准差σ=5Mpa，即fcu.o=fcu.k+1.645σ=30+1.645*5=38.2Mpa2、计算水灰比（w/c）水泥采用江西锦溪水泥有限公司青溪峰P.O42.5水泥，已知配制强度fcu.o=38.2Mpa，水泥强度fce= 42.5*1.13=48.0Mpa水泥标号42.5，查回归系数的aa=0.46，ab=0.07即w/c=（aa*fce）/（fcu.o+aa*ab*fce）=(0.46*48.0)/(38.2+0.46*0.07*48.0)=0.563、选定单位用水量（mwo）已知要求塌落度为55-70mm，碎石采用4.75-26.5mm，查JGJ55-2000，4.0.1-2表选单位用水量为195（kg）4、计算单位水泥用量（mco）（1）按强度要求计算单位用灰量：已知单位用水量mwo=195kg，水灰比w/c=0.49 则：mco=mwo/（w/c）=195/0.56=348kg（2）按耐久性要求校核单位用水量：计算得单位用灰量大于C30砼要求的最小用灰量，符合要求。

5、确定砂率（Bs）由经验和实际选Bs=35%6、计算粗、细集料单位用量粗集料采用德兴市九都料场16-26.5单级配和4.75-16单级配碎石按质量50%：50%的质量比例掺配而成的4.75-26.5mm连续级配碎石，细集料采用德兴市牛头洲料场中砂。

架桥机计算书

目录一、设计规范及参考文献 (2)二.架桥机设计荷载 (2)三.架桥机倾覆稳定性计算 (3)四.结构分析 (5)五.架桥机1号、2号车横梁检算 (7)六.架桥机0号立柱横梁计算 (9)七、1号车横梁及0号柱横梁挠度计算 (11)八.150型分配梁：（1号车处） (13)九、0号柱承载力检算 (14)十、起吊系统检算 (15)十一 .架桥机导梁整体稳定性计算 (16)十二.导梁天车走道梁计算 (18)十三.吊梁天车横梁计算 (18)一、设计规范及参考文献（一）重机设计规范（GB3811-83）（二）钢结构设计规范（GBJ17-88）（三）公路桥涵施工规范（041-89）（四）公路桥涵设计规范（JTJ021-89）（五）石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》（六）梁体按30米箱梁100吨计。

二.架桥机设计荷载（一）.垂直荷载=100t梁重:Q1单个天车重：Q=20t（含卷扬机、天车重、天车横梁重）2主梁、桁架及桥面系均部荷载：q=0.67t/m×1.1=0.74t/m=4t前支腿总重: Q3中支腿总重：Q=2t4=34t1号承重梁总重：Q52号承重梁总重：Q=34t6=12t2#号横梁Q7梁增重系数取：1.1活载冲击系数取：1.2不均匀系数取：1.1（二）．水平荷载1.风荷载a.设计取工作状态最大风力，风压为7级风的最大风压：=19kg/m2q1b. 非工作计算状态风压，设计为11级的最大风压;q=66kg/m22(以上数据参照石家庄铁道学院《GFJT-40/300拆装式架桥机设计计算书》) 2.运行惯性力：Ф=1.1三.架桥机倾覆稳定性计算(一) 架桥机纵向稳定性计算架桥机纵向稳定性最不利情况出现在架桥机悬臂前行阶段，该工况下架桥机的支柱已经翻起，1号天车及2号天车退至架桥机尾部作为配重，计算简图见图1（单位 m）:图中图1P1=4t （前支柱自重）P2=0.74×22=16.28t （导梁后段自重）P3=0.74×30=22.2t （导梁前段自重）P 5= P4=20t （含卷扬机、天车重、天车横梁重）P6为风荷载，按11级风的最大风压下的横向风荷载，所有迎风面均按实体计算，P6=ΣCKnqAi =1.2×1.39×66×(0.7+0.584+0.245+2.25+0.3+0.7+0.8+1.5) ×12.9=10053kg=10.05t作用在轨面以上5.5m处M抗=16.28×11+20×（11+4+5）+20×(11+5) =899.08t.mM倾=4×30+22.2×15+10.05×5.5=508.275t.m架桥机纵向抗倾覆安全系数n=M抗/M倾=899.08/(508.275×1.1)=1.61>1.3 <可)(二) 架桥机横向倾覆稳定性计算1.正常工作状态下稳定性计算架桥机横向倾覆稳定性最不利情况发生在架边梁就位时，最不利位置在1号天车位置，检算时可偏于安全的将整个架桥机荷载全部简化到该处，计算简图如图图2P1为架桥机自重（不含起重车），作用在两支点中心（其中天车横梁重6t）P1=（16.28+22.2）×2+12×2+6×2=112.96 tP2为导梁承受的风荷载，作用点在支点以上3.8m处，导梁迎风面积按实体面积计，导梁形状系数取1.6。

直流系统整定计算书090824

深圳市地铁龙岗线工程供电系统DC1500V继电保护整定计算书设计复核设计负责人审核审定中铁二院工程集团有限责任公司2009年8月24日目录一、适用范围 (1)二、采用标准及参考文献 (1)三、必要说明 (1)四、保护配置 (1)1、继电保护装置配置 (1)2、 DCP-106保护功能配置 (2)3、 DCP-106保护符号说明 (2)五、系统参数 (3)1、整流变压器参数 (3)2、直流电缆参数 (3)3、接触轨及钢轨参数 (3)4、列车参数 (3)六、保护整定原则 (4)1、直流进线断路器 (4)1.1 大电流脱扣保护 (4)1.2 逆流保护 (4)2、直流馈线断路器 (4)2.1 大电流脱扣保护 (4)2.2 独立过电流保护IOP (4)2.3 过电流保护OCP (4)2.4 电流上升率保护ROR (4)3、钢轨电位OVPD保护 (5)4、框架泄露保护 (5)七、DC1500V继电保护整定结果 (6)1、DC1500V直流开关柜 (6)2、钢轨电位 (8)2.1正线各车站钢轨电位 (8)2.2车辆段钢轨电位 (8)一、适用范围本说明书适用于深圳地铁龙岗线工程，红岭、翠竹、水贝、布吉、丹竹头、六约、松柏、荷坳、爱联、龙城广场、双龙站及车辆段12座牵引降压混合变电所DC1500V系统继电保护整定。

二、采用标准及参考文献1、《地铁设计规范》GB50157-20032、《城市轨道交通直流牵引供电系统》GB10411-20053、《半导体变流器基本要求的规定》GB/T3859.1-934、《半导体变流器应用导则》GB/T3859.2-935、《半导体变流器变压器与电抗器》GB/T3859.3-936、《总则》EN 50123-1-20037、《直流断路器》EN 50123-2-20038、《电气安全和接地相关的保护性措施》EN 50122-1-20079、《工业与民用配电设计手册》（第三版）10、《电力牵引供变电技术》11、《城市轨道交通供电系统设计原理与应用》三、必要说明1、DC1500V短路电流按照系统最小运行方式下，接触轨对钢轨短路的最小短路电流为依据。

木结构计算书范本(1)

木结构计算书范本（1）（正文开始）计算书编号：2021-XXX计算书名称：木结构计算书范本（1）编制日期：2021年XX月XX日编制单位：XXX设计院1. 引言木结构作为一种重要的建筑结构形式，在建筑设计中得到了广泛的应用。

为了确保木结构的安全性和可靠性，合理的计算和设计是必要的。

本文旨在提供一份木结构计算书范本，为工程设计提供参考。

2. 工程概况本工程为某某建筑项目，位于某某地区，建筑类型为某某用途。

主体结构采用木结构形式，竖向承重结构采用柱+梁形式。

本计算书主要针对某某木结构设计进行计算。

3. 荷载标准根据《建筑荷载规范》GB 50009-XXXX，本计算书采用了以下设计荷载：- 永久荷载：包括结构自重、楼板活荷载、仪器设备等；- 可变荷载：包括人员活荷载、雪荷载、风荷载等；- 地震作用：根据地震烈度等级确定设计地震系数。

4. 性能要求根据工程实际要求及相关规范，对木结构的性能要求如下：- 承载力要求：确保结构的强度和刚度满足使用要求；- 建筑物整体性与稳定性：确保木结构与其他结构组合形成一个整体；- 抗震性能要求：确保木结构在地震作用下具有一定的抗震能力。

5. 材料特性本计算书采用的木材材料特性如下：- 木材种类：根据设计要求选用了XXX木材；- 密度：XXX kg/m³；- 抗折强度：XXX MPa；- 抗压强度：XXX MPa；- 抗拉强度：XXX MPa；- 抗剪强度：XXX MPa。

6. 结构计算6.1. 构件尺寸计算根据设计要求和荷载标准，进行构件尺寸计算，包括柱截面尺寸、梁截面尺寸等。

计算过程中考虑到木材的强度、稳定性等因素，确保构件满足力学和建筑要求。

6.2. 承载力计算根据构件几何形状、荷载情况和材料特性，进行承载力计算。

包括抗弯承载力计算、抗压承载力计算、抗剪承载力计算等。

确保构件在荷载作用下不发生破坏，并满足设计要求。

6.3. 刚度计算根据结构整体要求和约束条件，进行刚度计算。

木结构计算书范文

木结构计算书范文【正文】【前言】木结构计算书是一份针对具体建筑项目的结构计算和设计书，旨在为建筑工程在施工、使用和维护过程中提供指导和依据。

本文将以一个木结构住宅项目为例，给出一份木结构计算书的范文，以便读者更好地理解木结构计算书的内容和格式。

【项目概述】本项目是一座位于城市郊区的木结构住宅，总建筑面积为XXX平方米，共分为三层。

本项目的木结构采用了A型木柱与木梁相结合的结构形式，并采用了榫卯连接方式。

建筑设计要求结构稳定、抗震性能好、符合国家相关标准和规范要求。

【承载力计算】根据国家《木结构设计规范》和相关标准，对本项目的木结构进行承载力计算。

根据结构形式、荷载等级和使用类别，确定了各个结构构件的承载力设计值。

采用了强度设计方法和刚度设计方法，计算了木柱、木梁、榫卯连接等构件的承载力，并进行相应的安全系数校核。

【刚度计算】为了保证木结构的稳定性和刚度要求，根据建筑设计要求和结构设计规范，对本项目的木结构进行刚度计算。

通过计算分析，确定了木柱、木梁、榫卯连接等构件的刚度和变形控制要求，并制定了相应的措施，以满足建筑设计要求和结构稳定性要求。

【抗震设计】在木结构计算书中，抗震设计是一个非常重要的部分。

根据地震带、土壤情况和建筑高度等因素，确定了本项目的地震烈度和设计地震力，并根据结构形式和抗震性能要求，进行了抗震设计计算和校核。

通过合理的结构布置和合适的抗震构造措施，确保了木结构住宅的抗震安全性。

【材料选用】根据建筑设计要求和结构计算结果，确定了本项目木结构的各个构件所采用的材料及其性能参数。

例如选用了优质的胶合板作为木梁的主要材料，选用了经过热处理的木材作为木柱的材料，并在材料选用过程中进行了相应的试验和检验，以确保材料的质量和可靠性。

【连接方式】本项目的木结构采用了榫卯连接方式，以确保结构的稳定性和抗震性能。

在具体的木结构计算中，对榫卯连接的尺寸、数量、位置等进行了合理的确定，保证了连接的牢固和可靠。

t25m 门吊计算书

80t×25m 门式起重机设计计算书（LM80）编写_________审核_________批准_________------------机械厂2007年8月目录一、设计计算依据及参考文献．．．．．．．．．２二、主要技术参数．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．３三、小车部分计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．．．４～９四、门架部分的计算．．．．．．．．．．．．．．．．．．１０～２１五、整机稳定性验算………………………22～23一、设计计算的依据及参考文献1.80t×25m门式起重机的技术规范书及技术协议2.GB3811-83《起重机设计规范》—————参书㈠3.《起重机设计手册》中国铁道出版社出版———参书㈡4.《起重运输机金属结构设计》教材机械工业出版社——参书㈢二、主要技术参数按照80t×25m门式起重机技术规格书，主要技术参数如下：起重量：80T起升高度：14.5m(+14.5m/-4m)。

跨度：25m无悬臂大车路轨：QU70工作级别：A6起升速度：4.5m/min小车运行速度：14m/min大车运行速度：36m/min大车最大轮压：Pmax=20t工作环境: 室外,最高40℃,最低-10℃.小车自重: G XC=20060kg小车轨距: L XC=3000mm,小车基距: B=3800mm主钩倍率: m=5.80t吊具质量: 1800kg三.机构计算(a).起升机构的计算：1.本机构额定载荷 G n=80t，2.滑轮倍率 m=53.吊具重量 1800kg①.选择钢丝绳、滑轮：钢丝绳安全系数：n=6钢丝绳选用6X29Fi+Fc1770钢芯钢丝绳，其最大拉力：S max=Gn/(2mηη1η2)=(80000+1800)/(2×5×0.98×0.985×0.97) =8737kgf钢丝破断拉力总和：∑S b=S max·n=8737×6=52422kgf选28NAT6X29Fi+IWR1770,最小钢丝破断拉力总和∑S s=1.321×457=603.7KN>∑S b=524.3KN，故合格。

隧道台车计算书

隧道台车计算书（一）概述：根据贵单位承建的隧道工程可知：贵方所需台车是全液压边顶拱砼衬砌钢模台车（以下简称台车）。

此台车是以电机驱动行走机构带动台车移动，利用液压油缸和螺旋千斤进行模板立模和脱模来进行隧洞砼浇注的设备。

根据对隧道衬砌长度的要求，台车设计为12米,总重量126T，全液压边顶拱砼具有结构合理可靠、操作方便、成本较低、衬砌速度快、隧道砼成形面好等优点。

（二）台车的结构设计：台车主要由模板部份、台架部份、平移机构、门架部份、行走机构、液压系统、支承千斤、电气控制系统等组成。

1、模板部份: 模板部份由两块顶模和两块侧模组成一个砼横向断面，两块顶模用螺栓连接两侧模与顶模用铰耳销轴连接，8块模板的宽度均为1.5米，，纵向由8块组成12米的模板总长，每块模板之间用螺栓连接，模板面板厚度为δ12mm，模板加强筋用槽钢[12B和槽钢[16A做成，加强筋的间距为250m m，其弧板宽度为300 m m。

模板连接梁采用槽钢[20b合成.。

2、台架部份：台架由4根上纵梁,9根弦梁和63根小立柱组成。

主要是承受顶模上部砼及模板的自重。

其上纵梁由钢板δ=14mm/δ=12mm焊成工字截面,横梁采用工字钢I25b.小立柱采用工字钢I20b制成。

3、平移机构：平移机构在前后门架横梁各安装一套，平移油缸4个（HSGK02—B100/55）。

平移油缸的作用是利用其左右移动来调整模板中心线与隧洞中心线相吻合，其工作压力为16 MPa，最大推力为20吨，水平移动行程为左右各100 m m。

4、门架部份：门架由下纵梁、立柱、横梁及纵向连接梁组成。

各横梁及立柱用连接梁和斜拉杆连接，各构件均用螺栓连接成一个整体。

是整个台车的主要承重结构件。

门架下纵梁用δ１４mm和δ12m m钢板焊成箱形截面。

立柱和横梁采用δ１４mm和δ12mm钢板焊接成工字截面，以增加门架抗砼的侧压力。

5、行走机构：台车行走机构由2套主动机构，2套从动机构组成。

计算书 参考文献

TC6013塔吊桩基础计算书

附着计算计算书

压型钢板计算书

架桥机计算书

顶管深度6米计算书

架桥机稳定性计算书

工程计算书范本

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