钢混叠合梁临时结构验算书
钢箱梁安装临时支撑架设计检算书
国道321泸州沱江二桥加宽改造PPP项目北岸高架桥钢箱梁安装临时支撑架设计检算书编制：复核：审核：中国中铁股份有限公司二〇一六年九月目录1.编制依据 (1)2.工程概述 (1)3.施工方案 (2)4.计算参数取值 (2)5.临时组桩荷载分析 (3)5.1.恒载 (3)5.2.施工荷载 (3)5.2.1.吊装过程中载荷 (3)5.2.2.吊装完后的载荷 (4)5.3.风荷载 (5)5.4.建模计算 (5)5.4.1.边界条件 (5)5.4.2.荷载工况 (5)5.4.3.有限元模型 (6)5.4.4.载荷 (6)5.4.5.结构分析 (7)6.基础 (14)北岸高架桥钢箱梁临时支撑架设计检算书1. 编制依据1）施工图设计。
2）《公路桥涵施工技术规范》JTG/T F50-2011。
3）《钢结构设计规范》GB/T50017-2003。
4）《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ 2-2008。
5）《钢结构工程施工质量验收规范》GB/T50205-2001。
6）《2012版本midas有限元分析软件》。
2. 工程概述北岸高架桥钢箱梁属于单相多室结构，变高截面，施工时划分为15个节段安装施工，每节段重量详见下表所示。
表2-1 钢箱梁重量表13 E1 28×3.7×1.45 8#～9#墩60.614 E2 28×3.7×1.45 8#～9#墩60.915 E3 28×3.7×1.45 8#～9#墩60.6横联、挑梁、拼接板、螺栓等220合计重量（t）1098 钢箱结构图如下所示：图2-1 钢箱梁标准截面图3. 施工方案安装顺序为A1到E3方向顺序安装，安装顺序详见下图所示：图3-1 施工顺序4.计算参数取值按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》JTJ025-86中规定的临时结构容许应力系数提高1.3取值。
Q235：16δ< []180Mpa σ= []110Mpa τ=1640δ> []172Mpa σ= []110Mpa τ=挠度容许值值L/400;5. 临时组桩荷载分析5.1. 恒载恒载主要为支撑架自重荷载，由于计算采用软件计算，自重荷载在软件中自动添加。
钢混组合梁设计说明
钢混组合梁设计说明1桥梁工程1.1 主要技术标准(1) 公路等级：高速公路；(2) 设计速度：80km/h；(3) 行车道数：双向四车道；(4) 设计基准期：100年；(5) 建筑限界：桥面标准宽度2×12.6m，净高5m；(6) 桥面横坡：2%；(7) 设计荷载：公路-Ⅰ级；(8) 抗震设防标准：设计基本地震动峰值加速度0.15g，特征周期0.4s；1.2上部构造本桥为跨黑龙溪而设。
施工图设计阶段左、右线上部构造均采用1×40mT梁，根据最新实测横、纵断面，左线上部构造变更为1×60m简支钢混叠合梁，中心桩号ZK45+385.8，右线上部构造变更为1×48m简支钢混叠合梁，中心桩号K45+396。
钢梁相关说明详见本说明第5条。
桥面板采用抗裂、抗渗高性能混凝土。
每方混凝土中掺入50kg钢纤维，钢纤维为端钩形高强钢丝切断型，长度宜为30～35mm，直径或等效直径为0.6～0.9mm，抗拉强度大于600Mpa，具体技术要求应符合《纤维混凝土结构技术规程》(CECS 38-2004)及《水泥混凝土桥面铺装技术指南》(SCGF31-2010)的相关规定。
1.3下部构造下部构造起点岸桥台接双桥村2号隧道，止点岸桥台接林家埂隧道。
两岸桥台均仅设台帽和横向挡块，台帽置于隧道基础上，不设背墙，主梁直接与隧道仰拱相接。
两岸台后均不设搭板。
施工桥台前应仔细核对隧道专业相关变更图纸。
施工前，施工单位应复测桥梁设计线地面线、桥梁边线处地面线和桩顶高程并详细核对，如与设计采用数据相差较大，应及时反馈至设计方，对结构进行修正。
1.4横断面布置左线标准横断面布置详见图1，布置原则为使桥面防撞护栏内侧边线与隧道洞内电缆沟内侧边线对齐。
考虑到本桥总长较短，区间停车存在安全隐患，在桥上不设应急停车道。
桥面净宽为8.75m，与隧道同宽，设2根行车道。
右线标准横断面相应翻转，详见设计图。
跨中处桥面宽12.6m，组成为：1.26m（隧道外侧检修道通道及柔性棚洞护栏）+0.6m（防撞护栏）+8.75m（行车道）+0.6m （防撞护栏）+1.39m（隧道内侧检修道通道及柔性棚洞护栏）其中防撞护栏外侧各设两根隧道检修道通道，用于隧道检修人员在双桥村2号隧道和林家埂隧道之间通行。
钢砼叠合梁施工方案 (2)
钢砼叠合梁施工方案
钢砼叠合梁是一种结构形式，由钢梁和混凝土组成，常用于大跨度、大荷载的桥梁和建筑物。
下面是一个钢砼叠合梁的施工方案：
1.预处理：确定设计方案，包括梁的尺寸、钢材规格、混凝土配合
比等；制定详细的施工图纸和工艺流程。
2.材料准备：采购符合要求的钢材和混凝土原材料，包括钢板、钢筋、混凝土等。
3.钢梁制作：按照设计要求，将钢材切割、焊接成相应的梁形；进
行质量检测，确保钢梁的强度和刚度符合要求。
4.模板安装：根据钢梁的形状和尺寸，制作钢砼叠合梁的模板，并
进行安装和调整，确保模板的稳定和精确度。
5.钢筋布置：按照设计要求，在模板内部铺设钢筋，包括纵向钢筋
和横向钢筋，同时进行固定和连接。
6.混凝土浇注：预留好浇注口，按照混凝土配合比准备好混凝土，
使用抽水机进行浇注，同时进行振捣和密实处理。
7.养护：进行适当的养护，包括保持梁体湿润、避免受到外力和热
量的影响，保证混凝土的强度和耐久性。
8.模板拆除：待混凝土达到设计强度后，拆除模板，进行钢梁表面
的处理和防护。
以上是一个简单的钢砼叠合梁施工方案，具体施工过程还需要根据
实际情况进行调整和安排。
在施工中要注意安全、质量和进度控制，确保施工顺利完成。
组合梁桥课程设计计算书
3
7
317 330
3
355
25
图 3.2 板的有效计算宽度示意图
翼缘板有效宽度： bs min(80000 / 3,3000,600 12 250) 3000mm ；
,
将混凝土板按与主梁钢材的刚度比进行换算截面： n0
钢-混凝土连续梁桥设计计算书
1 工程结构概况
本设计桥梁为某高速公路跨线桥，设计车道数为双向四车道，设计车速为 120km/h，设计荷载 采用 1.3 倍公路-Ⅰ级荷载。桥梁为跨径布置 50m+80m+50m 的连续梁桥，桥宽为 25.5m。通过综合 分析比较各类桥型，本桥梁采用钢-混凝土组合梁桥结构形式对跨线桥进行初步设计，并进行结构设 计验算。本文先后分别进行截面设计，抗弯强度计算，以及抗剪强度设计。本文设计过程先采用手 工计算，再运用有限元软件进行复核。
目
录
钢-混凝土连续梁桥设计计算书 ............................................................................1 1 工程结构概况 ........................................................................................................... 1 2 结构设计参数及设计原理 ....................................................................................... 1 3 截面特性计算 ........................................................................................................... 2 3.1 钢梁截面特性 ................................................................................................. 3 3.2 混凝土截面特性 ............................................................................................. 3 3.3 组合截面特性 ................................................................................................. 4 4 横向连接系的设计 ................................................................................................... 5 4.1 横向联结系的设计 ......................................................................................... 5 4.2 钢主梁腹板加劲肋的设计 ............................................................................. 6 4.3 主梁荷载的横向分布系数计算 ..................................................................... 7 5 内力计算 ................................................................................................................. 10 5.1 恒载内力计算 ............................................................................................... 10 5.2 活载内力的计算 ........................................................................................... 11 6 主梁作用效应组合与应力验算 ............................................................................. 13 6.1 应力验算 ....................................................................................................... 13 6.2 最不利荷载组合及应力组合 ....................................................................... 18 6.3 负弯矩区混凝土板的配筋计算 ................................................................... 20 6.4 剪力连接件的计算 ....................................................................................... 21 6.5 横隔梁的内力计算 ....................................................................................... 23 7 有限元软件分析计算 ............................................................................................. 26 7.1 有限元建模与计算 ....................................................................................... 26 7.2 结构内力计算结果 ....................................................................................... 27 7.3 结构挠度计算结果 ....................................................................................... 29
T梁模板验算书
T梁模板设计验算书一、荷载计算（一）模板自重：180kg/m2（二）新浇混凝土自重：26KN/m3（三）钢筋自重：2KN/m3（四）人员设备自重：250kg/m2（五）振捣产生的荷载：300kg/m2（六）新浇混凝土最大侧压力：F=0.22γc t0β1.β2V1/2F`=γc.H式中F-----新浇混凝土对模板的最大侧压力（KN/m2）γc.---混凝土的重力密度（KN/m3）t0----新浇混凝土的初凝时间（h）V-----混凝土的浇筑速度（m/h）H-----混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）β1---外加剂影响修正系数β2---混凝土坍落度影响修正系数F=0.22*26*4*1.2*0.85*31/2=40.42KN/m2F`=26*0.8=20.8KN/m2取两者最小值，即F=20.8KN/m2（七）倾倒时产生的荷载：8KN/m2二、侧面模板计算（一）刚面板计算刚面板与纵横肋采用断续焊焊接成整体，刚面板被分成280mm*500mm若干矩形方格，取最不利情况，为三面嵌固，一面简支。
由于Ly/Lx=280/500=0.56，查表的最大弯矩系数：Km=-0.1093，最大挠度系数：Kf=0.00437.(1)、强度验算取1mm宽的板条为计算单元，荷载为：F=20.8+8=28.8KN/m2=0.02088N/mm2q=0.02088*1=0.02088N/mmMmax=Km*qLy2=0.1093*0.02088*2802=178.9N/mmWx=1/6*52=4.17mm3σmax=Mmax/γx*Wx=178.9/1*4.17=42.9N/mm2〈215N/mm2 强度满足要求式中Mmax-----板面最大计算弯矩设计值（N.m）γx-------截面塑性发展系数γx=1Wx-------弯矩平面内净截面抵抗矩（mm3）Σmax-----板面最大正应力（2）挠度验算Bo=Eh3/12*（1-r2）=2.06*10*53/12*(1-0.32)=23.58*10N/mm（3）Vmax=Kf*F*Ly/Bo=0.00437*0.02088*280/23.58=0.552mm[v]=Ly/500=280/500=0.56mm＞Vmax=0.552mm Vmax＜[v]，挠度满足要求。
1.8叠合梁计算书
叠合梁验算为计算依据，第一次浇注高度：1800,第二次浇注高度砼强度达到设计强度的70% ×C45=C30，再进行上部施工。
设计梁截面b=900h=3000钢筋配筋按原设计图。
第一次叠合截面b=900h=3000在施工过程中梁下支撑只考虑叠合梁下部h1高度内荷载，上部高度h2的自重和施工荷载有第一次浇注的h1高度来承受，故按施工阶段不加支撑的叠合梁受弯构建计算，即b*h1=×1800的简支梁计算。
验算该梁是否能承受第二次浇注梁的施工荷载及自重。
（1）荷载取值（按第一次叠合计算） 恒载模板自重0.5×0.9＝0.45KN/m 梁砼自重24×0.9×3＝64.8KN/m 钢筋自重 1.5×0.9×3＝ 4.05KN/m 合计G 1K 0.45+64.8+ 4.05＝69.3KN/m 活载施工人员1×0.9＝0.9KN/m 振捣2×0.9＝ 1.8KN/m 合计Q 1K0.9+ 1.8＝ 2.7KN/m（2）荷载组合由可变荷载控制q 1＝ 1.2×69.3+ 1.4× 2.7＝86.9KN/m 由永久荷载控制q 2＝1.35×69.3+1.4×2.7×0.7＝96KN/m取q =96.201KN/m计算 （3）按简支梁计算L取8.7 取b*h=×1800强度等级取C30fc=Mmax=1/8××8.7×8.7=KN·m Vmax=1/2××8.7=KNh 01=1740按受弯承载力验算按b×h＝900×1800所能承受的极限弯矩M1u＞M max 才能满足要求； 求M1u， 查设计图纸，KZL5梁底配筋总面积As=mm 2矩形截面：fyAs 360×α1f c b 14.3×M 1u =α1f c b χ(h 01-0.5χ)=KN·m＞M max =KN·m10210.65829910.181796.201910.1817196.201418.474χ==19292.16=9008.790014.319292.16539.641mm1200900KZL51、 以梁KZL5χ540h 011740斜截面受剪承载力验算（1）验算截面尺寸：0.25βc f c bh 01=0.25×1×14.3×900×1740=＞V max =KN满足要求(2)斜截面抗剪按设计图纸箍筋12@A sV ×10s按混凝土结构设计规范7.5.4-2式s=0.7× 1.43×900×1740+ 1.25×360×11×=10419＞V max =KN叠合面受剪承载力验算砼按C30考虑查设计计算书（设计提供的弯矩、剪力包络图） V max =KNh 0=3000-60=2940按混凝土结构设计规范10.6.5-1式ASV S×=＞KN ∴叠合面可不加抗剪短筋钢筋应力验算在施工阶段：恒载标准值G 1k =KN/mM 1Gk =1/8×G 1K ×L 2=KN·m按混凝土结构设计规范10.6.8-3式M 1Gk 0.87A s h 01××因M 1Gk ＝＜M =M 2k0.87A s h 01×× M 2k ---在正常使用阶段的弯矩标准值，查弯设计矩图：M 2k =M/1.3=/=KN·m σsk =σs1k+σs2k=22.5+250=272＜0.9×360=324满足要求施工阶段h1高度梁最大裂缝验算N/mm 216021 1.312323.846=250N/mm 20.8719292.229401740655.66460.355607.35σs2k ==1232384615422.4508390069.3655.66463 V max =114602940+=0.870.9×360×σs1k ==655664625294014710.0665619292.2418.47411460V=1.2f t bh 0+0.85f yv h 0= 1.2× 1.43××11.304100Vc=0.7f t bh 01+1.25f yA sVh 01418.4743510010=113.04=ξ===0.3101384＜0.5185598174011.304KZL5N/mm 2HRB400E s =N /mm 2保护层厚度C=25钢筋直径d 32M 1k =M 1Gk +M 1Qk =KN·m 按混凝土设计规范8.1.2-4式：As0.5bh 10.5×900×1800按混凝土设计规范8.1.3-3式：M 1K 0.87h 01A s ××按混凝土设计规范8.1.2-2式：ρtel ×δ1k0.02×取φ=0.2 裂缝宽度：=0.0076＜0.2mm满足要求梁下支撑在转换层施工期间不拆除，梁挠度不必进行验算，满足要求。
拼装式H型钢钢混叠合梁桥的设计思路及计算
×１ ｉ ×２ Ⅲ（ ３ ５ 热 轧 Ｈ 型 钢 是 较 好 的 选 ６ｍｌ ８ ｍ Ｑ ４ ） ｌ 择 。如果 当地 市 场 上 没有 或 难 以买 到 ， 可 以用 相 也 应厚 度尺 寸 的钢板 存 高频 焊接加 工制 成 ｆ厂 经过 上 面的几 个 步撺 ， 种 拼装 式 Ｈ 型 锈镪 混 一
上 。这 样做 既减少施 工 现场 的钢筋 绑扎 工作量 又 可 以让轻 型工字 钢与混 凝 土结合 代替 在底 钢板 上焊 接 大量 的焊钉来 使混 凝 土 与 钢板 紧密 结 合 ， 而 省 下 从
了焊 钉的材料 与焊 接 工 作 ， 当然 只有 轻 型工 字 钢 是 不 够 的 ， 轻 型 工 字 钢 上 面 还 是 需 要 铺 设 一 层 在
ｔ ０ｍ 钢筋 网来加强轻型工字钢并控制裂缝宽度。 ｈ ｍ ２ ２ ２ 主梁 的选型 ．
预混 凝 土预 应 力工 期 长 ， 应 阻碍 交通 的时 间 相
也长 ， 而钢 箱梁 造 价 高 ， 以选 用 Ｈ 型 钢来 作 为 主 所
梁材 料 。跨 度 如果不超 过 ３ 完 全 可 以使 用 现成 ０ｍ，
厚 的钢板 。这 样做还 可 以达 到 尽可 能地减 小桥 面板 的厚 度 ， 轻桥 身 自重 的效果 。 减
高 。显然这 几种桥 型都不 能很好 地满 足需 求 。
因此需 要设计 一种在 极短 时间 内吊装 完成后 就
完全 不再使 用桥下 空间 的新型 的桥梁 ， 且制作 简 单 、 运输方 便 、 经济实 用 。这 是本文 的基 本 出发 点 。
能充当模板 ， 又能在桥面板 和主梁 中起作用 。 关键词 ： 高架桥 ； Ｈ型钢钢混叠合梁 ； 拼装式 ； 底钢板 ； 轻型工字钢 ；ｒ 叮形主梁节段 巾图分类号 ： ４ ８ ２ ６ Ｕ ４ ．１ 文献标识 码 ：Ａ 文章编号 ：０ ４— ６ ５（ ０ ７）ｓ ０ ５ ０ １ ０ ４５ ２０ ２－ ０ ２－ ２
钢混叠合梁施工组织方案
钢混叠合梁施工组织方案第一节施工总体安排本工程为钢结构专项分包工程(分包单位为盈都桥梁钢构工程有限公司，分包单位资质附后），其钢混叠合梁钢主梁施工分为厂内制造和现场安装两个方面，其制造和安装顺序根据总包的实际进度进行安排。
本工程安全控制由总承包方负责，专业分包单位服从总承包方的管理。
专业分包单位的安全生产责任应包括：专业分包单位对钢结构施工现场的安全工作负责，认真履行分包合同规定的安全生产责任；遵守总承包方的有关安全生产制度，服从总承包方的安全生产管理。
钢结构工程的质量由专业承包方向总包负责，并接受总包对工程质量的管理。
钢结构施工现场布置主要包含电箱位置和吊机站位两部分，其平面布置图如下：第二节总包对分包单位的质量、安全等的管理1、施工前管理（1）分包单位进场准备①分包单位进场前，必须向总包单位报送施工方案、进度计划，进度要详尽准备。
②进场的分包单位所有人员，接受总包项目质安部门管理和安全生产交底。
③分包单位必须持有符合要求的资质证明；特种操作人员必须持有效的上岗证；分包单位所使用的施工设备必须报验。
（2）分包开工审批分包方报送的施工方案、进度计划经总包方、监理、业主审批通过后，由监理下达开工指令，正式开工。
2、对分包施工过程管理（1）对分包单位的技术管理①方案实施问题。
项目实施前，对各专业分包的方案：工艺、程序、进度计划进行技术综合，优化出各分包工程的最佳组合与最佳方案，合理安排各分包单位的流水作业，原则上分包单位工期安排必须满足总包施工进度的安排。
②施工的矛盾问题。
所有的施工图纸均由总包单位统一组织审核，各分包单位参加，由技术部门列出各分包单位施工过程中应注意的重点。
分包单位在施工时，对于非图纸原因产生的矛盾，统一上报总包单位协调解决；由于图纸原因产生的矛盾，书面上报总包单位，由总包单位会同监理、业主、设计院协调解决；每个分包单位在各工序施工前，需要总包单位配合施工或应注意的事项，提前两天向总包方提出，以便协调处理，避免不必要的返工。
钢混叠合梁施工方案 (2)
钢混叠合梁施工方案
钢混叠合梁施工方案是指在钢混结构的梁上叠加一层或多
层的预制混凝土板作为叠合梁的一种结构形式。
以下是钢
混叠合梁施工方案的详细步骤：
1. 设计方案：根据设计要求和荷载情况，确定叠合梁的形式、尺寸和混凝土强度等。
2. 材料准备：准备所需的钢材、混凝土和预制混凝土板等
材料，确保其符合质量要求。
3. 基础处理：根据设计要求，进行基础处理工作，包括清
理底板、做好接缝处理和防水处理等。
4. 钢筋加工：根据设计要求和施工图纸，对钢筋进行加工
和焊接等工作，并确保其准确、牢固。
5. 混凝土浇筑：按照施工图纸和施工工艺，进行混凝土的
搅拌、运输和浇筑等工作，并注意控制浇筑的时间和质量。
6. 预制混凝土板安装：将预制混凝土板按照设计要求安装
在钢混梁上，采用螺栓或焊接等方式连接。
7. 防水处理：对叠合梁进行防水处理，包括在板与板之间进行密封，以防止水渗透。
8. 剩余工程：完成其它与叠合梁有关的工程，包括梁与柱的连接、加固和收尾工作等。
9. 检验和验收：对施工过程进行自检和外包单位检验，确保叠合梁的质量合格，并进行最终的验收工作。
总而言之，钢混叠合梁施工方案需要合理的设计和施工过程，并严格按照相关规范和标准进行操作，以确保叠合梁的安全和可靠性。
钢-混凝土叠合梁的收缩徐变计算分析
王 博 帅应魁 （ １ 陇东学院 土木工程学院，甘肃 庆阳 ７ ４ ５ ０ ０ ０ ；２ 庆阳市规划局，甘肃 庆阳 ７ ４ ５ ０ ０ ０ ）
摘 要 ：钢 一混凝土叠合 梁在长期荷 载的作 用下 ，混凝土板的徐 变收缩会使截 面的应 力发 生重分布。钢 一混凝 土叠合 梁 由于收 缩徐 变效应使得结构在 外荷 载不 变的情 况下 ，变形持续增加 ，最终的变形值会影响到 结构 的使 用 ，准确计算 出结
构 由收缩徐 变引起 的变形值 ，在进行 结构的收缩徐 变效 应分析时是很有 必要 的。本文采用龄期调整有效模 量法与有限元法
相 结合的计算 方法 ，对于预应力 结构 的收缩徐 变，考虑预应 力和混凝土 的收 缩徐 变两者相互 交换耦合作 用，使得 分析结果 更加精 确 ，从 而使混凝 土结构 的收 缩徐 变计 算能够更近于实际，有利 于准确 的计 算出收缩徐 变对钢 一混凝 土叠合 梁的影响 。
ｗｉ ｔ ｈ ｉ ｆ ｎ ｉ ｔ ｅ ｅ ｌ ｅ ｍｅ ｎ ｔ ｍｅ ｔ ｈ ｏ ｄ ｆ ｏ ｒ ｓ ｈ ｉ ｒ ｎ ｋ ａ ｇ ｅ ａ ｎｄ ｃ ｒ ｅ ｅ ｐ ｏ ｆ ｐ ｒ ｅ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ ｓ ｔ ｕｃ ｒ ｔ ｕ ｒ ｅ ｉ ｓ ｄ ｅ ｉ ｒ ｖ ｅ ｄ ｉ ｎ ｔ ｈ ｅ ｐ ａ ｐ ｅ ｒ ． Ａｃ ｃ ｏ ｒ ｄ ｉ ｎ ｇ ｔ Ｏ ｔ ｈ ｅ ｃ ｏ ｕ ｐ ｈ ｎ ｇ ｅ ｆ ｅ ｃ ｔ ｏ ｆ ｐ ｒ ｅ ｓ ｔ ｒ ｅ ｓ ｓ ａ ｎ ｄ ｓ ｈ ｒ ｉ ｎ ｋ ａ ｇ ｅ ｎｄ ａ ｃ ｒ ｅ ｅ ｐ ｏ ｆ ｃ ｏ ｎ ｃ ｒ ｅ ｔ ｅ ｗｈ ｉ ｃ ｈ ｃ ａ ｎ ｈ ｅ ｌ ｐ ｔ ｏ ｏ ｂ ｔ ａ ｉ ｎ ｍｏ ｒ ｅ ａ ｃ ｃ ｕ ｒ ａ ｔ ｅ ｌ ｙ ｓ ｏ ｌ ｕ ｔ ｉ ｏ ｎ ， ｗｈ ｉｃ ｈ ｂ ｅ ｍｏ ｒ ｅ ｃ ｌ ｏ ｓ ｅ ｔ ｏ ｔ ｈ ｅ ｐ ｒ ａ ｃ ｔ ｉ ｃ ｅ ．
梁模板的验算
梁底模的验算◆荷载计算(1）模板及支架自重：取F1＝1.5 kN/m2(2）新浇砼自重：取最大梁截面1200 mm×4000 mm。
则：F2＝24×4＝96 kN/m2(3）钢筋自重标准值：取F3＝4.0 kN/m2(4）振捣砼时产生竖向荷载：F5＝2.0 kN/m2荷载设计值：F＝ΣF×分项系数×折减系数强度验算设计值：F＝（1.5+96+4）×1.2×0.9+2.0×1.4×0.9＝112.14 kN/m2刚度验算设计值：F＝（1.5+96+4）×1.2×0.9＝109.62 kN/m2◆面板计算面板为18厚多层板单向板受力，次背楞为50×100mm木方，间距为200mm，按三等跨连续梁计算，为计算方便取10mm宽的板为计算单元。
根据建筑施工手册表8－56，18多层板材料指标为：E＝5200×0.9＝4680 N/mm2，f板＝15/1.55＝9.68 N/mm2计算简图：A、强度验算：q=112.14×0.01=1.12 kN/m＝1.12 N/mmM＝0.10ql2＝0.10×1.12×2002＝4480N·mmW ＝62bh ＝618102⨯＝540 mm 3 σ＝W M ＝5404480＝8.3 N/mm ＜f 板＝9.68 N/mm 2，满足要求。
B 、挠度验算：q=109.62×0.01=1.1 kN/m ＝1.1 N/mmE ＝4680 N/mm 2I ＝123bh ＝1218103⨯＝4860 mm 4 ω＝EI ql 100677.04＝486046801002001.1677.04⨯⨯⨯⨯＝0.41 mm ＜200/250＝0.8 mm ，满足要求。
◆次背楞验算次背楞采用50×100mm 木方，间距200mm ；主背楞采用φ48×3.5钢管，间距500mm 。
钢混叠合梁施工质量检查标准
高强螺栓扭矩
±10%
扭矩扳手：检查5%，且不少于2个
表4 组合梁斜拉桥混凝土板实测项目
项次
检查项目
规定值或允许偏差
检查力法和频率
1Δ
混凝土强度（MPa)
在合格标准内
按附录D检查
2Δ
混凝土板 尺寸（mm)
厚
+ 10, 0
尺量：每施工段测2个断面
宽
±30
3
预制板安装偏位（mm)
±5
尺量：测30%预制板
钢混叠合梁施工质量检查标准
表1 组合梁斜拉桥的工字梁段制作实测项目
项次
检查项目
规定值或允许偏差
检查方法和频率
1Δ
梁高(mm)
主梁
±2
钢尺：每梁段测两端
横梁
±1.5
2
梁长(mm)
主梁
±2
钢尺：每梁段测中心线处
横梁
±1.5
3
梁宽(mm)
主梁
±1.5
钢尺：每梁段测两端
横梁
±1.5
4
梁腹板平面度(mm)
主梁
4Δ
索力（kN)
满足设计和施工控制要求，且最大偏差^ 10%设计值
测力仪：测每索
5Δ
咼程（mm)
L≦200m
±20
水准仪：每30m测1处，每跨不少于 3处
L >200m
士 L/10 000
6
横坡（％ )
±0，15
水准仪：每40m测1个断面，每跨不少 于3个断面
样板对比：全部检查
2Δ
粗糙度圪(μm)
满足设计要求；设计未要求时，热喷锌或铝60〜100，无机富锌底漆50〜80，其他30〜75
脚手架验算书
梁板脚手架验算书一、梁下小楞：小楞间距600㎜荷载组合为○一＋○二＋○三＋○五○一模板结构自重：0.5×（1×0.6×0.018＋2.05×0.6×0.018×2）=0.02754（KN）=27.54（N）○二新浇混凝土自重：24×1×2.2×0.6=31.68（KN）=31680（N）○三钢筋自重：1.5×1×0.6×2.2=1.98（KN）=1980（N）○五振捣混凝土时产生的荷载：2×1×0.6=1.2（KN）=1200（N）作用在小楞的集中荷载：P=○一＋○二＋○三＋○五=27.54＋31680＋1980＋1200=34887.54（N）作用在每一跨的集中荷载：P′=P/3计算跨度l: l =1400/3（㎜）梁宽b：b=1000/3（㎜）钢管截面最小抵抗矩W=5.08（㎝³）=5080（㎜³）M=1/8×P l×（2－b/l）把以上数值代入下面公式:σ=M/W得到σ=190.77（N/㎜²）钢材抗弯强度设计值f m=205 N/㎜²σ<f m满足要求。
二、钢管立柱验算：间距700㎜荷载组合为○一＋○二＋○三＋○五○一模板结构自重：0.5×（1×0.7×0.018＋2.05×0.7×0.018×2＋1.1×0.7×0.018）=0.07812（KN）=78.12（N）○二新浇混凝土自重：24×（1×2.05×0.7＋2.1×0.7×0.15）=39.732（KN）=39732（N）○三钢筋自重：1.5×1×2.2×0.7＋1.1×2.1×0.7×0.15=2.55255（KN）=2552.55（N）○五振捣混凝土时产生的荷载：2×2.1×0.7=2.94（KN）=2940（N）每根立杆承受的荷载：N=（78.12＋39732＋2552.55＋2940）/4=11325.6675（N）钢管截面积：A=4.89（㎝²）=489（㎜²）钢管立杆长细比：λ=L/i=1200/15.8=75.9根据λ查表得φ=0.744σ=N/（φA）=31.13（N/㎜²）钢材抗弯强度设计值f m=205 N/㎜²σ<f m满足要求。
56m钢-混凝土叠合梁咨询验算报告
（一）、56m钢-混凝土叠合简支箱形梁上部结构验算(Pm159~ Pm160)1、叠合梁主梁纵向分析验算1.1、技术标准荷载等级：城市-B级；标准横断面：0.5m（防撞栏杆）+12.0m（车行道）+0.5m（分隔带）+12.0m （车行道）+0.5m（防撞栏杆）＝25.5m；抗震标准：地震基本烈度7度，地震动峰值加速度0.1g，重要性修正系数1.3；桥梁设计安全等级：一级，结构重要性系数γo＝1.1；环境类别：I类。
1.2、主要标准、规范①交通部颁《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）②交通部颁《公路工程抗震设计规范》（JTJ004-89）③交通部颁《公路桥涵设计通用规范》（JTJG D60-2004）④交通部颁《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）⑤交通部颁《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）1.3、主梁细部尺寸①双箱单室：钢筋混凝土顶板宽24.8m，底板宽3.389m；②梁高：3.0m；③钢梁顶板厚：28mm；④钢梁腹板厚：20mm；⑤钢梁底板厚：梁端～距梁端6m 处：24mm ；距梁端6m ～距梁端15.5m 处：32mm ；两端距梁端15.5m 处的跨中段：42mm 。
⑥纵向设置底板水平加劲肋厚：梁端～距梁端15.5m 处：16mm ；两端距梁端15.5m 处的跨中段：20mm 。
1.4、主要材料钢梁：采用Q345qD ，其钢材性能应符合GB/T714—2000的要求。
抗压、拉弹性模量E=5100.2⨯Mpa ，抗弯弹性模量E=5100.2⨯Mpa 。
线膨胀系数k=0.000012。
1.5、计算荷载1)自重：考虑钢梁钢筋混凝土顶板，钢底板、腹板、横隔板、加劲肋、铺装、护栏。
2)温度：按规范考虑不均匀升降温。
3)活载：城市-B 级，冲击系数按规范取用。
1.6、钢筋混凝土顶板有效宽度的计算根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86），钢筋混凝土翼缘板有效分布宽度'c 采用下列三种宽度中最小值：1) 梁计算跨径的1:m 08.1824.54= 2) 相邻两梁轴线间的距离B ：6.082m3) 桥面板承托以外加12倍钢筋混凝土板厚。
钢混叠合梁临时结构验算书
钢混叠合梁临时结构验算书钢混叠合梁临时结构验算书计算：复核：监理审核：附件一E匝道跨路段门洞满堂支架验算1.1贝雷梁门洞式通道结构简介1、门洞设计E匝道第5联上跨滨江二路。
滨江二路根据总体交通组织的布署，在施工期间设置为双向3个机动车道+1个非机动车道。
结合实际通行要求，门洞设置尺寸宽度为20+20m，净高=6.3m（限高5m）,并设防护墩及防护网2、门洞支墩基础门洞宽19m，其位置位于现有滨江二路上，可不作处理，直接利用原路面，为了调接支墩的水平，在原有路面上浇筑30cm厚C30砼调平层。
3、门洞布置门洞支墩采用贝雷片梁(单层4排)拼叠而成，支墩顶纵向贝雷片梁采用上下双加强单层贝雷片梁(钢梁底板下贝雷梁间距为45cm，叠合梁翼板下间距为90cm)，贝雷梁顶面设置8#槽钢垫梁，在其上搭设碗扣支架（位于分段安装钢梁端部设置横向贝雷梁支撑梁）。
1.2钢混叠合梁的施工工艺钢混叠合梁施工分为二步，第一步为叠合梁中的钢梁部份，其施工工艺为钢梁在厂家分段制做，运至现场分段安装；第二步为浇筑叠合梁的混凝土桥面板，形成钢混叠合梁。
其中钢箱分段尺寸及重量如下：E匝道桥面板C40砼共269.62m3，共重674t。
1.3施工工况的确定1、钢箱安装时的工况钢箱安装时虽然搭设了满堂支架，但最不利时为钢梁安装时，位置及标高调整时需在临时支撑上进行顶升微调，此时整个钢梁将作用于两端的临时支点上，满常支架中间点支撑全部失效。
因此钢梁安装时支架的受力按最不利（即只有钢梁两端临时支撑的）的工况分为以下6种：(1)：E1梁段吊装时；(2)E2梁段吊装时；(3)：分别为E3~E5梁段吊装时；(4)~(5)分别吊装3~5# 梁段时；(6)钢梁合拢后，将所有的满堂支架顶托顶紧，真正形成满堂支架工况。
2、工况七：现浇桥面板时对门洞支架的作用。
1.4支架验算一、贝雷片垫梁验算1、工况一E2梁段总重497kN,一端支撑在墩帽上，一端支撑在1#贝雷梁上，则1#贝雷梁的作用的荷载=497/2*1.2(冲击系数)/13(贝雷梁长)=22.9kN/m,荷载作用于贝雷片梁的右侧。
叠合梁端键槽验算(参考)
结构安全等级⼆级：≔γ0 1.0梁的抗震等级：四级或不抗震≔γRE 0.85≔V jd ⋅44kN持久设计状况下接缝剪⼒设计值：≔V jdE 0地震设计状况下接缝剪⼒设计值：混凝⼟强度等级：C30≔f c ⋅14.3――N mm2≔A c1=⋅⋅200140mm 20.028m2叠合梁端截⾯后浇混凝⼟叠合层截⾯⾯积：垂直穿过结合⾯钢筋（HRB400）抗拉强度设计值：≔f y ⋅360――N mm2后浇键槽根部截⾯之和：≔A k1=⋅⋅⋅29090mm 20.016m 2预制键槽根部截⾯之和：≔A k2=⋅⋅200(+7080)mm 20.03m2各键槽根部截⾯⾯积之和，按后浇键槽根部截⾯和预制键槽根部截⾯分别计算，并取⼆者较⼩值≔A k ‖‖‖‖‖‖‖|||||||||||||if else <A k1A k2‖‖A k1‖‖A k2=A k 0.016m 2垂直穿过结合⾯所有钢筋的⾯积，包括叠合层内的纵向钢筋(2ϕ12+2ϕ16)：≔A sd =⋅⎛⎜⎝+⋅⋅2―π4122⋅⋅2―π4162⎞⎟⎠mm 2⎛⎝⋅6.28310−4⎞⎠m 2梁端接缝承载⼒设计值计算：1、持久设计状况：≔V u =++⋅⋅0.07f c A c1⋅⋅0.1f c A k ⋅⋅1.65A sd ‾‾‾‾⋅f c f y ⎛⎝⋅1.256105⎞⎠N《装配式混凝⼟结果技术规程》JGJ 1-2014公式7.2.2-1≔1‖‖‖‖‖‖‖||||||||||||if else >V u ⋅γ0V jd ‖‖“接缝的受剪承载力满足规范要求”‖‖“不满足抗剪，加大键槽或则增加抗剪钢筋”公式6.5.1-1=1“接缝的受剪承载力满足规范要求”2、地震设计状况：≔V uE =++⋅⋅0.04f c A c1⋅⋅0.06f c A k ⋅⋅1.65A sd ‾‾‾‾⋅f c f y ⎛⎝⋅1.043105⎞⎠N《装配式混凝⼟结果技术规程》JGJ 1-2014公式7.2.2-2≔2‖‖‖‖‖‖‖‖‖|||||||||||||||if else >――V uE γRE V jdE ‖‖“接缝的受剪承载力满足规范要求”‖‖“不满足抗剪，加大键槽或则增加抗剪钢筋”公式6.5.1-2=2“接缝的受剪承载力满足规范要求”。
钢混叠合梁施工技术交底
钢混叠合梁施工技术交底叠合梁施工技术问题交底本次施工技术交底项目为正线23#~24#、d0#~d1#、c10#~c11#三重钢混组合简支梁桥。
主线23#~24#叠合梁跨径为45m，分左、右两幅桥，单幅桥桥宽17m。
桥梁位于半径不小于3677m的圆曲线上；D0#~d1#组合梁跨度45m，为匝道桥，宽12.75m。
桥梁位于半径不小于997m的圆曲线上；上述两联叠合梁桥高度均为2.6m，其中钢梁高2.38m，混凝土板为0.22m，施工工艺均采用钢梁整体吊装架设的工艺，不设临时支撑；C10～C11复合梁在2022年5月发生了变化。
跨度由45m调整为50m，梁高由2.6m调整为2.7m，其中钢梁高2.48M，混凝土板0.22m，桥宽11.5m。
该桥位于半径为180m的圆曲线上。
钢梁采用整体吊装工艺，不同于正线23#~24#、d0#~d1#组合梁桥的施工工艺。
临时支架设置在c11#墩21m处，钢梁与混凝土板结合后拆除临时支架。
上述三联叠合梁桥钢梁均采用分离式小箱梁的构造形式，通过钢横梁连接成整体，钢材为q345qd，桥面板均为预制板结构，采用c30混凝土，其中预制混凝土板之间现浇混凝土为c50微膨胀混凝土。
根据上述桥梁的技术特点和施工工艺，施工单位在施工前应详细阅读施工技术说明和所有图纸。
对于钢结构，应根据设计图纸绘制详细的钢结构详图，作为钢梁最终施工放样的依据。
我们强调以下几点：1、钢梁构造图中单面坡口焊需要焊接背面加设陶瓷垫衬；2、钢材需要采用桥梁结构用钢；3.所有对接焊缝为一级焊缝，角焊缝为二级焊缝；4、结构的最终线型应考虑纵坡和拱度叠加后的线型。
5、具体钢结构大样应以实际施工放样为准。
（比如考虑纵坡、预拱度等）6、预制板存放时间应该严格大于3个月，以减小收缩徐变效应；7.桥面深入翼缘板5cm，施工单位预制桥面时应先检查尺寸，尺寸无误后，严格按照尺寸施工，以保证安装不出现偏差。
详见桥面板施工图附注及施工说明中的注意事项。
钢-混凝土组合梁结构计算
钢－混凝土组合梁结构计算书编制单位：计算：复核：审查：2009年3月目录1. 设计资料 (1)2. 计算方法 (2)2.1 规范标准 (2)2.2 换算原理 (2)2.3 计算方法 (3)3. 不设临时支撑_计算结果 (3)3.1 组合梁法向应力及剪应力结果 (5)3.2 施工阶段钢梁竖向挠度结果 (7)3.3 结论 (8)3.4 计算过程（附件） (8)4.设置临时支撑_有限元分析计算 (8)4.1 有限于建模 (8)4.2 施工及使用阶段结构内力 (10)4.2.1 施工阶段结构内力 (11)4.2.2 使用阶段结构内力 (12)4.3 组合梁截面应力 (14)4.3.1 截面应力汇总 (14)4.3.2 截面应力组合 (16)4.4 恒载作用竖向挠度 (17)4.4.1 施工阶段竖向挠度 (17)4.4.2 使用阶段恒载作用竖向挠度 (17)4.5 结论 (17)钢－混凝土组合梁结构计算1. 设计资料钢－混凝土组合梁桥，桥长40.84m，桥面宽19.0m；钢主梁高1.6m(梁端高0.7m)，桥面板厚0.35m；钢材采用Q345D级，桥面板采用C50混凝土；车辆荷载采用公路-I 级车道荷载计算。
图 1 横向布置(cm)图 2 桥梁立面(cm)表 1 材料力学指标表材料弹性模量E c(MPa)剪切模量(MPa)泊松比ν轴心抗压强度标准值f ck(MPa)轴心抗压强度设计值f cd(MPa)容许压应力(MPa)线膨胀系数α容重γ(kN/m3)C50混凝土34500138000.232.422.420.4120.0000125.0表2材料力学指标表材料弹性模量E s(MPa)剪切模量G(MPa)泊松比ν16～35mm厚钢材屈服点强度f y(MPa)抗拉、抗压和抗弯强度设计值f(MPa)弯曲基本容许应力(MPa)剪切基本容许应力(MPa)线膨胀系数α容重γ(kN/m3)Q345D钢材206000790000.33252952101200.00001278.5钢主梁沿纵向分3个制作段加工，节段长度为13.6+13.64+13.6m，边段与中段主要结构尺寸（图3）见下表，其余尺寸详见设计图纸表 3 钢主梁主要尺寸表梁高H(mm)下翼板下翼板腹板厚tw(mm)宽(mm)厚tf1(mm)宽(mm)厚tf2(mm)边制作段16004001820842424中制作段16004001820843224图 3 钢梁标准构造(mm)2. 计算方法2.1 规范标准现行《钢结构设计规范》(GB 50017-2003)第11章《钢与混凝土组合梁》针对不直接承受动力荷载的一般简支组合梁及连续组合梁而确定，对于直接承受动力荷载的组合梁，则应采用弹性分析法计算。
04070401钢-混凝土结合梁验收记录
填写说明14.3.2 钢-混凝土结合梁检验批质量验收记录1、验收依据[规范名称及编号] 《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20132、规范摘要：以下内容摘录自《城市桥梁工程施工与质量验收规范》CJJ2-2008本表适用于钢-混凝土结合梁施工质量验收。
按每段、孔划分检验批。
主控项目1.钢材、焊接材料、涂装材料应符合国家现行标准规定和设计要求。
检查数量：全数检查。
检验方法：检查出厂合格证和厂方提供的材料性能试验报告，并按国家现行标准规定抽样复验。
2.高强度螺栓连接副等紧固件及其连接应符合国家现行标准规定和设计要求。
检查数量：全数检查。
检验方法：检查出厂合格证和厂方提供的性能试验报告，并按出厂批每批抽取8副做扭矩系数复验。
3.高强螺栓的栓接板面（摩擦面）除锈处理后的抗滑移系数应符合设计要求。
检查数量：全数检查。
检验方法：检查出厂检验报告，并对厂方每出厂批提供的3组试件进行复验。
4.焊缝探伤检验应符合设计规定及以下规定。
（1）焊接完毕，所有焊缝必须进行外观检查。
外观检查合格后，应在24h后按规定进行无损检验，确认合格。
（2）采用超声波探伤检验时，其内部质量分级应符合规范表14.2.8-1的规定。
焊缝超声波探伤范围和检验等级应符合规范表14.2.8-2规定表14.2.8-1 焊缝超声波探伤内部质量等级表14.2.8-2 焊缝超声波探伤范围和检验等级（3）当采用射线探伤检验时，其数量不得少于焊缝总数的10%，且不得少于1条焊缝。
探伤范围应为焊缝两端各250~300mm；当焊缝长度大于1200mm时，中部应加探250~300mm；焊缝的射线探伤应符合现行国家标准《金属熔化焊焊接接头射线照相》GB/T 3323的规定，射线照相质量等级应为B级；焊缝内部质量应为Ⅱ级。
检查数量：超声波：100%；射线：100%。
检验方法：检查超声波和射线探伤记录或报告。
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钢混叠合梁临时结构验算书
计算：
复核：
监理审核：
附件一E匝道跨路段门洞满堂支架验算
1.1贝雷梁门洞式通道结构简介
1、门洞设计
E匝道第5联上跨滨江二路。
滨江二路根据总体交通组织的布署，在施工期间设置为双向3个机动车道+1个非机动车道。
结合实际通行要求，门洞设置尺寸宽度为20+20m，净高=6.3m（限高5m）,并设防护墩及防护网
2、门洞支墩基础
门洞宽19m，其位置位于现有滨江二路上，可不作处理，直接利用原路面，为了调接支墩的水平，在原有路面上浇筑30cm厚C30砼调平层。
3、门洞布置
门洞支墩采用贝雷片梁(单层4排)拼叠而成，支墩顶纵向贝雷片梁采用上下双加强单层贝雷片梁(钢梁底板下贝雷梁间距为45cm，叠合梁翼板下间距为90cm)，贝雷梁顶面设置8#槽钢垫梁，在其上搭设碗扣支架（位于分段安装钢梁端部设置横向贝雷梁支撑梁）。
1.2钢混叠合梁的施工工艺
钢混叠合梁施工分为二步，第一步为叠合梁中的钢梁部份，其施工工艺为钢梁在厂家分段制做，运至现场分段安装；第二步为浇筑叠合梁的混凝土桥面板，形成钢混叠合梁。
其
中钢箱分段尺寸及重量如下：
E匝道桥面板C40砼共269.62m3，共重674t。
1.3施工工况的确定
1、钢箱安装时的工况
钢箱安装时虽然搭设了满堂支架，但最不利时为钢梁安装时，位置及标高调整时需在临时支撑上进行顶升微调，此时整个钢梁将作用于两端的临时支点上，满常支架中间点支撑全部失效。
因此钢梁安装时支架的受力按最不利（即只有钢梁两端临时支撑的）的工况分为以下6种：
(1)：E1梁段吊装时；(2)E2梁段吊装时；(3)：分别为E3~E5梁段吊装时；(4)~(5)分别吊装3~5# 梁段时；(6)钢梁合拢后，将所有的满堂支架顶托顶紧，真正形成满堂支架工况。
2、工况七：现浇桥面板时对门洞支架的作用。
1.4支架验算
一、贝雷片垫梁验算
1、工况一
E2梁段总重497kN,一端支撑在墩帽上，一端支撑在1#贝雷梁上，则1#贝雷梁的作用的荷载=497/2*1.2(冲击系数)/13(贝雷梁长)=22.9kN/m,荷载作用于贝雷片梁的右侧。
其受力模形如下:
计算结果如下
(1)应力图
σ=27Mpa<275Mpa，满足要求
(2)挠度图
f=1.15cm<1500/400=3.75mm满足要求
(3)反力图
由图可知，最大反力为34.5kN,总反力为
2、工况二
E1梁段总重556kN,一端支撑2#贝雷梁上，一端支撑在1#贝雷梁上，则2#贝雷梁的作用的荷载=556/2*1.2(冲击系数)/13(贝雷梁长)=25.6kN/m,荷载作用于贝雷片梁的右侧。
受力模形如下:
计算结果如下
(1)应力图
σ=30.7Mpa<275Mpa，满足要求
(2)挠度图
f=1.2mm<1500/400=3.75mm满足要求。