双向板肋梁楼盖设计计算书
现浇双向板肋梁楼盖设计
丽水学院课程设计设计题目：现浇双向板肋梁楼盖设计课程名称：混凝土结构设计院系：___ ____工学院土木工程学系___ 班级：___ 土木091 姓名学号：____ 彭强—20 _ 组别：__ 第B组 _设计时间：2012年5月21日至6月3日共计2周二0一二年五月廿九日目录平面尺寸ox l =3.3m ，oy l =3.9m ，楼面均布活荷载q =6.5kN/㎡。
一、设计任务书-----------------------------------21、设计任务------------------------------------22、设计内容------------------------------------23、设计条件------------------------------------24、设计成果------------------------------------3二、设计计算书 ----------------------------------41、结构布置及构件尺寸选择----------------------42、荷载计算------------------------------------53、按弹性理论设计板----------------------------54、按塑性理论设计板----------------------------125、双向板支承梁设计----------------------------196、绘制施工图----------------------------------32三、参考文献-------------------------------------33四、设计心得 ------------------------------------34平面尺寸ox l =3.3m ，oy l =3.9m ，楼面均布活荷载q =6.5kN/㎡。
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构课程设计说明书
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖结构设计说明书专业：土木工程学号：姓名：主要内容：（1）方案（2）结构平面布置（3）设计资料（4）截面尺寸选择（5）板的计算（6）梁的荷载确定（7）横向肋梁计算（8）纵向肋梁计算（9）构造（10）设计说明（11）材料用量估算1、方案本梁板系统为双向板肋梁楼盖，双向板跨中弯矩较小，刚度大，受力性能较单向板优越，其跨度可达5m左右。
当梁尺格较大及使用荷载较大时比较经济。
2、结构平面布置总尺寸为L1×L2=37.2m×23.4m，按双向板跨度为5m左右的原则，可进行如图所示的平面布置。
3、设计资料（1）楼面构造层做法：20mm厚水泥砂浆找平后做10mm厚水磨石面层。
板底采用20mm 厚混合砂浆天棚抹灰。
（2）楼面可变荷载标准值为5.5 kN/m2。
（3）材料选用混凝土：采用C30混凝土（f C=14.3N/mm2，f t=1.43 N/mm2）；钢筋：梁内纵向受力钢筋为HRB400级(f y=360 N/mm2)，其余钢筋采用HPB235级(f y=210 N/mm2)。
4、截面尺寸选择柱：400mm×400mm板：h≥4700/50=94mm，取h=100mm。
横向肋梁：h=（1/18～1/12）L=261～392mm，取h=400mm，b=（1/3～1/2）h=133～200mm，取b=150mm。
纵向肋梁：h=（1/14～1/8）L=379～663mm，取h=500mm，b=（1/3～1/2）h=167～250mm，取b=200mm。
5、板的计算（1）荷载计算20mm水泥砂浆面层0.02×20=0.40 kN/m2100mm钢筋混凝土板0.10×25=2.50kN/m220mm混合砂浆天棚抹灰0.02×17=0.34 kN/m210mm水磨石面层0.01×24=0.24 kN/m23.48 kN/m2永久荷载设计值g=1.2×3.48=4.18 kN/m2可变荷载设计值q=1.3×5.5= 7.15 kN/m2合计11.33 kN/m2（2）计算跨度纵向：中间跨l0=5.3-0.15=5.15m边跨l0=5.3-0.075-0.12=5.105m横向：中间跨l0=4.7-0.2=4.5m边跨l0=4.7-0.1-0.12=4.48m（3）按塑性绞线法设计：荷载设计值g+q=11.33 kN/m26、梁的荷载确定按照下述方法近似确定：从每一区格的四角作45o线与平行于长边的中线相交，将整块板分成四个板块，每个板块的荷载传至相邻的支撑梁上。
第八章 双向板楼盖计算
第八章 楼面（盖）的设计计算一、屋面板设计由前面计算可知，屋面恒、活载标准值分别为 2/48.4m KN g k =2/0.2m KN q k =，计算框架的格板如（图8-1）。
B 区C 区②A 区①④③图8-1 计算格板1、荷载设计值 q=1.4×2=2.82/m KN g=1.2×4.48=5.832/m KN2/78.62m KN q g =+2/4.12m KN q = 2/18.88.238.5m KN q g =+=+2、计算跨度 内跨： 轴线间距离）(0a l l=3、弯矩计算跨中最大弯矩为当内支座固定时，在2/q g +作用下的跨中弯矩值，与内支座铰支时在2/q 作用下的跨中弯矩值之和。
本设计混凝土的波桑比取0.2，支座最大负弯矩为当内支座固定时q g +作用下的支座弯矩。
因此，仅取计算框架邻近的楼板进行计算，可分三种区格板，其中，根据对称性A 格板C 格板相同。
对于A 区格板：m l 5.401= m l 0.602=，75.00201=l l ，查表四边固定系数、四边简支系数得：m KN ql l q g m ∙=+=⨯+++⨯+=36.694.142.42/)0317.02.00620.0()2)(0130.02.00296.0(2012011m KN ql l q g m ∙=+=⨯+++⨯+=85.325.16.22/)0620.02.00317.0()2)(0296.02.00130.0(2012012m KN l q g m m ∙-=+-==61.11)(0701.0"'20111m KN l q g m m ∙-=+-==36.9)(0565.0201"2'2对于B 格板：m l 7.201= m l 5.402=，6.00201=l l ，查表四边固定系数、四边简支系数得：m KN ql l q g m ∙=+=⨯+++⨯+=78.289.089.12/)0242.02.00820.0()2)(0076.02.00367.0(2012011m KN ql l q g m ∙=+=⨯+++⨯+=15.141.074.02/)0820.02.00242.0()2)(0367.02.00076.0(2012012m KN l q g m m ∙-=+-==73.4)(0793.0"'20111m KN l q g m m ∙-=+-==4.3)(0571.0201"2'24、截面设计采用C20混凝土板、fc ＝9.6N/mm2，钢筋采用HPB235、fy ＝210N/mm2 截面有效高度计算：假定选用￠10钢筋，则01l 方向跨中截面的有效高度mm h 1002012001=-=，02l 方向跨中截面的mm h 903012002=-=，支座截面均为mm h 1000=。
现浇钢筋混凝土双向板楼盖课程设计计算书
《钢筋混凝土楼盖结构》课程设计任务书一、 设计目的1. 熟悉混凝土结构设计的过程和方法, 掌握混凝土结构的设计理论.2. 熟悉《建筑结构荷载规范》和《混凝土结构设计规范》.二、 设计资料1. 某4层工业厂房, 轴线尺寸2mm 32000*32000. 楼梯于平面之外. 楼盖采用现浇钢筋混凝土结构, 承重墙体和柱为砖砌体求宽敞, 可设柱. 层高m 9.3. 2. 外围墙体厚mm 240, 砖柱2400*400mm .3. 楼面做法: 水磨石地面.4. 室内粉刷: mm 20石灰砂浆打底, 刷白色涂料二度.5. 室外为浅红色瓷砖墙面.6. 楼面等效均布活荷载标准 26/kN m 建筑平面布置图如下：.按高跨比条件，要地板厚4000/40100h mm ≥=，对于工业建筑的楼板，要求70h mm ≥，取板厚120h mm =。
支承梁1截面高度应满足6400/186400/12355.6533.1812llh ===取截面高度为500mm ，截面宽度为b=250mm.支承梁2截面高度应满足4000/184000/12222333.1812llh ===取截面高度为500mm ，截面宽度为b=250mm.三、板的设计按塑性铰线法设计(假设板厚120mm)（1）、设计荷载板的恒荷载标准值：水磨石地面 17*0.01+20*0.02=0.57kN/m 2 室内粉刷 17*0.020=0.34 kN/m 2 板自重 25*0.120=3 kN/m 2 小计: g=3.91 kN/m 2板的活荷载标准值：q=6 kN/m 2板荷载的设计值：q =1.3*6=7.8 kN/m 2g=1.2*3.91=4.692 kN/m 2设计荷载为 g+q=12.492 kN/m 2 取12.5 kN/m 2(2)、计算跨度内跨： l 01=l c -b=4000-250=3750mm l 02=l c -b=6400-250=6150mm 边跨： l 01=l c -250+120/2=3810mm l 02= l c -250+120/2=6210mm(3)、弯矩计算跨中钢筋在离支座l 1/4外间隔弯起。
双向板肋梁楼盖设计
混凝土综合训练一学院：建筑工程学院班级：土木13-4班姓名：王广杰学号：1323040416指导老师：曹启坤一、设计题目设计某多层工业建筑（某生产车间）的中间楼面（采用现浇钢筋混凝土双向板肋梁楼盖） 二、设计内容1、结构平面布置图：柱网、支撑梁及板的布置2、双向板的强度计算3、绘制板施工图 （1）、结构平面布置图； （2）、板的配筋图； 三、设计资料1、楼面尺寸L1*L2=33.6*20.70（m ）板厚取100mm2、生产车间的四周外墙均为240mm 承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为350mm ×350mm 。
3、荷载（1）、楼面活荷载，单位为k q = 4.52/m kN （见表一） （2）、楼面面层：水磨石地面2/65.0m kN（3）、楼盖自重：钢筋混凝土容重3/25m kN =γ（4）、平顶粉刷：2/25.0m kN 4、材料（1）、混凝土：C30（2）、钢筋：板内受力钢筋可以采用HRB400级、HRB335级，构造钢筋采用HPB300级。
3.03.54.0 4.55.0 5.5 31.2×18.9 1 2 3 4 5 6 32.4×19.8 7 8 9 10 11 12 33.6×20.70 13 14 15 16 17 18 34.8×21.60 19 20 21 22 23 24 36.0×22.50 252627282930注：L1、L2单位：米。
按弹性理论进行板的设计 1 荷载设计值 板厚取100mm ，活荷载k q =4.52m /k N ，恒荷载k g =0.65+0.25+25x0.1=3.42m /KN ，故 85.55.43.1q =⨯=2m /k N活 载 题号L1*L208.44.32.1g =⨯=2m /k N 93.22=q 2m /k N 01.72g =+q 2m /k N93.9q g =+2m /k N2 结构平面布置图3 计算跨度内跨：c 0L L =（轴线间距离），边跨c 0L L =+2200 各区格板的计算跨度列于表1-1。
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计1.工程概况本工程设计为一座大跨度钢筋混凝土双向板肋梁楼盖，楼盖跨度为30米，采用常规荷载，结构类型为双向板肋梁结构。
楼盖高度为300mm，设计荷载为500kN/m²。
2.结构设计方案2.1梁设计梁的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
根据楼盖跨度和设计荷载，选取适当的梁截面尺寸进行计算，考虑梁的自重和活载荷载对梁的弯矩和剪力产生的影响。
采用钢筋混凝土梁进行计算，按照规范确定梁的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出梁的受力情况和截面尺寸。
2.2板设计板的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
根据楼盖跨度和设计荷载，选取适当的板厚度进行计算，考虑板的自重和活载荷载对板的弯矩和剪力产生的影响。
采用钢筋混凝土板进行计算，按照规范确定板的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出板的受力情况和截面尺寸。
2.3肋设计肋的尺寸设计应满足荷载承载能力和刚度要求。
肋的数量和尺寸可根据板的尺寸和梁的布置来确定。
考虑肋的自重和活载荷载对肋的弯矩和剪力产生的影响，采用钢筋混凝土肋进行计算，按照规范确定肋的截面尺寸、配筋率和受力状况，计算出肋的受力情况和截面尺寸。
3.结构计算钢筋混凝土双向板肋梁楼盖的结构计算主要包括受力计算和尺寸设计两个方面。
受力计算包括梁、板和肋的弯矩和剪力等受力情况的计算，根据受力情况确定截面尺寸和配筋率。
尺寸设计包括梁、板和肋的尺寸计算，根据荷载承载能力和刚度要求确定合适的截面尺寸。
4.结构施工及验收钢筋混凝土双向板肋梁楼盖的施工过程需要严格按照设计图纸和施工规范进行，确保结构的安全和可靠。
施工过程中需要加强对梁、板和肋的质量控制，包括钢筋的焊接、混凝土浇筑、防水处理等工作。
施工完成后，需要进行结构验收，检查结构的尺寸、质量和安全性，并进行结构的监测和维护。
总结：钢筋混凝土双向板肋梁楼盖设计是一项复杂且重要的工作，需要合理选择结构形式、设计合适的构件尺寸和配筋率，确保结构的安全和可靠。
双向板肋梁楼盖课程设计任务书
双向板肋梁楼盖课程设计任务书
设计资料：
某厂房拟采用双向板肋梁楼盖，结构平面布置如图11-44所示，支撑梁截面取为200mm×500mm，板厚取为100mm。
环境类别为一类；楼面活荷载q k=10kN/m2,板自重加上面层、粉刷层等，恒荷载g k=3.24kN/m2；采用C30混凝土，板中钢筋采用HRB400钢筋。
设计内容与要求
1、画出结构平面布置图：柱网、梁及板的布置
2、板的强度计算
3、梁强度计算
4、绘制结构施工图（比例以能看清为准）
✧结构平面布置图
✧板的尺寸及配筋图
✧梁的尺寸及配筋图（主梁要有M与V包络图，抵抗弯矩图）成果
1. 编写设计计算书:
设计计算书要求准确、层次清楚、具体，必要时注意给出文字解释与说明），可以手写或打印。
书写工整；打印格式应符合学院关于课程设计说明书的规范化要求。
设计计算书应加封面装订成册，封面上有学生和指导教师姓名，首页有目录，正文应编页。
每个图都要有标题，下面用单线标志，以区别图纸其它文字。
注意：图纸与计算书分别对待，图纸独立于计算书，计算书中用到的图不算作图纸的内容。
2. 图纸以附文形式放在计算书后面，计算书中写上：见附文xx。
结构施工图应达到交付施工的程度，按《制图标准》绘制。
注:答辩时间在第17周周五上午1,2节开始，要带笔和纸。
钢筋混凝土梁板结构—双向板肋梁楼盖设计
2024/2/7
图8.39 双向板支承梁所承受的荷载
8.3.4 双向板肋梁楼盖设计实例
【例8.2】 某商店现浇钢筋混凝土楼盖的平面布置如图8.40所
示。四周为240mm厚砖墙，梁的截面尺寸b×h＝ 200mm×350mm，楼面为20mm厚水泥砂浆抹面，天棚采用 15mm厚混合砂浆抹灰，楼面活荷载标准值为3kN/m2。混凝土 强度等级为C25，钢筋采用HPB300级。要求按弹性理论方法进 行板的设计，并绘出板的配筋图。
2024/2/7
8.3.3 双向板的配筋计算和构造要求
1．双向板的配筋计算
双向板双向板内两个方向的钢筋均为受力钢筋，跨中沿短跨方向的板底钢筋应 配置在沿长跨方向板底钢筋的外侧。配筋计算时，在短跨方向跨中截面的有效高度 h01按一般板取用，即h01＝h-as ；而长跨方向截面的有效高度应取h02＝h01-d，d为板 中受力钢筋的直径。
1.单跨双向板的内力计算
双向板的弹性计算法是依据弹性薄板理论进行计算的，由于这种方法考虑边界条 件，其内力分析比较复杂。为便于计算，通常是直接应用根据弹性理论方法所编制的 计算用表(附录中附表B.2)来求解内力。
2024/2/7
在计算时，根据双向板两个方向跨度的比值以及板周边的支承条件，从表中直接 查得弯矩系数，表中系数是取混凝土泊松比ν＝1/6而得出的。单跨双向板的跨中或支 座弯矩可按下式计算：
M＝表中系数×(g+q)l02
(8-9)
式中 M——跨中或支座单位板宽内的弯矩设计值；
g、q——作用于板上的均布恒荷载及活荷载设计值；
l0——板短跨方向的计算跨度，取lx和ly中的较小值，见附表B.2 中插图。
2024/2/7
(1)
双向板计算书
双向板计算书项目名称_____________日期_____________设计者_____________校对者_____________一、示意图：二、基本资料：1．依据规范：《建筑结构荷载规范》（GB 50009--2001）《混凝土结构设计规范》（GB 50010--2002）2．几何参数：宽度: l x = 8400 mm 长度: l y = 8400 mm 板厚: h = 400 mm 3．荷载设计值：(均布荷载)q = 35.000 kN/m4．材料信息：混凝土强度等级: C40 钢筋等级: HRB400(20MnSiV、20MnSiNb、20MnTi) 三、计算结果：1．弯矩值：M x = 50.709 kN ·m M y = 50.709 kN ·mM xo = -126.690 kN ·m M yo = -126.690 kN ·m2．X向板底钢筋：配筋率ρ=0.0995%ρ＜ρmin = max{ 0.002,0.45·f t/f y} = 0.2138% ρ = ρmin = 0.2138%计算面积：855.00 mm2采用方案：f12@120 实配面积：942.48 mm23．Y向板底钢筋：配筋率ρ=0.0995%ρ＜ρmin= 0.2138% ρ = ρmin = 0.2138%计算面积：855.00 mm2采用方案：f12@120 实配面积：942.48 mm2 4．X向支座钢筋：配筋率ρ=0.2523%计算面积：953.68 mm2采用方案：f12@100 实配面积：1130.97 mm2 5．Y向支座钢筋：配筋率ρ=0.2523%计算面积：953.68 mm2采用方案：f12@100 实配面积：1130.97 mm2。
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖计算书 - 副本
4.1 厂房平面示意图生产车间的四周外墙均为承重砖墙，内设钢筋混凝土柱，其截面尺寸为400mm ×400mm ，层高4.5m 。
建筑四周采用370mm 承重墙，平面示意图见下图（暂不用考虑楼梯）。
建筑四周采用370mm 承重墙。
支承梁短边跨度为5000mm ，支承梁长边跨度为6000mm 。
4.2建筑构造楼盖面层做法：30mm 厚水磨石地面（12mm 厚面层，18mm 厚水泥砂浆打底），板底采用15mm 厚混合砂浆天棚抹灰。
现浇钢筋混凝土楼板。
4.3 荷载参数永久荷载：包括梁、楼板及构造层的自重。
钢筋混凝土的容重为25kN/m3，水泥砂浆的容重为20 kN/m3，石灰砂浆的容重为17 kN/m3，水磨石的容重为0.65 kN/m2。
分项系数2.1=G γ（当对结构有利时0.1=G γ）。
可变荷载：楼面均布活荷载标准值6 kN/m 2，分项系数3.1=Q γ（由于活荷载标准值4 kN/m 2大于等于4 kN/m 2。
所以取3.1=Q γ。
）4.4建筑材料（1） 混凝土：C30。
（2） 钢筋：主梁及次梁受力筋可采用HRB400级或HRB500级钢筋，板内及梁内的其他钢筋可以采用HPB300级钢筋或HRB335级。
5 设计要求要求完成全部设计内容，编写设计计算书一份：包括封面、设计任务书、目录、计算书、参考文献、附录。
要求概念清楚，计算完整、准确，成果尽量表格化，并装订成册。
绘制设计图纸一套，一张手绘图，其他CAD 绘图。
采用1号或2号图纸，选择适当比例。
要求内容完整，表达规范，字体工整，图面整洁。
二、板的设计1.平面布置和截面尺寸双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。
双向板肋梁楼盖中，双向板区格一般以3~5m 为宜。
支承梁短边的跨度为5000mm ，支承梁长边的跨度为6000mm 。
根据任务书所示的柱网布置，选取的结构平面布置方案如图1所示。
1图板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于/505000/50100L mm ==,且双向板的厚度不宜小于mm 80，故取板厚为100mm 。
双向肋梁楼盖设计(板塑性,梁弹性)
钢筋混凝土双向板肋梁楼盖课程设计计算书（板塑性理论，梁弹性理论。
）一、板的设计1.结构布置及构件尺寸选择双向板肋梁楼盖由板和支承梁构成。
双向板肋梁楼盖中，双向板区格一般以3~5m为宜。
支承梁短边的跨度为3300mm，支承梁长边的跨度为3900mm。
根据图1~12所示的柱网布置，选取的结构平面布置方案如下图所示。
板厚的确定：连续双向板的厚度一般大于或等于l/50=3300/50=66mm，且双向板的厚度不宜小于80mm，故取板厚为100mm。
且满足规范要求。
支承梁截面尺寸：根据经验，支承梁的截面高度h=l/14~l/8，长跨梁截面高度为（3900/14~3900/8）mm=278.6~478.5mm，故取h=400mm；截面宽度b=h/3~h/2=(400/3~400/2)mm=133.3~200mm，故取b=200mm。
短跨梁截面高度为（3300/14~3300/8）mm=235.7~412.5mm，故取h=300mm；截面宽度b=h/3~h/2=(300/3~300/2)mm=100~150mm，根据规范，故取b=200mm.2荷载计算100mm厚钢筋混凝土板： 0.1×25=2.5kN/m2；20mm厚水泥砂浆面层： 0.02×20=0.4kN/m2；15mm厚石灰砂浆抹底： 0.015×17=0.255kN/m2；恒荷载标准值： gk=2.5+0.4+0.255=3.16kN/m2；活荷载标准值： qk =4.0kN/m2。
p'=g+q/2=1.2×3.16+1.4×4.0/2=6.592kN/m 2 p"=q/2=5.6/2=2.8kN/m 2P=1.2×33.16+1.4×4.0=9.4kN/m 23.按塑性理论设计板钢筋混凝土为弹塑性体，因而按弹性理论计算结果不能反映结构的刚度随荷载而改变的特点，与已考虑材料塑性性质的截面计算理论也不协调。
双向板肋梁楼盖设计计算书
双向板肋梁楼盖设计计算书1.本梁板结构系统布置的优缺点评述在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，需注意的问题如下：1）承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求柱网尺寸宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设。
2）结构布置要合理、经济（1）由于墙柱间距和柱网尺寸决定着主梁和次梁的宽度，因此，它们的间距不宜过大，根据设计经验，主梁的宽度一般为5m~8m，次梁为4m~6m。
（2）梁格布置力求规整，梁尽可能连续贯通，板厚和梁的截面尺寸尽可能统一。
在较大孔洞的四周、非轻质隔墙下和较重的设备下应设置梁，以避免楼板直接承受集中荷载。
（3）由于板的混凝土用量占整个楼盖的50%~70%，因此，应使板厚尽可能接近构造要求的最小板厚。
根据设计经验及经济效果，双向板的跨度（短向跨度）为5m左右。
（4）为增强横向刚度，主梁一般沿房屋横向布置，并与柱构成平面内框架，这样可使整个结构具有较大的侧向刚度。
内框架与纵向的次梁形成空间结构，因此房屋整体刚度较好。
当横向柱距大于纵向柱距较多时，也可沿纵向布置主梁。
因为主梁承受的荷载较大，减少其跨度既可减少内力，又可增加房屋净高。
3）单向板和双向板肋形结构的区别若板的两个方向跨度比l2/l1≤2时，按双向板肋形结构设计；若l2/l1＞2，则按单向板肋形结构设计。
2. 板厚及梁系截面尺寸的确定1）板的厚度有相关设计资料可以得出，本设计是多跨连续板。
板厚：h≥l0/50=112mm。
h取h=120mm2）次梁的截面尺寸h=（1/18~1/12）l=（1/18~1/12）×5700，按建筑模数h=450mmB=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×450，按建筑模数b=200mm3）主梁的截面尺寸h=（1/14~1/8）l=（1/14~1/8）×7200，按建筑模数h=720mmB=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×720，按建筑模数b=300mm 3.绘制平面布置及区格划分、标注图（如图1.图2.）图1.双向板肋梁楼盖结构平面布置及区格板划分图BDD BDAAB D4.双向板设计（1）板的荷载计算○1活载取活载的分项系数为1.4，则q=1.4×4.0=5.6KN/m2○2恒载图2.区格板标注图取恒载的分项系数为1.2，则面层20mm厚水泥砂浆面层0.02×20=0.4KN/m2板80mm厚现浇板自重0.08×25=2.0KN/m2板底抹灰15mm厚板底抹灰0.015×17=0.255KN/m2小计 4.386KN/m2所以：g+q=5.6+3.186=9.986KN/m2g+q/2=3.186+5.6/2=7.186KN/m2q/2=5.6/2=2.8KN/m2（2）板的计算跨度l0的计算(1)内跨：l0=lc，lc为轴线间距；(2)边跨：l0=ln+b，ln为板的净跨，b为梁宽。
双向板楼盖设计
采用钢筋混凝土整浇楼盖。
有关设计要求如下：楼面做法：20mm 厚水泥砂浆面层，板底混合砂浆抹灰20mm 厚，梁底和梁侧抹灰15mm 厚。
楼面活荷载标准值10KN/2m 。
材料：混凝土C25（2211.9/, 1.27/c t f N mm f N mm ==），梁内受力主筋采用HRB335级钢筋（2300/y f N mm =），其余用HPB235级钢筋（2210/y f N mm =）。
结构布置及构造：结构布置成双向板，板厚120mm ，梁截面尺寸为：300700mm mm ⨯，柱截面450450mm mm ⨯，板伸入墙内120mm ，梁伸入墙内240mm 。
2.2双向板计算2.2.1荷载计算20mm 厚水泥砂浆面层： 320.0220/0.40/m kN m kN m ⨯= 板自重： 320.1225/3/m kN m kN m ⨯=20mm 板底混合砂浆抹灰： 320.0217/0.34/m kN m kN m ⨯= 则板的恒荷载标准值： 23.74/kN m 。
板的恒荷载设计值： 321.2 2.74/ 4.3/kN m kN m ⨯= 楼面活荷载设计值： 221.310/13/kN m kN m ⨯= 总荷载设计值： 17.3/P g q kN m =+=按塑性理论计算各区格的弯矩 ○1中间区格板A计算跨度：6.00.3 5.76.30.36ox oy l m m m l m m m=-==-=1.05oy oxl n l == 取210.9n α=≈ 2β= 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座/4ox l 处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：5.76.0 4.644x oxX oy x x l M l m m m ⎛⎫⎛⎫=-=-=⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭330.9 5.7 3.8544y ox x x x M l m m m α==⨯⨯='"2612x x oy x x x M M l m m m β===⨯⨯='"20.9 5.710.26y Y ox x x x M M l m m m βα===⨯⨯⨯=代入公式，由于区格板A 四周与梁连接，内力折减系数为0.8，()2'"'"22312oxx y XXYYoy ox Pl M M M M M M l l +++++=- ()20.817.3 5.72 4.62 3.85212210.2636 5.712x x x x m m m m ⨯⨯⨯+⨯+⨯+⨯=⨯-故得 7.51/x m kN m m =⋅0.97.51 6.76/y x m m kN m m α==⨯=⋅'"27.5115.02/x x x m m m kN m m β===⨯=⋅'"2 6.7613.52/y y y m m m kN m m β===⨯=⋅ ○2中间区格板B 计算跨度：0.30.126.00.12 5.7922ox m ml m m m =--+= 6.30.36oy l m m m =-=1.04ox oy l n l == 取210.92nα== 2β= 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座/4ox l 处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：5.796.0 4.5544x oxX oy x x l M l m m m ⎛⎫⎛⎫=-=-=⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭330.92 5.79 4.0044y ox x x x M l m m m α==⨯⨯='15.02/690.12x M kN m m m kN m =⋅⨯=⋅ "0x M kN m =⋅'"20.92 5.7910.65y y ox x x x M M l m m m βα===⨯⨯=代入公式，()2'"'"22312oxx y XXYYoy ox Pl M M M M M M l l +++++=- ()217.3 5.792 4.552 4.0090.12010.6510.6536 5.7912x x x x m m m m ⨯⨯+⨯++++=⨯-故得 13.02/x m kN m m =⋅13.02 1.0213.28/y x m m kN m m α==⨯=⋅'"213.2826.56/y y x m m m kN m m β===⨯=⋅ ○3中间区格板C计算跨度：6.00.3 5.7ox l m m =-=0.30.126.30.12 6.0922oy m l m m m =--+= 1.07oy oxl n l == 取210.87n α== 2β= 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座/4ox l 处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：5.76.09 4.6744x oxX oy x x l M l m m m ⎛⎫⎛⎫=-=-=⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭330.87 5.7 3.7244y ox x x x M l m m m α==⨯⨯='"2 6.0912.18x x x x M M m m ==⨯='13.52 5.777.06y M =⨯="0y M kN m =⋅ 代入公式，()2'"'"22312oxx y XXYYoy ox Pl M M M M M M l l +++++=-()217.3 5.72 4.672 3.7277.0612.1812.183 6.09 5.712x x x x m m m m ⨯⨯+⨯+++=⨯-故得 12.44/x m kN m m =⋅12.440.8710.82/y x m m kN m m α==⨯=⋅'"212.4424.88/x x x m m m kN m m β===⨯=⋅④中间区格板D 计算跨度：0.30.126.00.12 5.7922ox m l m m m =--+= 0.30.126.30.12 6.0922oy m l m m m =--+=1.05oy oxl n l == 取210.91nα== 2β= 采用弯起式配筋，跨中钢筋在距支座/4ox l 处弯起一半，故得跨内及支座塑性铰线上的弯矩为：5.796.09 4.6444x oxX oy x x l M l m m m ⎛⎫⎛⎫=-=-=⎪ ⎪⎝⎭⎝⎭330.91 5.79 3.9544y ox x x x M l m m m α==⨯⨯='26.56/ 6.09161.75x M kN m m m kN m =⋅⨯=⋅"0x M kN m =⋅' 5.7924.88144.06/y M kN m m =⨯=⋅ "0Y M kN m =⋅代入公式()2'"'"22312oxx y XXYYoy ox Pl M M M M M M l l +++++=-()217.3 5.792 4.642 3.95161.75/144.06/003 6.09 5.7912x x m m kN m m kN m m ⨯⨯+⨯+⋅+⋅++=⨯- 故得 17.31/x m kN m m =⋅0.9117.3115.75/y x m m kN m m α==⨯=⋅2.2.3配筋计算取截面有效高度15020130ox h mm mm mm =-=，15030120oy h mm mm mm =-= 即可近似按0.95s y oMA f h =计算钢筋截面面积，计算结果见下表。
第四章3双向板肋形楼盖计算详解
跨中弯矩 = 弯矩系数 ×（g + q 2) ⋅l 2 + 弯矩系数 × q 2 ⋅l 2
板跨中最大正弯矩计算（活荷载棋盘式布置）
棋盘式荷载布置
在正对称荷载作用下，连 续板的各中间支座两侧的荷 载相同，可认为支承处板的 转角为零，当作固定支座 ， 则中间区格可视为四边固定
在反对称荷载作用下，连 续板的支承处左右截面旋转 方向一致，即板在支承处的 转动变形基本自由，可将板 的各中间支座当作简支支座 ，中间各区格板均可视为四 边简支。
--- ---
1)跨中弯矩
M (v) x
=
M (v) y
=
Mx
+ 0.2M y
= 1.2M x
[ ] = 1.2 0.0234(g + q 2)l02 + 0.0368(q 2)l02
= 1.2(0.0234× 7.74× 36 + 0.0368× 4.55× 36) = 15.06kN ⋅ m
2)支座弯矩
当l c／l <1.5时，折减系数为0.8 ； 当1.5≤l c／l <2.0时，折减系数为0.9。
l c为区格沿楼板边缘方向的跨度；l 为区格垂直于楼板边缘 方向的跨度。 ③角区格的各截面不折减。
④ h0长 = h0短 −10
2.构造要求 (1).板厚一般为80~160mm。简支板不小于l0/45，连续梁不
！注意：由固端弯距求梁跨中弯距、支座处剪力值时，不能 按等效分布荷载来计算；此时需要根据各跨的实际分布荷载 （原有荷载形式）按平衡条件来计算。
②按塑性理论计算：采用调幅法，同单向板.
三、双向板的配筋和构造 1.截面计算特点 ① 连续板中间区格的跨中及中间支座截面，折减系数为0.8; ②边区格的跨中及自楼板边缘算起的第二支座截面，
双向板肋形楼盖设计计算书
双向板肋形楼盖设计计算书一、 设计资料(1) 建筑平面布置：平面尺寸12000×30000m m 2，四边边柱柱距6000mm 2，厅中无柱，楼面标高4.5m 。
(2) 楼面做法：88J1楼44（5层做法，130mm 厚，楼面做法重量2.30kN/m 2）。
(3) 结构做法：全现浇钢筋混凝土楼盖和柱，楼面活荷载标准值4.00kN/m 2，梁板下面用10mm 厚水泥砂浆抹灰（水泥砂浆重量20 kN/m 3） (4) 本设计不考虑结构水平荷载，梁柱结构按铰接考虑。
(5) 梁板混凝土均采用C25级，钢筋直径≥12mm 时，采用HRB335钢筋，直径＜12mm 时，采用HPB235钢筋。
二、结构布置(1) 楼盖采用双向板肋形楼盖方案，梁板结构布置及构件尺寸见下图：m 6m3==y x l l ；四边连续板B 1共6块；三边连续，短边简支版B 2共四块；三边连续，长边简支板B3共六块；两边简支两边连续板B 4共四块。
(2) 板厚：取100mm ，1007.6645300045<===l h mm ，所以板厚满足条件； (3) 中跨主梁截面高度：mm 1500~mm 857)81~141(,m 12===l h l ；取m m 500,3~5.1,m m 1200===b h h 取；(4) 边跨主梁截面高度：mm 750~mm 429)81~141(,m 6===l h l ；取m m 300,3~5.1,m m 600===b b h h 取；(5) 次梁截面高度：mm 500~mm 3.333)121~181(,mm 6===l h l ；取m m 200,3~5.1,m m 450===b b h h 取；三、 荷载计算楼面做法 2kN/m 3.2100mm 厚钢筋混凝土板自重 23kN/m 5.210.0kN/m 25=⨯ 10mm 厚水泥砂浆抹灰自重 23kN/m 20.001.0kN/m 20=⨯ 总计2kN/m 00.5 恒载标准值 2kN/m 00.5 活载标准值 2kN/m 00.4荷载设计值 21kN/m 6.1144.10.52.1=⨯+⨯=P22kN/m 67.1047.04.10.535.1=⨯⨯+⨯=P21P P > ∴可变荷载效应起控制作用 2kN/m 6.11=P四、 板内力及配筋计算(1) B 1区格m m2940)2003000(05.1=-⨯=x lmm 5775)5006000(05.1=-⨯=y l1.226.096.111,96.122======βα，取n l n x y B 1区格为四边连续板，四周有梁，内力折减系数为0.8，跨中钢筋全部伸入支座()m/m kN 37.21.226.01.296.126.096.1196.132494.26.118.022*******.022⋅=⨯+⨯++-⨯⋅⨯⨯=+++-⋅=αββαn n n ql m x x2mm /N 210,mm 70,mm 80,95.0====y oy ox f h h γ取%2.0%272.021027.145.045.0min >=⨯==y t f f ρ 2min min ,mm 2721001000272.0=⨯⨯=⨯=bh A s ρ表1：(2) B 2区格m m 3080)2003000(10.1=-⨯=x l mm 6160)1502506000(10.1=--⨯=y l1.225.0211,222======βα，取n l l n x yB 2区格为一短边简支，无圈梁，内力折减系数为 1.0，0='y m 简支边弯矩，按构造配筋，A6-100,283mm 2m/)m kN (42.31.225.01.22225.02221231208.36.11222131222⋅=⨯+⨯⨯+⨯+⨯-⨯⋅⨯=+++-⋅=αββαn n n ql m x x2mm /N 210,mm 70,mm 80,95.0====y oy ox f h h γ取%2.0%272.021027.145.045.0min >=⨯==y t f f ρ 2min min ,mm 2721001000272.0=⨯⨯=⨯=bh A s ρ表2：(3) B 3区格m m 3025)1001503000(10.1=--⨯=x l mm 6050)2502506000(10.1=--⨯=y l1.225.0211,222======βα，取n l l n x y B 3区格为一长边简支，无圈梁，内力折减系数为1.0 ，0='x m 简支边弯矩，按构造配筋，A6-100,283mm 2m /m kN 54.41.225.021.2225.022212312025.36.11222122）（⋅=⨯⨯+⨯+⨯+⨯-⨯⋅⨯=+++⋅=αββαn n m x x2mm /N 210,mm 70,mm 80,95.0====y oy ox f h h γ取%2.0%272.021027.145.045.0min >=⨯==y t f f ρ 2min min ,mm 2721001000272.0=⨯⨯=⨯=bh A s ρ表3：(4) B 4区格m m 3025)1001503000(10.1=--⨯=x l mm 6160)2501506000(10.1=--⨯=y l1.224.004.211,04.222======βα，取n l l n x y B 4区格为角区格（两邻边简支，两邻边连续），内力折减系数为1.0，按跨中钢筋全部伸入支座，简支边弯矩0='='y x m m ，按构造配筋，A6-100,283mm2m /m kN 84.41.224.01.204.224.0204.22104.2312025.36.1122122）（⋅=⨯+⨯+⨯+⨯-⨯⋅⨯=+++⋅=αββαn n m x x2mm /N 210,mm 70,mm 80,95.0====y oy ox f h h γ取%2.0%272.021027.145.045.0min >=⨯==y t f f ρ 2min min ,mm 2721001000272.0=⨯⨯=⨯=bh A s ρ表4：五、 次梁计算1、次梁构件尺寸m m 200m m450==b h ，纵筋HRB335级钢筋，箍筋HPB235级钢筋，C25混凝土，保护层厚度25mm ，按一类环境设计。
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双向板肋梁楼盖设计计算书1.本梁板结构系统布置的优缺点评述在肋形楼盖结构中，结构布置包括柱网、承重墙、梁格和板的布置，需注意的问题如下：1）承重墙、柱网和梁格布置应满足建筑使用要求柱网尺寸宜尽可能大，内柱在满足结构要求的情况下尽可能少设。
2）结构布置要合理、经济（1）由于墙柱间距和柱网尺寸决定着主梁和次梁的宽度，因此，它们的间距不宜过大，根据设计经验，主梁的宽度一般为5m~8m，次梁为4m~6m。
（2）梁格布置力求规整，梁尽可能连续贯通，板厚和梁的截面尺寸尽可能统一。
在较大孔洞的四周、非轻质隔墙下和较重的设备下应设置梁，以避免楼板直接承受集中荷载。
（3）由于板的混凝土用量占整个楼盖的50%~70%，因此，应使板厚尽可能接近构造要求的最小板厚。
根据设计经验及经济效果，双向板的跨度（短向跨度）为5m左右。
（4）为增强横向刚度，主梁一般沿房屋横向布置，并与柱构成平面内框架，这样可使整个结构具有较大的侧向刚度。
内框架与纵向的次梁形成空间结构，因此房屋整体刚度较好。
当横向柱距大于纵向柱距较多时，也可沿纵向布置主梁。
因为主梁承受的荷载较大，减少其跨度既可减少内力，又可增加房屋净高。
3）单向板和双向板肋形结构的区别若板的两个方向跨度比l2/l1≤2时，按双向板肋形结构设计；若l2/l1＞2，则按单向板肋形结构设计。
2. 板厚及梁系截面尺寸的确定1）板的厚度有相关设计资料可以得出，本设计是多跨连续板。
板厚：h≥l0/50=112mm。
h取h=120mm2）次梁的截面尺寸h=（1/18~1/12）l=（1/18~1/12）×5700，按建筑模数h=450mmB=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×450，按建筑模数b=200mm3）主梁的截面尺寸h=（1/14~1/8）l=（1/14~1/8）×7200，按建筑模数h=720mm B=（1/3~1/2）h=（1/3~1/2）×720，按建筑模数b=300mm 3.绘制平面布置及区格划分、标注图（如图1.图2.）图1.双向板肋梁楼盖结构平面布置及区格板划分图BDD BDAAB D4.双向板设计 （1）板的荷载计算 ○1活载 取活载的分项系数为1.4，则 q=1.4×4.0=5.6KN/m 2 ○2恒载 取恒载的分项系数为1.2，则面层 20mm 厚水泥砂浆面层 0.02×20=0.4KN/m 2 板 80mm 厚现浇板自重 0.08×25=2.0KN/m 2 板底抹灰 15mm 厚板底抹灰 0.015×17=0.255KN/m 2 小计 4.386KN/m 2 所以：g+q=5.6+3.186=9.986KN/m 2g+q/2=3.186+5.6/2=7.186KN/m 2 q/2=5.6/2=2.8KN/m 2（2）板的计算跨度l 0的计算(1)内跨：l0=lc ，lc 为轴线间距；(2)边跨：l0=ln+b ，ln 为板的净跨，b 为梁宽。
（3）弯矩计算跨中最大正弯矩发生在活载为棋盘式布置时，它可以简化为，当内支座固支时g+q/2作用图2.区格板标注图下的跨中弯矩与内支座铰支时±q 作用下的跨中弯矩值两者之和。
支座负弯矩可以近似按活荷载满布时求得，即为内支座固定时g+q 作用下的支座弯矩。
在上述各种情况中，周边梁对板的作用视为铰支座，如图3..所示。
计算弯矩时考虑泊桑比的影响，取1/6或0.2，在计算中取0.2。
A 区格板：l 01/l 02=5.7/7.2=0.8查表，并按⎩⎨⎧+=+122211m m m m m m γγ＝γγ计算板的跨中正弯矩；板的支座负弯矩按g+q 作用计算。
m 1=（0.0271+0.2×0.0144）×7.186×5.72+（0.0561+0.2×0.0334）×2.8×5.72 =12.7KN ·m/ mm 2=（0.0144+0.2×0.0271）×7.186×5.72+（0.0561+0.2×0.0334）×2.8×5.72 =8.7KN ·m/ mm 1'=m 1"=-0.0664×9.986×5.72=-21.6KN ·m/m m 2'=m 2"=-0.0559×9.986×5.72=-18.2KN ·m/m B 区格板： l 01/l 02=5.7/7.2=0.8m 1=（0.0219+0.2×0.0290）×7.186×5.72+（0.0561+0.2×0.0334）×2.8×5.72 =12.1KN ·m/ mm 2=（0.0290+0.2×0.0219）×7.186×5.72+（0.0561+0.2×0.0334）×2.8×5.72 =14.5KN ·m/ mm 1'=m 1"=-0.0707×9.986×5.72=-23.0KN ·m/m m 2'=m 2"=-0.0570×9.986×5.72=-1805KN ·m/m C 区格板：+图3.连续双向板计算简图l01/l02=5.7/7.2=0.8m1=（0.0310+0.2×0.0124）×7.186×5.72+（0.0561+0.2×0.0334）×2.8×5.72=14.5KN·m/ mm2=（0.0124+0.2×0.0310）×7.186×5.72+（0.0561+0.2×0.0334）×2.8×5.72=10.0KN·m/ mm1'=m1"=-0.0722×9.986×5.72=-23.4KN·m/mm2'=m2"=-0.0570×9.986×5.72=-18.5KN·m/mD区格板：m1=（0.0356+0.2×0.0204）×7.186×5.72+（0.0561+0.2×0.0334）×2.8×5.72=15.0KN·m/ mm2=（0.0204+0.2×0.0356）×7.186×5.72+（0.0561+0.2×0.0334）×2.8×5.72=10.5KN·m/ mm1'=m1"=-0.0883×9.986×5.72=-28.7KN·m/mm2'=m2"=-0.0748×9.986×5.72=-24.3KN·m/m（4）板的配筋截面有效高度：l01（短跨）方向跨中截面的h01=120-20=100mm，l02（长跨）方向跨中截面高度h02=120-30=90mm。
支座处截面处均为100mm。
计算配筋时，近似取内力臂系数γs=0.95，A s=m/（0.95h0f y）。
截面配筋计算结果及实际配筋见表1.表1. 截面配筋计算结果及实际配筋表D区格l01方向100 15.0 751.9 φ12@150754.0 l02方向90 10.5 584.8 φ12@150754.0支座g-h(g'-h'、k-l、k'-l')100 26.1 1305.8 Φ14@1101399.0 h-i(h'-i'、i'-g'、i-g、g-k、g'-k')100 25.2 1260.7 Φ14@1101399.0b-h（b'-h'、e'-k'、e-k）100 23.7 1185.5 Φ14@1101399.0a-g(a'-g'、f-l、f'-l')100 0 0.0 Φ14@1101399.0 g-g'(l-l') 100 0 0.0 Φ14@1101399.0 c-i（c'-i'、d-j、d'-j'）100 -18.5 927.3 Φ12@120942.0 i-i'(j-j') 100 -18.2 912.3 Φ12@120942.0 h-h'(k-k') 100 -18.4 919.8 Φ12@120 942.0 b-c(b'-c'、d-e、d'-e'、c-d、c'-d')100 0 0.0 Φ12@120 942.0a-b（a'-b'、e-f、e'-f')100 0 0.0 Φ12@120 942.0（5）板的配筋图（图4.）图4.5.次梁设计（1）计算跨度边跨：l0=l n+（a+b）/2=（5.7-0.15-0.12）+（0.3+0.25)/2=5.705ml0=1.025l n+b/2=1.025×（5.7-0.15-0.12）+0.3/2=5.71575m取小值：l0=5.705m中跨：去支撑中心线的距离，l0=5.7m平均跨度：（5.705+5.7）/2=5.7025m跨度差：（5.705-5.7）/5.7=8.77%，可按等跨连续梁计算。
（2）荷载计算恒载：板传来的荷载 4.386×5.7=25.0kN/m 板传来的等效均布荷载25.0×5/8=15.63kN/m 次梁自重（0.45-0.12）×0.3×25=2.475kN/m 次梁底及两侧粉刷自重（0.45-0.12+0.3）×17×0.015=0.2295kN/m 小计15.86kN/m g=1.2×15.86=24.71kN/m活载：板传来的活荷载5.6×5.7=31.92kN/m板传来的等效均布活荷载31.92×5/8=19.95kN/mq=19.95×1.4=27.93kN/m（3）内力计算（计算简图如图5.）1）弯矩计算：M=k1gl o2+k2g'l o2+k3q'l o2（k值可以查表得到）边跨：gl o2=（2.475+0.2295）×5.7052=88.02kN·mg'l o2=25.0×5.7052=813.68kN·mq'l o2=31.92×5.7052=1038.90kN·m中间跨：gl o2=（2.475+0.2295）×5.72=87.87kN·mg'l o2=25.0×5.72=812.25kN·mq'l o2=31.92×5.72=181.94kN·m平均跨：（计算支座弯矩时取用）gl o2=（2.475+0.2295）×5.70252=87.94kN·mg'l o2=25.0×5.70252=812.96kN·mq'l o2=31.92×5.70252=1038.00kN·m次梁弯矩计算如表2.表2. 次梁弯矩计算项次荷载简图KM1KMBKM2KMCKM3KMDKM4KMEKM51 恒载0.078-0.1050.033-0.0790.046-0.0790.033-0.1050.078 7.6-9.2 2.9-6.9 4.0-6.9 2.9-9.27.6图 5.内力计算简图51 3 0 5 5 5 0 3 512 恒载0.053-0.0660.026-0.0490.0340.0490.026-0.0660.053 43.09-53.6621.14-39.8427.64-39.8421.14-53.6643.093 活载0.067-0.033 -30.1-0.0250.059-0.025 -30.1-0.0330.067 69.55-34.25-25.9561.24-25.95-34.2569.554活载-28.5-0.0330.055-0.025 -25.95-0.0250.055-0.033 -28.5 -57.09-34.25-25.95-25.95-34.2557.095 活载0.040-0.0750.041-0.014 -21.78-0.0280.053-0.0320.040 50.86-77.8542.56-14.53-29.0655.01-33.2250.866活载-11.42-0.0220.039-0.0700.044-0.0130.044-0.0360.066-22.8440.48-72.6645.67-13.4940.48-37.3768.517 活载0.063-0.042 -16.100.011 4.16-0.003 1.04-0.0010.063 65.39-43.6011.42-3.111.0465.398活载-16.09-0.0310.051-0.034 -12.450.0090.051-0.002 -1.04 -32.1852.94-35.299.3452.94-2.089活载4.150.008 -12.99-0.0330.050-0.033 -12.990.008 4.158.3-34.2551.9-34.258.3内力组合1+2+3120.29-96.48-6.06-78.8092.93-78.80-6.06-96.48120.29 1+2+422.24-97.0858.29-72.74 5.74-72.7458.29-97.0822.24 1+2+5101.60-140.0866.60-61.329.91-61.3266.60-140.08101.60 1+2+639.32-85.0764.52-119.4577.36-119.4564.52-85.0739.32 1+2+7116.13-105.237.94-35.3735.85-35.377.94-105.23116.13 1+2+834.65-.94.4176.98-82.0819.24-82.08176.98-94.4134.65 1+2+954.89-70.5311.04-81.0483.59-81.0411.05-70.5354.89最不利内力M min组合项次1+2+41+2+91+2+7(1+2+3)1+2+51+2+41+2+51+2+3(1+2+7)1+2+91+2+4 M min组合值（kN·m）22.24-70.539.94-6.06-61.325.74-61.329.94-6.0670.5322.24最不利M max组合项次1+2+31+2+51+2+81+2+61+2+71+2+61+2+81+2+51+2+3 M max组合值（kN·m）120-1476.-1192.-1176.-14120内力.29 0.08 98 9.45 93 9.45 98 0.08 .292）剪力计算：V=k1gl o+k2g'l o+k3q'l o（k值可以查表得到）边跨：gl o=（2.475+0.2295）×5.705=15.43kNg'l o=25.0×5.705=142.63kNq'l o=31.92×5.705=182.10kN中间跨：gl o=（2.475+0.2295）×5.7=15.42kNg'l o=25.0×5.7=142.50kNq'l o=31.92×5.7=181.95kN平均跨：（计算支座剪力时取用）gl o=（2.475+0.2295）×5.7025=15.42kNg'l o=25.0×5.7025=142.56kNq'l o=31.92×5.7025=182.02kN次梁剪力计算如表3.表3. 次梁剪力计算项次荷载简图KV AKVBLKVBRKVCLKVCRKVDLKVDRKVELKVERKVF1 恒载0.394-0.6060.526-0.4740.500-0.5000.474-0.526-0.606-0.394 6.08-9.258.11-7.317.71-7.71-7.318.11-9.25-6.082 恒载0.184-0.3160.266-0.2340.250-0.2500.234-0.2660.3160.184 26.33-45.0537.92-33.3635.63-35.6333.36-37.9245.0526.233 活载0.2170.2830.0080.0080.250-0.250-0.006-0.0080.2830.217 39.5051.511.461.4645.51-45.51-1.09-1.4651.5139.504 活载0.033-0.0330.258-0.2420 00.242-0.2580.0330.033 6.01-6.0146.96-46.960 044.05-46.966.016.015 活载0.1750.3250.311-0.189-0.014-0.0140.246-0.2550.0320.032 31.8559.1656.61-34.40-2.55-2.5544.78-46.425.825.826 活载-0.022-0.0220.202-0.2980.307-0.198-0.028-0.0230.286-0.214 -4.00-4.0036.77-54.2455.88-36.04-5.10-4.1952.06-38.957 活载0.208-0.2920.0530.053-0.014-0.0140.0040.004-0.001-0.001 37.86-53.159.659.65-2.55-2.550.730.73-0.18-0.188 活载-0.031-0.0310.247-0.2530.0430.049-0.011-0.0110.0020.002 -5.6444.9644.96-46.057.838.92-2.00-2.000.360.369 活载0.0080.008-0.041-0.041-0.250-0.2500.0410.041-0.008-0.0081.461.46-7.46-7.4645.55-45.557.467.46-1.46-1.46 1+2+371.91-2.7947.49-39.4888.85-88.8539.8544.57105.817.09 1+2+438.41-60.3192.93-87.9543.34-43.3484.99-0.9360.31-26.40 1+2+5 64. 4.8102-7540.-4585.-0.60.-26（4）正截面承载力计算1）确定翼缘宽度（跨截面按T形截面计算）根据《混凝土设计规范》（GB50010-2002）第7.2.3条规定，翼缘宽度取较小值。