钢箱梁—40+60+40钢箱梁计算书
钢箱梁吊装计算书
钢箱梁安装计算书1、设计依据（1）、《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）（2）、《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）（3）、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）（4）、《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）（5）、《公路桥涵施工技术规范》（JTGJ F50-2011）2、支架设计2.1、结构分析内容与结论（1）、结构分析内容依据钢桁支架的结构设计构造大样图，根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）和《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）的要求，施工阶段考虑了钢桁临时支架结构自重、施工机具和人群临时荷载，以及钢箱梁节段吊装安置施工全过程作用于支架上的最不利荷载，分析计算施工阶段最不利荷载作用下钢桁支架构件的应力和内力值、支架水平位移、基础支撑反力值和钢桁支架屈曲稳定系数。
（2）、结构分析结论在短暂状况下，钢桁支架结构自重、施工机具和人群荷载，以及公路钢结构箱梁节段最不利值作用下，钢桁支架的φ400x8mm钢管立柱、16#槽钢水平连杆和斜杆应力均满足规范要求；32#工字钢弯曲应力满足规范要求；钢桁支架的屈曲稳定系数满足规范要求。
2.2、支架结构及材料依据钢箱梁安装工程的特点，设计了钢桁支架，支架的尺寸位置根据匝道钢箱梁的分段和钢箱梁的断面尺寸确定。
本工程根据钢箱梁梁底宽尺寸确定2种支架，根据梁段的重量，最大分段重量在A匝道22～23#墩跨和C匝道2～3#墩跨，支架计算按照最不利状态取此部位支架计算。
2.2.1、支架结构钢桁支架的立柱采用10根φ400x8mm圆钢管，纵桥向设置2根，间距为3.0m；横桥向设置5根，间距分别为3.5m和2.25m，其平面尺寸11.5x3.0m。
相邻钢管间设置16#槽钢的一道斜撑；钢管的水平加劲杆采用16#槽钢，竖向间距为3.0m。
圆钢管支架顶横桥向设置两道长9.0m的2x32#工字钢，钢桁支架构造尺寸如图2.1所示。
Midas Civil计算书(钢箱梁)
北三环北线第 48 联钢箱（40+60+40）计算书
1 钢箱梁概况
北三环主线北线第48联为三跨一联的连续钢箱梁，位于半径R=4921.806m、2465.605m 的平面圆曲线上，跨径布置为(40+60+40)m，桥宽13m，梁高2.6m，采用单箱双室闭合截 面。钢箱梁桥面铺装采用9cm厚沥青混凝土铺装+10cmC50现浇钢纤维混凝土。
图 4.1 活载正挠度
图 4.1 活载负挠度 《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）第1.1.5条规定：如果车辆荷 载在一个桥跨范围内移动产生正负两个方向的挠度时，计算挠度应为其正负挠度的最大 绝对值之和，边跨和中跨最大挠度均位于跨中分别为：22.6mm、40.8mm结构刚度满足规范 要求。
（1）钢结构的容许应力
参照JTJ 025-86中的规定，容许应力如下取值：
轴向应力[σ ]=200 MPa
弯曲应力[σw]=210 MPa 剪应力 [τ ]=120 MPa
在验算时不考虑容许应力提高系数作为安全储备。
（2）主梁的挠度
在汽车荷载作用下，主梁在同一工况下的正负挠度最大绝对值之和不应大于L/600，此
图 1.1 钢箱梁立面
图 1.2 钢箱梁标准断面
2．计算参数
2.1 材料 Q345钢材，弹性模量Ec=2.06×1011Pa，剪切模量G=0.79×1011Pa，泊松比γ=0.3，
钢材容重76.98kN/m。 2.2 作用取值
（1）永久作用 上部结构的沥青混凝土铺装自重计算采用容重24kN/m3；钢纤维混凝土铺装自重计算 采用容重26kN/m3； 联端配重两端总重1501.6KN（若不配重在联端可能会出现支座脱空现象）；
40mT梁计算书
40m T梁计算书1.计算模型采用桥梁博士3.0 版本按平面杆系进行结构分析。
全梁共分为40个单元，41个节点。
按照部分预应力混凝土A类构件进行验算，预制部分混凝土加载龄期为28天，后浇混凝土加载龄期为7天。
其中，翼缘后浇段作为附加截面，先计自重不参与受力，然后再和主梁共同承受二期恒载及活载。
3940 12345678910111213141516171819202122232425262728293031323334353637382.计算参数（1）汽车：采用公路－I级，（2）预应力计算参数：管道摩阻系数0.155，管道偏差系数0.0015，一端锚具变形及钢束回缩量0.006m，钢束张拉控制应力1395MPa，钢束松弛率2.5％。
3.横向分布计算利用G-M法计算各车道布置下车辆按1～4车道进行布载，并进行横向折减后的各T梁的横向分布系数。
3.1 高速公路上层桥面4车道计算3.2 浦西下层地方道路4车道计算3.3 浦东下层地方道路3车道计算（一侧）3.44.4.1温度温度梯度参照JTG D60-2004中相关规定, 局部升温采用顶板表面升温15.2℃，距顶板10cm处升温5.74℃，距顶板40cm以下升温0℃，局部降温按规范采用顶板表面降温7.6℃，距顶板10cm处降温2.87℃，距顶板40cm以下降温0℃。
4.2二期荷载浦西匝道的铺装层为：9cm砼沥青铺装+0.1cm防水层+7cm钢筋砼铺装。
边梁＝（0.09×23.5kN/m**3+0.07×26kN/m**3）×1.45+5.6kN/m＝11.3 kN/m 次边梁＝（0.09×23.5kN/m**3+0.07×26kN/m**3）×2.45+5kN/m＝14.7 kN/m 4.3冲击系数5.6. 内梁计算结果(1) 持久状况承载能力极限状态验算395.60.07410.64021.811929.17950.615206.611196.116377.413674.316569.515406.116569.516270.616569.516399.116569.515779.016501.414335.815775.612114.613239.09117.08989.95412.5-2231.4-14.8(2)持久状况正常使用极限状态验算① 抗裂验算按规范规定，结构在持久状况正常使用极限状态下，对于部分预应力混凝土构件，正截面抗裂验算时，在荷载短期效应组合下，截面拉应力不大于混凝土轴心抗拉强度标准值的0.7倍，对于C50混凝土为1.855MPa ，在荷载长期效应组合下，不出现拉应力。
钢箱梁的计算书
钢箱梁的计算书--kg
钢箱梁计算书 纵向计算—计算荷载
（1）恒荷载
1）一期恒载 一期恒载包括主梁自重，钢材密度7850kg/m3，由程序自动计算其自重，考虑到模型中 未包含横隔板、焊缝等构件重量，采用放大系数考虑。 2）二期恒载 二期恒载为钢筋混凝土栏杆、声屏障、18cm桥面铺装（10cm沥青桥面铺装＋8cm钢纤 维砼铺装）等，桥面铺装以均布荷载计入，合计：61.10kN/m。 （2）温度荷载 1）正温度梯度：按BS5400取值； 2）负温度梯度：取-0.5倍的正温度梯度； 3）整体温度：取整体升温01-2014办理，包括汽车冲击力。 （4）支座沉降 支座沉降量按10mm计算，程序自动组合最不利情形。
钢箱梁的计算书--kg
2015钢结构桥梁设计规范相应的计算书 需要计算的内容 1、整体刚度验算 2、支座最小反力计算（防止脱空开始的抗倾覆） 3、抗倾覆计算 4、预拱度计算 5、受弯构件正应力验算 1）受拉部位考虑剪力滞影响 2）受压部位同时考虑剪力滞及局部问题 3）对于顶板要求第一及第二体系叠加后验算 4）底板有压重时，底板也有第二体系，也应两个体系相加 6、受弯构件腹板剪应力验算 7、受弯构件腹板在正应力及剪应力共同作用时验算 8、受弯构件整体验算
按规范钢箱梁正应力计算数值小于270MPa即可，正应力需要将两个体系进行叠 加，这是由于建模的原因导致，叠加的原因再次进行阐述： 1）第一体系（主梁纵向计算）只是计算主梁，只考察了竖向荷载纵腹板传至支座横梁的 传力过程，纵腹板的力其实也不是连续荷载，而是隔板间距的集中荷载，但是可以简 化。 2）纵向计算中没有建立隔板，汽车荷载也是车道荷载，不是车辆的车轮荷载，你的模型 没有体现轮压作用在桥面板上先通过纵肋传至横隔板的这一纵向传力，因此需要建立 第二体系模型来进行补充。 3）纵向加劲肋及其上缘的桥面板是个朴实的劳模，首先将轮压荷载纵向传递给横隔板， 完成一次受力；接着在纵腹板纵向传力至支座横梁时，又一次作为主梁的横截面组成 部分参与抗弯上翼缘受力，第二次受力；
箱梁计算书
桥梁设计计算书课程名称道桥工程设计姓名杨鑫龙学号年级与专业 2016交通工程指导教师提交日期目录一、设计资料 (4)1.1设计资料 (4)二、主梁构造布置及尺寸 (4)2.1横截面布置 (4)2.2主梁尺寸 (5)2.3横隔梁布置 (5)2.4主梁截面特性简易计算表 (5)三、主梁内力计算 (5)3.1恒载内力计算 (6)3.2活载内力计算 (8)3.3内力组合 (14)3.4弯矩剪力包络图 (15)四、预应力钢筋截面面积估算及布置 (15)4.1预应力钢筋截面面积估算 (15)4.2非预应力钢筋截面面积估算 (17)4.3预应力钢束的布置 (17)五、换算截面几何特性 (20)5.1换算截面图示 (20)5.2换算截面几何特性计算 (20)六、钢束预应力损失计算 (21)6.1预应力钢筋与管道壁之间的摩擦引起的预应力损失 (21)6.2锚具变形、钢筋回缩和接缝压缩引起的预应力损失 (22)6.3混凝土弹性压缩引起的预应力损失 (22)6.4预应力钢筋应力松弛引起的预应力损失 (23)6.5混凝土收缩和徐变引起的预应力损失 (24)6.6预应力钢筋张拉控制应力与各阶段预应力损失组合及有效预应力值25七、持久状况承载能力极限状态计算 (26)7.1正截面强度验算 (26)7.2斜截面抗剪强度验算 (26)7.3箍筋或弯起钢筋设计 (26)八、正常使用极限状态验算 (28)8.1正截面抗裂性验算 (28)8.2斜截面抗裂性验算 (28)8.3变形验算 (30)8.3.1使用阶段挠度计算 (30)8.3.2预加力引起的反拱计算及预拱度的设置 (31)九、主梁持久状况应力验算 (31)9.1跨中截面砼法向压应力验算 (31)9.2受拉区预应力筋最大拉应力验算 (32)9.3斜截面主应力验算 (32)十、主梁短暂状态应力验算 (33)10.1主梁短暂状态应力验算 (33)十一、主梁行车道板的内力计算及配筋 (34)11.1恒载作用 (34)11.2活载作用 (35)11.3主梁肋间内力计算 (35)11.4行车道板配筋计算 (37)11.5行车道板截面复核 (38)十二、横隔梁内力计算及配筋 (39)12.1横隔梁内力计算 (39)12.2横隔梁配筋计算 (42)12.3横隔梁截面复核 (43)十三、主梁端部局部承压验算 (43)13.1端部承压区截面尺寸验算 (43)13.2端部承压区承载力验算 (44)十四、结语 (45)十五、参考文献 (45)十六、附录 (46)附录A：主梁截面尺寸图 (46)附录B:横隔梁配筋图 (46)一、设计资料1.1设计资料(1)设计跨径：标准跨径35.82m（墩中心距离），简支梁计算跨径(相邻支座中心距离)35.22m，主梁全长35.78m。
钢箱梁吊装简易计算书
钢箱梁吊装简易计算书（标准节段钢箱梁）1、吊装重量计算（1）钢箱梁自重：132.4T（2）滑轮组自量：18T（3）吊钩自重：10T（4）缆载吊机下钢绳重量（靠近索塔处取值）：8T缆载吊机吊装重量（1）+（2）+（3）+（4）：168.4T缆载吊机设计重量（取1.2倍冲击系数）：Q=168.4×1.2=202T每段钢箱梁采用2组吊点吊装，每组吊点传递给缆载吊机荷载：P=202/2=101T2、缆载吊机杆件内力计算（按单片桁架进行计算，计算简图见附图1）缆载吊机中梁部分由型钢组拼，按桁架结构进行计算，节点按铰支进行简化。
端梁由整体型钢组焊，计算时简化为桁架和刚体两部分进行计算（假定9’和8’杆件、3’和0’杆件组成不可变体系，1’、4’、5’、6’、7’与其铰接连接），缆载吊机自重简化为集中荷载均匀分布在各个节点上。
（1）缆载吊机支点反力计算Ra=1.8+0.6+0.6+0.3+0.5+0.5+0.5+0.5/2+50.5=55.55T （2）中梁与端梁连接铰点A、B水平向受力计算（忽略竖向受力）N A= -[1.8×（1.24+0.74/2）+0.6×（2.48+0.74/2）+0.6×3.84+50.5×3.35]/1.75=-100.6T由力的平衡条件知：N B =-N A=100.6T（3）各杆件受力计算（单位：T）中梁：N1=0 N2=4.5（拉） N3=-107.5（压）N4=104.3（拉） N5=-3.2（压） N6=-2.1（压）N7=-109（压） N8=107.5（拉） N9=-1.5（压）N10=1.1（拉） N11=-109.8（压） N12=109（拉）N13=-0.7（压） N14=-110（压） N15=109.8（拉）N16=0.7（拉） N17=-0.5（压）端梁：N1’=55.55×1.61/1.60=55.9（拉）N4’=55.2√2=78.1（拉）N5’=-（55.55 ×0.365）/1.68=-12.1（压）N6’=-（55.65×3.35+1.8 ×1.24）/1.73=-109（压）N7’=sin6.6×12.1-55.55=-54.2（压）3、强度校核（1）中梁上弦杆件受压，按压杆进行校核，对弱轴进行验算。
40米箱梁负弯矩张拉计算书
灞河特大桥箱梁负弯矩张拉计算书一、施工工艺中横梁内设置波纹管接头→穿设钢绞线→安装扁锚及夹片→预应力张拉→封锚→管道压浆。
1. 设置波纹管接头在中横梁钢筋安装同时设置波纹管接头，波纹管接头安装应牢固，连接处应用胶布缠封严实，防止漏浆。
因接头波纹管附近焊接作业较多，中横梁浇筑前应检查接头波纹管是否有烫伤，接头安装是否被扰动。
若出现问题及时整改，以免漏浆给后续压浆作业带来不便。
2．穿设钢绞线2.1. 预应力钢绞线采用抗拉强度标准值fpk = 1860MPa ，公称直径d=15.2mm 的低松弛高强度钢绞线。
2.2．钢绞线下料要求40米箱梁普通跨:70*25扁管孔道（T1）内钢绞线长度8米，工作长度每端30cm，T1每根钢绞线下料8.6米，每个孔道内4根钢绞线。
70*25扁管孔道（T2）内钢绞线长度11米，工作长度每端30Cm，T1每根钢绞线下料11.6米，每个孔道内4根钢绞线。
70*25扁管孔道（T3）内钢绞线长度17米，工作长度每端30Cm，T1每根钢绞线下料17.6米，每个孔道内4根钢绞线。
40米箱梁廊道跨: 90*19扁管孔道（T1）内钢绞线长度9米，工作长度每端30cm，T1每根钢绞线下料9.6米，每个孔道内5根钢绞线。
90*19扁管孔道（T2）内钢绞线长度12.6米，工作长度每端30Cm，T1每根钢绞线下料13.2米，每个孔道内5根钢绞线。
90*19扁管孔道（T3）内钢绞线长度17米，工作长度每端30Cm，T1每根钢绞线下料17.6米，每个孔道内5根钢绞线。
钢绞线下料禁止采用气割焊、电弧焊，必须采用砂轮切割机割断。
2.3.钢绞线穿设若无法全部穿过，应找到管道堵塞处，疏通管道后再进行穿设。
3．安装扁锚及夹片3.1. 扁锚及夹片应在张拉当天安装，避免因过早安装致使扁锚及夹片锈蚀，影响张拉质量。
3.2. 40米箱梁普通跨:T1、T2、T3管道应安装BM15-4扁锚，40米箱梁廊道跨: T1、T2、T3管道应安装BM15-5扁锚。
40+60+40m大跨连续梁计算书
计算书工程名称：231省道建湖段黄沙港大桥项目名称：黄沙港大桥40+60+40工程编号：SⅤ-1-3设计阶段：施工图设计构件名称：大跨预应力混凝土连续箱梁设计：1 工程概况2 计算依据和内容2.1计算依据2.1.1 现行国家及行业有关法规、标准、规程、规范。
2.2计算内容2.2.1 使用阶段支座反力计算2.2.2 承载能力极限状态正截面强度验算2.2.3 正常使用状态正截面、斜截面抗裂验算2.2.4 结构刚度验算3 技术标准3.1技术标准3.1.1道路等级：公路1级3.1.2桥梁宽度：桥梁宽度为12m，0.5+10.75+0.75=12m。
3.1.3荷载标准：公路1级。
3.1.4桥梁设计安全等级=1.1。
结构重要性系数03.1.5环境类别环境类别为I类。
3.2设计规范3.2.1《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.2.2《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）3.2.3《公路桥涵施工技术规范》（JTJ 041-2000）3.2.4《城市桥梁设计荷载标准》（CJJ 77-98）3.2.5《城市桥梁设计准则》（CJJ11-93）3.2.6《公路工程技术标准》（JTG B01-2003）3.2.7《公路工程质量检验评定标准》（JTG F80/1-2004）4 设计参数4.1 主要材料及其设计参数4.1.1 混凝土预应力混凝土梁上部结构采用C50混凝土；桥面铺装采用C40混凝土。
混凝土的收缩徐变参数：加载龄期：28天4.1.2 预应力钢束预应力钢束采用直径为15.2mm的预应力钢绞线，主要力学性能：极限抗拉强度：R by=1860MPa；X拉控制应力：0.75R by=1395MPa；弹性模量：E=1.95×105MPa；钢筋松弛率：≤0.035；一端锚具变形及钢束回缩值：≤6mm。
预应力连续箱梁的预应力管道采用性能优良的塑料波纹管。
μ=0.25，k=0.0015；4.1.3 钢筋设计用钢筋为R235钢筋（公称直径小于12mm）和HRB335钢筋（公称直径大于等于12mm）两种，R235钢筋必须符合国家标准（GB13013—1991）的有关规定；HRB335钢筋必须符合国家标准（GB1499—1998）的有关规定。
米钢箱梁计算书
米钢箱梁计算书(总7页) -CAL-FENGHAI.-(YICAI)-Company One1-CAL-本页仅作为文档封面，使用请直接删除目录1.工程概况........................................ 错误!未指定书签。
2.结构计算分析模型................................ 错误!未指定书签。
2.1.主要规范标准................................. 错误!未指定书签。
2.2.主要材料及力学参数........................... 错误!未指定书签。
2.3.计算荷载取值................................. 错误!未定义书签。
2.4.边界条件..................................... 错误!未指定书签。
2.5.计算模型..................................... 错误!未指定书签。
2.6.荷载组合........................................................................... 错误!未指定书签。
3.计算结果.................................................................................. 错误!未指定书签。
3.1.结构成桥内力图............................................................... 错误!未指定书签。
3.2.结构成桥应力验算........................................................... 错误!未指定书签。
3.3.主梁刚度验算................................................................... 错误!未指定书签。
箱梁模板(盘扣式)计算书48杆60步距
箱梁模板（盘扣式）计算书计算依据：1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-20082、《混凝土结构设计规范》GB50010-20103、《建筑结构荷载规范》GB 50009-20124、《钢结构设计标准》GB 50017-20175、《建筑施工承插型盘扣式钢管支架安全技术规程》JGJ231-20106、《建筑结构可靠性设计统一标准》GB50068-2018一、工程属性箱梁断面图二、构造参数6 1000箱梁模板支架剖面图三、荷载参数截面惯性矩I=bt3/12=1000×153/12=281250mm4截面抵抗矩W=bt2/6=1000×152/6=37500mm31、翼缘板底的面板承载能力极限状态的荷载设计值：q=γ0[1.3(G1k h0+G2k+G4k)+1.5γL Q1k]×b=1.1×[1.3×(25.5×0.27+0.75+0.4)+1.5×0.9×4]×1= 17.43kN/m正常使用极限状态的荷载设计值：qˊ=b(G1k h0+G2k+G4k+Q1k)=1×(25.5×0.27+0.75+0.4+4)=12.035kN/m计算简图如下：l=250mm1)、抗弯强度验算M=0.125ql2 =0.125×17.43×0.252=0.136kN·mσ=M/W=0.136×106/37500=3.627N/mm2≤f=15N/mm2满足要求！2)、抗剪强度验算V=0.5ql =0.5×17.43×0.25=2.179kNτ=3V/(2bt)=3×2.179×103/(2×1000×15)=0.218N/mm2≤f v=1.6 N/mm2满足要求！3)、挠度变形验算ω=5qˊl4/(384EI) =5×12.035×2504/(384×6000×281250)=0.363mm≤[ω]=min(l/150，10)=min(250/150，10)=1.667mm满足要求！2、底板底的面板显然，横梁和腹板处因混凝土较厚，受力较大，以此处面板为验算对象。
40+60+40m连续箱梁桥设计计算书
6
深圳大学毕业设计
连续梁： 连续梁结构可以降低梁高，节省工程数量，有利于争取桥下净空，并改善景观；其结构刚度大， 具有良好的动力特性以及减震降噪作用，使行车平稳舒适，后期的维修养护工作也较少。从城市美学 效果来看，连续梁造型轻巧、平整、线路流畅，将给城市争色不少。但连续梁对基础沉降要求严格， 特别是由于联长较大，梁体与墩台之间的受力十分复杂，加大了设计难度。 (2)拱桥： 拱桥的静力特点是，在竖直何在作用下，拱的两端不仅有竖直反力，而且还有水平反力。由于水 平反力的作用，拱的弯矩大大减少。如在均布荷载 q 的作用下，简直梁的跨中弯矩为 ql2 /8，全梁的 弯矩图呈抛物线形，而设计得合理的拱轴，主要承受压力，弯矩、剪力均较小，故拱的跨越能力比梁 大得多。由于拱是主要承受压力的结构，因而可以充分利用抗拉性能较差、抗压性能较好的石料，混 凝土等来建造。石拱对石料的要求较高，石料加工、开采与砌筑费工，现在已很少采用。由墩、台承 受水平推力的推力拱桥，要求支撑拱的墩台和地基必须承受拱端的强大推力，因而修建推力拱桥要求 有良好的地基。对于多跨连续拱桥，为防止其中一跨破坏而影响全桥，还要采取特殊的措施，或设置 单向推力墩以承受不平衡的推力。梁拱组合 (3)方案比选及截面形状选定: （a）由上述条件可知，根据本设计具体的情况，因地基为软土，制作拱桥难度较大，放弃拱桥方 案。简支梁与连续梁相比虽然结构简单施工方便，但其建成后连续性不强，行车不如连续梁平稳，美 观方面不如变截面连续梁的美观。 （b）梁部截面形式考虑了箱形梁、组合箱梁、槽型梁、T 型梁等可采用的梁型。 连续单箱梁方案 该方案结构整体性强，抗扭刚度大，适应性强。景观效果好。该方案需采用就地浇筑，现场浇筑砼及 张拉预应力工作量大，但可全线同步施工，施工期间工期不受控制,对桥下道路交通影响较其他方案 稍大。 组合箱梁结构整体性强，抗扭刚度大，适应性强。双箱梁预制吊装，铺预制板，重量轻。但从 桥下看,美观效果稍差。虽然从预制厂到工地的运输要求相对较低，运输费用较低，但桥面板需现浇 施工增加现场作业量，工期也相应延长，并且徐变变形大，存在着后期维修养护工作量大的缺点。 槽型梁为下承式结构，其主要优点是造型轻巧美观，线路建筑高度最低,且两侧的主梁可起到部 分隔声屏障的作用，但下承式混凝土结构受力不很合理，受拉区混凝土即车道板圬工量大，受压区混 凝土圬工量小，梁体多以受压区(上翼缘)压溃为主要特征，不能充分发挥钢及混凝土材料的性能。同 时，由于结构为开口截面，结构刚度及抗扭性较差，而且需要较大的技术储备才能实现。 T 型梁结构受力明确，设计及施工经验成熟,跨越能力大,施工可采用预制吊装的方法，施工进度 较快。该方案建筑结构高度高，由于梁底部呈网状,景观效果差。预制和吊装的实施过程也存在着与 其他预制梁同样的问题。
钢箱梁—40 60 40钢箱梁计算书
1 设计要点1.1 总体设计达连坝大桥主桥为钢箱连续梁桥，跨径组合为（40+60+40）m，全长140m。
1.2 主桥上部结构设计概况（1）结构布置主桥为（40+60+40）m三跨钢箱连续梁桥，全长140m。
边中跨比为0.667。
桥梁横断面布置为：（0.5m防撞墙）+（14.75m车行道）+（0.5m防撞墙）=单幅桥总宽15.75m （2）钢箱梁主梁方案主梁采用等截面钢箱梁，单箱五室断面，桥面宽15.75m，箱宽12.0m，悬臂长1.925m。
主梁中心高度2.4m，高跨比1/25。
1.3 主桥下部结构设计概况见施工图纸。
1.4 主要材料（1）混凝土C15：承台基础垫层C30：过渡墩承台、防撞栏、桩基、主墩墩身、过渡墩墩身及盖梁C40：支座垫石（2）钢材主体结构采用Q345qD；附属结构采用Q235B；（3）支座主墩：LQZ3000GD、LQZ3000DX、LQZ3000SX；过渡墩：LQZ1500DX、LQZ1500SX；（4）伸缩缝伸缩缝：D160型伸缩缝。
2 计算依据2.1设计规范及参考资料（1）执行规范：《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ 025-86）《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB 10002.2-2005）《钢结构设计规范》（GB 50017-2003）《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计规范》（JTG D62-2004）《公路桥梁抗风设计规范》（JTG/T D60-01-2004）（2）参考规范及文献资料：《日本道路桥示方书·同解说》《钢桥、混凝土桥及结合桥》BS5400 （1978~1982）《公路钢结构桥梁设计规范—征求意见稿》《现代钢桥》（上册）（吴冲主编 2006年4月）《公路钢结构桥梁设计规范》( 征求意见稿)《公路钢箱梁桥面铺装设计与施工技术指南》2.2技术标准（1）公路等级：双向6车道，一级公路。
箱梁受力计算书
箱梁受力计算书箱梁支架计算书一、荷载计算1、箱梁自重：G=V*R=1170.5*26=30433KNV：箱梁砼体积，计算得知V=1170.5m3。
R：新浇砼容重，取常数，r=26KN/m3则箱梁荷载：F1=G*r/S= G*r/（A*B）r：安全系数，取安全系数1.2；S：支架底面积，S=A*B；A：支架横向宽度；B：支架长度，即桥梁长度；代入数值：F1 = 30433*1.2/（12+0.5*2）*130.08=21.596KN/m22、施工荷载：取常数，F2=2.5KN/m2；3、砼倾倒荷载：浇筑采用砼输送泵输送，取倾倒荷载F3=2.0KN/m2；4、砼振捣荷载：取常数F4=2.0KN/m2；5、箱梁芯模：芯模为厚2.5cm的杉木，容重为5KN/m3，则F5=R*V/S= R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F5 =5*0.025=0.125KN/m26、底模：底模为厚1.5cm的竹胶板，容重为5KN/m3，则F6= R*V/S = R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F6=5*0.015=0.075KN/m27、方木：底模为厚10cm的杉木，容重为5KN/m3，则F7= R*V/S = R*dR：芯模容重，单位5KN/m3；V：芯模单位体积，单位m3；S：芯模底截面积，单位m2；d：芯模厚度，单位m；代入数值：F7= 5*0.1=0.5KN/m2二、底模板强度计算箱梁底模采用高强度竹胶板，板厚t=15mm，竹胶板方木背肋间距为300mm，所以验算模板强度采用宽b=300mm平面竹胶板1、模板力学性能弹性模量：E=0.1×105MPa截面惯性矩：I=b*h3/12=30×1.53/12=8.44cm4截面抵抗矩：W= bh2/6=30×1.52/6=11.25cm3底模截面积：A=b*h=30×1.5=45cm22、模板受力计算底模板均布荷载：F= F1+F2+F3+F4+F5代入数值：F =21.596+2.5+2.0+2.0+0.125=28.221KN/m2q=F×bF：底模板均布荷载，单位KN/m2；b：底模板宽度，单位m；代入数值：q =28.221×0.3=8.463KN/m跨中最大弯矩：M=qL2/8q：底模板均布荷载值，单位KN/m；L：底模板跨度，单位m。
钢箱梁顶推计算书
计算书一、设计依据1．《苏州广济北延GY-A1项目“钢箱梁顶推专项施工方案”（论证稿）》2.《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）3.《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTJ024-85）4.《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）5.《公路桥涵施工技术规范》(JTJ041--2000)二、设计参数1．箱梁自重：钢箱梁自重按80.7kN/m进行计算。
2、导梁自重：导梁总重为316kN，建模时对其结构进行简化，按14.1kN/m 进行计算。
3、其它结构自重：由程序自动记入。
4、墩顶水平力：顶推施工中拼装平台处的支架墩顶受摩檫力F1作用，取摩檫系数μ为0.1；在11#墩处的支架由于是千斤顶牵引施工，受到千斤顶的作用力T，同时受到墩顶摩檫力F2的作用，取摩檫系数μ为0.1。
三、设计工况及荷载组合根据施工工艺及现场的结构形式，确定荷载工况如下：工况一：钢箱梁拼装阶段。
荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重+其它结构自重。
工况二：钢箱梁顶推阶段。
在钢箱梁顶推阶段按每顶推2.5m为一个工况，以箱梁端头顶推至12#墩为最后一个工况，共30个工况，以此进行各墩顶的受力和导梁的受力分析，其荷载组合为：钢箱梁自重+导梁自重。
根据以上工况的计算结果，统计出各临时墩的最大受力，对其结构进行分析。
对于11#墩的荷载组合为：墩顶作用力+顶推力+摩阻力+结构自重；对于其它各临时墩的荷载组合为：墩顶作用力+摩阻力+结构自重。
四、钢箱梁拼装阶段的受力分析4.1 贝雷支架的计算分析钢箱梁在贝雷支架上进行拼装，支撑箱梁的贝雷片的最大跨径为14m。
每个断面布置有四组贝雷片进行箱梁支撑，考虑1.4的不均匀分配系数，作用在每组贝雷片的作用力为F=80.7/4×1.4+2.7/3=29.2kN/m。
其计算模型及结果如下：计算模型弯矩图剪力图通过计算得贝雷片所受到的最大弯矩为M=715.4kNm，最大剪力为V=204.4kN。
40米简支箱梁计算书
目录1 设计要求 (1)1.1 设计依据 (1)1.2 设计基本情况 (1)1.3 主要技术标准 (2)1.4 主要设计指标 (2)1.5 梁部计算 (3)1.6图纸绘制要求 (4)2 计算说明 (4)2.1 结构体系 (4)2.2 施工方法 (4)3 模型及荷载 (4)3.1计算模型 (4)3.2 计算荷载 (4)4 全梁弯矩包络图 (5)5 支承反力结果 (6)6 计算成果 (6)6.1 混凝土截面应力验算 (6)6.2 混凝土正截面抗裂验算 (11)6.3 正截面抗弯强度验算 (11)6.4 活载作用下的竖向挠度验算 (11)6.5 恒载作用下的竖向挠度验算和反拱度设置 (12)6.6 梁端竖向转角和工后徐变验算 (12)6.7 使用阶段钢束应力验算结果 (12)7 施工阶段应力验算 (12)40m有砟简支梁桥设计说明书1 设计要求1.1 设计依据《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)；《铁路桥涵钢筋混凝土和预应力混凝土结构设计规范》(TB10002.3-2005)；《新建时速200公里客货共线铁路设计暂行规定》(铁建设函（2005）285号)；1.2 设计基本情况(1)双直线40m有砟简支梁桥(线间距5.0m)(2)桥式结构及桥面布置:见CAD图1.3 主要技术标准1.3.1 设计荷载(1)恒载结构构件自重按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)第4.2.1条采用；C50混凝土容重取26kN/m3；二期恒载:190kN/m。
(2)混凝土收缩徐变环境条件按野外一般条件计算，相对湿度取70%。
根据老化理论计算混凝土的收缩徐变，系数如下：徐变系数终极极值：2.0（混凝土龄期6天）徐变增长速率：0.0055收缩速度系数：0.00625收缩终极系数：0.00017(3)设计活载a.列车纵向活载采用“ZK活载”，中-活载检算(注意根据规范进行折减)b.竖向动力冲击系数：按《铁路桥涵设计基本规范》(TB10002.1-2005)办理：其中冲击系数1+μ=1+α*6/（30+L），α=4*(1-h)≤2.0,L为桥梁跨度。
桥梁钢箱梁计算书
某钢箱梁复核计算报告目录1概述 (1)1.1钢箱梁概况 (1)1.2钢梁的安装及顶推 (1)2计算模型与方法 (2)2.1计算参数 (2)2.1.1材料 (2)2.1.2计算荷载 (2)2.2荷载组合 (2)2.3计算模型 (3)3主梁内力 (4)3.1.1顶推施工阶段 (4)3.1.2（恒载＋活载）组合一 (5)3.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 (6)4主梁应力 (8)4.1控制断面内力 (8)4.1.1顶推施工阶段 (8)4.1.2（恒载＋活载）组合一 (8)4.1.3（恒载＋活载＋支座沉降＋温度）组合二 (8)4.2截面有效宽度 (8)4.3局部稳定系数 (9)4.4控制截面应力 (10)5加劲肋验算 (13)5.1主梁顶底板加劲肋 (13)5.2主梁腹板加劲肋 (15)5.3支座加劲肋 (16)5.3.1支座反力 (16)5.3.2支座加劲肋构造 (16)5.3.3支座加劲肋验算 (17)5.3.4顶推施工加劲肋验算 (20)6中间横隔板验算 (21)6.1横隔板构造 (21)6.2横隔板的开口率 (21)6.3横隔板最小刚度 (22)7挠度 (27)7.1恒载挠度 (27)7.2活载挠度 (27)1概述1.1钢箱梁概况主梁为四跨一联的连续钢箱梁，两幅桥错孔布置，位于半径R=1190m的平面圆曲线上，跨径布置为(25+35+35+25)m，每幅桥顶面宽17.25m，箱梁顶板为单向横坡2%，箱梁中心线位置梁高 1.8m，采用单箱三室闭合截面。
桥面铺装为防水粘结层(环氧粘结层+5mm碎石覆盖)+3.0cm环氧沥青混凝土+4cm高弹改性沥青SMA13钢箱梁为正交异性板,一般截面:顶面板厚14mm，底面板厚14mm,设4道竖直腹板,厚度12mm,顶板采用U型加劲肋，厚8mm、高260mm、间距600mm,底板采用T型加劲肋,竖肋厚8mm、高120mm；水平肋厚10mm、100mm宽，腹板加劲肋厚度14mm、高度160mm，横隔板采用板结构, 间距2m,板厚为10mm。
钢箱梁—40+60+40钢箱梁计算书
fy= 345
b/t 106.7
[b/t] 340.2
钢箱梁腹板局部稳定
b=2350mm
t=16mm
a=1500mm
E=210Gpa
ν=0.3
MPaMPa9.03-47.66.68
1，，
.15)1500/2350(434.5)/(434.522abk
BS5400 （1978~1982）
（上册）（吴冲 主编 2006年4月）
( 征求意见稿)
技术标准
1）公路等级：双向6车道，一级公路。
2）设计荷载：公路－I级。
3）设计基准期：100年。
4）设计安全等级：一级。
5）环境类别：I类。
6）主桥纵断面：-1.5%纵坡。
7）桥梁宽度：单幅桥宽15.75m，单幅行车道净宽14.75m。
MPa） 规范 限值 是否 满足 最大拉 最大压 最大拉 最大压
70.5 58.5 66.2 210 是 30.9 120 是
主梁刚度
主梁
位移 方向 位移值δ(cm) δ/L(计算值) δ/L (规范限值)
主跨 竖向 5.73 1/1047 1/500
竖向 2.24 1/1785 1/500
第二体系
U肋下翼缘最大拉应力
7478MPa
1）计算假定：结构横隔板间距为3.0m，箱梁腹板间距为3.2m。将U形纵肋简化为支承于主
将顶板切开，不计顶板的剪切刚度。考虑到纵肋处顶板剪力滞影响，顶板
BS5400及《公路钢结构桥梁设计规范》征求意见
3.0m多跨的单根U形纵肋及相
L= 3000 mm
、冲击系数：按自振频率选取；
钢箱梁人行天桥计算书
1
0
0
0
2
0
1
1
0
0
0
3
0
1
1
0
0
0
Z2~Z4 段
4
0
0
1
0
0
0
33
1
1
1
0
0
0
34
1
0
1
0
0
0
Dx、Dy、Dz 分别表示纵桥向、横桥向、竖向的约束； Rx、Ry、Rz 分别表示绕纵桥
向轴、横桥向轴、竖轴的转动约束；1 表示约束，0 表示不约束。
5
3.2 计算荷载
(1)永久作用 a.结构重力：包括结构自重和二期恒载。钢箱梁材料采用 Q345B 钢材。桥面铺装厚度 70mm，按每延米 8.4kN/m 考虑。横隔板自重采用均布荷载施加，Z0~Z1 段均布荷载 为 0.72kN/m；Z1~Z2 段均布荷载为 1.37kN/m；Z2~Z4 段均布荷载为 2.2kN/m；
2.2 技术标准
净空：车行道≥5.5m；人行道≥2.5 米; 荷载：人群荷载：人群荷载按《城市桥梁设计规范》10.0.5 条计算，取值 3.6 Kn/m2；栏 杆水平荷载 2.5KN/m，竖向荷载 1.2KN/m； 抗震等级：按 7 级设防，设计基本地震加速度值为 0.10g; 环境类别：Ⅱ类； 结构设计安全等级：一级； 桥梁结构设计基准期：100 年。
图 7 Z2~Z4 段结构离散图
图 8 梁单元截面（一般截面）
节点支承条件如下表所示：
表 1 支承条件
主梁节段 节点编号 Dx
Dy
Dz
Rx
Ry
Rz
1
1
0
1
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α——加劲板的长宽比 α=a/b; a——加劲板的长度（横隔板或刚性横向加劲肋的间距） ；
b——加劲板的宽（腹板或刚性纵向加劲肋的间距） ；
t ——加劲板的厚度； δl ——单根加劲肋的截面面积与被加劲板的面积之比 Al ——单根加劲肋的截面面积； γl ——纵向加劲肋的相对刚度 γl = ;
δl =Al /bt;
220
剪切容许应力 [ τ ](MPa)
125
屈服强度 σs(MPa)
390
线膨胀系数 (1/ ℃ )
1.2 ×10-5
钢材屈服强度及相关容许应力随板厚变化根据
《桥梁用结构钢》 GB/T 714-2000 规定执行
Q345qC 2.1 × 105 8.1 × 104
0.3 200
210 120
345 1.2 × 10-5
防撞墙及铺装
支座沉降
汽车荷载 ( 含冲 击系数 )
1656.6 7153.3 注：边支点沉降
635 2742.1 0.5cm ，中支点沉降
112.1
1748.2
227.8
2924.4
1cm进行支座沉降包络组合
标准组合
4151.9 13047.6
4.2 使用阶段应力计算结果
使用阶段主梁应力包络图 - 上缘
Q235B 2.1 × 105 8.1 × 104
0.3 135
140 80
235 1.2 × 10-5
3.2 荷载及作用参数
计算采用设计参数按照《公路桥涵设计通用规范》 （ JTG D60-2004）的有关规定取值。
（ 1）永久作用 A、一期恒载：根据用钢量计算出等效均布荷载近似取
126kN/m。
使用阶段主梁应力包络图 - 下缘
上缘应力 (MPa)
最大拉
最大压
80.1
70.5
4.3 主梁刚度
使用阶段主梁剪力包络图
主梁正应力验算 下缘应力 (MPa)
最大拉
最大压
规范 限值
是否 满足
58.5
66.2
210
是
主梁剪应力验算
最大剪 规范 是否
应力 限值 满足
（MPa）
30.9
120
是
结构变形表
荷载
主梁 位移 部位 方向
标准组合
主跨 竖向 边跨 竖向
主梁结构刚度满足规范要求。
位移值 δ (cm)
5.73 2.24
δ /L( 计算值 )
1/1047 1/1785
4.3 第二体系
δ /L ( 规范限值 )
1/500 1/500
桥面板分析模型
车轮荷载作用下 U肋下翼缘最大拉应力
车轮荷载作用下桥面板最大压应力
B、二期恒载：
车行道桥面铺装
28.3
kN/m
两侧防撞墙
20
kN/m
二恒合计
48.3
kN/m
C、基础变位：主墩 1cm，过渡墩 0.5cm；考虑不同沉降自由组合，最大沉降差为
1.5cm。
（ 2）可变作用 1) 汽车荷载：
A、设计荷载为公路 -I 级，单向 3 车道，纵向折减系数按 JTG D60－2004 表 4.3.1-5 取。
。第二体系计算容许应力提高
系数取 1.25 。
边跨 中跨
位置 支点
边跨四分之一 边跨跨中
边跨四分之三 支点
中跨四分之一 中跨跨中
中跨四分之三
有效顶板宽度 (mm) 15788 15829 15829 15829 15396 15838 15838 15838
实际顶板宽度 (mm) 15850 15850 15850 15850 15850 15850 15850 15850
B、冲击系数：按自振频率选取；
3.3 容许应力
根据《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （JTJ 025-86 ）的有关规定，在不同荷载组合下容 许应力可以相应有不同的提高。
Q345 钢材的容许应力（ 86 规范）
容许应力（ MPa）
轴向应力 弯曲应力
剪应力
200
210
120
主梁正应力计算考虑顶底板有效分布宽度影响（参考欧洲规范）
Rv 3440KN
R 2 1.7
1
2Rv
2 3440 103
As Bevtw 23040应力满足要求
f y 202.9Mpa
R2
cr
k
2E 12(1
2
)
(
t b
)2
15.15
2
12
2.1 105 (1 0.32)
(
16 ) 2350
2
133.3MPa
2 1
47.6 68.6
0.69
k 7.636 6.264 10 2 16.75
cr
k
2E 12(1
2
)
( t )2 b
2 2.1 105 16.75 12 (1 0.32 )
( 16 )2 2350
147.2MPa
2 1.414 s
f vy
cr
u fvy[1 0.614( s 0.6)]
185 133.3
1.17
0.6
185[1 0.614(1.17 0.6)]
119.3MPa
l
fy
cr
345 147.2
1.53
ul f y (1.1 0.1 ) (0.27 0.25 ) 1
l
l
345 (1.1 1.53
由上图可知，第二体系桥面板最大压应力 13.3MPa， U 肋最大拉应力为 43.4MPa。
综合第一和第二体系计算结果，桥面板第一体系 +第二体系最大应力为 83.8MPa。
桥面板、纵肋匹配验算
t r e3
t3 e, ff
h'
8 3003 183.5 400
163 287.4
k1k2 p
12b4
384 Est 3 EAh3
1.3 1.4 0.707
12 3004
384
2.1 105 163 1400 803
0.2 0.4
r b2 /(16 ) 3002 /(16 0.2) 28125mm 28.125m 20m
桥面板与纵肋匹配满足规定
4.4 稳定计算 4.4.1 整体稳定
钢箱主梁一阶屈曲模态为主梁竖向，屈曲稳定系数为
由稳定控制宽厚比
[b/t]
340.2
钢箱梁底板局部稳定满足规范要求。
4.4.2.2 钢箱梁腹板局部稳定
腹板宽度 b=2350mm
腹板板宽 t=16mm
腹板长度 a=1500mm
弹性模量 E=210Gpa
泊松比 ν =0.3
1 68.6MPa， 2 -47.6MPa， 30.9MPa
2
2
k 5.34 4(b / a) 5.34 4 (2350 /1500) 15.15
（2）钢箱梁主梁方案 主梁采用等截面钢箱梁，单箱五室断面，桥面宽 15.75m，箱宽 12.0m，悬臂长 1.925m。 主梁中心高度 2.4m，高跨比 1/25 。
1.3 主桥下部结构设计概况
见施工图纸。
1.4 主要材料
（ 1） 混凝土 C15：承台基础垫层 C30：过渡墩承台、防撞栏、桩基、主墩墩身、过渡墩墩身及盖梁 C40：支座垫石
2.2 技术标准
（1）公路等级：双向 6 车道，一级公路。 （2）设计荷载：公路－ I 级。 （3）设计基准期： 100 年。 （4）设计安全等级：一级。 （5）环境类别： I 类。 （6）主桥纵断面： -1.5%纵坡。 （7）桥梁宽度：单幅桥宽 15.75m，单幅行车道净宽 14.75m。 （8）桥面铺装：反应性树脂做防水层铺装 8cm。 （9）地震：地震动峰值加速度系数为 0.15g。
纵肋盖板有效计算宽度 横隔间距 L= 3000 mm 等效跨径 l= 1800 mm ( 规范表 (8.2.5-1) 纵肋间距 2b= 600 mm
宽跨比 b/l= 0.167 盖板有效宽度 be= 600 mm 规范式 (8.2.5-1)
（ 2）加载：桥面铺装恒载： =0.6x0.08x24=1.152kN/m 汽车荷载：取重车轮重为 70KN，冲击系数 1.3 ，车轮着地面积为 760mm（横桥向） x360mm纵(
（ 2） 钢材 主体结构采用 Q345qD； 附属结构采用 Q235B；
（ 3） 支座 主 墩： LQZ3000GD 、LQZ3000DX 、 LQZ3000SX ； 过渡墩： LQZ1500DX 、LQZ1500SX；
（ 4） 伸缩缝 伸缩缝： D160型伸缩缝。
2 计算依据 2.1 设计规范及参考资料
I l ——纵向单根加劲肋对被加劲板的抗弯惯性矩；
D——单宽板刚度 D=
;
钢箱梁底板稳定计算 - 静力法
板件欧拉应力
3509.8
弹性模量
E= 210000
泊松比
υ=
0.3
板件宽度
b=
3200
板件厚度
t=
30
弹性屈曲稳定系数
k=
210.4
约束系数
x=
1
钢板屈服强度
fy=
345
设计宽厚比
b/t
106.7
3 计算要点
3.1 主要计算参数
按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》 （ JTJ 025-86 ）取值。
力学 性能
钢种 弹性模量 E(MPa) 剪切模量 G(MPa)
泊桑比 γ 轴向容许应力 [ σ ](MPa)
结构钢材性能表 Q390qC 2.1 ×105 8.1 ×104 0.3
210
弯曲容许应力 [ σ w](MPa)