龙门吊轨道梁受力验算

合集下载

龙门吊基础基础验算

龙门吊轨道基础验算一、工况描述本工程采用双龙门吊进行吊梁施工，单片预制梁最自重95t，单个龙门吊自重25t，单个龙门吊横宽32m，单侧支退间距6.5m，单个轮箱轴距60cm，龙门吊轨道基础采用T形基础。

二、轨道基础受力分析T形基础所受地基土提供的反力为均布荷载为Q，所受龙门吊单个支腿的作用力为P，如果把T形基础看做T形连续梁，将整个力学模型竖向翻转180°，则龙门吊的支退相当于T形连续梁的支点，地基土的反力可以看做是连续梁受的均布荷载，并且随着支腿的作用力为P不断移动，T形连续梁的每个横断面都将陆续的经受最大弯矩Mmax的考验，因此可以按照T形连续梁进行基础配筋,其受力分析如下图：地基土提供反力 Q龙门吊轨道基础龙门吊支腿反力 P 6.5m龙门吊支腿反力 PM max M max三、龙门吊轨道基础结构形式根据以往的施工经验，我们针对本工程采用的龙门吊及地基土的形式配置如下基础，基础混凝土标号为C25，顶宽30cm，底宽120cm，高度60cm，沿纵向顶板配3根Φ16钢筋，底板配3根Φ16+4根Φ12钢筋，沿横向在底板配置Φ12钢筋，间距为20cm，沿竖矩形截面配置Φ8构造箍筋，间距为20cm。

见下图：四、龙门吊轨道基础受力验算1、纵向配筋验算①底板筋受力验算按照上述受力分析，基础底部所受最大弯矩为龙门吊支腿作用部位，龙门吊单个支腿轴距为60cm，根据基础高度下反45°，则基础底板最不利情况下的受压面积S=（0.6+0.6+0.6）×1.2=2.16m2。

龙门吊单个支腿提供的力F=(2×25+95)/8=18.125t，则最不利情况下地基承载力σ=F/S=18.125×10/2.16=83.91Kn，即为8.391t/m2，根据当地土质情况，进行适当夯实其地基承载力可以达到8t m2～10t/m2，故地基承载力满足要求。

FQ Mmax对最不利情况下的基础受力验算，即基础断成1.8m一节，支腿作用力有双支点变为单支点集中力，则最大弯矩Mmax=ql2/2，其中q=F/1.8=18.125/1.8=10.069t/m=100.69kN/m，l=1.8/2=0.9m，则Mmax=40.78 kN·m。

龙门吊轨道基础验算书

龙门吊轨道基础验算初步设计：龙门吊轨道基础截面尺寸暂定高*宽=0.4*0.6，纵向上下各布置3根Φ16通长钢筋，箍筋选用φ10钢筋间距25cm布置，选用C20砼1、荷载计算，荷载取80t龙门吊提一片16m空心板移动时的的荷载空心板混凝土取a=9m³空心板钢筋d=1.4t80T龙门吊自重取b=30t混凝土容重r=26KN/m³安全系数取1.2，动荷载系数取1.4集中荷载F=1.2*1.4（a*r+b*10+d*10）=1.2*1.4（9*26+30*10+1.4*10）=920.64KN龙门吊轮距为L=6.6m，计算轮压为F1=920.64/4=230.16KN均布荷载为钢轨和砼基础自身重量，取1m基础计算其对应地基承载力P0=（0.1*10+0.6*0.4*26）*1.2=7.24KPa我们采用“弹性地基梁计算程序2.0”计算基底反力和弯矩，忽略钢轨对荷载分布的影响，在龙门吊轮子处简化为集中荷载230.16KN“弹性地基梁计算程序2.0”界面图地基压缩模量Es取35MPa，地基抗剪强度指标CK取40当龙门吊运行到轨道末端时，取10m轨道基础计算，计算结果：此时基底最大反力为端头处144.9KN，其所受压强P1=144.9/（0.6*1.1）=219.5KPa此处填方为宕渣填筑，承载力取300KPa＞P0+P1此时为基础顶面受拉，最大弯矩为228.4抗拉钢筋配筋计算公式为As=M/(0.9H0*fy)As——钢筋截面积M ——截面弯矩H0——有效高度Fy——二级钢筋抗拉强度取335MPa一级钢筋抗拉强度为235 MPa代入计算得As=228.4/（0.9*0.37*335*1000）=0.002047㎡=2047mm²考虑到基础顶面布置有截面积为1493mm²的钢轨，我们在顶面布置3根Φ16钢筋当龙门吊运行在正常区间内时，取16.6m基础进行计算，计算结果为：此时基底作用力均小于P1，最大正弯矩为153.71，考虑到顶面17cm高的钢轨，底层钢筋有效高度取0.54m，顶层钢筋有效高度取0.20m。

龙门吊结构验算书(midas计算)

目录1.工程概况 (1)2.计算依据及材料取值 (1)2.1计算依据 (1)2.2材料取值 (2)3.计算荷载模型 (2)3.1计算荷载 (2)3.2荷载工况 (3)3.3.计算模型 (4)4.计算结果 (5)4.1应力计算结果 (5)4.2位移、支座反力及稳定计算结果 (12)4.3工况7整体抗倾覆计算 (13)5.结论和建议 (14)1.工程概况60t门吊主梁采用双主梁桁架结构，支腿采用钢管焊接，采用轨道行走式，轨道间距27m，主梁跨度27m，净高约13.5m，支腿行走轮距6.5m。

门吊主梁采用200型贝雷梁拼装，门吊支腿采用钢管结构，直立支腿采用φ325×10钢管，斜支腿立柱采用φ273×7钢管、平联及斜撑采用φ159×5钢管。

起吊设备采用1台60t起重小车，60t门吊的结构布置形式如图1所示。

图1 60t门吊结构图示2.计算依据及材料取值2.1计算依据（1）60t龙门起重机设计图（2）《钢结构设计规范》（GB50017-2003）（3）《起重机设计规范》（GB3811-2008）2.2材料取值200型贝雷梁材质为Q345钢材，容许正应力按[]240MPa σ=取值，容许剪应力按[]140MPa σ=取值； Q235钢材，容许正应力按[]170MPa σ=取值，容许剪应力按[]100MPa σ=取值。

3.计算荷载模型 3.1计算荷载（1）自重荷载630c P kN =；（2）起升荷载Q P ：天车110Q P a kN =和吊重600Qb P kN =。

（3）电动葫芦走行制动力：按起升荷载的10%取值，60010%60TZ P kN =⨯=。

（4）门吊走行制动力：吊重走行制动()163071010%134MZ P kN =+⨯=；自重走行制动()263011010%74MZ P kN =+⨯=。

（5）风荷载w P ：工作状态时为6级风，基本风压取120Pa ，非工作状态时，基本风压取500Pa 。

预制梁场龙门吊基础受力验算书(1)

1、龙门吊基础受力计算龙门吊轨道设计为同轨，配备2台100t大龙门吊，2台10t小龙门吊，跨径为30m。

取大龙门吊吊梁时的最不利工况进行计算，自重按照65t，单片T梁自重按照1170kN计算。

龙门吊支腿底座的轮距取8.6m，龙门吊单个底座两轮的距离为51.8cm。

龙门吊基础采用宽50cm，高60cm的条形基础，基础下采用宽100cm，高80cm的混凝土扩大基础,地基承载力要求不小于250Kpa。

70钢轨龙门吊基础断面图1.1 龙门吊基础荷载参数龙门吊基础承受荷载有：吊梁重量、龙门吊自重、条形基础自重、扩大基础自重。

1.1.1吊梁重量单片41mT梁自重1170kN，由2台运梁龙门吊抬吊。

当龙门吊天车距离一端支腿约2m位置时，此支腿底座的轮子受力最大。

此时，每个轮子受力为：kN G 5.2924/11701==1.1.2龙门吊自重龙门吊自重65t ，每个轮子受力为kN G 5.1624/6502==。

1.1.3基础自重荷载传递在钢筋混凝土内按45°角扩散计算。

则荷载传递到基底的作用范围为：宽150cm ，长212cm 。

基础自重G 3=0.6m ×0.5m ×2.12m ×25kN/m 3=15.9kN1.1.4扩大基础自重扩大基础自重G 4=1m ×2.12m ×0.8m ×25kN/m 3=42.4kN 则，龙门吊基础承受荷载为：P =1.2×(G 1+G 2+G 3+G 4)=615.96kN1.2龙门吊基础承载力验算基础底下填土压实度≧96%，承载力特征值为250kPa 。

根据上面计算得，龙门吊基础承受集中力为P =615.96kN 荷载作用范围为长度a=2.12m ，宽度b=1.2m ，面积A =a ×b =2.12×1.2=2.544m 2基础底面的应力p k =P/A =615.95/2.544=242.12kPa <250kPa满足要求。

龙门吊基础承载力及变形验算

XXXXXXXXXXXX项目预制梁场轨道梁地基基础设计计算书计算：复核：审核：2022年XX月目录1.工程概况 (2)1.1预制梁场简介 (2)1.2场地地层条件 (2)2.计算依据 (3)3.门式起重机 (3)3.1.预制场龙门吊配置 (3)3.2.龙门吊基础 (3)4.龙门吊基础承载力验算 (4)4.1.计算参数 (4)4.2验算过程 (5)5.地基变形验算 (8)5.1最不利工况 (8)5.2验算过程 (8)6.结论与建议 (10)1.工程概况1.1预制梁场简介图1 预制梁场布置图1.2场地地层条件由《XXXX工程地质勘察报告》可知南岸梁场附近的K871+716.5处基底为素填土，基底承载力标准值为260kPa。

基底以下各土层分布及参数见下表：由《XXXX工程地质勘察报告》可知北岸梁场附近的K870+489处基底为粉土，基底承载力标准值为240KPa。

基底以下各土层分布及参数见下表：2.计算依据（1）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）（2）《建筑结构荷载规范》（GB50007-2012）（3）《公路桥涵地基与基础设计规范》（JTG 3363-2019）（4）《80t龙门吊安装、拆除专项施工方案》3.门式起重机3.1.预制场龙门吊配置为满足本项目预制梁板需要，预制梁场采用2台80T龙门吊、1台10T龙门吊，2台80T龙门吊负责预制梁的吊装及移动，最大起重重量为160T（35米箱梁最重边跨边梁重量为122.36t），龙门吊跨径35m，提升高度9m。

1台10T龙门吊负责模板的吊装、混凝土浇筑（最大吊重量为5吨），龙门吊跨径35m，最大提升高度9m。

3.2.龙门吊基础预制场轨道设置两条，80T门吊轨道基础长度约为350米。

南岸预制场轨道：破除老路沥青，直接在水稳面层上浇筑60cm×60cm单层条形基础；北岸预制场轨道坐落在已经施工完成的路床灰土面层上，基础截面尺寸采用40cm×60cm和40cm×110cm双层条形扩大基础。

龙门吊轨道梁设计方案及受力检算(北端砼梁)

西安地铁三号线TJSG-11标段45t龙门吊轨道梁设计方案编制：审核：批准：中铁七局集团西安地铁三号线TJSG-11标段项目经理部2012年10月29日施工方案项目内部审核意见表工程名称西安地铁三号线11标方案名称长乐公园站45T门吊轨道梁施工方案编制人庞少武编制日期2012-10-25审核日期2012-10-29审核意见：请按照以下意见对本方案进行完善：1、工程概况部分将整个车站北高南低及原车站设计挡墙部分做介绍，包括实际测量高程情况，车站围护桩每侧外放，既有45t龙门吊跨度，得出结论本标段门吊的轨道梁作用在冠梁顶挡墙附近，可画一个简单的标准段剖面图。

其次对于南北两端结构扩大端部分结构尺寸也应补图并附文字说明叙述清楚，这为引出下一步的具体所采取的轨道梁施工方案至关重要。

此外车站南端可采用轨道梁直接作为挡墙，车站北侧门吊的轨道直接置放在冠梁上其挡墙采用何种方式，方案中应明确。

2、在以上工程概况叙述清楚后，第二部分标题应改为本标段轨道梁设计的总体思路，实际上就是车站南侧东西端头的扩大端利用一号线加工的轨道钢箱梁，标准段部分采用钢筋砼梁并结合冠梁统盘考虑。

对与北端钢箱梁可以考虑委外加工新的构件。

3、正文部分15.4m钢箱梁计算过程可以放到方案后面作为一个附件，因此箱梁毕竟是一号线经过使用也验证原计算方案是可行的，无需放入正文，而北端即将委外加工的新钢箱梁构件计算建议放到正文里。

4、其次细节部分比如南端2350mm的砼承轨梁要比第一道斜砼撑高75mm，方案中砼承轨梁高度和冠梁同高，这75mm的高差可以在加架设钢箱梁前预埋钢板或垫3层20厚的钢板对标高进行调整。

5、南侧东端的5050mm的承轨梁将原斜支撑的位置占据，因此此梁不但为承轨梁而且前期为第一砼斜撑，目前计算的配筋仅为承门吊荷载（5t或16t）在前期车站施工中此梁承受土方卸载的荷载是否还需加强，可同设计进一步沟通。

6、车站南侧西端施工的板撑主要的目的是为施工车站时，增加车辆的转弯半径所用，250mm的板厚是否能够，也需叙述。

龙门吊结构验算

倾覆力矩MK'=H0×F'H0=1m
MK'=1m×96t=96.0t·m
稳定力矩MW'=G0'×B/2G0'=240tB/2=4.5m
MW'=240t×4.5m=1080.0t·m
稳定系数η0'=MW'/MK'=11.25>2.5满足起重机规范《GB3811－83》要求。
6、龙门吊机主梁的刚度计算
（1）因螺栓与螺栓之间的安装间隙而产生的挠度f1
预制场布置示意图见图（一）：
一、设计参数
1、总跨度32m，净跨度28m；
2、最大吊重能力为100t；
3、龙门吊行走速度为10m/min6m/min，起升速度为0.9m/min，驱动系统扭矩为2.0t.m；
5、总高度为19m，净空高度为15m；
6、定、动滑轮组由五门滑车组成，理论起重能力为50t/单组。
斜撑：m5-4N1254∠125×125×12A5=92.5cm2
立柱边斜杆：m6-2N1254∠125×125×10A6=42cm2
立柱三角桁架横杆、斜撑：m7-2I10A7=28.66cm2
立柱钢管桩：m8-Φ900、δ=14mm钢管桩A8=389.7cm2
4、龙门吊计算简图与构件标号见图（七）。
2、空车在风荷载作用下经计算不会产生倾覆，但可以产生滑动，龙门吊机本身没有刹车系统，主要是靠自重（或加荷载）的作用下使其火车轮与轨道产生摩阻力来完成由运动到静止，空车情况下摩阻力只有1.4t，横向风荷载为6.76t，所以在没有使用时要注意，做好防护措施，避免事故发生；
3、在最大荷载作用下，尽量避免在跨中起吊、运行等连贯操作，应在行走大车不动时起吊，而后横移到一侧，再运行大车，喂梁到位，主要是减小冲击荷载。虽然在使用过程中没有出现危险情况，但此种操作增加了其安全性；

龙门吊地基承载力验算

龙门吊地基承载力验算龙门吊用于盾构区间施工，龙门吊在轨道运行，地基承载力以16T地基承载进行验算，验算过程如下：16T龙门吊起重设备总重40T，管片自重15T，动荷载系数取1.5，则龙门吊自重加管片自重：G=40T+15T=40+15=55T。

龙门吊安装在43Kg/m 轨道上面，轨道下方为35mm宽，厚度为12mm钢板，龙门吊有8个车轮，单侧4个车轮，如下图所示。

本次验算是对龙门吊单侧压力验算，因两侧受力情况一样。

按单侧最不利荷载情况计算基础承载力，验算过程如下：轨道所受的车轮压力大小为：1、龙门吊各轮自重分配:G自重=55/8=6.875T2、最不利荷载情况(按土方在龙门吊单侧时考虑) 则轨道所受各个龙门吊车轮压力大小为：F单轮=（6.875T+15/4 T）×9.8N/Kg=104.125 KN轨道自重为：43Kg/m×12m=516Kg；则静止时龙门吊负重及轨道对龙门吊下方地面产生的总压力为：P总=F总/S = (4×F单轮+G轨道)/S钢板=(4×104.125KN+5KN)/0.35m×12m=0.1MPa；龙门吊运行时，取动荷载系数为1.5。

则运行时，龙门吊对地面压力为：P动=1.5 P总=0.15MPa。

16T龙门吊轨道基础钢板铺在冠梁上方，冠梁采用C30混凝土浇筑，冠梁下方为地连墙，地基承载力满足要求。

龙门吊在井口悬空处采用2根400H钢双拼焊接。

门吊运行时承受弯矩：Max=7m*60000KG/2*9.8N/KG=2.06Mpa单根型钢承受弯矩为Max/2=1.06Mpa＜3.2Mpa满足验算要求！。

16t龙门吊轨道梁(贝雷梁)验算

16t 龙门吊轨道梁（贝雷梁）验算1、贝雷梁验算钢便桥长度14.1m,，钢便桥总宽1.2m。

钢便桥结构自下而上分别为:冠梁、贝雷梁(4道)、桥面铺装20mm压花钢板。

由《路桥工程施工常用数据资料与计算速查手册》中查得:贝雷架几何特性和允许内力见下表:桥梁几何特性表43) J(cm结构组合 W(cm)3578 250497 标准型单排单层 7699 577434 加强型7157 500994 标准型双排单层 15398 1154868 加强型10735 751491 标准型三排单层 23097 1732303 加强型注:表中数值为半边桥之值，全桥时应乘2。

桁架结构容许内力表不加强结构型加强结构型单排双排三排单排双排三排结构型式单层单层单层单层单层单层SS DS TS SSR DSR TSR弯矩 788 1576 2246 1687 3375 4809 ( kN-m)剪力 245 490 698 245 490 698 (kN)各类桥梁每节重量表(kN)构造鼻架单排单层双排单层三排单层标加标加标加单排双排三排装配准强准强准强单层单层单层型型型型型型全部 9.0 15.0 20.7 21.7 25.3 27.7 34.7 33.4 44.0 装齐(一)、荷载1、16t龙门吊最大轮压346KN2、20mm厚花纹钢板:(4 m宽):4×0.02×1×7.85×10=6.28KN/m4、贝雷架: 21.7/3×5=36.2KN/m自重标准值合计 q=6.28+36.2=42.4KN/m吊车竖向荷载动力系数，按工作级别为A6~A8 软钩吊车取1.10，荷载分项系数1.4 16T龙门吊走行时工况下钢便桥内力最大值通过时程分析得:1 计算简图:2 计算条件:荷载条件:均布恒载 : 42.40kN/m 均布活载 : 0.00 3 梁容重 : 25.00kN/m 计算时考虑梁自重: 不考虑恒载分项系数: 1.20 活载分项系数 : 1.40移动荷载:移动荷载数目 :1机械1-集中力F(kN):346 346机械1-间距(m) :7.5梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----梁左移动限制 : 否梁左移动限制距离: ----单元划分长度 : 0.200m 机械最小移动步长: 0.200m机械间最小间距 : --- 机械荷载分项系数: 1.5403 内力简图:----------------------------------------------------------------------- 根据上表可知，单排单层不加强贝雷片容许弯矩M=788KN.m。

龙门吊轨道梁验算书1

附件3龙门吊轨道梁地基承载力验算书一、基本计算参数1、起吊梁板时龙门吊单边荷载龙门吊主要作用是吊装主体结构施工模板、钢筋等材料，起重量最大为钢筋不超过5吨，为了确保安全按照最大起重量10吨计算。

查表起重量10吨跨度26米是轮压为128KN。

2、龙门吊对每米轨道的压力。

G1=128×2/7=36KN轨道梁和轨道偏安全取每延米自重。

G2=（0.6×0.5）×2.5=7.5KNG3=20/100=0.2KN二、轨道梁地基承载力验算轨道梁采用C30，台阶式设置，上部为宽60cm，高50cm，龙门吊脚宽按7m计，轨道应力扩散只考虑两个脚间距离，砼应力不考虑扩散则：1、轨道梁受压力验算：P=g1 + g3 =36+0.2=36.2KN/m轨道梁砼应力为：σ=γ0P/A=36.2/0.12/1000=0.3MPa<[σ]=30MPa2、轨道梁地基承载力验算。

地基应力计算:σ=( g1+g2+ g3)/A=（36+7.5+0.2）=43.7KPa地基承载力计算：P u——极限承载力，KP ac ——土的粘聚力，KP aγ——土的重度，KN/m，注意地下水位下用浮重度；b，d——分别为基底宽及埋深，m；N c ，N q ，N r——承载力系数，可由图8.4.1中实线查取。

根据板桥村站围护结构图纸总说明中基坑设计参数建议值表1-2素填土C=10、γ=19.2 KN/m、φ=8带入太沙基公式PU=10*6+19.2*0.5*5+0.5*19.2*0=108 KPa>72KPa所以地基承载力买足要求。

三、梁配筋计算1、弯矩计算（按照均布荷载简支梁配筋计算）Q=43.7KN/m梁最大弯矩为W=1/8qL 2=267KN.M2、配筋计算按照混凝土受压区计算梁能够能够承受最大弯矩)5.0('0''1f f f c u h h h b f M -=α=662KN.M>267 KN.M下选用4根¢22钢筋，实际受拉钢筋截面积：11*11*3.14*4=1519 mm2，箍筋¢10@200mm，构造钢筋如下图所示。

龙门吊轨道梁受力验算

1、编制依据《钢结构基本原理》《结构力学》《建筑施工计算手册》《简明施工计算手册》2、工程概况本站为郑州市轨道交通6号线京广中路站，车站全场166.2米，标准段宽22.5米。

两端端头井长14.8米，宽25.5米。

本站计划安装一台10+10t龙门吊，作为垂直运输所用，以配合现场施工。

其轨道基础直接采用车站围护结构冠梁。

由于两端端头井较标准段较宽，故在端头井处需设置两道轨道梁，以便龙门吊能够在端头井上工作。

3、轨道梁设计3.1轨道梁布置轨道梁布置在端头井两侧冠梁上，并往南侧偏300mm。

如图3-1和图3-2所示。

图3.1-1轨道梁平面布置图= = = 5.76cm 4图 3.1-2 轨道梁纵断面布置图3.2 轨道梁截面设计本站龙门吊轨道梁是由 2 根 63c 工字钢及两块钢板焊接形成，其截面如图 3.2-1 所示。

图 3.2-1 轨道梁截面图弹性模量： E = 210 ⨯109 P a惯性矩： I x 工I x 板 = 102250 cm 4bh 3 40 ⨯1.23 12 12移心后的钢板惯性矩：I 移心 = I + a 2 A = 5.76 + 32.12 ⨯ 40 ⨯1.2 = 49465.44 c m 4 x 板 x 板组合后的 2 工 63c 工字钢惯性矩：I=2Ix工+2I移心=303430.88c m4 x板3.3轨道梁计算模型车站围护结构连续梁冠梁设计成轨道梁的受力支柱，跨度14.8m，计算模型见图3.3-1。

图3.3-1轨道梁计算模型图3.3-2轨道梁计算模型（计算器计算模型）4、轨道梁验算4.1截面弯矩计算轨道梁各截面弯矩由梁外受力（龙门吊工作时对轨道梁所施加的力,龙门吊最大轮轨16.7t）和轨道梁自重两个方面共同作用形成。

63c工字钢理论重量：141.189Kg/m12mm厚400mm宽钢板理论重量：7.85⨯103⨯0.4⨯0.012=37.68Kg/mF=F=ql+2F==193472.612N221=727337.212N*m2-F(l-l)=749248.664N*m23-F(l-l)=727337.212N*m2（钢板理论重量7.85g/cm3）q=(141.189⨯2+37.68⨯2)⨯10=3577.38N/mF=16.7⨯103⨯10=167000N两支座处的支座反力：3577.38⨯14.8+2⨯16700012依次计算轨道梁各截面弯矩：M=F l-111M=F l-212M=F l-313ql22ql2ql22131其弯矩图如图4.1-1所示。

预制梁轨道承载力验算

龙门吊轨道承载力验算书2016年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。

现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算1.1 龙门吊基础验算图7.1 预制场龙门吊立面图（单位mm）1.1.1 受力分析梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。

当起吊最重梁板（112.1t）且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。

1、龙门吊自重：m=45tG1=45×103kg×10N/kg＝450KN2、30m边梁重量：m=40.2m³×2.6t/m³+7.6t=112.1tG2=112.1×103kg×10N/kg＝1121KN集中荷载P= G2/2=1121/2=560.5KN均布荷载q= G1/L=450/31=14.52 KN/m当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：图1.1.1 龙门吊受力简图龙门吊竖向受力平衡可得到：N1+N2=q×L+P （1-3）取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：N2×L=q×L×0.5L+P×3.5 （1-4）由公式（1-3）（1-4）可求得N1=722.28KN，N2=288.34KN龙门吊单边支腿按两个车轮考虑，两个车轮之间距离为7m，对受力较大支腿进行分析，受力简图如下所示：图7.1.1-2 龙门吊侧面受力简图受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得N1=N+N （1-5）由公式（1-5）得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为N=361.14KN1.1.2 力学建模根据《路桥施工计算手册》p358可知，荷载板下应力P 与沉降量S 存在如下关系：230(1)10cr P b E s ωυ-=-⨯ (1-6) 其中：E0-----------地基土的变形模量，MPa ；ω-----------沉降量系数，刚性正方形板荷载板ω=0.88；刚性圆形荷载板ω=0.79； ν-----------地基土的泊松比，为有侧涨竖向压缩土的侧向应变与竖向压缩应变的比值；Pcr -----------p -s 曲线直线终点所对应的应力，MPa ；s -------------与直线段终点所对应的沉降量，mm ；b -------------承压板宽度或直径，mm ；不妨假定地基的变形一直处在直线段，这样考虑是比较保守也是可行的。

龙门吊轨道梁验收标准

龙门吊轨道梁验收标准嘿，你知道吗？在建筑的奇妙世界里，就像孙悟空要有如意金箍棒才能大闹天宫一样，龙门吊轨道梁也有它的“验收标准秘籍”，要是不搞清楚，小心这龙门吊在工作时出大岔子，那可就“凉凉”啦！**一、“基础不牢，地动山摇”：坚实的地基是关键**在龙门吊轨道梁的世界里，地基就好比是房子的根基，要是这根基不稳，那整个“大厦”都得摇摇欲坠！“基础不牢，地动山摇”这句话可不是随便说说的。

想象一下，地基就像是一张超级大床的床架，要是床架歪歪扭扭、松松垮垮，你能在上面睡个安稳觉吗？同理，龙门吊轨道梁的地基要是不扎实，龙门吊在上面运行起来，那感觉就像是在波涛汹涌的海面上开船，颠簸得要命！比如说，地基的承载能力必须足够强大。

如果地基承受不住龙门吊的重量，那轨道梁就会下沉、开裂，这可就是大麻烦啦！还有，地基的平整度也超级重要，要是这里高一块、那里低一块，龙门吊走起来就像喝醉酒的大汉，晃晃悠悠，能不出事吗？**二、“轨道要直，不能弯弯绕绕”：直线的魅力**“轨道要直，不能弯弯绕绕”，这可是个铁律！轨道就像是龙门吊的“专属跑道”，你能想象运动员在弯弯曲曲的跑道上冲刺吗？那不得摔个大跟头！龙门吊也是一样，如果轨道不直，它运行起来就会左右摇摆，说不定还会脱轨，这简直就是“灾难大片”的现场！比如说，在施工过程中，要使用高精度的测量仪器，确保轨道的直线度误差控制在极小的范围内。

这就好比是给轨道画了一条超级笔直的“眼线”，一点都不能歪。

而且，在安装轨道的时候，每一节轨道的连接都要严丝合缝，不能有丝毫的偏差，否则就像火车轨道接错了，后果不堪设想！**三、“材质过硬，才是真英雄”：优质材料的选择**“材质过硬，才是真英雄”，在龙门吊轨道梁的世界里，材料就是它的“铠甲”！材料就像是战士的盔甲，要是盔甲一戳就破，那还怎么上战场杀敌？对于龙门吊轨道梁来说，优质的钢材就是坚固耐用的“黄金铠甲”，那些劣质材料则是一戳就破的“纸糊铠甲”。

龙门吊轨道承载力验算书(2018)

1、龙门吊自重：m=45t
G1=45X103kg义10N/kg= 450KN
2、30m边梁重量：m=40.2m3X2.6t/m3+7.6t=112.1t
G2=112.1X 103kg X10N/kg = 1121 KN
集中荷载P= G2/2=1121/2=560.5KN
均布荷载q=Gi/L=450/31=14.52KN/m
龙门吊轨道承载力验算书
2018年10月26日，经总监办、业主、惠清TJ5标项目部三方现场量得已施工的预制梁轨道基础尺寸为80cm厚、130cm宽。现根据实际结构对对轨道基础承载力进行验算1.1 Nhomakorabea门吊基础验算
集中应力
图7.1预制场龙门吊立面图(单位mm)
1.1.1受力分析
梁场龙门吊属于室外作业，当风力较大或降雨时候应停止施工。当起吊最重梁板(112.1t)且梁板位于最靠近轨道位置台座的时候为最不利工况。
当处于最不利工况时，单个龙门吊受力简图如下：
北门吊自直均布荷载14.52 KN加
I
支履勋悭
3100
图1.1.1龙门吊受力简图
龙门吊竖向受力平衡可得到：
N1+N2=qXL+P(1-3)
取龙门吊左侧支腿为支点，力矩平衡得到：
N2XL=qXLX0.5L+P义3.511-4)
由公式(1-3) (1-4)可求得N1=722.28KN, N2=288.34KN
图7.1.1-2龙门吊侧面受力简图
受力较大的单边支腿竖向受力平衡可得
N1=N+N(1-5)
由公式(1-5)得出在最不利工况下，龙门吊单个车轮所受最大竖向应力为
N=361.14KN
1.1.2力学建模

龙门吊受力验算

龙岗区协平路市政工程人工顶管工作井龙门吊受力验算本工程人工顶管工作井起吊系统采用工字钢自制龙门吊（如上图所示），龙门由四根25a号工字钢做架柱，小横梁及轨道梁均采用36a 号工字钢，剪刀撑采用14a号槽钢，架体与地面砼固定，形成一个稳定的超重龙门架。

主要起重物有顶管用的管材，人工顶管挖出的土方，以及顶管用的千斤顶若干工具等。

一、重力分析：1、由于起吊重物最重为DN1000砼管，重量相对不大，一、轨道梁根据轨道梁的受力情况建立力学模型如下：其中N1，N2为支座反力，F1位轨道梁所受到的外力荷载，q为轨道梁自重荷载。

根据力学平衡方程：N1+N2=4F1+10q ；∑M=0可求得N1=78.825kN，N2=48.825kN故可根据受力情况做出轨道梁的剪力图如下：根据受力情况做出轨道梁的弯矩图如下：1.由弯矩图可知最大弯矩位于A 、B 支座处，最大弯矩为： Mmax=61.53kN ·m轨道梁的规格为32a 工字钢，查表可得其截面系数为Wx=692 Wy=70.8故其弯曲截面系数为： W=w y x 22w +=695.6cm3=34m 10956.6-⨯最大正应力：x m a σ=W ax M m =34-4m 106.695m10153.6⨯•⨯N =91.90MpaQ235钢的许用正应力[σ]=140Mpax m a σ<[σ]故满足强度要求；2.由剪力图可知，剪力最大处为A 、B 支座处，最大剪力都为Fmax=31.53+17.295=48.825kN ，查表可知32a 工字钢：腹板厚度d=9.5mm ；m S I z 275.0cm 5.27:max z ==最大切应力为pa 69.180095.0275.0825.48max max max M mm kN d I S F z z =⨯==τ Q235钢的许用切应力Mpa 80][=τmax ][ττ＞,故满足强度要求；二、小横梁验算：取轨道梁A 点下方小横梁验算，根据受力情况，建立力学模型如下：小横梁规格为36a 工字钢，自重为G=ql=0.765×2.5=1.91kN由一可知，F=N1+G=80.735kN ；由此可求得：梁的杆端剪力：N F F QCD k 368.405.225.225.132=⨯⨯⨯=）（；N F F QDC k 368.40-5.225.225.1-32=⨯⨯⨯=）（梁的杆端弯矩： m 230.25-5.225.1-23⋅=⨯=kN F M CD m 230.255.225.123⋅=⨯=kN F M DC1.梁的最大弯矩位于作用力F 处，其值为： m 230.255.225.1234max ⋅=⨯=kN F M小横梁的规格为36a 工字钢，查表可得其截面系数为Wx=875cm3 Wy=81.2cm3故其弯曲截面系数为： W=w y x 22w +=879cm3=34m 1079.8-⨯ 最大正应力：x m a σ=Wax M m =34-4m 108.79m 10523.2⨯•⨯N =28.70Mpa 钢的许用正应力[σ]=140Mpax m a σ<[σ]2.梁的最大剪力位于作用力F 处，其值为N F F k 736.805.225.225.1232max =⨯⨯⨯⨯=）（查表可知36a 工字钢：腹板厚度d=10mm ；m S I z 307.0cm 7.30:max z ==最大切应力为pa 30.2601.0307.0736.80max max max M mm kN d I S F z z =⨯==τ Q235钢的许用切应力Mpa 80][=τmax ][ττ＞,故满足强度要求。